RU2813034C1 - Способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью - Google Patents
Способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2813034C1 RU2813034C1 RU2023121596A RU2023121596A RU2813034C1 RU 2813034 C1 RU2813034 C1 RU 2813034C1 RU 2023121596 A RU2023121596 A RU 2023121596A RU 2023121596 A RU2023121596 A RU 2023121596A RU 2813034 C1 RU2813034 C1 RU 2813034C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- elements
- welding
- spot
- magnetic steel
- welded
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010431 corundum Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 12
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 12
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 18
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 4
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 abstract description 2
- 239000005030 aluminium foil Substances 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000004506 ultrasonic cleaning Methods 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 5
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011153 ceramic matrix composite Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005251 gamma ray Effects 0.000 description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 230000005865 ionizing radiation Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к области получения вакуум-плотного термостойкого соединения керамика-металл и может быть использовано для герметичного соединения сложных элементов оборудования, элементы которых выполнены из разнородных материалов, в частности из корундовой керамики и немагнитной стали, например, в конструкции роторной управляемой системы. Способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью включает сборку элементов, выполненных из указанных материалов с размещением между ними промежуточной прокладки из алюминиевой фольги с последующим проведением процесса сварки сборки. В качестве промежуточной прокладки используют алюминиевую фольгу. Процесс сварки сборки осуществляют в герметичной камере при остаточном давлении газа аргона 10-2 – 10-3 Па с помощью сфокусированного электронного пучка с разрешением пятна 2-3 мм при нагреве свариваемого соединения путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей в пятне контакта температуру 1020-1050 °С. Длительность нагрева, продолжительность максимального тепловложения и постепенного снижения мощности пучка составляет 15, 20 и 15 минут соответственно. Свариваемые поверхности элементов обрабатывают до шероховатости Ra 1,6, а затем подвергают чистке в среде этанола. Обеспечивается получение вакуум-плотного термостойкого соединения, обеспечивающего герметичность и стойкость к эксплуатации при температурах от минус 20 до 200 градусов, а также обеспечение необходимой прочности сварочному соединению. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.
Description
Изобретение относится к области получения вакуум-плотного термостойкого соединения керамика - металл и может быть использовано для прочного соединения сложных элементов оборудования, элементы которых выполнены из разных материалов, например, из корундовой керамики и немагнитной стали, например, в конструкции роторной управляемой системы.
Известен способ диффузионной сварки заготовок из керамики из патента РФ №2752820, опубл. 06.08.2021 [1].
Выполняют глухие отверстия на свариваемой поверхности, по крайней мере, одной из свариваемых керамических заготовок. Размещают в зоне их контакта промежуточную прокладку из металла более пластичного, чем материал свариваемых заготовок. Предварительно осуществляют перфорацию промежуточной прокладки лазерным лучом с получением сквозных микроотверстий с заданным расстоянием между ними. Проводят сварку заготовок в вакууме. Глухие отверстия на свариваемой поверхности керамических заготовок получают путем плавления и перемещения и/или испарения материала под действием лазерного луча импульсного высокопроизводительного лазера в каждом его положении на контактной керамической поверхности. Технический результат заключается в повышении прочности сварного соединения при снижении времени, давления и температуры процесса диффузионной сварки.
Недостатком известного изобретения является необходимость выполнения дополнительных отверстий в склеиваемых деталях, способных оказать негативное влияние на прочность деталей и увеличивающих трудоемкость получения соединения.
Известен способ диффузионной сварки керамоматричного композита с металлами из патента РФ №2593066, опубл. 27.07.2016 [2], принятый за прототип.
На элемент из керамоматричного композита наносят активирующий промежуточный слой и проводят сборку элементов с размещением между ними прослойки. В качестве активирующего слоя используют никель, серебро, золото или медь и наносят его в виде гальванического покрытия толщиной 3-9 мкм на элемент из керамоматричного композита. При сборке элементов размещают промежуточную прокладку толщиной 0,05-0,1 мм, выполненную из никелевой фольги или пористой ленты из ультрадисперсного порошка металла, выбранного из группы: никель, медь, серебро, золото. Сварку полученной сборки проводят при температуре 1050-1100 °C, удельном давлении сжатия не более 2,5 кг/мм2, времени выдержки не менее 60 мин, при этом скорость нагрева равна скорости охлаждения и не превышает 50 °C/мин. Способ обеспечивает получение сварного соединения высокого качества с требуемыми прочностными характеристиками. Пластическая деформация металлической детали составляет менее 5%, ее микроструктура не изменяется, пластическая деформация детали из керамоматричного композита отсутствует.
Недостатком известного изобретения является необходимость применения установки диффузионной сварки и высокая длительность изотермической выдержки, сопряженные с прогревом свариваемых деталей по всему объему до температур 1050-1100 °C, что способно оказать негативное влияние на прочностные характеристики металлических изделий в связи с рекристаллизационым ростом зерен.
Технической задачей изобретения является разработка способа диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью.
Техническим результатом является получение прочного вакуум-плотного термостойкого соединения, обеспечивающей герметичность, и стойкость к эксплуатации при температурах от минус 20 до плюс 200 °С, а также обеспечение необходимой прочности сварочному соединению.
Указанный технический результат достигается тем, что способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью включает сборку элементов, выполненных из указанных материалов с размещением между ними промежуточной прокладки из алюминиевой фольги с последующим проведением процесса сварки сборки, при этом в качестве промежуточной прокладки используют алюминиевую фольгу, а процесс сварки сборки осуществляют в герметичной камере при остаточном давлении газа аргона порядка 10-2 – 10-3 Па с помощью сфокусированного электронного пучка с разрешением пятна 2-3 мм при нагреве свариваемого соединения путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей в пятне контакта температуру 1020-1050°С, причем длительность нагрева, продолжительность максимального тепловложения и постепенного снижения мощности пучка составляет 15, 20 и 15 минут соответственно.
При этом свариваемые поверхности элементы обрабатывают до шероховатости Ra 1,6, а затем подвергают чистке ультразвуком в среде этанола.
Используют алюминиевую фольгу марки АД31 толщиной 0,05-0,08 мм, которую перед сваркой подвергают чистке в ультразвуке в среде ацетона и электрохимическому травлению в течение 10 секунд в водном растворе, содержащем 10% фтороводородной кислоты, 1% азотной и 45% серной при напряжении 25 В и токе 1,5 А.
Раскрытие сущности изобретения.
В настоящее время очень актуальна разработка получения прочного вакуум-плотного термостойкого соединения керамика – металл, которое может быть использовано для прочного герметичного соединения сложных элементов оборудования, например, в конструкции роторной управляемой системы, например, в конструкции роторной управляемой системы, когда предусмотрено применение защитных элементов из немагнитного сплава с керамическими окнами-вставками из высокоплотного керамического материала на основе корунда. Указанные защитные элементы обеспечивают защиту составных частей системы каротажа в процессе бурения и обеспечивают высокую надежность и эффективность работы источника и детектора ионизирующего излучения при гамма-каротаже. Использование керамической вставки из корундовой керамики обеспечивает более высокую проницаемость для ионизирующего излучения по сравнению с твердыми сплавами и позволяет сохранить толщину и, следовательно, надежность элемента, применяемого для защиты системы гамма-каротажа. Высокая твердость и стойкость к износу корундовой керамики снижают скорость износа элемента в сравнении с металлическими защитными элементами. Исходя из изложенного, авторы данного изобретения решают проблему получения прочного вакуум-плотного термостойкого соединения корундовой керамики с немагнитной сталью с помощью диффузионной сварки.
Процесс диффузионной сварки включает сборку элементов, выполненных из указанных материалов с размещением между ними промежуточной прокладки в виде алюминиевой фольги. В качестве промежуточной прокладки используют алюминиевую фольгу, предварительно подвергнутую чистке в ультразвуке в среде ацетона и электрохимическому травлению.
Сварку осуществляют в герметичной камере при остаточном давлении газа аргона с помощью сфокусированного электронного пучка при нагреве свариваемого соединения путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей в пятне контакта рабочую температуру сварки с заданной по времени выдержкой. Скорость нагрева элементов должна быть равной скорости охлаждения. Выбранные сварочные режимы и алюминиевая прокладка позволяют активировать диффузионную подвижность атомов материалов и тем самым обеспечить достаточно высокие механические свойства сварочного соединения.
Изобретение осуществляют следующим образом.
Процесс получения прочного вакуум-плотного соединения корундовая керамика –немагнитная сталь заключается в следующем.
Керамический элемент, выполненный из корундовой керамики с добавлением оксидов кремния, магния и кальция. Относительная плотность керамического элемента составляет 98,7%. Металлический элемент, геометрия которого отвечает геометрии керамической детали. Шероховатость свариваемых поверхностей доводят до Ra 1,6 с помощью паст полировальных алмазных, а затем подвергают чистке ультразвуком в среде этанола. Между металлическим и керамическим элементами, укладывается алюминиевая фольга марки АД31 толщиной 0,05-0,08 мм, предварительно подвергнутая чистке в ультразвуке в среде ацетона и электрохимическому травлению для удаления окислов.
Процесс сварки сборки осуществляют с помощью сфокусированного электронного пучка с разрешением пятна 2-3 мм в герметичной камере при остаточном давлении газа порядка 10-2–10-3 Па. Нагрев свариваемого соединения проводят путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей температуру в пятне контакта 1020–1050 °С. Длительность нагрева, продолжительность максимального тепловложения и постепенного снижения мощности пучка составляет 15, 20 и 15 минут соответственно.
Скорость нагрева элементов при диффузионной сварке не должна превышать 68-70 °C/мин, время выдержки при максимальной рабочей температуре 20 мин. Затем охлаждают до комнатной температуры, при этом скорость охлаждения должна быть равной скорости нагрева.
Выбор температуры обусловлен тем, что при нагревании ниже 1020 °C не достигается диффузионная подвижность атомов и не обеспечивается высокая прочность сварного шва, а при нагревании выше 1050 °C возрастает риск пластической деформации металла вследствие локального перегрева. Выдержка 20 мин обеспечивает полное прохождение процессов: смачивания керамики, локализованной термоактивированной диффузии и формирования интерметаллидных соединений.
Полученные таким способом соединения обеспечивают герметичность при прочности на разрыв 25–30 МПа, а также температуру эксплуатации от минус 20 до плюс 200 °С.
Измерения механических свойств сварочного соединения при температуре 20 °C, проводились по стандартным методикам испытания в соответствии с ГОСТ 1497-84.
Примеры конкретного выполнения
Пример 1
Берут керамический элемент, выполненный из корундовой керамики с добавлением оксидов кремния, магния и кальция в соотношении: 95:3,5:1,3:0,2 в форме диска с буртом и фаской. Относительная плотность керамического элемента составляет 98,7%. Металлический элемент выполнен из стали марки 08Х18Н6АГ10С в форме пластины со сквозным отверстием и фаской, геометрия которого отвечает геометрии керамического элемента. Зазор между металлическим элементом и керамическим, помещенным в отверстие, составляет не более 0,1 мм.
Свариваемые поверхности керамического и металлического элементов подвергали механической обработке до достижения шероховатости Ra 1,6 с помощью паст полировальных алмазных, а затем подвергали чистке ультразвуком в среде этанола (ГОСТ Р 51723-2001).
Алюминиевую фольгу подвергали чистке в ультразвуке в среде ацетона (ГОСТ 2768-84) и электрохимическому травлению в течение 10 секунд, для удаления окислов. Травление осуществлялось в водном растворе, содержащем 10% фтороводородной кислоты, 1% азотной и 45% серной при напряжении 25 В и токе 1,5 А.
В зазор между металлическим и керамическим элементами укладывалась алюминиевая фольга толщиной 0,08 мм, геометрия которой также повторяла геометрию соединяемых элементов.
Сварку элементов осуществляли с помощью сфокусированного электронного пучка с разрешением пятна 2-3 мм в герметичной камере при остаточном давлении газа аргона, сорт первый (ГОСТ 10157-2016) порядка 10-2–10-3 Па. Нагрев свариваемого соединения осуществляли путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей температуру в пятне контакта 1020 °С. Длительность нагрева, продолжительность максимального тепловложения и постепенного снижения мощности пучка составляло 15, 20 и 15 минут соответственно.
Полученное вакуум-плотное сварочное соединение обеспечивает герметичность при прочности на разрыв 25 МПа, а также температуру эксплуатации от минус 20 до плюс 200 °С.
Пример 2
Выполнялся аналогично примеру 1.
Отличием являлось то, что металлический элемент был выполнен из стали марки Magnadur 501, а нагрев сварочного соединения осуществляли до рабочей температуры 1050 °С.
В зазор между элементами укладывалась алюминиевая фольга толщиной 0,06 мм.
Полученное вакуум-плотное сварочное соединение обеспечивает герметичность при прочности на разрыв 30 МПа, а также температуру эксплуатации от минус 20 до плюс 200 °С.
Пример 3
Выполнялся аналогично примеру 1.
Отличием являлось то, что металлический элемент был выполнен из стали марки Hardox 400, а нагрев сварочного соединения осуществляли до рабочей температуры 1040 °С.
В зазор между металлическим и керамическим элементами укладывалась алюминиевая фольга толщиной 0,05 мм.
Полученное вакуум-плотное сварочное соединение обеспечивает герметичность при прочности на разрыв 28 МПа, а также температуру эксплуатации от минус 20 до плюс 200 °С.
В результате использования предлагаемого способа расширяется диапазон применения сварных соединений из корундовой керамики с аустенитной коррозионностойкой немагнитной сталью и повышается их ресурс работы.
Claims (3)
1. Способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью, включающий сборку элементов, выполненных из указанных материалов, с размещением между ними промежуточной прокладки с последующим проведением процесса сварки полученной сборки, отличающийся тем, что в качестве промежуточной прокладки используют алюминиевую фольгу, а процесс сварки сборки осуществляют в герметичной камере при остаточном давлении газа аргона 10-2-10-3 Па с помощью сфокусированного электронного пучка с разрешением пятна 2-3 мм при нагреве свариваемого соединения путем цикличного сканирования пятном электронного луча с постепенным увеличением мощности источника до рабочей, обеспечивающей в пятне контакта температуру 1020-1050 °С, причем длительность нагрева, продолжительность максимального тепловложения и постепенного снижения мощности пучка составляет 15, 20 и 15 минут соответственно.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что свариваемые поверхности элементов обрабатывают до шероховатости Ra 1,6, а затем подвергают чистке в среде этанола.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют алюминиевую фольгу марки АД31 толщиной 0,05-0,08 мм.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2813034C1 true RU2813034C1 (ru) | 2024-02-06 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU880669A1 (ru) * | 1980-02-18 | 1981-11-15 | Московский технологический институт мясной и молочной промышленности | Способ диффузионной сварки разнородных материалов |
| SU1632705A1 (ru) * | 1988-11-28 | 1991-03-07 | Ленинградское научно-производственное объединение "Буревестник" | Способ диффузионной сварки разнородных материалов |
| RU2593066C1 (ru) * | 2015-03-03 | 2016-07-27 | Закрытое акционерное общество "Авиационные технологии. Инжиниринг и консалтинг" | Способ диффузионной сварки керамоматричного композита с металлами |
| CN106808078B (zh) * | 2017-01-11 | 2019-05-24 | 首都航天机械公司 | 一种异种金属的扩散焊接方法 |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU880669A1 (ru) * | 1980-02-18 | 1981-11-15 | Московский технологический институт мясной и молочной промышленности | Способ диффузионной сварки разнородных материалов |
| SU1632705A1 (ru) * | 1988-11-28 | 1991-03-07 | Ленинградское научно-производственное объединение "Буревестник" | Способ диффузионной сварки разнородных материалов |
| RU2593066C1 (ru) * | 2015-03-03 | 2016-07-27 | Закрытое акционерное общество "Авиационные технологии. Инжиниринг и консалтинг" | Способ диффузионной сварки керамоматричного композита с металлами |
| CN106808078B (zh) * | 2017-01-11 | 2019-05-24 | 首都航天机械公司 | 一种异种金属的扩散焊接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Oliveira et al. | Welding and joining of NiTi shape memory alloys: a review | |
| US5143590A (en) | Method of manufacturing sputtering target assembly | |
| CN110303154B (zh) | 基于激光熔融沉积增材制造技术的梯度钎料层制备和一体化钎焊工艺 | |
| US20120000594A1 (en) | Sputtering target assembly and method of making same | |
| EP2612722A1 (en) | Method for bonding aluminum-based metals | |
| TWI498435B (zh) | 具有低溫高強度接合的濺鍍靶材組合 | |
| CN105149720A (zh) | 一种用于钎焊电真空管用tzm合金/瓷封合金对封结构的卡具及钎焊方法 | |
| US4145632A (en) | Composite substrate for rotating x-ray anode tube | |
| EP0117352A1 (en) | A process for welding aluminium-based elements and a welded assembly | |
| JP3305735B2 (ja) | 高強度ろう接合部の製法 | |
| CN108637447A (zh) | 一种钛合金与可伐合金的异种金属电子束焊方法 | |
| CN111014955B (zh) | 一种适用于硅铝合金盒体气密性激光封焊的方法 | |
| RU2813034C1 (ru) | Способ диффузионной сварки корундовой керамики с немагнитной сталью | |
| JP6528257B1 (ja) | アルミナ分散強化銅のろう付接合方法 | |
| US6586704B1 (en) | Joining of materials using laser heating | |
| US4689810A (en) | Composite rotary anode for X-ray tube and process for preparing the composite | |
| USRE31568E (en) | Composite substrate for rotating x-ray anode tube | |
| Zhan et al. | Prevention of Crack Formation in Electron-Beam Welded Joints of Dissimilar Metal Compounds (TiNi/Ti6Al4V) | |
| JP2997697B2 (ja) | 高融点金属接合体およびイオン注入装置用イオンガン部品ならびにこれらの製造方法 | |
| US8715803B2 (en) | Ceramic welds, and a method for producing the same | |
| Karagiannis et al. | Nd: YAG laser welding: an overview | |
| Kumar et al. | 9 Laser Opportunity Beam Welding: and Challenges | |
| JPS5890385A (ja) | 複合耐摩部材の製造法 | |
| RU2029753C1 (ru) | Способ получения конусного охватывающего соединения алюмооксидной керамики с металлом | |
| Biro et al. | The effects of Ni and Au/Ni platings on laser welding of thin sheets |