RU2782896C1 - Method for production of cold-rolled strips from if-steel - Google Patents
Method for production of cold-rolled strips from if-steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2782896C1 RU2782896C1 RU2021137801A RU2021137801A RU2782896C1 RU 2782896 C1 RU2782896 C1 RU 2782896C1 RU 2021137801 A RU2021137801 A RU 2021137801A RU 2021137801 A RU2021137801 A RU 2021137801A RU 2782896 C1 RU2782896 C1 RU 2782896C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strips
- magnesium
- calcium
- titanium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 67
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 67
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 42
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 31
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 28
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 17
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 4
- 210000003491 Skin Anatomy 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 39
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 230000001965 increased Effects 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 3
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium monoxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N AI2O3 Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 231100000078 corrosive Toxicity 0.000 description 1
- 231100001010 corrosive Toxicity 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 235000010215 titanium dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам производства высокоштампуемых листовых сверхнизкоуглеродистых IF-сталей (сталей без элементов внедрения), которые могут быть использованы для изготовления штампованных изделий особо сложной формы. Такие стали должны иметь высокие показатели пластичности, а также штампуемости (низкими значениями предела текучести и высокими значениями коэффициента нормальной пластической анизотропии r90 и коэффициента деформационного упрочнения n90). Учитывая также, что такие стали могут использоваться без нанесения цинкового покрытия, целесообразно предусмотреть технологические приемы, направленные на повышение его стойкости против атмосферной коррозии.The invention relates to the field of metallurgy, and in particular to methods for the production of highly forged sheet ultra-low-carbon IF-steels (steels without interstitial elements), which can be used for the manufacture of stamped products of a particularly complex shape. Such steels must have high ductility and formability (low yield strength and high normal plastic anisotropy coefficient r 90 and strain hardening coefficient n 90 ). Considering also that such steels can be used without zinc coating, it is advisable to provide technological methods aimed at increasing its resistance to atmospheric corrosion.
Известен способ производства холоднокатаного листового проката из IF–стали, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в агрегате непрерывного отжига и дрессировку, отличающийся тем, что выплавляют сталь содержащую, мас.%: C 0,002-0,006, Si 0,005-0,02, Mn - 0,08-0,13, Al - 0,03-0,06, Ti - 0,03-0,08, Fe и неизбежные примеси – остальное, температуру конца горячей прокатки назначают в интервале 900–930 °С, температуру рекристаллизационного отжига назначают в интервале 830 – 840 °С для проката с минимальным значением относительного удлинения 39-40% и 850-860 °С для проката с минимальным значением относительного удлинения 42-44%, температуру начала перестаривания назначают в соответствии с зависимостью (1):A known method for the production of cold-rolled sheet metal from IF-steel, including steelmaking, casting, hot rolling, pickling, coiling of strips into rolls, cold rolling, recrystallization annealing in a continuous annealing unit and skin tempering, characterized in that steel containing, wt.% : C 0.002-0.006, Si 0.005-0.02, Mn - 0.08-0.13, Al - 0.03-0.06, Ti - 0.03-0.08, Fe and inevitable impurities - the rest, the temperature of the end of hot rolling is set in the range of 900–930 °C, the temperature of recrystallization annealing is set in the range of 830–840°C for rolled products with a minimum value of relative elongation of 39–40% and 850–860 °C for rolled products with a minimum value of relative elongation of 42– 44%, the overaging start temperature is assigned in accordance with the dependence (1):
где Тп.н. - температура начала перестаривания, °С, δтр. - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %; 920 и 12,5 – эмпирические коэффициенты (Патент RU2721681, МПК С21D8/14, С22C38/14 опубликован 22.05.2020).where Tb.n. - temperature of the beginning of overaging, °С, δtr. - the required minimum value of relative elongation,%; 920 and 12.5 are empirical coefficients (Patent RU2721681, IPC С21D8/14, С22C38/14 published on 05/22/2020).
Данный способ позволяет получать прокат с уровнем свойств, соответствующим сталям марок DC05, DC06 и DC07. При этом стойкость такого проката против атмосферной коррозии может быть недостаточной, что приведет к возникновению на поверхности коррозионных поражений при хранении проката или в дальнейшем, при эксплуатации изделий из него.This method makes it possible to obtain rolled products with a level of properties corresponding to steel grades DC05, DC06 and DC07. At the same time, the resistance of such rolled products to atmospheric corrosion may be insufficient, which will lead to corrosion damage on the surface during storage of rolled products or later, during the operation of products made from it.
Часть изобретений, направленных на формирование неметаллических включений определенного химического состава, косвенным образом может влиять и на коррозионную стойкость стали. Известен способ выплавки титан содержащей сверхнизкоуглеродистой стали для изготовления холоднокатаного стального листа, обладающего отличными механическими свойствами и качеством поверхности. При выплавке титан содержащей сверхнизкоуглеродистой стали, содержащей по массе%: ≤0,02 C, ≥0,02 Ti и ≥0,0005 Са, обезуглероженную сталь в установке ваккуумирования раскисляют титансодержащим сплавом в соотношении [Al]≤[Ti]/10. После этого, вводят Ca или Ca-содержащий сплав, дополнительно проводят помешивание в вакууматоре, чтобы получить концентрацию кислорода в жидкой стали ≤0,007% и состав оксидов в жидкой TiO2 30-90%, CaО 10-50%, Al2O3 ≤50%. [Заявка JP2008240137(А), опубликована 09.10.2008г., патент JP5277556(B2)]. Видно, что состав оксидов изменяется в очень широких пределах, а размер оксидов не регламентируется. Крупные включения определенного химического состава могут дробиться и вытягиваться при холодной прокатке, создавая повышенный уровень напряжений, что может отрицательно сказаться на коррозионной стойкости стали.Some of the inventions aimed at the formation of non-metallic inclusions of a certain chemical composition can indirectly affect the corrosion resistance of steel. A method is known for smelting titanium-containing ultra-low carbon steel to produce a cold-rolled steel sheet having excellent mechanical properties and surface quality. When smelting titanium-containing ultra-low-carbon steel containing by weight%: ≤0.02 C, ≥0.02 Ti and ≥0.0005 Ca, decarburized steel in the vacuum plant is deoxidized with a titanium-containing alloy in the ratio [Al] ≤ [Ti]/10. After that, Ca or a Ca-containing alloy is introduced, additional stirring is carried out in a degasser to obtain an oxygen concentration in liquid steel ≤0.007% and an oxide composition in liquid TiO2 30-90%, CaO 10-50%, Al2O3 ≤50%. [Application JP2008240137(A), published 09.10.2008, patent JP5277556(B2)]. It can be seen that the composition of the oxides varies over a very wide range, and the size of the oxides is not regulated. Large inclusions of a certain chemical composition can be crushed and stretched during cold rolling, creating an increased level of stress, which can adversely affect the corrosion resistance of steel.
Известна холоднокатаная сталь для глубокой вытяжки, предназначенная для изготовления изделий сложной конфигурации, преимущественно деталей автомобиля, в том числе с защитными покрытиями, которая содержит компоненты в следующем соотношении, масс.%: углерод 0,001-0,006; кремний 0,002-0,020; марганец 0,07-0,30; фосфор 0,005-0,020; сера 0,005-0,010; алюминий 0,015-0,050; азот - 0,002-0,006; титан 0,02-0,08; кислород 0,001-0,005; железо и неизбежные примеси - остальное. При этом суммарное содержание алюминия и титана составляет 0,07-0,12 масс.%, а отношение содержания алюминия к содержанию кислорода составляет не менее 5,0. Техническим результатом изобретения является повышение штампуемости стали независимо от режима термической обработки и нанесения защитного покрытия, а также повышение коррозионной стойкости. (Патент RU2233904 МПК С22С38/14, опубликован 10.08.2004). Как и в предыдущем изобретении, состав и размер оксидов не регламентируются. Крупные включения определенного химического состава могут дробиться и вытягиваться при холодной прокатке, создавая повышенный уровень напряжений, что может отрицательно сказаться на коррозионной стойкости стали.Known cold-rolled steel for deep drawing, designed for the manufacture of products of complex configuration, mainly car parts, including those with protective coatings, which contains components in the following ratio, wt.%: carbon 0.001-0.006; silicon 0.002-0.020; manganese 0.07-0.30; phosphorus 0.005-0.020; sulfur 0.005-0.010; aluminum 0.015-0.050; nitrogen - 0.002-0.006; titanium 0.02-0.08; oxygen 0.001-0.005; iron and inevitable impurities - the rest. In this case, the total content of aluminum and titanium is 0.07-0.12 wt.%, and the ratio of the aluminum content to the oxygen content is at least 5.0. The technical result of the invention is to increase the formability of steel, regardless of the mode of heat treatment and protective coating, as well as to increase corrosion resistance. (Patent RU2233904 IPC C22C38 / 14, published 10.08.2004). As in the previous invention, the composition and size of the oxides are not regulated. Large inclusions of a certain chemical composition can be crushed and stretched during cold rolling, creating an increased level of stress, which can adversely affect the corrosion resistance of steel.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ производства холоднокатаного листового проката из IF–стали, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в агрегате непрерывного отжига и дрессировкуThe closest analogue of the claimed invention is a method for the production of cold-rolled sheet products from IF-steel, including steel smelting, casting, hot rolling, pickling, winding strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing in a continuous annealing unit and tempering
При этом, согласно изобретению, выплавляют сталь содержащую, мас.%: C 0,002-0,005, Si 0,01-0,020, Mn - 0,06-0,15, Al - 0,02-0,05, Ti - 0,04-0,07, Fe и неизбежные примеAt the same time, according to the invention, steel is smelted containing, wt.%: C 0.002-0.005, Si 0.01-0.020, Mn - 0.06-0.15, Al - 0.02-0.05, Ti - 0, 04-0.07, Fe and unavoidable admixtures
– остальное, горячую прокатку заканчивают при температуре 900 – 920 °С, а рекристаллизационный отжиг холоднокатаной полосы проводят при температуре 850 – 870 °С, причем скорость движения полосы в агрегате непрерывного отжига составляет не более 90 м/мин- the rest, hot rolling is completed at a temperature of 900 - 920 ° C, and recrystallization annealing of the cold-rolled strip is carried out at a temperature of 850 - 870 ° C, and the speed of the strip in the continuous annealing unit is not more than 90 m / min
(Патент RU2755132, МПК С21D1/26, С21D8/04, опубликовано13.09.2021 – прототип).(Patent RU2755132, IPC C21D1 / 26, C21D8 / 04, published on September 13, 2021 - prototype).
Техническим результатом прототипа является повышение пластичности холоднокатаного проката, стабильности его прочностных характеристик, а также коррозионной стойкости, при сохранении высоких показателей штампуемости. При этом, в соответствии с данным способом, основным условием повышения коррозионной стойкости холоднокатаного проката является предупреждение развития процессов старения за счет более полного связывания примесей внедрения в стойкие соединения путем использования сравнительно высоких температур отжига и низких скоростей движения полосы в АНО. Использование указанных технологических приемов приводит к снижению производительности и к повышению затрат на производство. Кроме того, к снижению коррозионной стойкости приводит повышенная загрязненность стали неметаллическими включениями неблагоприятного состава и больших размеров – более 5 мкм. Важно, что отрицательное влияние таких включений на коррозионную стойкость может существенно превышать влияние процессов старения, и повышенная коррозионная стойкость должна в большей степени обеспечиваться за счет чистоты стали по неблагоприятным типам неметаллических включений. The technical result of the prototype is to increase the plasticity of cold-rolled steel, the stability of its strength characteristics, as well as corrosion resistance, while maintaining high rates of stamping. At the same time, in accordance with this method, the main condition for increasing the corrosion resistance of cold-rolled steel is to prevent the development of aging processes due to a more complete binding of interstitial impurities into stable compounds by using relatively high annealing temperatures and low strip speeds in ANO. The use of these technological methods leads to a decrease in productivity and an increase in production costs. In addition, increased contamination of steel with non-metallic inclusions of unfavorable composition and large sizes (more than 5 microns) leads to a decrease in corrosion resistance. It is important that the negative effect of such inclusions on corrosion resistance can significantly exceed the effect of aging processes, and increased corrosion resistance should be ensured to a greater extent due to the purity of steel for unfavorable types of non-metallic inclusions.
Техническим результатом настоящего изобретения является повышение коррозионной стойкости, производительности и снижение затрат на производство холоднокатаного листового проката из IF–стали, содержащей комплексные модифицированные неметаллические включения, при сохранении высоких показателей пластичности, штампуемости и стабильности прочностных характеристик.The technical result of the present invention is to increase corrosion resistance, productivity and reduce costs for the production of cold-rolled sheet products from IF-steel containing complex modified non-metallic inclusions, while maintaining high ductility, formability and stability of strength characteristics.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе производства холоднокатаных полос из IF–стали, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку с получением полос, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку полос, рекристаллизационный отжиг в агрегате непрерывного отжига и дрессировку, согласно изобретению, выплавляют сталь, содержащую, мас.%: C 0,003-0,006, Si 0,015-0,030, Mn - 0,06-0,15, Al - 0,01-0,06, Ti - 0,04-0,06, Fe и неизбежные примеси – остальное, в нее вводят кальций и магний в качестве модификаторов неметаллических включений, смотку полос в рулоны проводит при температуре не ниже 650оС, при этом сталь содержит неметаллические включения комплексного состава, размерами не более 5 мкм, содержащие алюминий, кальций, магний, титан и кислород, причем суммарное содержание кальция, магния, титана и алюминия во включениях соответствует уравнению: ([Ca] + [Mg] +[Ti])/[Al] ≥1, где [Ca], [Mg], [Ti] и [Al] – содержание в неметаллических включениях кальция, магния, титана и алюминия, соответственно.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method for the production of cold-rolled strips from IF-steel, including steel smelting, casting, hot rolling to obtain strips, pickling, winding of strips into rolls, cold rolling of strips, recrystallization annealing in a continuous annealing unit and tempering, according to the invention, steel is smelted containing, wt.%: C 0.003-0.006, Si 0.015-0.030, Mn - 0.06-0.15, Al - 0.01-0.06, Ti - 0.04-0, 06, Fe and inevitable impurities - the rest, calcium and magnesium are introduced into it as modifiers of non-metallic inclusions, the winding of the strips into rolls is carried out at a temperature not lower than 650 ° C, while the steel contains non-metallic inclusions of a complex composition, not more than 5 microns in size, containing aluminum, calcium, magnesium, titanium and oxygen, and the total content of calcium, magnesium, titanium and aluminum in the inclusions corresponds to the equation: ([Ca] + [Mg] + [Ti])/[Al] ≥1, where [Ca], [Mg], [Ti] and [Al] - content in non-metallic inclusions x calcium, magnesium, titanium and aluminum, respectively.
Сущность изобретения заключается в том, что обеспечение необходимого комплекса механических свойств холоднокатаного проката сверхнизкоуглеродистой стали, а также ее коррозионной стойкости достигается использованием определенного химического состава, и способа получения стали. Необходимым условием обеспечения требуемого комплекса свойств является соблюдение определенного содержания основных элементов, влияющих на свойства, мас.%: C 0,003-0,006, Si 0,015-0,030, Mn - 0,06-0,15, Al - 0,01-0,06, Ti - 0,04-0,06, остальное – железо и неизбежные примеси. При этом диапазон содержания таких элементов, как углерод, кремний и алюминий регламентирован менее жестко, чем в прототипе. Кроме того, верхний предел содержания основного легирующего элемента титана ниже, чем в прототипе, что исключит получение сталей с содержанием титана более 0,06%, имеющих более высокую себестоимость, чем стали с содержанием титана не более 0,06%. Все это в совокупности является одним из факторов, обеспечивающих снижение затрат на производство. Нижний предел содержания таких элементов, как углерод, марганец, и кремний определяется необходимостью обеспечения требуемой прочности. Превышение верхнего предела содержания указанных элементов, а также алюминия и титана приводит к снижению пластичности. Обеспечение содержания алюминия в стали не менее 0,02% гарантирует высокую степень раскисленности стали. Обеспечение содержания титана в стали не менее 0,04% необходимо для полного связывания азота, серы и углерода в стойкие соединения. The essence of the invention lies in the fact that providing the necessary set of mechanical properties of cold-rolled ultra-low-carbon steel, as well as its corrosion resistance, is achieved using a certain chemical composition and a method for producing steel. A necessary condition for ensuring the required set of properties is compliance with a certain content of the main elements that affect the properties, wt.%: C 0.003-0.006, Si 0.015-0.030 , Mn - 0.06-0.15, Al - 0.01-0.06 , Ti - 0.04-0.06, the rest is iron and inevitable impurities. The range of content of elements such as carbon, silicon and aluminum is less strictly regulated than in the prototype. In addition, the upper limit of the content of the main titanium alloying element is lower than in the prototype, which excludes the production of steels with a titanium content of more than 0.06%, having a higher cost than steels with a titanium content of not more than 0.06%. All this together is one of the factors that reduce production costs. The lower limit of the content of elements such as carbon, manganese, and silicon is determined by the need to provide the required strength. Exceeding the upper limit of the content of these elements, as well as aluminum and titanium, leads to a decrease in ductility. Ensuring the aluminum content in steel is not less than 0.02% guarantees a high degree of steel deoxidation. Ensuring the content of titanium in steel is not less than 0.04% is necessary for the complete binding of nitrogen, sulfur and carbon into stable compounds.
Другим важным условием обеспечения высокой коррозионной стойкости стали является отсутствие в ней неметаллических включений комплексного состава, размерами более 5 мкм, содержащие алюминий, кальций, магний, титан и кислород. Особенно существенно снижается коррозионная стойкость, когда суммарное содержание кальция, магния и титана во включениях меньше, чем содержание алюминия, что соответствует уравнению : ([Ca] + [Mg] +[Ti])/[Al] ≤ 1, где [Ca], [Mg], [Ti] и [Al – содержание в неметаллических включениях кальция, магния, титана и алюминия, соответственно]Another important condition for ensuring high corrosion resistance of steel is the absence of non-metallic inclusions of a complex composition in it, larger than 5 microns, containing aluminum, calcium, magnesium, titanium and oxygen. The corrosion resistance is especially significantly reduced when the total content of calcium, magnesium and titanium in the inclusions is less than the aluminum content, which corresponds to the equation: ([Ca] + [Mg] + [Ti])/[Al] ≤ 1, where [Ca] , [Mg], [Ti] and [Al - the content of calcium, magnesium, titanium and aluminum in non-metallic inclusions, respectively]
Именно такие неметаллические включения могут дробиться и вытягиваться при холодной прокатке, вызывая существенное снижение коррозионной стойкости стали. Неметаллические включения меньших размеров, особенно когда суммарное содержание кальция, магния и титана во включениях превышает содержание алюминия, не оказывают отрицательного влияния на коррозионную стойкость стали. It is these non-metallic inclusions that can be crushed and stretched during cold rolling, causing a significant decrease in the corrosion resistance of steel. Smaller non-metallic inclusions, especially when the total content of calcium, magnesium and titanium in the inclusions exceeds the aluminum content, do not adversely affect the corrosion resistance of steel.
Еще одним способом дополнительно повысить коррозионную стойкость стали является использование высоких температур смотки горячекатаных полос в рулоны. Это связано с тем, что в этом случае в процессе охлаждения смотанного рулона в зонах металлической матрицы вокруг комплексных неметаллических включений происходит релаксация напряжений, что снижает их коррозионную активность, и, соответственно, повышает коррозионную стойкость стали. Another way to further increase the corrosion resistance of the steel is to use high coiling temperatures for hot-rolled strips. This is due to the fact that in this case, during the cooling of the coiled coil in the metal matrix zones around the complex non-metallic inclusions, stress relaxation occurs, which reduces their corrosive activity, and, accordingly, increases the corrosion resistance of steel.
Примеры реализации изобретенияExamples of the implementation of the invention
Стали трех химических составов были получены при лабораторной выплавке в вакуумной индукционной печи. В таблице 1 приведено содержание основных химических элементов для сталей каждого химического состава.Steels of three chemical compositions were obtained by laboratory smelting in a vacuum induction furnace. Table 1 shows the content of the main chemical elements for steels of each chemical composition.
Таблица 1. Химический состав стали лабораторных плавок, мас. %* Table 1. Chemical composition of steel of laboratory heats, wt. %*
* - железо и неизбежные примеси остальное* - iron and inevitable impurities the rest
Всего для сталей с химическим составом А и Б каждого было получено по 6 плавок. Стали раскисляли Al, а в процессе выплавки производили добавки элементов модификаторов неметаллических включений Ca и Mg в разных сочетаниях и соотношениях. Это позволило получить в разных вариантах сталей одинакового химического состава комплексные неметаллические включения, различающиеся размером и составом. Сталь В соответствовала прототипу по химическому составу. В то же время, в отличие от примера выполнения способа в прототипе в эту сталь в процессе выплавки производили добавки элементов модификаторов неметаллических включений Ca и Mg.In total, for steels with chemical composition A and B each, 6 heats were obtained. Steels were deoxidized by Al, and in the process of smelting, elements of modifiers of non-metallic inclusions Ca and Mg were added in various combinations and ratios. This made it possible to obtain in different versions of steels of the same chemical composition complex non-metallic inclusions that differ in size and composition. Steel B corresponded to the prototype in terms of chemical composition. At the same time, in contrast to the example of the implementation of the method in the prototype in this steel in the process of smelting produced the addition of modifier elements of non-metallic inclusions Ca and Mg.
Горячую прокатку полученных слитков на толщину 4 мм производили по режиму: температура нагрева 1150 °С, температура окончания прокатки представлена в табл.2. После окончания прокатки полосу охлаждали до температуры Тсм=690 °С и далее выдерживали в печи, нагретой до такой же температуры, в течение 1 ч с последующим охлаждением с печью (имитация охлаждения смотанного рулона).Hot rolling of the resulting ingots to a thickness of 4 mm was carried out according to the regime: heating temperature 1150 °C, the temperature of the end of rolling is presented in Table 2. After the end of rolling, the strip was cooled to a temperature of Tcm = 690°C and then kept in a furnace heated to the same temperature for 1 hour, followed by cooling with the furnace (imitation of coiled coil cooling).
Полученные горячекатаные полосы подвергали травлению для удаления окалины и холодной прокатки на толщину 1,5 мм (суммарное обжатие 62,5%).The resulting hot-rolled strips were pickled to remove scale and cold rolled to a thickness of 1.5 mm (total reduction 62.5%).
Из полученных холоднокатаных полос изготавливали образцы для проведения моделирующей термической обработки на исследовательском комплексе Gleebl 3800. Фактические значения температуры отжига и промоделированной скорости движения полосы в агрегате непрерывного отжига приведены в таблице 2, в таблице приведены также результаты механических испытаний. Samples were made from the obtained cold-rolled strips for simulation heat treatment at the Gleebl 3800 research complex. The actual values of the annealing temperature and the simulated speed of the strip in the continuous annealing unit are shown in Table 2, the table also shows the results of mechanical tests.
Таблица 2. Режимы термической обработки, механические свойства после обработки по различным режимам коррозионная стойкость сталиTable 2. Heat treatment modes, mechanical properties after treatment according to various modes, corrosion resistance of steel
([Ca]+[Mg]+[Ti])/[Al]The ratios of the content of elements in HB
([Ca]+[Mg]+[Ti])/[Al]
([Ca]+[Mg]+[Ti])/[Al]The ratios of the content of elements in HB
([Ca]+[Mg]+[Ti])/[Al]
МпаσВ,
MPa
МпаσТ,
MPa
С целью определения коррозионной стойкости стали, на базе стандарта ASTM G 44-80 [Standard ASTM G 44-80 Alternate Immersion Stress corrosion Testing in 3,5% Sodium chloride solution], использовали разработанный ускоренный метод их определения, так называемый метод переменного погружения [Шаповалов Э.Т., Родионова И.Г., Зайцев А.И. и др. Факторы, определяющие коррозионную стойкость и другие потребительские свойства холоднокатаного проката // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2009. №3. С. 68-76].In order to determine the corrosion resistance of steel, based on the ASTM G 44-80 standard [Standard ASTM G 44-80 Alternate Immersion Stress corrosion Testing in 3.5% Sodium chloride solution], we used the developed accelerated method for their determination, the so-called variable immersion method [ Shapovalov E.T., Rodionova I.G., Zaitsev A.I. and other Factors that determine the corrosion resistance and other consumer properties of cold-rolled products // Problems of ferrous metallurgy and material science. 2009. No. 3. S. 68-76].
Он состоит в циклическом погружении образцов металла в водный 3,5 % раствор NaCl, 10-минутной выдержке в растворе и последующей 50-минутной экспозиции на воздухе с последующей оценкой изменения массы образца на единицу площади рабочей поверхности. Коррозионную стойкость стали оценивают по удельному привесу (увеличению массы) образцов за время испытаний, значения которого характеризуют количество продуктов коррозии, образовавшихся за время испытаний. Более высокие значения удельного привеса соответствуют более низкой коррозионной стойкости стали. По результатам предыдущих исследований показано, что скорость коррозии стального проката в атмосферных условиях для предупреждения появления коррозионных поражений на поверхности при хранении проката или при эксплуатации изделий из него не должны превышать 0,15 мм/год.It consists in cyclic immersion of metal samples in an aqueous 3.5% NaCl solution, 10-minute exposure in the solution and subsequent 50-minute exposure to air, followed by an assessment of the change in sample mass per unit area of the working surface. The corrosion resistance of steel is evaluated by the specific weight gain (weight gain) of the samples during the test, the values of which characterize the amount of corrosion products formed during the test. Higher values of the specific weight gain correspond to a lower corrosion resistance of the steel. According to the results of previous studies, it has been shown that the corrosion rate of rolled steel in atmospheric conditions to prevent the appearance of corrosion damage on the surface during storage of rolled products or during the operation of products made from it should not exceed 0.15 mm/year.
Результаты механических и коррозионных испытаний стали после моделирования отжига по различным режимам, соответствующим и не соответствующим формуле изобретения, с целью проверки возможности обеспечения уровня свойств соответствующим стали марки DC07 по предъявляемым требованиям приведены в таблице 2. В таблице приведены также значения параметра Тсм и другие параметры соответствующие формуле изобретения, и предъявляемым требованиям к свойствам проката указанных марок сталей. Выделены значения технологических параметров, не соответствующих формуле изобретения. Кроме того в таблице выделены неудовлетворительные значения механических свойств – относительное удлинение менее 48%, несоответствие предела текучести и предела прочности интервалам 120-140 МПа и 270-290 МПа, значения коэффициентов нормальной пластической анизотропии r90 и деформационного упрочнения n90 менее 2,5 и 0,24, соответственно. За неудовлетворительный показатель коррозионной стойкости принимали скорость коррозии более 0,15 мм/год.The results of mechanical and corrosion testing of steel after modeling annealing in various modes that correspond and do not correspond to the claims, in order to check the possibility of ensuring the level of properties corresponding to DC07 grade steel according to the requirements, are given in Table 2. The table also shows the values of the Tcm parameter and other relevant parameters. the claims of the invention, and the requirements for the properties of rolled products of the indicated steel grades. The values of technological parameters that do not correspond to the claims are highlighted. In addition, the table highlights unsatisfactory values of mechanical properties - relative elongation less than 48%, discrepancy between the yield strength and tensile strength intervals of 120-140 MPa and 270-290 MPa, the values of the coefficients of normal plastic anisotropy r 90 and strain hardening n 90 less than 2.5 and 0.24, respectively. For an unsatisfactory indicator of corrosion resistance, a corrosion rate of more than 0.15 mm/year was taken.
Для стали состава А, имеющей повышенное содержание углерода и пониженное содержание титана, при прочих равных условиях (близких температурных параметрах обработки) получены более низкие значения пластичности и штампуемости, не соответствующие представленным выше требованиям (режимы А1 – А6).For steel composition A, which has a high carbon content and a low titanium content, other things being equal (similar temperature processing parameters), lower values of ductility and formability were obtained that do not meet the above requirements (modes A1 - A6).
Особенно низкие значения указанных показателей получены (режим А2) при пониженной температуре смотки.Particularly low values of these indicators were obtained (mode A2) at a reduced coiling temperature.
Увеличение размеров включений и/или снижение отношения содержания элементов в НВ приводит к снижению коррозионной стойкости стали (режимы А3-А6).An increase in the size of inclusions and/or a decrease in the ratio of the content of elements in HB leads to a decrease in the corrosion resistance of steel (modes A3-A6).
Показатели прочности, пластичности, штампуемости и коррозионной стойкости, соответствующие предъявляемым требованиям, достигаются при обработке образцов стали варианта Б по режиму, соответствующему формуле изобретения (режим Б1). Indicators of strength, ductility, formability and corrosion resistance that meet the requirements are achieved when processing steel samples of option B according to the mode corresponding to the claims (mode B1).
Понижение температуры Тсм (режим Б2), приводит к снижению показателей пластичности и штампуемости (коэффициента нормальной пластической анизотропии r90 и коэффициента деформационного упрочнения n90) ниже предъявляемых требований. Lowering the temperature Tcm (mode B2) leads to a decrease in plasticity and stampability (normal plastic anisotropy coefficient r 90 and strain hardening coefficient n 90 ) below the requirements.
Увеличение размеров комплексных включений и (режим Б3), приводит к некоторому понижению показателей пластичности и штампуемости, а также коррозионной стойкости. An increase in the size of complex inclusions and (mode B3) leads to a slight decrease in plasticity and stampability, as well as corrosion resistance.
Снижение отношения содержания элементов в НВ, приводит к снижению показателей пластичности и штампуемости (коэффициента нормальной пластической анизотропии r90 и коэффициента деформационного упрочнения n90) ниже предъявляемых требований (режим Б4). A decrease in the ratio of the content of elements in NV leads to a decrease in the plasticity and stamping properties (normal plastic anisotropy coefficient r 90 and strain hardening coefficient n 90 ) below the requirements (mode B4).
Увеличение размеров комплексных включений и пониженное отношение содержания элементов в НВ (режим Б5), приводит к снижению показателей пластичности и штампуемости ниже предъявляемых требований. An increase in the size of complex inclusions and a reduced ratio of the content of elements in NI (mode B5) leads to a decrease in plasticity and stampability below the requirements.
Для проката стали марки DC07 при понижении Тсм и увеличении размеров НВ снижается пластичность и штампуемость (режим Б6).For rolled steel grade DC07, with a decrease in Tcm and an increase in the dimensions of HB, ductility and formability decrease (mode B6).
Увеличение размеров включений и/или снижение отношения содержания элементов в НВ приводит к снижению коррозионной стойкости стали (режимы Б3-Б6).An increase in the size of inclusions and/or a decrease in the ratio of the content of elements in HB leads to a decrease in the corrosion resistance of steel (modes B3-B6).
Таким образом, на образцах холоднокатаного проката из стали заявленного состава требуемый комплекс свойств, превышающий уровень требований к стали марки DC07, а также высокая коррозионная стойкость, при снижении затрат на производство и высокой производительности, обеспечиваются при выполнении требований, изложенных в формуле изобретения.Thus, on samples of cold-rolled steel from steel of the claimed composition, the required set of properties exceeding the level of requirements for DC07 steel, as well as high corrosion resistance, while reducing production costs and high productivity, are provided when the requirements set forth in the claims are met.
Claims (1)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2782896C1 true RU2782896C1 (en) | 2022-11-07 |
Family
ID=
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2212456C1 (en) * | 2002-06-04 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of production of rolled strips from super low-carbon steel for subsequent stamping |
RU2361933C1 (en) * | 2008-02-11 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled mill products |
CN106498139B (en) * | 2016-11-22 | 2018-11-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | A kind of process and device producing IF steel |
RU2721263C1 (en) * | 2019-12-23 | 2020-05-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for production of cold-rolled annealed rolled products from if-steel |
RU2721681C1 (en) * | 2019-12-23 | 2020-05-22 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method of producing cold-rolled continuously annealed flat products from if-steel |
RU2755132C1 (en) * | 2020-10-08 | 2021-09-13 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for producing cold-rolled continuously annealed flat stock of if-steel |
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2212456C1 (en) * | 2002-06-04 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of production of rolled strips from super low-carbon steel for subsequent stamping |
RU2361933C1 (en) * | 2008-02-11 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled mill products |
CN106498139B (en) * | 2016-11-22 | 2018-11-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | A kind of process and device producing IF steel |
RU2721263C1 (en) * | 2019-12-23 | 2020-05-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for production of cold-rolled annealed rolled products from if-steel |
RU2721681C1 (en) * | 2019-12-23 | 2020-05-22 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method of producing cold-rolled continuously annealed flat products from if-steel |
RU2755132C1 (en) * | 2020-10-08 | 2021-09-13 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for producing cold-rolled continuously annealed flat stock of if-steel |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10358689B2 (en) | Method of producing ferritic stainless steel sheet | |
JP5549307B2 (en) | Cold-rolled steel sheet excellent in aging and bake hardenability and method for producing the same | |
CN111575588B (en) | Martensite precipitation hardening stainless steel and preparation method and application thereof | |
TWI404808B (en) | Boron steel sheet with high quenching property and manufacturing method thereof | |
WO2010011790A2 (en) | Cold rolled dual phase steel sheet having high formability and method of making the same | |
RU2433192C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) | |
RU2721263C1 (en) | Method for production of cold-rolled annealed rolled products from if-steel | |
RU2721681C1 (en) | Method of producing cold-rolled continuously annealed flat products from if-steel | |
RU2313583C2 (en) | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing | |
JP3601721B2 (en) | Bake-hardenable vanadium-containing steel | |
RU2747103C1 (en) | Method for producing wild-rolled high-strength sheets from low-alloy steel | |
RU2313584C2 (en) | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing | |
RU2782896C1 (en) | Method for production of cold-rolled strips from if-steel | |
EP3298175B1 (en) | High manganese third generation advanced high strength steels | |
RU2777369C1 (en) | Method for producing cold-rolled continuously annealed sheets from if-steel | |
RU2755132C1 (en) | Method for producing cold-rolled continuously annealed flat stock of if-steel | |
RU2813161C1 (en) | Method for producing cold-rolled steel with increased corrosion resistance | |
RU2755318C1 (en) | Method for producing high-strength cold-rolled continuously annealed flat stock of if-steel | |
JP3222239B2 (en) | Hard surface-treated original sheet with high BH property and excellent workability | |
CN116096934A (en) | Austenitic stainless steel with improved deep drawability | |
JP5515949B2 (en) | Low carbon steel production method with excellent material uniformity in the thickness direction | |
JPH0987742A (en) | Production of austenitic stainless steel sheet for press forming small in earing | |
JP3774644B2 (en) | Steel plate for enamel excellent in workability, aging property and enamel characteristics and method for producing the same | |
JPH0774412B2 (en) | High-strength thin steel sheet excellent in workability and resistance to placement cracking and method for producing the same | |
WO2023148087A1 (en) | Method of manufacturing a low-carbon steel strip having improved formability |