RU2778651C1 - Способ производства мелющих шаров из стали - Google Patents

Abstract

Изобретение относится к способу производства мелющих шаров из стали, содержащей, мас.%: С 0,58-0,63; Mn 0,80-0,90; Si 0,75-0,80; Al менее 0,060; P менее 0,015; S менее 0,020; Cr 0,75-0,80; Ni 0,20-0,25; Cu 0,15-0,30; V 0,01-0,12; Mo 0,03-0,05; N менее 0,020; H менее 0,0003; Fe – остальное, при этом способ включает подстуживание шаров до температуры 740-830 °С, затем шары подвергают закалке в закалочной среде, при этом длительность закалки регулируют в зависимости от диаметра шаров: для шаров с условным диаметром 100 мм от 3,0 до 4,5 мин, для шаров условным диаметром 110-120 мм от 3,5 до 6,0 мин, а последующий отпуск шаров производят при длительности выдержки от 160 до 320 мин при температуре 140-260 °С. Технический результат заключается в повышении эксплуатационной стойкости шаров с объемной твердостью, характеризующейся 5 группой твердости по ГОСТ 7524-2015, и при этом с низким градиентом (снижением значения твердости от поверхности к центру шара) в масштабах производства. 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.

Description

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к термической обработке мелющих шаров.

Известны изобретения получения стали для производства мелющих шаров: патент RU №2415194 C1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/38; C22C 38/34; C22C 38/32, опубликованного 27.03.2011,бюл.9 [1], патент RU №2425168 С2 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/26, опубликованного 27.07.2011, бюл.21 [2], патент RU №2425169 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/40, опубликованного 27.07.2011, бюл.21 [3], а также авторские свидетельства, авторское свидетельство SU1497262 A1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/14, конвенционный приоритет 13.01.1988 [4], Авторское свидетельство SU1446189 A1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/16, опубликованного 23.12.1988 [5].

Известен способ производства стальных мелющих шаров патент RU №2596737 С1 МПК⁶ C21D 9/36; B21H 1/14; C21D 1/02; B23P 15/00 ; C22C 38/40, опубликованного 10.09.2016, бюл.25 [6], включающий нагрев непрерывнолитой заготовки, прокатку на сортовом стане горячей прокатки круглых заготовок соответствующего размера, последующий их нагрев в индукционном устройстве, прокатку из них шаров на стане поперечно-винтовой прокатки при температуре 950-1050°C, подстуживание шаров перед закалкой, закалку и самоотпуск шаров в контейнерах, при этом квадратную непрерывнолитую заготовку изготавливают сечением (100-150)×(100-150) мм. из стали со следующим соотношением компонентов, мас %: углерод 0,6-1,05; кремний 0,15-2,0; марганец 0,2-1,2; хром 0,03-0,5; медь 0,03-0,40; железо и неизбежные примеси остальное, а нагрев круглых заготовок производят в индукционном устройстве до температуры на выходе из индукторов 1070-1140°C, подстуживание шаров до температуры закалки 840-900°C осуществляют в подстуживающем барабане со скоростью его вращения в диапазоне 6,0-22,0 об/мин с выравниванием температуры шаров по сечению за счет вращения шаров в барабане в течение менее 2 мин, а закалку шаров производят в закалочном барабане со скоростью его вращения в диапазоне 0,4-2,5 об/мин проточной водой температурой 25-42°C до температуры шаров после закалки 125-160°C.

Недостатком этого способа является то, что данный способ не позволяет получить 5 группу твердости со сплошной прокаливаемостью, а только частичную прокаливаемость, отвечающую 4-ой группе, и имеет более низкий градиент.

Известно устройство и способ термической обработки шаров, патент RU 2455369 С1 МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 10.07.2012, бюл.19 [7], включающий после штамповочного или прокатного нагрева подстуживание шаров с температуры штамповки или прокатки до температуры закалки, закалку путем охлаждения шаров с температуры закалки в воде и отпуск, при этом перед закалкой производят выравнивание температуры шаров, а затем их подстуживание водой со скоростью охлаждения не более 12 град./с на 150-200°С ниже температуры конца прокатки или штамповки.

Недостатком этого способа является, что в нем отсутствует технология получения шаров 5 группы твердости. Также существенным отличием в технологии является температура шаров перед закалкой, которая составляет 830-900°С, что подразумевает применение сталей целевого назначения ниже 5 группы твердости.

Известен способ термической обработки мелющих шаров патент №2113513 МПК⁶ C21D 9/36; B21H 1/14, опубликованного 10.09.2016, бюл.25 [8], включающий прокатку, подстуживание до температуры закалки в течение 2-12 мин. и закалку.

Известен способ термической обработки мелющих шаров авторское свидетельство №1344793 А1 МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 15.10.1987 [9], включающий нагрев до температуры аустенизации, выдержку, подстуживание, и закалку в воде, при этом подстуживание осуществляют со скоростью 20-50°С/с до достижения средней по сечению шаров температуры 600-70°С.

Недостатком этих способов является то, что режимы термической обработки не позволяют получать сплошную прокаливаемость шаров.

Известен способ и устройство термической обработки шаров RU 2634541 C1 МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 31.10.2017, бюл.31 [10], включающий выравнивание температуры шаров с температуры штамповки или прокатки до температуры закалки на воздухе при их размещении на конвейере, охлаждение в воде с температуры закалки во вращающемся закалочном барабане и отпуск, при этом выравнивание температуры шаров до температуры закалки на воздухе производят в течение более 40 с при размещении на конвейере, выполненном с возможностью размещения по одному шару в каждом из его конструктивных элементов, а охлаждение шаров в воде производят до температуры ниже точки начала мартенситного превращения Мн, при этом шары равномерно и по одному размещены в ячейках закалочного барабана, в которые подают воду для омывания шаров, затем проводят отпуск шаров путем нагрева и термостатирования в печи и последующее окончательное охлаждение.

Недостатком этого способа является то, что по технологии термической обработки на предлагаемых марках стали после сплошной прокаливаемости шаров остаются остаточные напряжения, которые способствуют их дальнейшему разрушению в процессе эксплуатации/

Наиболее близким (прототипом) по технической сущности к заявленному устройству, по количеству сходных признаков, является патент RU2756671 C1 МПК⁵¹ B21H/14; C21D 9/36; С22С 38/24 опубликованного 04.10.2021, бюл.28 [11], включающий прокатку, закалку, отпуск, отличающийся тем, что производят шары с условным диаметром 80-100 мм, после прокатки шары подстуживают до температуры 740-800°С, закалку шаров производят в закалочной среде с выдержкой в течение от 3,0 до 4,0 мин, а последующий отпуск проводят при температуре 180-260°С и времени выдержки в течение от 180 до 320 мин, при этом после отпуска проводят самоотпуск с временем выдержки в течение от 12 до 48 часов.

Недостатком этого способа является то, что объемная прокаливаемость предложенной марки стали и режимов термообработки характеризуется 5-ой группой твердости шаров, однако градиент твердости снижается от поверхности к центру шара.

Технический результат на достижение которого направлено предполагаемое изобретение является: повышение эксплуатационной стойкости шаров, получение объемно-закаленных мелющих шаров, характеризующейся 5 группой твердости диаметрами 100-120 мм по ГОСТ 7524-2015 [12], при этом с низким градиентом (снижением значения твердости от поверхности к центру шара) в масштабах производства.

Технический результат достигается тем, что в способе производства мелющих шаров из стали, содержащей,  мас.% С 0,58-0,63; Mn 0,80-0,90; Si 0,75-0,80; Al менее 0,060; P менее 0,015; S менее 0,020; Cr 0,75- 0,80; Ni 0,20-0,25; Cu 0,15-0,30; V 0,01-0,12; Mo 0,03-0,05; N менее 0,020; H менее 0,0003; Fe - остальное, включающий прокатку шаров при температуре 950-1050°С, охлаждение шаров, закалку и последующий отпуск шаров, согласно изобретения после прокатки шары подстуживают до температуры  740-830°С,  затем шары подвергают закалке в закалочной среде, при этом длительность закалки регулируют в зависимости от диаметра шаров: для шаров с условным диаметром 100 мм от 3,0 до 4,5 мин, для шаров условным диаметром 110-120 мм от 3,5 мин до 6,0 мин, а последующий отпуск шаров производят при длительности выдержки от 160 до 320 мин. при температуре 140-260°С.

Кроме того, в качестве закалочной среды используют воду при температуре 35ºС до 55ºC.

Сущность изобретения заключается в следующем.

Использование предлагаемого способа обеспечивает получение мартенситной структуры по всей глубине мелющих шаров. Мартенситная структура в сталях образуется при высокой скорости охлаждения, при фазовом переходе ниже точки AC3(точки начала аустенизации) до окончания превращения, согласно кинетики превращения по диаграммам переохлажденного аустенита. Получение сплошной прокаливаемости возможно при высокой скорости охлаждения как поверхности, так и сердцевины (центра) шаров. Особенно сложно достичь такого превращения при больших диаметрах шаров.

Шар, является фигурой с максимальной массовостью объекта (отношение массы к объему), поэтому зеркало теплоотдачи в среде максимально мало. По закону Фурье теплоотдача начинается от поверхности шара и заканчивается центром шара, поэтому максимальный эффект возможно получить на тех материалах у которых кинематика превращения происходит с максимальной теплопроводностью внутри объекта.

Кроме этого, сплошная прокаливаемость создает внутренние напряжения (интенсивно остывающая поверхность имеет более плотную структуру, чем внутренняя часть материала и при дальнейшем охлаждении создается послойное завершение превращения), которые за счет разницы состояния вызывают появление дислокаций и затем могут привести к появлению трещин на шарах, что недопустимо согласно ГОСТ 7524-2015[12]. Также необходимо получить минимальное изменение градиента твердости (снижение твердости от поверхности к центру шара).

Химический состав стали для производства мелющих шаров, содержащий  мас.%: С 0,58-0,63; Mn 0,80-0,90; Si 0,75-0,80; Al менее 0,060; P менее 0,015; S менее 0,020; Cr 0,75- 0,80; Ni 0,20-0,25; Cu 0,15-0,30; V 0,01-0,12; Mo 0,03-0,05; N менее 0,020; H менее 0,0003; Fe - остальное, позволяет решить данное противоречие, обеспечить высокую твердость как поверхности так и внутренней зоны готовых шаров, исключить возникновение внутренних напряжений, а также определить для шаров больших диаметров режимы термической обработки.

Подстуживание мелющих шаров до температуры 740-830°С после прокатки позволяет обеспечить требуемую температуру начала закалки. Отклонение от указанного интервала температур как выше 830°С, так и ниже 740°С не позволяет начать закалку шаров с температур, обеспечивающих полную закалку, при неполной закалке образуется смешенная структура троостита и мартенсита или бейнита и мартенсита, что снижает твердость шаров ниже установленного норматива.

Длительность процесса закалки регулируют в зависимости от диаметра шаров, группы их твердости и химического состава стали. Например, при получении мелющих шаров 5 группы твердости длительность закалки шаров условным диаметром 100 мм 3,0 - 4,5 мин, для шаров условным диаметром 110-120 мм 3,5 - 6,0 мин.

Увеличение времени пребывания мелющих шаров в закалочной среде свыше установленных границ нецелесообразно, т.к. данного времени достаточно для прохождения объемной прокаливаемости. Уменьшение времени пребывания мелющих шаров в закалочной среде ниже установленных границ приведёт к недостаточной прокаливаемости шара. Последующий отпуск мелющих шаров с условным диаметром 100 мм и 110-120 мм осуществляют при температуре 140-260°С, что позволяет произвести снятие поверхностных напряжений, возникающих в процессе закалки.

Отклонение от указанного диапазона температур ниже установленного значения температуры приведет к отсутствию прогревания поверхности и в дальнейшем к возможности образования трещин, а превышение у установленного значения температуры приведет к началу преобразований в зернах (характерно отпускной хрупкости первого рода) и появлению охрупчивания поверхности.

Длительность процесса выдержки для мелющих шаров с условным диаметром 100 мм и 110-120 мм составляет 160-320 мин. в печи, что обеспечивает достаточность проведения процесса отпуска.

Способ получения мелющих шаров из стали работает следующим образом.

Получение мелющих шаров, отвечающих требованиям 5 группы твердости и низким градиентом твердости возможно с использованием материала шаров из марки стали Ш-11 (61ХГФМНСД), содержащем, мас%: С 0,58-0,63; Mn 0,80-0,90; Si 0,75-0,80; Al менее 0,060; P менее 0,015; S менее 0,020; Cr 0,75- 0,80; Ni 0,20-0,25; Cu 0,15-0,30; V 0,01-0,12; Mo 0,03-0,05; N менее 0,020; H менее 0,0003; Fe - остальное, при проведении соответствующей термической обработки.

Технология термической обработки заключается в следующих этапах:

1. Прокатка, мелющих шаров при температуре 950-1050°С.

2. Подстуживание мелющих шаров условным диаметром 100 мм и 110-120 мм до температур 740-830°С, после прокатки до заданных температур,

3. Закалка мелющих шаров в закалочной среде при температуре 35-55ºC, при этом длительность закалки регулируют в зависимости от диаметра шара: для шаров с условным диаметром 100 мм от 3,0 до 4,5 мин, для шаров с условным диаметром 110-120 мм от 3,5 мин до 6,0 мин,

4. Последующее проведение низкотемпературного отпуска шаров условным диаметром 100 мм и 110-120 мм при температуре 140-260°С с временем выдержки от 160 до 320 мин.

Пример конкретного выполнения способа.

Испытание по технологии предлагаемого изобретения были осуществлены на участке шаропрокатного стана рельсобалочного цеха АО «ЕВРАЗ НТМК» при производстве шаров Ø120 мм. марки стали Ш-11 (61ХГФМНСД).

Прокатку мелющих шаров с условным диаметром от 120 мм производили на стане поперечно-винтовой прокатки при температуре 950-1050°С. Затем мелющие шары подстуживали до температуры 800°С. После чего в закалочном барабане револьверного типа осуществляли закалку мелющих шаров в воде с длительностью выдержки: 4,0 мин

Далее производили низкотемпературный отпуск при температуре 140-260°С с длительностью выдержки до 250 мин.

Определение твердости мелющих шаров на поверхности, глубине ¼ ½, ¾ радиуса и в центре шара проводили в соответствии с ГОСТ 9013-59 [13].

Химический состав стали приведен в таблице 1.

Таблица 1.

Химический состав марки стали 61ХГФМНСД

С, %

Mn, %

Si, %

Al, %

P, %

S, %

Cr, %

Ni, %

Сu, %

V, %

Mo, %

N, %

H, ppm

0,58-0,63

0,80-0,90

0,75- 0,80

<0,060

<0,015

<0,020

0,75- 0,80

0,20 -0,25

0,15- 030

0,01- 0,12

0,03- 0,05

<0,020

<3,0

Результаты испытаний показали, что предполагаемый способ производствамелющих шаров по химическому составу из таблицы 1 обеспечивает получение готовых шаров с твердостью, соответствующей группе 5 по ГОСТ 7524-2015 и представлены в таблице 2.

Таблица 2

Регламентируемые и фактические значения твердости мелющих шаров 5 группы

Условный диаметр шара, мм	Твердость, HRC согласно ГОСТ, не менее		Твердость, HRC фактическая, не менее
	Поверхность шара	Объемная	Поверхность шара	Объемная
100	58	48	62,2-62,4	61,2-62,1
120	56	43	61,3-62,1	60,84-60,93

Объемная твердость, указанная в таблице 2 определялась по методу нахождения градиента твердости по глубине прокаливания в шаре. На Фиг.1 показаны результаты испытаний на поверхностную и объемную твердость, HRC шаров из опытной плавки, при этом объемную твердость (ОТ) вычисляют по формуле:

ОТ=0,289T_пов+0,436T_0,25+0,203T_0,5+0,63T_0,75+0,009T_ц,

где T_пов – значение твердости поверхности шара,

Tц – значение твердости центра шара,

T_0,25, T_0,5, T_0,75 – значение твердости на расстоянии от поверхности шара.

На ФИГ.2. показана макроструктура образцов шаров из опытной плавки.

На ФИГ.3. показана оценка контроля макроструктуры шаров из опытной плавки.

Применение предлагаемого способа изготовления мелющих шаров обеспечивает получение мелющих шаров, характеризующейся 5 группой твердости по ГОСТ 7524-2015 [11] при этом с низким градиентом (снижением значения твердости от поверхности к центру шара) в масштабах производства для шаров от 100 до 120 мм. Таким образом, данное техническое решение соответствует критерию «новизна».

Анализ патентов и научно-технической информации не выявил использования новых существенных признаков, используемых в предлагаемом решении. Следовательно, предлагаемое изобретение соответствует критерию «изобретательский уровень».

Подтверждено опытно, что использование предлагаемого изобретения позволяет:

- получать мелющие шары 5 группы твердости диаметрами от 100 до 120 мм.

- за 2020-2021 год отгружено потребителю 1349,725 т шаров 5 группы твердости с низким градиентом (снижением значения твердости от поверхности к центру шара) из данной марки стали.

Результаты испытаний опытной плавки шаров, полученных на предлагаемых устойчивых режимах, показал положительный результат в получении требуемых значений объемной прокаливаемости:

а. Значения полученной поверхностной и объемной твердости

представлены в ФИГ1 – данные значения удовлетворяют требованиям 5 группы твердости, согласно таблицы 1.

б. Макроструктура однородная и представлена на ФИГ2, ФИГ3.

в. Суммарная энергия после испытания на молоте согласно МИ

102-142-355-2019, при работе шара в течении 25 минут составила ∑Е = 1187,5 кДж.

Источники информации

[1] патент RU №2415194 C1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/38; C22C 38/34; C22C 38/32, опубликованного 27.03.2011,бюл.9 ;

[2] патент RU №2425168 С2 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/26, опубликованного 27.07.2011, бюл.21;

[3] патент RU №2425169 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/40, опубликованного 27.07.2011, бюл.21;

[4] авторские свидетельства, авторское свидетельство SU1497262 A1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/14, конвенционный приоритет 13.01.1988;

[5] Авторское свидетельство SU1446189 A1 «Сталь» МПК⁶ C22C 38/16, опубликованного 23.12.1988;

[6] патент RU №2596737 С1 C1 «Способ производства стальных мелющих шаров» МПК⁶ C21D 9/36; B21H 1/14; C21D 1/02; B23P 15/00 ; C22C 38/40, опубликованного 10.09.2016, бюл.25;

[7] патент RU 2455369 C1 «Устройство и способ термической обработки шаров» МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 10.07.2012, бюл.19;

[8] патент RU 2113513 С1 «Способ термической обработки мелющих шаров» МПК⁶ C21D 9/36; B21H 1/14, опубликованного 10.09.2016, бюл.25;

[9] Авторское свидетельство SU №1344793 А1 «Способ термической обработки мелющих шаров авторское свидетельство МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 15.10.1987;

[10] патент RU2634541 C1 «Способ и устройство термической обработки шаров» МПК⁶ C21D 9/36, опубликованного 31.10.2017, бюл.31;

[11] патент RU2756671 C1 «Способ производства мелющих шаров (варианты)» МПК⁵¹ B21H/14; C21D 9/36; С22С 38/24 опубликованного 04.10.2021, бюл.28;

[12] ГОСТ 7524-2015;

[13] ГОСТ 9013-59.

Claims (2)

1. Способ производства мелющих шаров из стали, содержащей, мас.%: С 0,58-0,63; Mn 0,80-0,90; Si 0,75-0,80; Al менее 0,060; P менее 0,015; S менее 0,020; Cr 0,75-0,80; Ni 0,20-0,25; Cu 0,15-0,30; V 0,01-0,12; Mo 0,03-0,05; N менее 0,020; H менее 0,0003; Fe - остальное, включающий прокатку шаров при температуре 950-1050 °С, охлаждение шаров, закалку и последующий отпуск шаров, отличающийся тем, что после прокатки шары подстуживают до температуры 740-830 °С, затем шары подвергают закалке в закалочной среде, при этом длительность закалки регулируют в зависимости от диаметра шаров: для шаров с условным диаметром 100 мм от 3,0 до 4,5 мин, для шаров условным диаметром 110-120 мм от 3,5 до 6,0 мин, а последующий отпуск шаров производят при длительности выдержки от 160 до 320 мин при температуре 140-260 °С.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве закалочной среды используют воду при температуре от 35 до 55 ^οC.

Images