RU2771342C1 - Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы - Google Patents
Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы Download PDFInfo
- Publication number
- RU2771342C1 RU2771342C1 RU2021125666A RU2021125666A RU2771342C1 RU 2771342 C1 RU2771342 C1 RU 2771342C1 RU 2021125666 A RU2021125666 A RU 2021125666A RU 2021125666 A RU2021125666 A RU 2021125666A RU 2771342 C1 RU2771342 C1 RU 2771342C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- shape memory
- deformation
- ingots
- tinihf
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 31
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 230000003446 memory effect Effects 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 title description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229910001285 shape-memory alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000003814 drug Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 20
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 101001059220 Homo sapiens Zinc finger protein Gfi-1 Proteins 0.000 description 2
- 102100029004 Zinc finger protein Gfi-1 Human genes 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 229910010380 TiNi Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- YCJQNNVSZNFWAH-UHFFFAOYSA-J hafnium(4+);tetraiodide Chemical compound I[Hf](I)(I)I YCJQNNVSZNFWAH-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- NLLZTRMHNHVXJJ-UHFFFAOYSA-J titanium tetraiodide Chemical compound I[Ti](I)(I)I NLLZTRMHNHVXJJ-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/02—Making uncoated products
- B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
- B21C23/08—Making wire, bars, tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению прутков из сплавов с памятью формы (СПФ) на основе никелида титана легированных гафнием, и может быть использовано для изготовления специальных изделий с повышенной температурой эксплуатации для различных отраслей промышленности, медицины и техники. Способ получения прутков из сплава TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы включает выплавку слитков и их деформацию. Выплавляют слитки заданного химического состава с содержанием гафния 1,0-3,0 ат. %, никеля 48,5-50,0 ат. % и титан - остальное, из чистых исходных компонентов Ti, Ni и Hf или из готового сплава никелида титана в виде прутка и гафниевой проволоки повышенной чистоты методом электроннолучевой плавки в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе ручьевого типа, проводят гомогенизирующий отжиг слитков в вакууме не менее 10-4мм рт. ст. при температуре 1050°С в течение не менее 1 ч. Последующую деформацию осуществляют путем ротационной ковки в интервале температур 750-950°С с единичными обжатиями не более 7% или прокатки в интервале температур 750-950°С с коэффициентом вытяжки за проход не более 1,15, а затем проводят последеформационный отжиг при температуре 400-550°С в течение 1-10 ч. Обеспечивается получение прутков из сплавов TiNiHf контролируемого фазового и химического состава, обладающих высокотемпературным эффектом памяти формы, а также высокими механическими характеристиками. 5 табл., 2 пр.
Description
Изобретение относится к металлургическому производству, конкретно к получению прутков из сплавов с памятью формы (СПФ) на основе никелида титана легированных гафнием, и может быть использовано для изготовления специальных изделий, действующих на основе высокотемпературного эффекта памяти формы и предназначенных для различных отраслей промышленности, медицины и техники, в особенности сигнально-пусковых устройств.
Сплавы на основе TiNi, легированные гафнием, представляют особый интерес благодаря реализации высокотемпературного эффекта памяти формы. Применение данных сплавов позволяет в исполнительных элементах готовых изделий получить температуру конца обратного мартенситного превращения Ак выше 100°С.
Известен способ получения сплавов TiNiHf, заключающийся в использовании порошковой технологии, включающей гидро-кальциевый синтез с последующей консолидацией порошковой массы путем прессования и дальнейшего спекания в вакууме (Патент РФ 2630740, МПК B22F 3/16 B22F 9/18 С22С 14/00 С22С 19/03, 2017 г. и Патент РФ №2705487, МПК B22F 3/16 B22F 9/18 С22С 14/00 С22С 19/03, 2019 г.).
К недостаткам данного способа можно отнести сложность получения заданного химического состава, а также высокую вероятность получения повышенной концентрации газовых примесей, что негативно сказывается на функциональных свойствах и особенно на технологической пластичности получаемого сплава. Кроме того, к недостаткам данного способа можно отнести сложность получения заготовки без остаточной пористости, а также сложность получения длинномерных заготовок методом экструзии.
Известен способ получения сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы, при которых выплавка исходных слитков производится методом дуговой плавки чистых шихтовый компонентов (Патент США №5114504, МПК С22С 14/00; С22С 19/00, 1992).
Данный метод выплавки имеет ряд недостатков, связанных с физико-химическими свойствами исходных компонентов и особенностями процесса выплавки, что зачастую приводит к несоответствию заданного и фактического химического составов. Кроме того, повышенная ликвация компонентов и вероятное выделение неравновесных и избыточных фаз требуют многократного переплава и длительного высокотемпературного отжига, а также приводят к ухудшению свойств сплава.
Также известен способ получения сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы с использованием различных методов выплавки и деформационной обработки, включающий также предварительную термическую обработку перед финишной термообработкой старением (Патент США №20190194788. МПК C22F 1/00; C22F 1/10, С22С 19/03 2019).
Недостатки данного способа состоят в том, что содержание Ni в данной группе сплавов составляет от 50,0 ат. % до 50,3 ат %, что. во-первых, приводит к необходимости увеличения концентрации дорогостоящего Hf для получения высокотемпературного эффекта памяти формы, а во вторых к проявлению эффекта старения, что может повлиять на эксплуатационные характеристики материала в условиях длительной работы сплава при повышенных температурах. Кроме того, в описании данного способа отсутствуют четкие критерии выбора того или иного метода получения исходного слитка, а также его последующей обработки, что, в свою очередь затрудняет прогнозирование формирующейся в сплаве структуры и комплекса механических и функциональных свойств.
Технический результат, решаемый изобретением, заключается в создании способа получении длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf контролируемого фазового и химического состава, обладающих высокотемпературным эффектом памяти формы, а также заданными механическими характеристиками.
Технический результат достигается тем, что, выплавку исходных слитков заданного химического состава с содержанием гафния 1,0-3,0 ат. % и никеля 48,5-50,0 ат. % производят методом электронно-лучевой плавки в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе ручьевого типа за один переплав. В качестве шихтовых материалов используют или чистые исходные компоненты Ti, Ni и Hf, или готовый сплав никелида титана в виде прутка известного химического состава и гафниевую проволоку повышенной чистоты. Полученный слиток, подвергают гомогенизирующему отжигу в вакууме не менее 10-4 мм рт. ст. при температуре 1050°С в течение не менее 1 ч. Из исходного слитка после гомогенизирующего отжига получают пруток требуемого диаметра методом ротационной ковки в интервале температур 750-950°С с единичными обжатиями не более 7% или методом сортовой прокатки в аналогичном интервале температур с коэффициентом вытяжки за проход не более 1,15. После этого прутки подвергают последеформационному отжигу при температуре 400-550°С в течение 1-10 ч в зависимости от требований к конечному комплексу механических и функциональных свойств.
Сущность заявленного способа заключается в проведении выплавки исходных слитков методом электронно-лучевой плавки на первом этапе, гомогенизирующего отжига на втором этапе, деформационной обработки (ротационной ковки или прокатки) на третьем этапе и последеформационного отжига на заключительном этапе. Метод электронно-лучевой плавки обладает рядом преимуществ, по сравнению с другими методами, такими как индукционная и электродуговая плавки, а именно: эффективным очищением металлов от газовых и других неметаллических примесей; исключением загрязнения металла материалом тигля, так как плавка идет в гарниссаже с последующей кристаллизацией в водоохлаждаемом медном кристаллизаторе; отсутствием дефектов усадочного происхождения в слитках за счет возможности плавного изменения мощности в электронном пучке и полного заполнения металлом усадочной раковины; возможностью использования шихтовых металлов в любом виде. Использование медного кристаллизатора ручьевого типа позволяет осуществлять последующую термомеханическую обработку слитка непосредственно после выплавки, например методом ротационной ковки или сортовой прокатки, для изготовления полуфабрикатов различного профильного сортамента.
При этом в качестве исходной шихты для выплавки могут использоваться как чистые исходные компоненты Ti, Ni и Hf, так и готовый интерметаллический сплав никелида титана в виде прутка известного химического состава и гафниевая проволока повышенной чистоты. Использование готового сплава никелида титана в качестве исходного компонента позволяет, во-первых, производить его переработку, а во-вторых, снижает вероятность дополнительного попадания примесей в расплав за счет окисления чистого титана при плавке.
Концентрацию никеля в готовом сплаве задают на уровне 48,50-50,0 ат. %, концентрацию гафния в сплаве задают на уровне 1,0-3,0 ат. %, а титан - все остальное. Пониженное содержание гафния на ряду с пониженным содержанием никеля и соответствующей термомеханической обработкой позволяют получить в сплаве температуру конца обратного мартенситного превращения Ак в интервале температур 125-185°С, а также избежать образования большого количество избыточной охрупчивающей фазы типа (Ti,Hf)2Ni, формирующейся в сплавах с повышенным содержанием Ti. Увеличение концентрации Hf выше 3,0 ат. % в сочетании с пониженным содержанием Ni приводит к значительному снижению технологической пластичности сплава. Увеличение концентрации Ni при сохранении концентрации Hf на таком же уровне не позволяет получить требуемые температуры начала и конца обратного мартенситного превращения.
На следующей этапе литую заготовку подвергают гомогенизирующему отжигу в вакууме при температуре 1050°С в течение не менее 1 ч и последующей ротационной ковке в интервале температур 750-950°С с единичными обжатиями не более 7% или сортовой прокатке в аналогичном интервале температур с коэффициентом вытяжки за проход не более 1,15 до требуемого конечного диаметра.
Проведение ротационной ковки или сортовой прокатки при температуре деформации 750-950°С позволяет получать длинномерную заготовку различного диаметра сплава TiNiHf, обладающую высокотемпературным эффектом памяти формы.
На последнем этапе полученную заготовку подвергают последеформационному отжигу при температуре 400-550°С в течения 1-10 ч с целью устранения избыточного деформационного наклепа и получения требуемого сочетания механических и функциональных свойств, в том числе требуемой температуры конца обратного мартенситного превращения Ак в интервале температур 125-185°С.
Результаты апробации заявленного способа приведены в виде конкретного примера.
Пример №1.
Выплавку исходного слитка проводили методом электронной-лучевой плавки в печи мощностью 60 кВт в вакууме 1×10-5 мм рт. ст. в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе ручьевого типа. В качестве исходной шихты для выплавки сплава TiNiHf были выбраны следующие материалы: шлифованный пруток диаметром 12 мм никелида титана марки ТН-1; проволока гафниевая нагартованная марки ГФИ-1 диаметром 2 мм. Химический состав используемых прутка и проволоки приведен в таблицах 1 и 2. Химический состав слитка приведен в таблице 3.
После выплавки слиток подвергали гомогенизирующему отжигу в вакууме 10-5 мм рт. ст.при температуре 1050°С в течение 3 ч. Деформацию слитков проводили методом горячей ротационной ковки при температуре 950°С с относительной степенью деформации за проход 5-10%. В результате из исходного слитка был получен пруток диаметром 3,5 мм и длиной 870 мм. После деформации пруток подвергали последеформационному отжигу при температуре 550°С, в течение 2 ч. Механические и функциональные свойства полученного прутка приведены в таблице 5.
Пример №2.
Выплавку исходного слитка проводили методом электронной-лучевой плавки в печи мощностью 60 кВт в вакууме 1×10-5 мм рт. ст. в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе ручьевого типа. В качестве исходной шихты для выплавки сплава TiNiHf использовали следующие компоненты: йодидный титан марки ТИ-1 (99,99%), никель марки Н0 (99,99%) и йодидный гафний марки ГФИ-1 (99,93%). Химический состав слитка приведен в таблице 4.
После выплавки слиток подвергали гомогенизирующему отжигу в вакууме 10-5 мм рт. ст. при температуре 1050°С в течение 3 ч. Деформацию слитков проводили методом сортовой прокатки в системе калибров квадрат-квадрат при температуре 950°С с коэффициентом вытяжки за проход не более 1,15. В результате из исходного слитка был получен пруток сечением 7×7 мм и длиной 500 мм. После деформации пруток подвергали последеформационному отжигу при температуре 550°С, в течение 2 ч. Механические и функциональные свойства полученного прутка приведены в таблице 5.
Исходя из представленных примеров можно заключить, что благодаря заявленному способу удалось получить длинномерные качественные прутки из сплава на основе никелида титана с содержанием гафния 4,4 вес. % (1,4 ат. %) и 9,0 вес. % (2,9 ат. %) с высокими механическими и функциональными свойствами и высокотемпературным эффектом памяти формы в заявленном интервале температур (Ак=125-185°С). Из полученных прутков возможно изготовление изделий технического назначения, действующих на основе высокотемпературного эффекта памяти формы.
Технико-экономический эффект заявленного способа состоит в обеспечении возможности получения полуфабрикатов из сплавов на основе никелида титана, легированных гафнием, с высокотемпературным эффектом памяти формы и высокими механическими и функциональными свойствами. Использование данных полуфабрикатов позволит значительно расширить сферу применения сплавов TiNiHf за счет создания новых устройств, действующих на основе высокотемпературного эффекта памяти формы, используемых в различных областях науки и техники.
Claims (1)
- Способ получения прутков из сплава TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы, включающий выплавку слитков и их деформацию, отличающийся тем, что выплавляют слитки заданного химического состава с содержанием гафния 1,0-3,0 ат. %, никеля 48,5-50,0 ат. % и титан - остальное, из чистых исходных компонентов Ti, Ni и Hf или из готового сплава никелида титана в виде прутка и гафниевой проволоки повышенной чистоты методом электроннолучевой плавки в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе ручьевого типа, проводят гомогенизирующий отжиг слитков в вакууме не менее 10-4 мм рт. ст. при температуре 1050°С в течение не менее 1 ч, а последующую деформацию осуществляют путем ротационной ковки в интервале температур 750-950°С с единичными обжатиями не более 7% или прокатки в интервале температур 750-950°С с коэффициентом вытяжки за проход не более 1,15, а затем проводят последеформационный отжиг при температуре 400-550°С в течение 1-10 ч.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021125666A RU2771342C1 (ru) | 2021-08-31 | 2021-08-31 | Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021125666A RU2771342C1 (ru) | 2021-08-31 | 2021-08-31 | Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2771342C1 true RU2771342C1 (ru) | 2022-04-29 |
Family
ID=81458782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021125666A RU2771342C1 (ru) | 2021-08-31 | 2021-08-31 | Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2771342C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115109968A (zh) * | 2022-06-10 | 2022-09-27 | 华南理工大学 | 一种高热稳定性NiTiHf形状记忆合金及其制备方法与应用 |
| CN115927915A (zh) * | 2022-11-30 | 2023-04-07 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 一种Ti-Ni-Zr形状记忆合金及其制备方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101381820B (zh) * | 2007-09-05 | 2010-05-19 | 中国科学院金属研究所 | 一种低镍的三元TiNiHf形状记忆合金板材制备方法 |
| RU2536614C2 (ru) * | 2013-04-09 | 2014-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Промышленный центр МАТЭК-СПФ" | Способ получения прутков и способ получения тонкой проволоки из сплава системы никель-титан с эффектом памяти формы |
| CN108085563A (zh) * | 2017-12-18 | 2018-05-29 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 一种高温钛镍基四元记忆合金 |
| RU2656626C1 (ru) * | 2017-05-15 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ получения проволоки из сплава титан-ниобий-тантал-цирконий с эффектом памяти формы |
| US20190194788A1 (en) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Aaron Stebner | Method of pre-aging nitihf shape memory alloys and parts therefrom with uniform microstructures and superior properties |
| RU2717764C1 (ru) * | 2019-12-24 | 2020-03-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения объёмных наноструктурированных полуфабрикатов из сплавов с памятью формы на основе никелида титана (варианты) |
| RU2720276C2 (ru) * | 2013-03-15 | 2020-04-28 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Термомеханическая обработка никель-титановых сплавов |
| RU2753210C1 (ru) * | 2021-02-17 | 2021-08-12 | Общество с ограниченной ответственностью "СПФ Биолаб" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРУТКОВ ИЗ СВЕРХУПРУГИХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ СИСТЕМЫ Ti-Zr-Nb |
-
2021
- 2021-08-31 RU RU2021125666A patent/RU2771342C1/ru active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101381820B (zh) * | 2007-09-05 | 2010-05-19 | 中国科学院金属研究所 | 一种低镍的三元TiNiHf形状记忆合金板材制备方法 |
| RU2720276C2 (ru) * | 2013-03-15 | 2020-04-28 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Термомеханическая обработка никель-титановых сплавов |
| RU2536614C2 (ru) * | 2013-04-09 | 2014-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Промышленный центр МАТЭК-СПФ" | Способ получения прутков и способ получения тонкой проволоки из сплава системы никель-титан с эффектом памяти формы |
| RU2656626C1 (ru) * | 2017-05-15 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ получения проволоки из сплава титан-ниобий-тантал-цирконий с эффектом памяти формы |
| CN108085563A (zh) * | 2017-12-18 | 2018-05-29 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 一种高温钛镍基四元记忆合金 |
| US20190194788A1 (en) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Aaron Stebner | Method of pre-aging nitihf shape memory alloys and parts therefrom with uniform microstructures and superior properties |
| RU2717764C1 (ru) * | 2019-12-24 | 2020-03-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения объёмных наноструктурированных полуфабрикатов из сплавов с памятью формы на основе никелида титана (варианты) |
| RU2753210C1 (ru) * | 2021-02-17 | 2021-08-12 | Общество с ограниченной ответственностью "СПФ Биолаб" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРУТКОВ ИЗ СВЕРХУПРУГИХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ СИСТЕМЫ Ti-Zr-Nb |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115109968A (zh) * | 2022-06-10 | 2022-09-27 | 华南理工大学 | 一种高热稳定性NiTiHf形状记忆合金及其制备方法与应用 |
| CN115927915A (zh) * | 2022-11-30 | 2023-04-07 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 一种Ti-Ni-Zr形状记忆合金及其制备方法 |
| CN115927915B (zh) * | 2022-11-30 | 2024-05-17 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 一种Ti-Ni-Zr形状记忆合金及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2771342C1 (ru) | Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы | |
| US5624505A (en) | Titanium matrix composites | |
| JP6387755B2 (ja) | 銅圧延板及び電子・電気機器用部品 | |
| JP5051647B2 (ja) | 高強度・高導電率Ｃｕ−Ａｇ合金細線とその製造方法 | |
| JP6826879B2 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| CN109312427B (zh) | TiAl合金及其制造方法 | |
| JPH05214470A (ja) | バナジウムを含む斜方晶チタンニオブアルミナイド | |
| RU2536614C2 (ru) | Способ получения прутков и способ получения тонкой проволоки из сплава системы никель-титан с эффектом памяти формы | |
| JP7350805B2 (ja) | アルミニウム基合金から変形半製品の製造方法 | |
| JP6126235B2 (ja) | 耐熱性アルミニウムベース合金を変形させてなる半製品およびその製造方法 | |
| JP2016505713A5 (ru) | ||
| JP5010841B2 (ja) | Ｎｉ３Ｓｉ−Ｎｉ３Ｔｉ−Ｎｉ３Ｎｂ系複相金属間化合物，その製造方法，高温構造材料 | |
| US3378916A (en) | Manufacture of superconducting wire | |
| RU2228382C2 (ru) | Тантал-кремниевый сплав, изделия, содержащие их, и способ получения сплавов | |
| JP6660042B2 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金押出材の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金押出材 | |
| JP2020152965A (ja) | アルミニウム合金材、その製造方法及びインペラ | |
| RU2751065C1 (ru) | Способ получения проволоки из сплава титан-ниобий-тантал для применения в производстве сферического порошка | |
| RU2657678C1 (ru) | Способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия | |
| JP5252722B2 (ja) | 高強度・高導電性銅合金及びその製造方法 | |
| RU2694098C1 (ru) | Способ получения полуфабрикатов из высокопрочных никелевых сплавов | |
| RU2807260C1 (ru) | Способ изготовления прутков из бронзы БрХ08 | |
| CN117107112B (zh) | 一种短中时高温钛合金及其制备方法 | |
| JP2018197397A (ja) | 銅圧延板及び電子・電気機器用部品 | |
| JP2729011B2 (ja) | 高強度を有するＴｉＡｌ基金属間化合物合金及びその製造方法 | |
| WO2022211062A1 (ja) | アルミニウム合金材、その製造方法及び機械部品 |