RU2770131C2 - Сварочные проволоки, полученные из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов - Google Patents

Сварочные проволоки, полученные из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов Download PDF

Info

Publication number
RU2770131C2
RU2770131C2 RU2019113131A RU2019113131A RU2770131C2 RU 2770131 C2 RU2770131 C2 RU 2770131C2 RU 2019113131 A RU2019113131 A RU 2019113131A RU 2019113131 A RU2019113131 A RU 2019113131A RU 2770131 C2 RU2770131 C2 RU 2770131C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
aluminum
magnesium alloy
less
magnesium
welding wire
Prior art date
Application number
RU2019113131A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2019113131A (ru
RU2019113131A3 (ru
Inventor
Шэньцзя ЧЖАН
Нхон К. ВО
Януш Станислав СЕКУНДА
Жан БИЛОДО
Мартен ЛЕКУР
Original Assignee
Дженерал Кейбл Текнолоджиз Корпорейшн
НаноЭл, ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дженерал Кейбл Текнолоджиз Корпорейшн, НаноЭл, ЭлЭлСи filed Critical Дженерал Кейбл Текнолоджиз Корпорейшн
Publication of RU2019113131A publication Critical patent/RU2019113131A/ru
Publication of RU2019113131A3 publication Critical patent/RU2019113131A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2770131C2 publication Critical patent/RU2770131C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B23K35/288—Al as the principal constituent with Sn or Zn
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
    • B21C1/02—Drawing metal wire or like flexible metallic material by drawing machines or apparatus in which the drawing action is effected by drums
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/026—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/06—Making non-ferrous alloys with the use of special agents for refining or deoxidising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Изобретение относится к сварочным проволокам, изготовленным из алюминиево-магниевых сплавов. Сварочная проволока получена из алюминиево-магниевого сплава, содержащего: алюминий, магний, титан, 0,001 мас.% или меньше бора, 0,12 мас.% или меньше железа и 0,12 мас.% или меньше кремния, при этом массовое отношение титана к бору составляет 25:1 или больше. Способ получения алюминиево-магниевых сплавов включает объединение предварительно легированной смеси с добавкой, уменьшающей размер зерна, и холодное волочение полученного алюминиево-магниевого сплава с изготовлением сварочной проволоки. Алюминиево-магниевые сплавы показывают высокие характеристики холодного волочения проволоки. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 4 табл., 12 пр.

Description

Перекрестная ссылка на родственные заявки
[0001] Настоящая заявка заявляет приоритет предварительной заявки на патент США, рег. № 62/664887, под названием «IMPROVED ALUMINUM-MAGNESIUM ALLOYS AND METHODS OF FORMING THEREOF» (Улучшенные алюминиево-магниевые сплавы и способы их получения), поданной 30 апреля 2018 г., и, следовательно, включает вышеназванную заявку в данный документ посредством ссылки во всей полноте.
Область техники
[0002] Настоящее изобретение в целом относится к сварочным проволокам, изготовленным из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов. Также раскрыты добавки, уменьшающие размер зерна, для получения таких алюминиево-магниевых сплавов.
Уровень техники
[0003] Некоторые металлические сплавы полезны для сварки и механической опоры благодаря свойствам, проявляемым такими сплавами. Например, металлические сплавы, приемлемые для сварки, могут проявлять высокую прочность, смачивание и ковкость. Обычно сварочные сплавы, подходящие для сварки, имеют тот же самый основной металл, что и материал, который подвергают сварке, но могут иметь разные составы, чтобы улучшить использование в качестве сварочного сплава. Чтобы облегчить использование сварочных и других механических опорных металлических сплавов, обычно используют методы холодной обработки металла, такие как холодное волочение металлической проволоки. Однако известные алюминиевые сплавы для сварки и механической опоры плохо подвергаются холодной обработке металла.
[0004] Патент США № 4183771 описывает проводящую проволоку из алюминиевого сплава, имеющего электропроводность, по меньшей мере, 60,0% IACS (Международный стандарт на отожженную медь), который подразумевает переработку сплава, содержащего от 0,04 до 1,0% масс. железа, от 0,02 до 0,2% масс. кремния, от 0,1 до 1,0% масс. меди, от 0,001 до 0,2% масс. бора, по существу алюминий до баланса, и обработку указанного сплава без окончательной стадии повторного вытягивания в проволоку.
[0005] Опубликованная патентная заявка США № 2008/0193792 описывает сварочную присадочную проволоку на основе алюминия, которая изготовлена с алюминиевым сплавом, который содержит между 0,1 и 6% масс. титана, включающего одну часть в форме частиц TiB2, частиц TiC или их комбинации, а другую часть в форме свободного титана.
[0006] Опубликованная патентная заявка США № 2015/0030496 описывает термически необрабатываемый пластичный алюминиевый сплав полезный для деталей транспортных средств, включая провод и комплекты проводов. Алюминиевый сплав, используемый для производства деталей, получают преимущественно из алюминия-металла (Al), который легирован главным образом магнием (Mg) и который также включает кремний (Si), железо (Fe), медь (Cu), марганец (Mn), хром (Cr), цинк (Zn), титан (Ti), бериллий (Be) и другие элементы.
[0007] Опубликованная патентная заявка США № 2015/0132181 описывает композицию для производства алюминиевых отливок, пластичных и сварочных присадочных металлических сплавов, имеющих химический состав, включающий Si в количестве, меняющемся приблизительно от 0,1 до 0,9% масс., Mn в количестве, меняющемся приблизительно от 0,05 до 1,2% масс., Mg в количестве, меняющемся приблизительно от 2,0 до 7,0% масс., Cr в количестве, меняющемся приблизительно от 0,05 до 0,30% масс., Zr в количестве, меняющемся приблизительно от 0,05 до 0,30% масс., Ti в количестве, меняющемся приблизительно от 0,003 до 0,20% масс., и B в количестве, меняющемся приблизительно от 0,0010 до 0,030% масс., а остальное количество составляет алюминий и различные элементы в следовых количествах.
Сущность изобретения
[0008] В соответствии с одним вариантом осуществления сварочная проволока изготовлена из алюминиево-магниевого сплава, включающего алюминий, магний, титан, бор, приблизительно от 0,06% до 0,12% масс. железа и приблизительно от 0,06% до 0,12% масс. кремния. Массовое отношение титана к бору составляет приблизительно 25:1 или больше.
[0009] В соответствии с другим вариантом осуществления способ формирования сварочной проволоки из алюминиево-магниевого сплава включает плавление одного или нескольких металлических компонентов с получением предварительно легированной смеси, объединение предварительно легированной смеси с добавкой, уменьшающей размер зерна, с получением алюминиево-магниевого сплава и холодное волочение алюминиево-магниевого сплава с получением сварочной проволоки. Добавка, уменьшающая размер зерна, включает алюминий, титан и бор и имеет массовое отношение титана к бору приблизительно 25:1 или больше.
Подробное описание
[0010] Известные алюминиево-магниевые сплавы, полезные для сварки и механической опоры, страдают от различных проблем. Например, обычные алюминиевые сплавы для сварки и механической опоры (далее «алюминиевые механические сплавы»), такие как алюминиево-магниевые сплавы серии 5000, могут показывать плохую холодную обработку металла и могут разрушаться в процессах холодного волочения проволоки. Установлено, что модификация алюминиево-магниевых сплавов с целью включения уменьшенных количеств загрузки железа и кремния и необязательно увеличенных количеств загрузки хрома, может привести к алюминиевым механическим сплавам, которые показывают улучшенную холодную обработку металла. В некоторых вариантах осуществления такие алюминиевые механические сплавы могут быть дополнительно улучшены за счет получения сплавов с добавкой, уменьшающей размер зерна, включающей более низкий уровень загрузки бора.
[0011] Как можно отметить, многие сорта алюминиевого сплава стандартизированы Комитетом по аккредитации стандартов (the Accrediting Standards Committee H35) Ассоциации алюминиевой промышленности. Стандартизированные сорта алюминия определяют по их элементным составам с помощью различных сортов, обычно предназначенных для конкретных вариантов применения и областей промышленности. Такие сорта алюминия опубликованы Ассоциацией алюминиевой промышленности в январе 2015 года в документе «International Alloy Designations and Chemical Composition Limits for Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys». В соответствии с Ассоциацией алюминиевой промышленности алюминиевые сплавы серии 1000 определяют, как высокочистые алюминиевые сплавы, и алюминиевые сплавы серии 7000 определяют, как сплавы, содержащие цинк и магний. Алюминиевые сплавы серии 1000 полезны в индустрии проводов воздушных линий, тогда как алюминиевые сплавы серии 7000 полезны в аэрокосмической промышленности. Алюминиевые сплавы серии 5000 представляют собой алюминиево-магниевые сплавы, которые полезны для получения конструкционных изделий и в качестве армирующего материала благодаря прочности, приданной за счет включения высоких количеств загрузки магния.
[0012] В некоторых вариантах осуществления алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут представлять собой алюминиевые сплавы серии 5000. В некоторых вариантах осуществления алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут сохранять прочность известных алюминиевых сплавов серии 5000 благодаря поддержанию высоких уровней загрузки магния.
[0013] Установлено, что модификация уровней загрузки железа, кремния и необязательно хрома может улучшить характеристики холодного волочения проволоки в случае алюминиево-магниевых сплавов. Например, в некоторых вариантах осуществления характеристики холодного волочения проволоки в случае алюминия серии 5000 могут быть улучшены посредством включения железа при уровне загрузки приблизительно 0,12% или меньше. В некоторых вариантах осуществления железо может быть включено в количестве приблизительно 0,10% или меньше. В некоторых вариантах железо может быть включено в количестве приблизительно 0,06% или меньше. В некоторых вариантах осуществления кремний может быть включен в количестве приблизительно 0,12% или меньше. В некоторых вариантах осуществления кремний может быть включен в количестве приблизительно 0,10% или меньше. В некоторых вариантах кремний может быть включен в количестве приблизительно 0,06% или меньше.
[0014] Для некоторых алюминиевых механических сплавов, таких как алюминиево-магниевые сплавы, подходящие для сварки, уровень загрузки хрома может быть дополнительно увеличен. В некоторых таких вариантах осуществления хром может быть включен в количестве приблизительно 0,08% или больше, в некоторых вариантах осуществления в количестве приблизительно 0,10% или больше, в некоторых вариантах в количестве приблизительно 0,12% или больше и в некоторых вариантах в количестве приблизительно 0,15% или больше. В некоторых вариантах осуществления такие алюминиево-магниевые сплавы могут представлять собой алюминиево-магниевые сплавы AA5356 или AA5056.
[0015] Алюминиевые сплавы AA5356 определяют с помощью унифицированной системы чисел («UNS») стандарта AA5356 и включают из расчета на массу 0,40% или меньше железа, 0,25% или меньше кремния, 0,10% или меньше меди, от 0,05 до 0,20% марганца, от 4,5 до 5,5% магния, от 0,05 до 0,20% хрома, 0,10% или меньше цинк, от 0,06 до 0,20% титана, 0,0003% или меньше бериллия, 0,05% или меньше каждого другого элемента с общим количеством меньше чем 0,15% каждого другого элемента, и остаток составляет алюминий. Сплавы AA5356 могут быть полезны для применения при сварке.
[0016] Алюминиевые сплавы AA5056 определяют с помощью унифицированной системы чисел («UNS») и включают от 4,5 до 5,6% магния, 0,4% или меньше железа, 0,3% или меньше кремния, от 0,050 до 0,2% марганца, от 0,050 до 0,2% хрома, 0,1% или меньше хрома, 0,1% или меньше цинка, 0,1% или меньше меди, 0,05% или меньше каждого другого элемента с общим количеством меньше чем 0,15% каждого другого элемента, и остаток составляет алюминий. Сплавы AA5056 полезны для применения при сварке.
[0017] Алюминиевые сплавы AA5154A определяют с помощью унифицированной системы чисел («UNS») и включают из расчета на массу 0,50% или меньше железа, 0,50% или меньше кремния, 0,10% или меньше меди, 0,50% марганца, от 3,1 до 3,9% магния, 0,25% хрома, 0,10% или меньше цинка, от 0,06 до 0,20% титана, 0,0003% или меньше бериллия, 0,05% или меньше каждого другого элемента с общим количеством меньше чем 0,15% каждого другого элемента, и остаток составляет алюминий. Сплавы AA5154A могут быть полезны для получения механических опорных изделий, таких как арматурная сетка или винтовая свая.
[0018] Как можно отметить, некоторые алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут удовлетворять требованиям стандартизированных сортов алюминиевого сплава. Например, количества загрузки железа, кремния и хрома могут оставаться в пределах стандартов алюминиевых сплавов AA5356, AA5056 и AA5154A. Однако, как может быть замечено, некоторые алюминиевые сплавы, описанные в данном документе, с другой стороны, могут выходить за стандарты любых названных алюминиевых сплавов.
[0019] В некоторых вариантах осуществления характеристики холодного волочения проволоки из алюминиевых механических сплавов, описанных в данном документе, могут быть дополнительно улучшены за счет получения сплава с модифицированной добавкой, измельчающей зерна. Как можно отметить, модификация добавки, измельчающей зерна, может оказывать влияние на микроструктуру алюминиевых механических сплавов, описанных в данном документе.
[0020] Например, установлено, что улучшенные характеристики холодного волочения проволоки могут быть усилены за счет снижения количества бора в добавке, уменьшающей размер зерна. Как можно отметить, включение бора в уменьшающую размер зерна добавку дает частицы TiB2, которые могут улучшить гомогенность и распределение других элементов в алюминиево-магниевом сплаве. Однако частицы TiB2 не растворяются в алюминии, и установлено, что уменьшение количества бора может улучшить холодное волочение металлической проволоки алюминиево-магниевого сплава.
[0021] В некоторых вариантах осуществления подходящие добавки, уменьшающие размер зерна, могут включать алюминий, титан и бор. Массовое отношение титана к бору в добавке, уменьшающей размер зерна, может составлять приблизительно 25:1 или больше, причем массовое отношение может относиться к массовому проценту первого материала к массовому проценту второго материала. Например, подходящие уменьшающие размер зерна добавки, могут включать приблизительно 0,2% или меньше бора, в некоторых вариантах осуществления приблизительно 0,1% или меньше бора, в некоторых вариантах приблизительно 0,05% или меньше бора и в некоторых вариантах по существу могут не содержать бор. Как используется в данном случае, «по существу могут не содержать» означает, что компонент включен в количестве приблизительно 0,001% или меньше из расчета на массу или присутствует только в качестве неустранимого загрязнителя. В некоторых вариантах осуществления подходящие добавки, уменьшающие размер зерна, могут включать приблизительно 5% титана, приблизительно 0,2% бора, и остальное количество составляет алюминий. В некоторых вариантах осуществления подходящие добавки, уменьшающие размер зерна, могут включать приблизительно 6% титана и остальное количество составляет алюминий, где добавка, уменьшающая размре зерна, по существу не содержит бор.
[0022] В некоторых вариантах осуществления алюминиево-магниевый сплав, полученный с уменьшающими размер зерна добавками с низким содержанием бора, которые описаны в данном документе, может иметь отношение титана к бору приблизительно 25:1 или больше, включая отношение приблизительно 50:1 или больше. Напротив, алюминиево-магниевый сплав, полученный с использованием обычной добавки, уменьшающей размер зерна, с типичным количеством бора, может иметь отношение титана к бору приблизительно 25:1 или меньше.
[0023] Добавки, уменьшающие размер зерна, обычно могут быть использованы так, как известно в данной области техники. Например, добавки, уменьшающие размер зерна, могут быть добавлены в виде маточной смеси к расплавленному алюминию или алюминиевому сплаву и затем отлиты форме стержня. В некоторых вариантах осуществления добавки, уменьшающие размер зерна, могут вносить весь титан и/или бор в алюминиевый механический сплав, описанный в данном документе, и могут быть смешаны с алюминием в соответствующих загрузочных количествах для достижения желаемых уровней загрузки титана и бора.
[0024] Как правило, алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут быть получены так, как известно в данной области техники. Например, по существу чистый алюминий может быть расплавлен при температуре приблизительно от 537 до 704°C (от 1000 до 1300°F) и затем дополнительные элементы, такие как магний, железо и кремний, могут быть добавлены в соответствии с их желаемым массовым процентом. В некоторых вариантах осуществления некоторые элементы могут быть успешно добавлены при использовании добавки, уменьшающей размер зерна, чтобы дополнительно проконтролировать микрокристаллическую структуру. Когда все элементы присутствуют в соответствии с их желаемым массовым процентом, расплавленная алюминиевая смесь может быть отлита с получением алюминиевого механического сплава, описанного в данном документе.
[0025] Как можно отметить, известно много вариантов способа литья алюминиевого сплава. Например, различные стадии перемешивания могут быть выполнены на расплавленной алюминиевой смеси с целью улучшения гомогенности. Дополнительно или альтернативно расплавленной алюминиевой смеси может быть предоставлена возможность оседать в течение некоторого периода времени, чтобы частицы нежелательных включений могли осесть в виде осадка и могли быть удалены. В некотором варианте осуществления расплавленная алюминиевая смесь также может быть очищена с целью удаления примесей с использованием, например, легирующих компонентов и строгого температурного контроля, чтобы нежелательные примеси выпали в виде осадка из расплавленной смеси.
[0026] Как правило, алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут показывать желаемые микрокристаллические свойства. Например, в некоторых вариантах осуществления алюминиевые механические сплавы могут показывать усадочную рыхлость приблизительно 10% или меньше, в некоторых вариантах усадочную рыхлость приблизительно 8% или меньше и усадочную рыхлость приблизительно 5% или меньше в некоторых вариантах осуществления. Разница радиального размера зерна может составлять приблизительно 20% или меньше в некоторых вариантах осуществления, приблизительно 15% или меньше в некоторых вариантах и приблизительно 5% или меньше в некоторых вариантах осуществления. Междендритное пространство алюминиевых механических сплавов, описанных в данном документе, может составлять от 3 до 12 микрон в некоторых вариантах осуществления, приблизительно от 6 до 10 микрон в некоторых вариантах осуществления или приблизительно от 5 до 8 микрон в некоторых вариантах осуществления. Усадочную рыхлость можно отнести к полостям, образованным в сплаве, пока сплав охлаждается и дает усадку из расплавленного состояния. Радиальный размер зерна относится к размеру кристаллического зерна в поперечном сечении сплава. Междендритное пространство можно отнести к пространству между соседними дендритными структурами в алюминиево-магниевом сплаве.
[0027] Как можно заметить, алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, могут быть полезны для ряда задач. Например, в некоторых вариантах осуществления алюминиевый механический сплав может представлять собой алюминиево-магниевый сплав AA5356 или AA5056, может быть полезен в качестве сварочного материала и может быть полезен, например, для получения сварочной проволоки или сварочных электродов. С другой стороны, некоторые алюминиевые механические сплавы, описанные в данном документе, такие как сплавы AA5154A, могут быть использованы в качестве механической опоры и могут образовывать армирующие структуры, такие как арматурные сетки и винтовые сваи. Улучшенные характеристики холодного волочения проволоки из алюминиевых механических сплавов, описанных в данном документе, могут облегчить такое применение за счет уменьшения разрушения сплава при переработке в сварочную проволоку или опорный механический профиль.
Примеры
[0028] Таблица 1 показывает композиционные составы примеров от 1 до 9. Примеры 1-9 представляют собой примеры алюминиево-магниевых сплавов AA5356. Примеры 1-3 представляют собой промышленные образцы алюминиево-магниевых сплавов AA5356, полученных от Aluminum Association, Inc. (Arlington, VA) (пример 1) или от General Cable Technologies Corp. (Highland Heights, KY) (примеры 2 и 3). Примеры 2-4 и 7 изготовлены с использованием уменьшающей размер зерна добавки, включающей 5% титана, 1% бора и остальное алюминий, полученной от AMG Aluminum North America, LLC (Wayne, PA). Аналогичные добавки, уменьшающие размер зерна, продаются под названиями AlTi5B1, AA-H2252 и CEN-92256. Примеры 4-9 представляют собой алюминиево-магниевые сплавы AA5356 с некоторыми количествами железа, кремния и хрома, которые отличаются от обычных алюминиево-магниевых сплавов AA5356. Тем не менее, примеры 4-9 остаются в пределах стандарта AA5356 для алюминиевых сплавов.
[0029] Более конкретно, примеры 4-6 включают низкие уровни загрузки железа и кремния и высокие уровни загрузки хрома. Пример 4 конкретно включает 0,098% железа, 0,049% кремния и 0,122% хрома. Примеры 5 и 6 аналогичны примеру 4 (пример 5 содержит 0,102% Fe, 0,051% Si и 0,128% Cr и пример 6 содержит 0,103% Fe, 0,051% Si и 0,128% Cr), но получены с альтернативными добавками, уменьшающими размер зерна. Пример 5 получен с использованием уменьшающей размер зерна добавки, включающей 5% титана, 0,2% бора и остальное количество алюминия, полученной от AMG Aluminum North America, LLC (Wayne, PA). Аналогичные добавки, уменьшающие размер зерна, продаются под названиями AlTi5B0.2, AA-H2207 и CEN-92252. Пример 6 получен с использованием уменьшающей размер зерна добавки, включающей 6% титана и остальное алюминия, полученной от AMG Aluminum North America, LLC (Wayne, PA). Аналогичные добавки, уменьшающие размер зерна, продаются под названием AlTi6.
[0030] Примеры 7-9 подобны примерам 4-6, но включают низкие уровни загрузки железа и кремния, и нет корректировки по хрому. Пример 7 включает 0,092% железа и 0,048% кремния. Примеры 8 и 9 каждый включают 0,089% железа и 0,048% кремния. Примеры 8 и 9 используют добавки, уменьшающие размер зерна, примеров 5 и 6 соответственно (5% титан, 0,2% бора и остальное алюминий для примера 8 и 6% титана и остальное алюминий для примера 9)
Таблица 1
Пример Si (%) Fe
(%) 		Cu
(%) 		Mn
(%) 		Mg
(%) 		Cr
(%) 		Zn
(%) 		Ti
(%) 		B
(%) 		Be
(%) 		V
(%) 		Другие (каждый)
(%) 		Другие (всего)
(%)
1 <0,25 <0,40 <0,10 0,05-0,20 4,5-5,5 0,05-0,20 <0,10 0,06-0,20 - <0,0003 - <0,05 <0,15
2 <0,10 0,10-0,18 <0,05 0,13-0,18 4,55-4,85 0,05-0,07 <0,10 0,060-0,090 0,0005-0,0015 <0,0003 <0,03 - <0,15
3 0,07 0,14 0,02 0,15 4,763 0,054 0,01 0,09 0,01 0,00 0,02 - -
4 0,049 0,098 0,001 0,154 4,58 0,122 0,003 0,093 0,005 0 0,018 - -
5 0,051 0,102 0,001 0,161 4,77 0,128 0,004 0,091 0,001 0 0,019 - -
6 0,051 0,103 0,001 0,16 4,766 0,128 0,004 0,093 0 0 0,019 - -
7 0,048 0,092 0 0,145 4,606 0,059 0,003 0,091 0,005 0 0,021 - -
8 0,048 0,089 0 0,146 4,539 0,059 0,003 0,094 0,001 0 0,021 - -
9 0,047 0,088 0 0,144 4,548 0,057 0,003 0,096 0 0 0,02 - -
[0031] В таблице 2 представлены результаты холодного волочения проволоки на алюминиево-магниевых сплавах примеров 3-9. Для испытания холодного волочения проволоки прутки диаметром 9,5 мм последовательно уменьшают с использованием способа холодного волочения проволоки до проволок диаметром 2,5 мм, 1,8 мм и 0,9 мм. В таблице 2 также приведены усадочная рыхлость, разница радиального размера зерна и междендритное пространство для каждого из примеров 3-9.
[0032] Усадочную рыхлость измеряют с использованием микрофотографий поперечных разрезов литых прутков с 7-кратным увеличением. Разницы радиальных размеров зерна измеряют с использованием дифракции обратного рассеяния электронов по стандарту ASTM E2627-13. Размер зерен измеряют близко к центру прутка и поверхности прутка соответственно и затем рассчитывают соответствующие разницы. Междендритное пространство измеряют в соответствии со стандартом GMW16436, 2-ое издание 2015, Метод A.
Таблица 2
Пример Волочение проволоки
(2,5 мм) 		Волочение проволоки (1,8 мм) Волочение проволоки (0,9 мм) Усадочная рыхлость (мм 2 ) Разница радиального размера зерна
(%) 		Междендритное пространство (мм)
3 Много разрушений - - 11,1 56,70 Нет данных
4 Нет разрушений - - 7 17,20 3-7
5 Нет разрушений Нет разрушений Нет разрушений 5 3,50 3-7
6 Нет разрушений Нет разрушений Нет разрушений 8,9 0,20 7-11
7 Нет разрушений - - 7 14,10 5-8
8 Нет разрушений - - 11,4 8,20 6-10
9 Нет разрушений - -- 9,9 2,30 7-11
[0033] Как показано в таблице 2, примеры 5 и 6 считают заявляемыми примерами, так как каждый можно вытянуть до диаметра 0,9 мм без разрушения. Примеры 5, 6, 8 и 9 также показывают по существу уменьшенные разницы радиального размера зерна по сравнению с известными алюминиево-магниевыми сплавами AA5356 (пример 3) и алюминиево-магниевыми сплавами AA5356, полученными с использованием известных измельчающих зерно добавок, состоящих из 5% титана, 1% бора и остального количества алюминия.
[0034] В таблице 3 представлен композиционный состав алюминиево-магниевых сплавов AA5154A. Пример 10 представляет собой промышленный алюминиево-магниевый сплав AA5154A, полученный от Aluminum Association, Inc. (Arlington, VA). Пример 10 имеет суммарное количество марганца и хрома между 0,10 и 0,50%. Пример 11 представляет собой промышленный алюминиево-магниевый сплав AA5154A, полученный от General Cable Technologies Corp. (Highland Heights, KY). Пример 11 получен с использованием добавки, измельчающей зерно, содержащей 5% титана, 1% бора и остальное алюминий, которая приобретена у AMG Aluminum North America, LLC (Wayne, PA). Пример 12 представляет собой алюминиево-магниевый сплав AA5154A, полученный с использованием уменьшенных количеств загрузки железа (0,06-0,12%) и кремния (0,07% или меньше), и получен с использованием измельчающей зерно добавки, содержащей 5% титана, 0,2% бора и остальное алюминий, полученной от AMG Aluminum North America, LLC (Wayne, PA).
Таблица 3
Пр. Si (%) Fe (%) Cu (%) Mn (%) Mg (%) Cr (%) Zn (%) Ti (%) B (%) Be (%) V (%) Другие (каждый) (%) Другие (всего) (%)
10 <0,50 <0,50 <0,10 0,50 3,1-3,9 0,25 <0,20 <0,20 - - - <0,05 <0,15
11 0,055 0,134 0,001 0,113 3,56 0,005 0,003 0,014 0,0024 0,00001 0,013 <0,05 <0,10
12 0,04507 0,07413 0,00093 0,11683 3,53833 0,002 0,00233 0,01257 0,00035 0,00001 0,0158 <0,05 <0,10
[0035] В таблице 4 представлены результаты холодного волочения проволоки на алюминиево-магниевых сплавах примеров 11 и 12. Для испытания холодного волочения проволоки прутки диаметром 9,5 мм последовательно уменьшают с использованием холодного волочения проволоки до диаметра 0,2 мм. Если проволока разламывается во время волочения, фиксируют разрушение.
Таблица 4
Пример Волочение проволоки (0,2 мм)
11 Множественные разрушения
12 Нет разрушений
[0036] Как показывает таблица 4, алюминиево-магниевые сплавы AA5154A, полученные с пониженными количествами загрузки железа и кремния и полученные с использование альтернативной добавки, измельчающей зерно, демонстрируют более хорошую холодную обработку металла, чем обычный алюминиево-магниевый сплав.
[0037] Следует понимать, что каждое максимальное числовое ограничение, данное во всем этом описании, включает каждое более низкое числовое ограничение, как если бы такие более низкие числовые ограничения были конкретно прописаны в данном описании. Каждое минимальное числовое ограничение, данное в этом описании, будет включать каждое более высокое числовое ограничение, как если бы такие более высокие числовые ограничения были конкретно прописаны в данном описании. Каждый числовой диапазон, приведенный в данном описании, будет включать в себя каждый более узкий числовой диапазон, попадающий в такой более широкий числовой диапазон, как если бы все такие более узкие числовые диапазоны были точно указаны здесь.
[0038] Каждый документ, цитируемый в данном описании, включая любые перекрестные или родственные патент или заявку, таким образом, включены в настоящий документ посредством ссылки во всей своей полноте, если это явно не исключено или не ограничено иным образом. Цитирование любого документа не является признанием того, что этот предшествующий уровень техники в отношении любого изобретения, раскрытого или заявленного в настоящем документе, или что он сам по себе или в любой комбинации с любой другой ссылкой или ссылками, учит, предлагает или раскрывает любое такое изобретение. Кроме того, в той степени, в которой любое значение или определение термина в этом документе вступает в противоречие с любым значением или определением того же термина в документе, включенном посредством ссылки, следует руководствоваться значением или определением, присвоенным этому термину в настоящем документе.
[0039] Вышеприведенное описание вариантов осуществления и примеры представлены в целях описания. Описание не предназначено быть исчерпывающим или ограничивающим описанные формы. Многочисленные модификации возможны в свете вышеизложенного. Некоторые из этих модификаций обсуждены, а другие будут понятны специалистам в данной области. Варианты осуществления выбраны и описаны с целью иллюстрации для рядового специалиста в данной области техники. Скорее, подразумевается, что объем определен формулой изобретения, прилагаемой к различным вариантам осуществления. Объем, конечно, не ограничен примерами или вариантами осуществления, изложенными в данном документе, но может быть использован в любом количестве областей применения и эквивалентных изделий.

Claims (40)

1. Сварочная проволока, полученная из алюминиево-магниевого сплава, содержащего:
алюминий,
магний,
титан,
0,001 мас.% или меньше бора,
0,12 мас.% или меньше железа и
0,12 мас.% или меньше кремния,
где массовое отношение титана к бору составляет 25:1 или больше.
2. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав дополнительно содержит хром.
3. Сварочная проволока по п.2, в которой алюминиево-магниевый сплав содержит от 0,10 до 0,14 мас.% хрома.
4. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав представляет собой алюминиево-магниевый сплав AA5356.
5. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав показывает междендритное пространство от 3 до 7 мкм.
6. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав показывает усадочную рыхлость 9% или меньше.
7. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав показывает разницу радиального размера зерна 20% или меньше.
8. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав показывает разницу радиального размера зерна 5% или меньше.
9. Сварочная проволока по п.5, которая представляет собой сварочный электрод.
10. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав представляет собой алюминиево-магниевый сплав AA5154A.
11. Сварочная проволока по п.1, в которой алюминиево-магниевый сплав представляет собой алюминиево-магниевый сплав AA5056.
12. Способ получения сварочной проволоки из алюминиево-магниевого сплава, включающий:
плавление металлических компонентов с получением предварительно легированной смеси, которая содержит:
алюминий,
магний,
титан,
бор,
0,12 мас.% или меньше железа,
0,12 мас.% или меньше кремния,
объединение предварительно легированной смеси с добавкой, уменьшающей размер зерна, с получением алюминиево-магниевого сплава и
холодное волочение алюминиево-магниевого сплава с получением сварочной проволоки;
где добавка, уменьшающая размер зерна, содержит алюминий, титан и бор и имеет массовое отношение титана к бору 25:1 или больше.
13. Способ по п.12, в котором алюминиево-магниевый сплав содержит:
алюминий,
магний,
0,12 мас.% или меньше железа и
0,12 мас.% или меньше кремния,
где добавка, уменьшающая размер зерна, содержит:
от 5 до 6 мас.% титана и
0,2 мас.% или меньше бора.
14. Способ по п.12, в котором алюминиево-магниевый сплав содержит от 0,10 до 0,14 мас.% хрома.
15. Способ по п.14, в котором алюминиево-магниевый сплав представляет собой алюминиево-магниевый сплав AA5356.
16. Способ по п.12, в котором стадию холодного волочения алюминиево-магниевого сплава осуществляют до диаметра 0,9 мм или меньше.
RU2019113131A 2018-04-30 2019-04-29 Сварочные проволоки, полученные из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов RU2770131C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201862664887P 2018-04-30 2018-04-30
US62/664,887 2018-04-30

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2019113131A RU2019113131A (ru) 2020-11-02
RU2019113131A3 RU2019113131A3 (ru) 2021-11-19
RU2770131C2 true RU2770131C2 (ru) 2022-04-14

Family

ID=66334237

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019113131A RU2770131C2 (ru) 2018-04-30 2019-04-29 Сварочные проволоки, полученные из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11559860B2 (ru)
EP (1) EP3564402B1 (ru)
CA (1) CA3041702A1 (ru)
HU (1) HUE064702T2 (ru)
RU (1) RU2770131C2 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11522221B2 (en) 2019-12-23 2022-12-06 GM Global Technology Operations LLC Gelation reagent for forming gel electrolyte and methods relating thereto

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2111826C1 (ru) * 1996-07-24 1998-05-27 Виктор Макарьевич Живодеров Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий
RU2393073C1 (ru) * 2009-03-17 2010-06-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Состав сварочной проволоки на основе алюминия
US20150132181A1 (en) * 2013-11-11 2015-05-14 Stephen L. Anderson Aluminum welding filler metal, casting and wrought metal alloy
CN105695823A (zh) * 2016-03-31 2016-06-22 杜生龙 一种具有高力学性能和良好屈服度的铝合金
RU2636548C1 (ru) * 2016-05-25 2017-11-23 Общество с ограниченной ответственностью "СЕВАН" Термокоррозионностойкий алюминиевый сплав

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4017337A (en) 1975-04-09 1977-04-12 Swiss Aluminium Ltd. Method for preparing an aluminum clip
US4183771A (en) 1976-09-22 1980-01-15 Swiss Aluminium Ltd. Process for making aluminum alloy conductor wire
GB8623160D0 (en) 1986-09-26 1986-10-29 Alcan Int Ltd Welding aluminium alloys
KR920007936B1 (ko) 1990-07-31 1992-09-19 한국과학기술원 용접용 고강도 알루미늄 합금
GB9114586D0 (en) 1991-07-05 1991-08-21 Shell Int Research Process for the preparation of a grain refiner
US6933468B2 (en) 2000-10-10 2005-08-23 Hobart Brothers Company Aluminum metal-core weld wire and method for forming the same
FR2875153B1 (fr) 2004-09-10 2008-02-01 Pechiney Aluminium Fil d'apport pour souder des alliages d'aluminium
US20080029188A1 (en) 2006-08-04 2008-02-07 Advanced Material Specialty Inc. Aluminum alloy having a nano-complex phase
CN101176955B (zh) 2006-11-10 2011-08-31 航天材料及工艺研究所 适用于高强铝铜合金的焊丝
WO2010060021A1 (en) * 2008-11-24 2010-05-27 Alcoa Inc. Fusion weldable filler alloys
US20150030496A1 (en) 2013-07-26 2015-01-29 M&C Corporation Aluminum alloy wire and wire assembly parts
CN104690443A (zh) 2014-11-30 2015-06-10 安徽中天世纪航天科技有限公司 一种飞机燃料箱配用焊丝
CN104690444A (zh) 2014-11-30 2015-06-10 安徽中天世纪航天科技有限公司 一种火箭贮箱内铝镁钪合金配用焊丝
CN104607818A (zh) 2014-11-30 2015-05-13 安徽中天世纪航天科技有限公司 一种铝镁钪合金配用焊丝
EP3228720B1 (en) * 2014-12-05 2019-09-25 Furukawa Electric Co. Ltd. Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, covered wire and wire harness, and method of manufacturing aluminum alloy wire rod

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2111826C1 (ru) * 1996-07-24 1998-05-27 Виктор Макарьевич Живодеров Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий
RU2393073C1 (ru) * 2009-03-17 2010-06-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Состав сварочной проволоки на основе алюминия
US20150132181A1 (en) * 2013-11-11 2015-05-14 Stephen L. Anderson Aluminum welding filler metal, casting and wrought metal alloy
CN105695823A (zh) * 2016-03-31 2016-06-22 杜生龙 一种具有高力学性能和良好屈服度的铝合金
RU2636548C1 (ru) * 2016-05-25 2017-11-23 Общество с ограниченной ответственностью "СЕВАН" Термокоррозионностойкий алюминиевый сплав

Also Published As

Publication number Publication date
EP3564402A2 (en) 2019-11-06
CA3041702A1 (en) 2019-10-30
HUE064702T2 (hu) 2024-04-28
EP3564402A3 (en) 2019-12-18
US11559860B2 (en) 2023-01-24
RU2019113131A (ru) 2020-11-02
RU2019113131A3 (ru) 2021-11-19
EP3564402B1 (en) 2023-08-23
US20190329363A1 (en) 2019-10-31
EP3564402C0 (en) 2023-08-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5421613B2 (ja) 耐軟化性に優れた高強度アルミニウム合金線棒材およびその製造方法
EP2350330B1 (en) Magnesium alloys containing rare earths
US20080000561A1 (en) Cast aluminum alloy excellent in relaxation resistance property and method of heat-treating the same
JP6432344B2 (ja) マグネシウム合金及びその製造方法
CN111218586A (zh) 一种含有钪钛锆元素的3d打印用铝合金
US20220090234A1 (en) Foundry Alloys for High-Pressure Vacuum Die Casting
KR0178444B1 (ko) 브레이징 시트
CN111906470A (zh) 具有改善的性能的铝焊接合金
JP2009506215A (ja) アルミニウム鋳造合金
KR102613197B1 (ko) 알루미늄 합금 압출재로 이루어지는 자동차의 도어 빔
RU2770131C2 (ru) Сварочные проволоки, полученные из улучшенных алюминиево-магниевых сплавов
JP6087413B1 (ja) レーザー溶接性に優れた自動車バスバー用アルミニウム合金板
JP2001115227A (ja) 表面性状に優れた高強度アルミニウム合金押出材および前記押出材を用いた二輪車用フレーム
KR100909699B1 (ko) 충격에너지가 향상된 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된압출재
KR102285860B1 (ko) 고인성 주조용 알루미늄 합금 및 그 제조방법
EP3589766B1 (en) Al-mg-si-mn-fe casting alloys
JP6649665B2 (ja) マグネシウム合金製造方法、マグネシウム合金圧延材、およびマグネシウム合金成形体
JP4148801B2 (ja) 切削性に優れた耐摩耗Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造方法
US20240189894A1 (en) Oxidation resistant al-mg high strength die casting foundry alloys
KR102091563B1 (ko) 시효열처리형 고강도 마그네슘 합금 및 그 제조방법
CN117795109A (zh) 固溶退火回火中具有改进的可成形性的超高强度铜钛合金
JP2023138178A (ja) アルミニウム合金押出成形用ビレット、アルミニウム合金押出形材及びそれらの製造方法
JP2021055177A (ja) 鋳造用アルミニウム合金、アルミニウム合金鋳物及びその製造方法
JP6345016B2 (ja) 熱間成形用アルミニウム合金板及びその製造方法
JPH05279780A (ja) 曲げ加工性に優れた中強度アルミニウム合金およびその製造方法