RU2751208C1 - Способ обработки ванадиевых сплавов - Google Patents
Способ обработки ванадиевых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2751208C1 RU2751208C1 RU2020141184A RU2020141184A RU2751208C1 RU 2751208 C1 RU2751208 C1 RU 2751208C1 RU 2020141184 A RU2020141184 A RU 2020141184A RU 2020141184 A RU2020141184 A RU 2020141184A RU 2751208 C1 RU2751208 C1 RU 2751208C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- annealing
- oxygen
- vacuum
- vanadium
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Abstract
Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия, используемых в качестве конструкционных материалов в ядерных реакторах деления и синтеза с разными типами теплоносителей. Способ обработки заготовки из ванадиевых сплавов системы V-Cr-Ta-Zr включает гомогенизирующий отжиг, многократную термомеханическую обработку путем деформации прокаткой при комнатной температуре с обжатием ε=30-50% и отжига при температуре 450-700°С в течение 1 часа, стабилизирующий отжиг в вакууме, последующее диффузионное легирование кислородом путем сначала термообработки заготовки на воздухе в интервале температур 450-700°С длительностью от 1 до 30 минут и затем проведение отжигов в вакууме 2×10-5 Торр при температуре 450-1000°С в течение времени, необходимого для поглощения кислорода оксидной пленки поверхностным слоем ванадиевого сплава и окончательную стабилизирующую термообработку в вакууме при температуре 1000-1200°С. Диффузионное легирование кислородом проводят по меньшей мере в три этапа, чередуя его с деформационной обработкой путем прокатки при комнатной температуре с обжатием ε=10–20%. Обеспечивается получение высоких значений жаропрочности и жаростойкости ванадиевых сплавов. 1 з.п. ф-лы, 1 табл., 2 пр., 3 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия, легированных элементами IV (Zr, Ti), V (Ta) и VI (Cr, W) групп Периодической системы элементов и содержащих элементы внедрения (C, O, N) в количестве не менее 0.04 вес. %, используемых в качестве конструкционных материалов в ядерных реакторах деления и синтеза с разными типами теплоносителей (Li, Na, Pb, Pb-Li, Pb-Bi, FLiBe, FLiNaK, He), работающих в условиях облучения, повышенных температур и коррозионных сред, в частности, в качестве оболочек тепловыделяющих элементов реакторов на быстрых нейтронах, элементов бланкета термоядерных реакторов.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Известен способ получения листа сплава V-4Ti-4Cr, включающий прокатку слитка при комнатной температуре со степенью деформации 95% и последующие отжиги в вакууме 10-6 Торр при Т = (600-1100)°С в течение 1 часа (A. Nishimura, A. Iwahori, N.J. Heo. T. Nagasaka, T. Muroga, S.-I. Tanaka. Effect of precipitation and solution behavior of impurities on mechanical properties of low activation vanadium alloy // Journal of Nuclear Materials 329-333 (2004) 438-441. (Proceedings of the Eleventh International Conference on Fusion Reactor Materials (ICFRM-11). Kyoto, Japan, December, 2003.)).
Известен способ обработки сплавов V-4Ti-4Cr, включающий гомогенизирующий отжиг в вакууме 2 × 10-5 Торр при Т = 1400°С в течение 1 часа, термообработки на воздухе, вакуумный длительный отжиг для поглощения кислорода оксидной пленки поверхностным слоем ванадиевого сплава и термообработка в вакууме при 1400°С в течение 1 часа, обеспечивающая однородное распределение кислорода по толщине образца. После указанных выше операций проводятся 3 цикла термомеханической обработки, состоящие из деформации прокаткой с обжатием ε≈30 – 50% при комнатной температуре и отжига при T = (450 ÷ 700)°С в течение 1 часа. На заключительном этапе производится ступенчатая термообработка при последовательном повышении температуры с 800°C до 1000°C. На каждом шаге время отжига составляет один час. (Потапенко М.М., Чернов В.М., Дробышев В.А., Кравцова М.В., Кудрявцева И.Е., Дегтярёв Н.А., Овчинников С.В., Тюменцев А.Н., Дитенберг И.А., Пинжин Ю.П., Коротаев А.Д. Микроструктура и механические свойства сплава V–4Ti–4Cr в зависимости от режимов химико-термической обработки. ВАНТ. Сер. Термоядерный синтез, 2014, т. 37, вып. 1, стр. 13-17.).
Недостатками вышеперечисленных аналогов является малая объемная доля и значительная неоднородность распределения упрочняющих частиц второй фазы, что приводит к низкой эффективности дисперсного упрочнения, низкая термическая стабильность частиц второй фазы в сочетании с неэффективным в таком случае при повышенных температурах совместным дисперсным и субструктурным упрочнением приводят к снижению температуры рекристаллизации, и, как следствие, снижению прочностных свойств.
Наиболее близким по технической сущности решением, выбранным в качестве прототипа, является комбинированный способ обработки сплавов ванадия, раскрытый в патенте РФ (№2605015 С1, RU, МПК C22F 1/18 (2006.01), C22C 27/02 (2006.01) Комбинированный способ обработки сплавов ванадия / Дитенберг И.А., Тюменцев А.Н., Смирнов И.В., Гриняев К.В., Пинжин Ю.П., Коротаев А.Д., Чернов В.М., Потапенко М.М., Дробышев В.А., ФГАОУВО НИ ТГУ, ФГБУН ИФПМ СО РАН, АО "ВНИИНМ" – № 2015126926/02. Заявл. 07.07.2015. Опубл. 20.12.2016, Бюл. № 35.), включающий: гомогенизацию при температуре 1400°С в течение 1 часа, многократную термомеханическую обработку «пластическая деформация прокаткой с обжатием ε≈30 – 50% + отжиг при T = (450 ÷ 700)°С в течение 1 часа», диффузионное легирование сплавов кислородом и заключительный стабилизирующий отжиг при температуре 1000 – 1100°С. Диффузионное легирование, включает в себя термообработку заготовок на воздухе при температуре не более 700°C, при этом длительность термообработки варьируется от 1 минуты и более, и вакуумный (2 × 10-5 Торр) отжиг в интервале (450 ÷ 750)°C в течение нескольких часов для поглощения кислорода оксидной пленки поверхностным слоем ванадиевого сплава. На заключительном этапе производится стабилизирующая ступенчатая термообработка при последовательном повышении температуры 1000°C, 1 час + 1100°C, 1 час.
Недостатком прототипа является относительно невысокая термическая стабильность микроструктуры, обуславливающая недостаточную жаропрочность обработанного материала при температурах, превышающих 1000°C.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей настоящего изобретения является разработка способа обработки ванадиевых сплавов с использованием внутреннего окисления с деформационной стимуляцией, обеспечивающего увеличение объемной доли мелкодисперсной фазы, формирование градиентного структурно-фазового состояния и повышение эффективности мультипликативного эффекта дисперсного и субструктурного типов упрочнения.
Технический результат – получение более высоких значений жаропрочности и жаростойкости ванадиевых сплавов, легированных элементами IV (Zr, Ti), V (Ta) и VI (Cr, W) групп Периодической системы элементов.
Поставленная задача решается тем что, как и известный предлагаемый в настоящем изобретении способ, включает:
– гомогенизацию,
– многократную термомеханическую обработку «пластическая деформация + отжиг»,
– диффузионное легирование сплавов кислородом и
– заключительный стабилизирующий отжиг.
Новым является то, что диффузионное легирование кислородом проводится в несколько этапов и чередуется с деформационными обработками, стимулирующими проникновение кислорода в объем материала.
В частности, заготовки сплава после гомогенизирующего отжига в интервале температур 1000 ÷ 1500°C в течение 1 часа подвергают трём (или более) циклам термомеханической обработки, состоящих из деформации прокаткой с обжатием ε≈30 – 50 % при комнатной температуре и отжига при T = 450 ÷ 700°C в течение 1 часа.
Стабилизация сформированного структурного состояния проводится отжигом в вакууме при 1000 C в течение часа.
Затем следует несколько (не менее трёх) циклов чередования стимулирующей деформационной обработки прокаткой с обжатием ε≈10 – 20% и диффузионного легирования кислородом.
Диффузионное легирование кислородом состоит из термообработки на воздухе при температуре T = 450 ÷ 700°C, приводящей к образованию поверхностных окисных пленок V2O5, и серии вакуумных (2 × 10-5 Торр) отжигов в интервале 450 ÷ 1000°C в течение нескольких часов для поглощения кислорода оксидной пленки поверхностным слоем ванадиевого сплава.
При этом, в зависимости от элементного и фазового состава обрабатываемого сплава и требуемой концентрации кислорода, длительность термообработок на воздухе варьируется от 1 до 30 минут.
На заключительном этапе следует стабилизирующая вакуумная термообработка в интервале 1000 ÷ 1200°C.
В результате термомеханической обработки в сплавах ванадия формируется гетерофазное структурное состояние, характеризуемое высокой плотностью дефектов кристаллического строения и формированием мелкодисперсных частиц на основе фаз внедрения. Последующее легирование кислородом позволяет сформировать в материале однородное распределение мелкодисперсных частиц оксидной фазы и реализовать эффективное совместное дисперсное и субструктурное упрочнение. Деформационная стимуляция между циклами диффузионного легирования кислородом обеспечивает поддержание постоянной высокой плотности дефектов, увеличивающих диффузию кислорода в материал, и играет важнейшую роль для формирования градиентного структурно-фазового состояния.
ИЗОБРЕТЕНИЕ ПОЯСНЯЕТСЯ ГРАФИЧЕСКИМИ МАТЕРИАЛАМИ
На фиг. 1 представлена микроструктура сплава V-Cr-Ta-Zr после предлагаемого режима обработки Стабилизирующий отжиг при 1000°C. РЭМ. Electron backscatter diffraction (EBSD).
На фиг. 2 приведено распределение микротвёрдости по расстоянию от поверхности образца сплава V-Cr-Ta-Zr после предлагаемого режима обработки. Стабилизирующий отжиг при 1000°C.
На фиг. 3 приведены фрактограммы сплава V-Cr-Ta-Zr при разных увеличениях после предлагаемого режима обработки и растяжения при 800°C. Стабилизационный отжиг при 1100°C. РЭМ.
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Примеры конкретного осуществления изобретения приведены ниже:
Пример 1
Заготовки сплава V-6,8Cr-6,1Ta-0,79Zr после гомогенизирующего отжига при температуре 1400°С и 3-х циклов термомеханической обработки, состоящих из деформации прокаткой с обжатием ε≈30% при комнатной температуре и отжига при T = 550°С в течение 1 часа, стабилизируют отжигом в вакууме при 1000°С в течение часа.
Затем следуют три цикла чередования деформационной обработки прокаткой с обжатием ε≈20%, термообработок на воздухе при Т = 550°С, 30 минут и вакуумных (2 × 10-5 Торр) отжигов при 600°С в течение 10 часов.
На заключительном этапе производится термообработка при температуре 1200°C, 1 час.
Пример 2
Заготовки сплава V-4,23Cr-7,56W-1,69Zr после гомогенизирующего отжига при температуре 1400°C и 3-х циклов термомеханической обработки, состоящих из деформации прокаткой с обжатием ε≈50% при комнатной температуре и отжига при T = 550°C в течение 1 часа, стабилизируют отжигом в вакууме при 1000°C в течение часа.
Затем следуют пять циклов чередования деформационной обработки прокаткой с обжатием ε≈10%, термообработок на воздухе при Т = 700°C, 5 минут и вакуумных (2 × 10-5 Торр) отжигов при 1000°C в течение 5 часов.
На заключительном этапе производится термообработка при температуре 1100°C, 1 час.
На фиг. 1 представлена формирующаяся в результате предлагаемой обработки градиентная структура сплава V-Cr-Ta-Zr. На карте ориентаций хорошо заметно, что приповерхностные слои, характеризуемые наиболее высоким содержанием кислорода и, соответственно, мелкодисперсных оксидных частиц, после стабилизирующего отжига при 1000°C не только не были подвержены рекристаллизации, но и сохраняют градиентную окраску. Такое поведение свидетельствует о высокой термической стабильности сформированных структурных состояний. Измерения микротвёрдости (фиг. 2) при удалении от поверхности образца хорошо коррелируют с результатами структурных исследований. Необходимо отметить, что именно формирование градиентного структурного состояния обеспечивает плавное изменение микротвёрдости материала, что положительным образом сказывается и на механическом поведении образцов на макромасштабном уровне. Изучение фрактограмм растянутых при разных температурах образцов показало, что изломы имеют однородную структуру и характеризуются вязким характером разрушения (фиг. 3).
Прочностные характеристики материала после предлагаемой обработки существенно повышаются (таблица 1). В частности, сплав V-Cr-Ta-Zr после применения представленного метода и стабилизации при 1100°C обладает пределом текучести ~340 МПа при 800°C, а стабилизация при 1000°C позволяет увеличить предел текучести при 800°C до ~430 МПа, что более чем в два раза превышает прочностные характеристики при этой температуре для наиболее известной системы ванадиевых сплавов V-4Ti-4Cr. Необходимо отметить, что рассматриваемый в качестве примера сплав V-Cr-Ta-Zr до обработки обладал существенно худшими прочностными характеристиками по сравнению со сплавом V-Cr-W-Zr, рассматриваемом в прототипе.
Применение предлагаемой обработки до сопоставимых концентраций кислорода уже позволяет превзойти результат прототипа, а испытания при 1000°C свидетельствуют о высоком потенциале и перспективности предлагаемого способа.
К преимуществам изобретения следует отнести то, что представленный метод позволяет сформировать в объеме материала высокодефектное градиентное состояние, стабилизированное мелкодисперсными частицами оксидной фазы и высокой концентрацией кислорода в твёрдом растворе, в результате чего структура материала остаётся стабильной даже после термообработок при 1200°C. В результате применения предложенного способа повышаются значения прочностных характеристик при сохранении приемлемого запаса пластичности образцов обрабатываемых сплавов, а приемлемый уровень прочностных характеристик сохраняется при температурах, достигающих 1000°C. Формирующиеся в процессе обработки частицы второй фазы характеризуются высокой термической стабильностью. Предлагаемый способ позволяет производить контролируемое изменение концентрации кислорода и объемной доли частиц второй фазы для обеспечения наиболее эффективной реализации мультипликативных эффектов дисперсного, твердорастворного и субструктурного упрочнения. Кроме того, формирование такого состояния позволяет значительно уменьшить негативное воздействие агрессивной среды жидкометаллических теплоносителей.
Эти результаты свидетельствуют о высокой эффективности разрабатываемого способа обработки сплавов ванадия, легированных элементами IVB группы Периодической системы, для повышения высокотемпературной прочности сплавов и существенного расширения интервала их рабочих температур.
Таблица 1 – Пределы текучести (σ0.1), прочности (σВ) и величины относительного удлинения до разрушения (δ) (средние значения) сплавов систем V-Cr-W-Zr (прототип), V-Ti-Cr и V-Cr-Ta-Zr в зависимости от режимов обработки.
СO, %ат | Температура испытаний Т = 20°C |
Температура испытаний Т = 800°C |
Температура испытаний Т = 900°C |
Температура испытаний Т = 1000°C |
||||||||||||||||||||||
σ0,1, МПа | σВ, МПа | δ, % | σ0,1, МПа | σВ, МПа | δ, % | σ0,1, МПа | σВ, МПа | δ, % | σ0,1, МПа | σВ, МПа | δ, % | |||||||||||||||
Прототип (V-Cr-W-Zr), температура стабилизации 1100°C | ||||||||||||||||||||||||||
1.1 | 380 | 550 | 21 | – | – | – | 180 | 210 | 20 | 150 | 170 | 16 | ||||||||||||||
2.1 | 660 | 840 | 17 | 310 | 350 | 14 | 270 | 300 | 9 | 210 | 240 | 9 | ||||||||||||||
Предлагаемая обработка (V-Cr-Ta-Zr), температура стабилизации 1000°C | ||||||||||||||||||||||||||
0.98 | 621 | 801 | 16 | 429 | 457 | 8 | 366 | 381 | 8 | – | – | – | ||||||||||||||
Предлагаемая обработка (V-Cr-Ta-Zr), температура стабилизации 1100°C | ||||||||||||||||||||||||||
1.02 | 508 | 650 | 13 | 342 | 373 | 5 | 270 | 315 | 8 | 228 | 248 | 11 | ||||||||||||||
Предлагаемая обработка (V-Cr-Ta-Zr), температура стабилизации 1200°C | ||||||||||||||||||||||||||
0.98 | 516 | 660 | 17 | 327 | 411 | 15 | 271 | 317 | 19 | 205 | 302 | 26 | ||||||||||||||
Без обработки (V-Ti-Cr), температура стабилизации 1000°C | ||||||||||||||||||||||||||
0.06 | 300 | – | 20 | 180 | – | 18 | – | – | – | – | – | – | ||||||||||||||
Без обработки (V-Cr-W-Zr), температура стабилизации 1100°C | ||||||||||||||||||||||||||
0.06 | 320 | 470 | 22 | 195 | 300 | 20 | – | – | – | – | – | – | ||||||||||||||
Без обработки (V-Cr-Ta-Zr), температура стабилизации 1100°C | ||||||||||||||||||||||||||
0.17 | 265 | 430 | 24 | 160 | 275 | 26 | – | – | – | – | – | – |
Claims (2)
1. Способ обработки заготовки из ванадиевых сплавов системы V-Cr-Ta-Zr, включающий гомогенизирующий отжиг, многократную термомеханическую обработку путем деформации прокаткой при комнатной температуре с обжатием ε=30-50% и отжига при температуре 450-700°C в течение 1 часа, стабилизирующий отжиг в вакууме, последующее диффузионное легирование кислородом путем сначала термообработки заготовки на воздухе в интервале температур 450-700°C длительностью от 1 до 30 минут и затем проведение отжигов в вакууме 2×10-5 Торр при температуре 450-1000°C в течение времени, необходимого для поглощения кислорода оксидной пленки поверхностным слоем ванадиевого сплава, и окончательную стабилизирующую термообработку в вакууме при температуре 1000-1200°C, отличающийся тем, что диффузионное легирование кислородом проводят по меньшей мере в три этапа, чередуя его с деформационной обработкой путем прокатки при комнатной температуре с обжатием ε=10–20%.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что гомогенизирующий отжиг осуществляют в интервале температур 1000-1500°С в течение 1 часа.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020141184A RU2751208C1 (ru) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | Способ обработки ванадиевых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020141184A RU2751208C1 (ru) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | Способ обработки ванадиевых сплавов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2751208C1 true RU2751208C1 (ru) | 2021-07-12 |
Family
ID=77019632
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020141184A RU2751208C1 (ru) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | Способ обработки ванадиевых сплавов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2751208C1 (ru) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2360012C1 (ru) * | 2007-10-01 | 2009-06-27 | ГОУ ВПО "Томский государственный университет" | Способ термомеханической обработки сплавов на основе ванадия |
RU2605015C1 (ru) * | 2015-07-07 | 2016-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Комбинированный способ обработки сплавов ванадия |
CN106435318A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-02-22 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种高强高韧的钒合金及其制备方法 |
RU2623848C2 (ru) * | 2015-11-19 | 2017-06-29 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Способ получения заготовок сплавов ванадия |
CN106929728A (zh) * | 2015-12-30 | 2017-07-07 | 联邦科学和工业研究组织 | 用于催化膜反应器的钒合金 |
RU2644832C1 (ru) * | 2016-12-20 | 2018-02-14 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Способ обработки заготовок ванадиевых сплавов |
CN106756375B (zh) * | 2017-01-03 | 2018-05-18 | 北京科技大学 | 一种钒合金复合材料及其制备方法 |
-
2020
- 2020-12-15 RU RU2020141184A patent/RU2751208C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2360012C1 (ru) * | 2007-10-01 | 2009-06-27 | ГОУ ВПО "Томский государственный университет" | Способ термомеханической обработки сплавов на основе ванадия |
RU2605015C1 (ru) * | 2015-07-07 | 2016-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Комбинированный способ обработки сплавов ванадия |
RU2623848C2 (ru) * | 2015-11-19 | 2017-06-29 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Способ получения заготовок сплавов ванадия |
CN106929728A (zh) * | 2015-12-30 | 2017-07-07 | 联邦科学和工业研究组织 | 用于催化膜反应器的钒合金 |
CN106435318A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-02-22 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种高强高韧的钒合金及其制备方法 |
RU2644832C1 (ru) * | 2016-12-20 | 2018-02-14 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Способ обработки заготовок ванадиевых сплавов |
CN106756375B (zh) * | 2017-01-03 | 2018-05-18 | 北京科技大学 | 一种钒合金复合材料及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Jeong et al. | Correlation between microstructure and corrosion behavior of Zr–Nb binary alloy | |
JPS59211561A (ja) | 金属鋳造物の微細構造の調質方法及び金属鋳造物 | |
Goltsov | The phenomenon of controllable hydrogen phase naklep and the prospects for its use in Metal Science and Engineering | |
TW200813260A (en) | Aluminum alloy for anodizing having durability, contamination resistance and productivity, method for producing the same, aluminum alloy member having anodic oxide coating, and plasma processing apparatus | |
WO2002014566A1 (fr) | Produit d'alliage a base de nickel et procede de production associe | |
CN112195369B (zh) | 一种耐腐蚀的高强度中子屏蔽合金材料及其制备方法 | |
JP5916286B2 (ja) | 高耐食ジルコニウム合金材料の製造方法 | |
CN113897564A (zh) | 一种高强韧中熵合金的非均匀纳米异构组织及制备方法 | |
RU2751208C1 (ru) | Способ обработки ванадиевых сплавов | |
Song et al. | Improvement of corrosion and wear resistance of novel Zr-Ti-Al-V alloy with high strength and toughness by thermal nitridation treatment | |
Potapenko et al. | Microstructure and mechanical properties of V–4Ti–4Cr alloy as a function of the chemical heat treatment regimes | |
EP3284837A1 (en) | Superbly anti-corrosive zirconium alloy for nuclear fuel cladding and method for producing the zirconium alloy | |
US20180105915A1 (en) | Method of manufacturing zirconium nuclear fuel component using multi-pass hot rolling | |
RU2463377C1 (ru) | Способ химико-термической обработки ванадиевых сплавов, легированных хромом и титаном | |
RU2445400C1 (ru) | СПОСОБ ОБРАБОТКИ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ ВАНАДИЯ СИСТЕМЫ V-4Тi-4Cr | |
Legostaeva et al. | Nanostructured titanium: Structure, mechanical and electrochemical properties | |
RU2605015C1 (ru) | Комбинированный способ обработки сплавов ванадия | |
JP2004250753A (ja) | 電解銅箔製造用カソード電極に用いるチタン合金及びその製造方法 | |
RU2623848C2 (ru) | Способ получения заготовок сплавов ванадия | |
JPS58133357A (ja) | ジルコニウム合金及びその製造方法 | |
CN110042335B (zh) | 一种用于得到低含锆量钛锆合金完全再结晶组织的处理工艺 | |
Stepanova et al. | Strain behavior of the hydrogenated submicrocrystalline Ti–6Al–4V alloy | |
CN112553552B (zh) | 提高钛锆合金机械性能的加工工艺、钛锆合金及种植牙 | |
Wei et al. | Microstructure and corrosion behavior of Zr–1.0 Cr–0.4 Fe–x Mo alloys | |
CN111809081A (zh) | 一种高强度高塑性ZrTiAlNb锆基合金及其制备方法 |