RU2686494C1 - Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов - Google Patents
Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2686494C1 RU2686494C1 RU2018136051A RU2018136051A RU2686494C1 RU 2686494 C1 RU2686494 C1 RU 2686494C1 RU 2018136051 A RU2018136051 A RU 2018136051A RU 2018136051 A RU2018136051 A RU 2018136051A RU 2686494 C1 RU2686494 C1 RU 2686494C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- cooling
- welding
- joint
- welded
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
Abstract
Изобретение может быть использовано при стыковом соединении деталей из алюминиевых сплавов, имеющих низкую свариваемость. Вращающийся инструмент, состоящий из наконечника в виде тела вращения и заплечика, погружают в стык свариваемых деталей до контакта заплечика с их поверхностью и выдерживают. Включают перемещение инструмента вдоль стыка, таким образом, что скорость перемещения инструмента вдоль стыка поддерживают в пределах 0,08-0,48 мм/об. Непосредственно за инструментом осуществляют принудительное охлаждение шва и зоны термического влияния со скоростью не менее 0,5°С/с. Охлаждение осуществляют путем подачи струи охлаждающей жидкости или ее смеси с воздухом из спрейера непосредственно за инструментом или погружением свариваемых деталей и рабочего инструмента в ванну с циркулирующей охлаждающей жидкостью. При сварке инструментом типа Боббин Тул охлаждение шва и зоны термического влияния осуществляют одновременной с лицевой и обратной стороны соединения. Способ обеспечивает повышение прочности сварных соединений нагартованных и термически упрочняемых алюминиевых сплавов. 3 з.п. ф-лы, 6 ил., 4 табл.
Description
Изобретение относится к области сварки и может быть использовано в стыковых соединениях алюминиевых сплавов, преимущественно нагартованных и термически упрочняемых.
Из уровня техники известен способ сварки трением с перемешиванием, при котором предварительно в стыке соединяемых деталей выполняют сквозное отверстие диаметром больше диаметра наконечника инструмента (W.M. Thomas, E.D. Nicholas, E.R. Watts, D.G. Staines. Friction Based Welding Technology for Aluminum. Materials Science Forum Vols. 2002. pp. 1543-1548). Затем вращающийся инструмент погружают в отверстие до соприкосновения заплечника с поверхностью деталей. Когда заплечик инструмента войдет в контакт с поверхностью деталей, погружение останавливают и включают перемещение инструмента вдоль линии соединения. Недостатком данного способа сварки трением с перемешиванием снижение прочностных свойств соединений термически упрочняемых алюминиевых сплавов за счет интенсивного теплового воздействия и протекающих за счет этого процессов перезакалки.
Известен способ сварки трением с перемешиванием (патент Великобритании №9125978.8), при котором сварку осуществляют в три этапа. На первом этапе вращающийся с высокой скоростью инструмент цилиндрической или ступенчатой формы с заплечником погружают в стык соединяемых деталей на глубину, примерно равную их толщине. Когда заплечник инструмента войдет в контакт с поверхностью деталей, погружение останавливают и включают перемещение инструмента вдоль линии соединения. На третьем этапе (по окончании сварки) вращающийся инструмент поднимают и выводят из стыка. Недостатком упомянутого способа сварки трением с перемешиванием является снижение механических свойств сварных соединений (особенно угла изгиба) вследствие недостаточного развития процесса нагрева и перемешивания металла в корневой части соединения. Происходит образование корневого непровара в корне шва с образованием скопления частиц оксидов на оси шва.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является способ сварки трением стыковых соединений из алюминиевых сплавов, при котором на стыке деталей предварительно выполняют сквозное отверстие и погружают в него наконечник вращающегося инструмента до контакта его заплечика с поверхностью деталей [Патент РФ № 2247639 МПК7В 23К 20/12]. Ось отверстия располагают под углом α к нормали к поверхности деталей в плоскости их стыка, определяемым соотношением α=(0,8–1,0) δ, где δ - толщина деталей. Диаметр отверстия задают в пределах D=d+(0,10-0,15) мм. Наконечник заглубляют в стык на (0,90-0,95)δ. Скорость перемещения инструмента вдоль стыка деталей регулируют в пределах 0,20-0,35 мм/об.
Недостатком прототипа является снижение уровня прочности сварных соединений термический упрочняемых и нагартованных алюминиевых сплавов при сварке вследствие интенсивного теплового воздействия на свариваемый металл и вызванные этим нагревом структурные изменения.
Технический результат заключается в повышении прочностных свойств сварных соединений термически упрочняемых и нагартованных алюминиевых сплавов.
Технический результат, на достижение которого направлено данное изобретение, обеспечивается за счет того, что вращающийся инструмент, состоящий из наконечника в виде тела вращения и заплечика, погружают в стык свариваемых деталей до контакта заплечика с их поверхностью, выдерживают, после чего включают перемещение инструмента вдоль стыка, отличающийся тем, что скорость перемещения инструмента вдоль стыка поддерживают в пределах 0,08-0,48 мм/об, а непосредственно за инструментом осуществляют охлаждение шва и зоны термического влияния со скоростью не менее 0,5°С/с.
Охлаждение можно осуществлять разными вариантами: путем подачи охлаждающей жидкости или ее смеси с воздухом из спрейера, путем погружения свариваемых деталей и инструмента в охлаждающую жидкость и любым другими, обеспечивающими необходимую скорость охлаждения.
Подробнее сущность заявляемого способа сварки трением с перемешиванием поясняется чертежами:
- на фиг. 1 показана схема осуществления заявляемого способа;
- на фиг. 2 представлена микроструктура металла шва сплава 1460 при сварке с подачей 0,07 мм/об;
- на фиг. 3 показано несплавление в металле шва при сварке с подачей инструмента 0,49 мм/об;
- на фиг. 4 - представлена схема расположения зоны охлаждения в плане при осуществлении заявляемого способа;
- на фиг. 5 представлена схема осуществления заявляемого способа сварки трением с перемешиванием при погружении свариваемых деталей и инструмента в ванну с циркулирующей водой;
- на фиг. 6 приведена схема выполнения охлаждения сварного соединения при использовании при сварке инструмента Боббин Тул.
Предложенный способ сварки трением осуществляется следующим образом. Свариваемые заготовки из алюминиевого сплава 1 и 2 собирают встык до их соприкосновения по торцовым поверхностям в плоскости стыка 3. Затем рабочий инструмент, состоящий из заплечика 4 и наконечника 5, приводят во вращение и погружают в материал заготовок 1 и 2 в плоскости стыка 3 до соприкосновения поверхности свариваемых заготовок с заплечиком 4. После некоторой выдержки (примерно 2-40 с), которая требуется для разогрева металла заготовок в зоне введения наконечника до пластичного состояния, включается перемещение рабочего инструмента вдоль стыка 3 соединяемых заготовок. Непосредственно позади инструмента при его перемещении вдоль стыка будет формироваться шов 6 (фиг. 1).
Позади рабочего инструмента расположен спрейер 7, через который подается охлаждающая жидкость или смесь ее с воздухом 8, охлаждающая зону 9 сварного соединения, в которую включается шов и зона термического влияния.
По завершении сварки всей длины стыка линейное перемещение инструмента останавливают и его выводят из материала свариваемых заготовок.
Формирование качественного сварного шва без внутренних дефектов определяется технологическим параметром режима сварки трением с перемешиванием, который представляет собой отношение скорости линейного перемещения инструмента вдоль стыка к его частоте вращения,и по сути является величиной подачи инструмента при сварке. Величину подачи инструмента поддерживают в диапазоне 0,08-0,48 мм/об. При величине подачи менее 0,08 мм/об наблюдается чрезмерный разогрев металла свариваемых заготовок с появлением жидкой фазы по границам зерен и интенсивным образованием грата по границам шва (фиг. 2).
Увеличение подачи инструмента свыше 0,48 мм/об сопровождается резкимснижением нагрева металла заготовок в зоне формирования шва, что влечет за собой образование внутренних дефектов в виде несплавлений и микротрещин (фиг. 3). При этом для каждого алюминиевого сплава имеется свой оптимальный диапазон величин подачи инструмента, укладывающийся в интервал 0,08-0,48 мм/об.
Высказанные положения подтверждаются результатами механических испытаний соединений листовых полуфабрикатов толщиной 4 мм сплавов 1565чН и 1460Т1, выполненных на различных режимах (таблица 1). Полученные результаты испытаний подтвердили оптимальность выбранного диапазона подачи рабочего инструмента на один оборот для повышения прочности сварных соединений стыковых соединений алюминиевых сплавов, выполненных сваркой трением с перемешиванием.
Дальнейшее повышение механических свойств сварных соединений при сварке трением с перемешиванием возможно только за счет регулирования термического цикла сварки с использованием принудительного охлаждения металла шва и зоны термического влияния.
Таблица 1
| Номер режима | Параметры режима СТП | Механические свойства соединений | ||||
| Частота вращения инструмента ω, об/мин | Скорость сварки V св, мм/мин | Подача инструмента на один оборот V св/ω, мм/об |
Прел прочности сварного соединенияσВ, МПа | Предел прочности металла шва σВ ш, МПа | Угол изгиба α, град. | |
| Термически неупрочняемый нагартованный алюминиевый сплав 1565чН | ||||||
| 1 | 720 | 57,6 | 0,08 | 375 | 335 | 155 |
| 2 | 720 | 86,4 | 0,12 | 398 | 368 | 160 |
| 3 | 720 | 129,6 | 0,18 | 411 | 430 | 180 |
| 4 | 720 | 180 | 0,25 | 419 | 465 | 180 |
| 5 | 720 | 237,6 | 0,33 | 415 | 422 | 165 |
| Термически упрочняемый алюминиевый сплав 1460Т1 | ||||||
| 6 | 900 | 63 | 0,07 | 295 | 248 | 67 |
| 7 | 900 | 117 | 0,13 | 300 | 305 | 102 |
| 8 | 900 | 261 | 0,29 | 319 | 336 | 145 |
| 9 | 900 | 369 | 0,41 | 315 | 320 | 133 |
| 10 | 900 | 450 | 0,50 | 310 | 298 | 100 |
С этой целью позади заплечика 4 рабочего инструмента с помощью спрейера 7 производится охлаждение зоны 9, ширина которой L ширину зоны воздействия заплечика (зона шва) и ширину двух зон термического влияния по обе стороны от шва (фиг. 4). Эксперименты по сварке трением с перемешиванием листов алюминиевых сплавов толщиной 3-8 мм показывают, что ширина зоны термического влияния составляет 2-5 мм на сторону. С учетом диаметра заплечика, применяемого при сварке таких заготовок в диапазоне 12-16 мм и принимая во внимание наибольшую протяженность зоны термического влияния 5 мм, тогда ширина зоны охлаждения будет изменяться в пределах 22-26 мм.
На протяженность зоны термического влияния, которая определяется температурой нагрева металла в данной области и длительность его пребывания при этом температуре, наибольшее влияние оказывает скорость охлаждения металла. Эксперименты показали, что для всех марок термоупрочняемых и нагартованных алюминиевых сплавов в диапазоне толщин листов 3-12 мм оптимальный величина скорости охлаждения водо-воздушной смесью должна быть не менее 0,5°С/с. Выбор скорости охлаждения менее 0,5°С/с не приводит к уменьшению протяженности зоны термического влияния и повышению прочности сварных соединений. Повышение скорости охлаждения более 35°С/с не приводит к заметному повышению свойств, но сопровождается увеличением расхода охлаждающей жидкости. Поэтому такое действие является не целесообразным. При охлаждении металла шва и зоны термического влияния регулирование скорости охлаждения осуществляют изменением расхода охлаждающей смеси или ее состава (соотношения воздуха в жидкости).
В качестве примера конкретного выполнения способа сварки трением с перемешиванием выполняли сварку с охлаждением шва и зоны термического влияния позади рабочего инструмента водо-воздушной смесью сплавов 1565чН и 1460Т1. Результаты испытаний сварных соединений листов сплавов 1565чН и 1460Т1, выполненных на оптимальных режимах для каждого из этих сплавов, в зависимости от скорости охлаждения металла шва и зоны термического влияния, представлены в таблице 2.
Представленные данные свидетельствуют, что применение охлаждения шва и зоны термического влияния при сварке трением с перемешиванием нагартованных и термически упрочненных алюминиевых сплавов позволяют решить задачу повышения прочностных свойств сварных соединений.
Таблица 2
| Параметры режима СТП | Ширина зоны термического влияния (ЗТВ), мм | Механические свойства соединений | |||||
| Частота вращения инструмента ω, об/мин | Скорость сварки V св, мм/мин | Подача инструмента на один оборот V св/ω, мм/об |
Скорость охлаждения металла шва и ЗТВ, °С/с | Прел прочности сварного соединенияσВ, МПа | Предел прочности металла шва σВ ш, МПа | Угол изгиба α, град. | |
| Термически неупрочняемый нагартованный алюминиевый сплав 1565чН | |||||||
| 720 | 180 | 0,25 | 0 | 5,3 | 390 | 415 | 160 |
| 720 | 180 | 0,25 | 0,2 | 5,0 | 395 | 418 | 160 |
| 720 | 180 | 0,25 | 0,5 | 2,3 | 438 | 472 | 180 |
| 720 | 180 | 0,25 | 10 | 1,8 | 445 | 477 | 180 |
| 720 | 180 | 0,25 | 35 | 1,2 | 447 | 486 | 180 |
| 720 | 180 | 0,25 | 80 | 1,2 | 447 | 488 | 180 |
| Термически упрочняемый алюминиевый сплав 1460Т1 | |||||||
| 900 | 63 | 0,29 | 0 | 4,4 | 319 | 336 | 145 |
| 900 | 63 | 0,29 | 0,25 | 4,25 | 330 | 345 | 150 |
| 900 | 63 | 0,29 | 0,5 | 0,92 | 510 | 544 | 180 |
| 900 | 63 | 0,29 | 35 | 0,85 | 518 | 562 | 180 |
| 900 | 63 | 0,29 | 70 | 0,84 | 518 | 563 | 180 |
Полученные экспериментальные результаты подтверждают эффективность охлаждения металла шва и зоны термического влияния со скоростью не менее 0,5°С/сдля повышения прочностных и пластических свойств сварных соединений.
Реализация сварки трением с перемешиванием с принудительным охлаждением металла шва и зоны термического влияния возможно также при полном погружении свариваемых заготовок, рабочего инструмента и зажимного приспособления в ванну (емкость) с циркулирующей охлаждающей жидкостью (фиг. 5).
Свариваемые заготовки 1 прижимаются к подкладке 10 усилием Р от действия прижимов 11. В зоне свариваемого стыка в материал заготовок 1 внедрен наконечник 5, а заплечик 4 только касается поверхности заготовок и осуществляет их нагрев за счет сил трения при своем вращении. При этом заплечик 4 прижимается к поверхности заготовок усилием F.
Свариваемые заготовки 1, рабочий инструмент с заплечиком 4 и наконечником 5, подкладка 10 и прижимы 11 погружаются в ванну 12 с охлаждающей жидкостью 13 ниже ее уровня. Процесс сварки трением с перемешиванием осуществляется с охлаждением заготовок, рабочего инструмента и оснастки циркулирующей охлаждающей жидкостью 13.Необходимая скорость охлаждения при этом поддерживается за счет регулирования расхода на входе охлаждающей жидкости в ванну.
В табл. 3 представлены сравнительные результаты механических испытаний сварных соединений нагартованного сплава 1565чН и термически упрочняемого сплава 1460Т1, полученных по различным вариантам. В качестве охлаждающей жидкости в примере конкретного выполнения была использована вода.
Таблица 3
| Вариант охлаждения металла шва | Параметры режима СТП | Механические свойства сварного соединения | |||||
| Частота вращения инструмента ω, об/мин | Скорость сварки V св, мм/мин | Подача инструмента на один оборот V св/ω, мм/об |
Скорость охлаждения металла шва и ЗТВ, °С/с | Прел прочности сварного соединенияσВ, МПа | Предел прочности металла шва σВ ш, МПа | Угол изгиба α, град. | |
| Термически неупрочняемый нагартованный алюминиевый сплав 1565чН | |||||||
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью |
720 | 180 | 0,25 | 5 | 445 | 477 | 180 |
| Охлаждение при сварке в ванне | 720 | 180 | 0,25 | 7 | 440 | 475 | 180 |
| Термически упрочняемый алюминиевый сплав 1460Т1 | |||||||
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью | 900 | 63 | 0,29 | 8 | 510 | 544 | 180 |
| Охлаждение при сварке в ванне | 900 | 63 | 0,29 | 9 | 505 | 547 | 180 |
При использовании другой охлаждающей жидкости (имеющей отличные от воды теплофизические свойства) необходимо корректировать ее расход, чтобы поддерживать необходимую скорость охлаждения шва и зоны термического влияния соединения.
В случае применения при сварке трением с перемешиванием инструмента типа Боббин Тул шов 1 (фиг. 6) формируется при большей эффективности нагрева по сравнению со схемой, показанной на фиг. 1 примерно в 1,50-2 раза за счет выделения теплоты при трении по поверхности соединяемых заготовок заплечика 2 с хвостовиком 3 и стягивающей гайки 5, закрепленной на на резьбе на наконечнике 4. Поэтому для обеспечения необходимой скорости охлаждения шва и зоны термического влияния со скоростью не менее 0,5°С/с подачу охлаждающей струи жидкостно-воздушной смеси 6 осуществляют с обеих сторон соединения.
В качестве примера конкретного выполнения данного способа сварки трением с перемешиванием может служить эксперимент по сварке сплавов 1565чН и 1460Т1. Результаты механических испытаний полученных сварных соединений приведены в таблице 4.
Таблица 4
| Вариант охлаждения металла шва | Параметры режима СТП | Механические свойства сварного соединения | |||||
| Частота вращения инструмента ω, об/мин | Скорость сварки V св, мм/мин | Подача инструмента на один оборот V св/ω, мм/об |
Скорость охлаждения металла шва и ЗТВ, °С/с | Прел прочности сварного соединенияσВ, МПа | Предел прочности металла шва σВ ш, МПа | Угол изгиба α, град. | |
| Термически неупрочняемый нагартованный алюминиевый сплав 1565чН | |||||||
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью с двух сторон |
720 | 180 | 0,25 | 7,2 | 445 | 477 | 180 |
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью с одной стороны |
720 | 180 | 0,25 | 2,4 | 428 | 455 | 170 |
| Без охлаждения | 720 | 180 | 0,25 | 2,5 | 390 | 415 | 145 |
| Термически упрочняемый алюминиевый сплав 1460Т1 | |||||||
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью с двух сторон |
900 | 63 | 0,29 | 4,9 | 510 | 544 | 180 |
| Охлаждение жидкостно-воздушной смесью с одной стороны |
900 | 63 | 0,29 | 1,8 | 505 | 537 | 155 |
| Без охлаждения | 900 | 63 | 0,29 | 0,26 | 325 | 355 | 130 |
Таким образом, полученные данные подтверждают эффективность применения принудительного охлаждения металла шва и зоны термического влияния при сварке трением с перемешиванием нагартованных и термически упрочняемых алюминиевых сплавов, а также достижении технического результата, заключающегося в повышении на 10-30% прочностных свойств сварных соединений при сохранении их высокой пластичности.
Claims (4)
1. Способ сварки трением с перемешиванием соединений алюминиевых сплавов, преимущественно нагартованных и термически упрочняемых, включающий погружение вращающегося инструмента, состоящего из наконечника в виде тела вращения и заплечика, в стык свариваемых деталей до контакта заплечика с их поверхностью и выдержку, после чего осуществляют перемещение инструмента вдоль стыка, отличающийся тем, что скорость перемещения инструмента вдоль стыка поддерживают в пределах 0,08-0,48 мм/об, а непосредственно за инструментом осуществляют охлаждение шва и зоны термического влияния со скоростью не менее 0,5°С/с.
2. Способ сварки трением с перемешиванием соединений алюминиевых сплавов по п. 1, отличающийся тем, что охлаждение шва и зоны термического влияния осуществляют путем подачи струи охлаждающей жидкости или ее смеси с воздухом.
3. Способ сварки трением с перемешиванием соединений алюминиевых сплавов по п. 1, отличающийся тем, что сварку осуществляют при погружении свариваемых деталей и рабочего инструмента в ванну с циркулирующей охлаждающей жидкостью.
4. Способ сварки трением с перемешиванием соединений алюминиевых сплавов по п.1, отличающийся тем, что при сварке инструментом типа Боббин Тул охлаждение шва и зоны термического влияния осуществляют одновременно с лицевой и обратной стороны соединения.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018136051A RU2686494C1 (ru) | 2018-10-12 | 2018-10-12 | Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018136051A RU2686494C1 (ru) | 2018-10-12 | 2018-10-12 | Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2686494C1 true RU2686494C1 (ru) | 2019-04-29 |
Family
ID=66430334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018136051A RU2686494C1 (ru) | 2018-10-12 | 2018-10-12 | Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2686494C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709908C1 (ru) * | 2019-05-29 | 2019-12-23 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ получения сварных соединений термоупрочняемых алюминиевых сплавов с высоким пределом выносливости |
| CN115213543A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-10-21 | 华南理工大学 | 一种水喷淋式搅拌摩擦焊及焊后热处理工艺联合方法 |
| RU2809060C1 (ru) * | 2023-05-31 | 2023-12-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Астраханский государственный университет имени В.Н. Татищева" | Способ подготовки поверхности торцов разнородных соединений для сварки трением с перемешиванием в виде пила |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0810056A2 (en) * | 1996-05-31 | 1997-12-03 | The Boeing Company | Friction stir welding with simultaneous cooling |
| US6206268B1 (en) * | 2000-07-13 | 2001-03-27 | Murray W. Mahoney | Friction stir welding pin with internal flow channels |
| RU2270083C2 (ru) * | 2000-07-20 | 2006-02-20 | Эадс Дойчланд Гмбх | Способ сварки трением с перемешиванием и устройство для его осуществления |
| EP2233238A1 (fr) * | 2009-03-26 | 2010-09-29 | Eurocopter | Méthode de soudage par friction entre des pièces métalliques, procurant un contrôle de la température de soudage à partir d'une feuille unique thermiquement conductrice |
| RU2634402C1 (ru) * | 2016-07-04 | 2017-10-26 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ сварки трением с перемешиванием алюминиевых деформируемых сплавов |
-
2018
- 2018-10-12 RU RU2018136051A patent/RU2686494C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0810056A2 (en) * | 1996-05-31 | 1997-12-03 | The Boeing Company | Friction stir welding with simultaneous cooling |
| US6206268B1 (en) * | 2000-07-13 | 2001-03-27 | Murray W. Mahoney | Friction stir welding pin with internal flow channels |
| RU2270083C2 (ru) * | 2000-07-20 | 2006-02-20 | Эадс Дойчланд Гмбх | Способ сварки трением с перемешиванием и устройство для его осуществления |
| EP2233238A1 (fr) * | 2009-03-26 | 2010-09-29 | Eurocopter | Méthode de soudage par friction entre des pièces métalliques, procurant un contrôle de la température de soudage à partir d'une feuille unique thermiquement conductrice |
| RU2634402C1 (ru) * | 2016-07-04 | 2017-10-26 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ сварки трением с перемешиванием алюминиевых деформируемых сплавов |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709908C1 (ru) * | 2019-05-29 | 2019-12-23 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ получения сварных соединений термоупрочняемых алюминиевых сплавов с высоким пределом выносливости |
| CN115213543A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-10-21 | 华南理工大学 | 一种水喷淋式搅拌摩擦焊及焊后热处理工艺联合方法 |
| RU2809060C1 (ru) * | 2023-05-31 | 2023-12-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Астраханский государственный университет имени В.Н. Татищева" | Способ подготовки поверхности торцов разнородных соединений для сварки трением с перемешиванием в виде пила |
| RU2814426C1 (ru) * | 2023-07-07 | 2024-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Дальневосточный федеральный университет" (ДВФУ) | Способ сварки алюминиевых сплавов трением с перемешиванием |
| RU2815342C1 (ru) * | 2023-07-07 | 2024-03-13 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Дальневосточный федеральный университет" (ДВФУ) | Способ сварки алюминиевых сплавов трением с перемешиванием |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Indira Rani et al. | A study of process parameters of friction stir welded AA 6061 aluminum alloy in O and T6 conditions | |
| EP1614497A1 (en) | Method and apparatus for repairing or building up surfaces on a workpiece while the workpiece is mounted on a machine tool | |
| Kulekci et al. | Experimental comparison of MIG and friction stir welding processes for EN AW-6061-T6 (Al Mg1 Si Cu) aluminium alloy | |
| JP2006075905A (ja) | アルミニウム合金物品を形成するための方法、およびアルミニウム合金物品の延性を向上させるための方法 | |
| Avula et al. | Tensile properties of friction stir welded joints of AA 2024-T6 alloy at different welding speeds | |
| RU2686494C1 (ru) | Способ сварки трением с перемешиванием стыковых соединений алюминиевых сплавов | |
| US20210146471A1 (en) | Joining workpieces via additive friction stir deposition | |
| CN103008872A (zh) | 一种磨损轴类零件搅拌摩擦加工再制造方法 | |
| Potluri et al. | Comparison of electrically-assisted and conventional friction stir welding processes by feed force and torque | |
| CN107150165B (zh) | 一种搅拌摩擦加工预防铝合金搭接焊晶界液化裂纹的方法 | |
| CN114262855A (zh) | 一种高频脉冲电磁耦合辅助超声滚压强化加工方法及装置 | |
| Yue et al. | Friction stir butt welding thin aluminum alloy sheets | |
| Gu et al. | Investigation of welding parameters on microstructure and mechanical properties of laser beam-welded joint of 2060 Al–Cu–Li alloy | |
| CN107309564B (zh) | 一种用于钢-铝异种金属热致搅拌摩擦点钎焊方法 | |
| Haldar et al. | Experimental studies on friction-stir welding of AA6061 using Inconel 601 tool | |
| CN111299805B (zh) | 一种基于啃削辅助的厚板窄间隙焊接方法 | |
| CN211921652U (zh) | 一种大型件搅拌摩擦焊随焊即成焊缝热处理装置 | |
| CN211305187U (zh) | 一种用于摩擦焊的旋转焊具 | |
| JP2002283070A (ja) | 異種金属材料の摩擦撹拌接合方法 | |
| DE102015121064B3 (de) | Fügen durch Schmelzbadverdrängung | |
| RU2634389C1 (ru) | Способ сварки трением с перемешиванием алюминиевых сплавов | |
| Naveen et al. | Effect of various tool pin profiles on temperature rise and mechanical properties of friction stir processed AZ31Mg alloy | |
| CN113798632A (zh) | 一种电弧熔丝增材制造的成形方法 | |
| Zhang et al. | Friction stir welding | |
| Manisegaran et al. | Optimizing friction stir weld parameters of aluminum and copper using conventional milling machine |