RU2650384C2 - Клапан сброса гидравлического давления гирационной дробилки - Google Patents
Клапан сброса гидравлического давления гирационной дробилки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2650384C2 RU2650384C2 RU2015142542A RU2015142542A RU2650384C2 RU 2650384 C2 RU2650384 C2 RU 2650384C2 RU 2015142542 A RU2015142542 A RU 2015142542A RU 2015142542 A RU2015142542 A RU 2015142542A RU 2650384 C2 RU2650384 C2 RU 2650384C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plunger
- hydraulic fluid
- hydraulic
- pressure
- logic element
- Prior art date
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 174
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 64
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000004044 response Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 19
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
- B02C2/04—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis
- B02C2/047—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis and with head adjusting or controlling mechanisms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
- B02C2/04—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
- B02C23/04—Safety devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
Abstract
Группа изобретений относится к устройствам для дробления материалов и может быть использована в гирационных дробилках. Способ управления гидравлическим давлением заключается в том, что понижают гидравлическое давление на второй поверхности плунжера посредством выпускания гидравлической текучей среды, находящейся с ней в контакте с возможностью перемещения в первом направлении за счет разности давления между первой и второй поверхностями плунжера для переключения логического элемента из закрытого положения в открытое для выпуска гидравлической текучей среды из передней камеры. При этом подают поток гидравлической текучей среды из передней камеры на вторую поверхность плунжера через первую трубу управления при нахождении логического элемента в открытом положении для перемещения плунжера во втором направлении и возвращения логического элемента в закрытое положение и ограничивают поток гидравлической текучей среды из передней камеры гидравлической текучей среды ко второй поверхности плунжера через первую трубу управления с возможностью понижения давления на второй поверхности плунжера относительно первой поверхности плунжера для препятствия перемещению плунжера во втором направлении и возвращения логического элемента в закрытое положение. Клапан сброса гидравлического давления содержит переднюю камеру гидравлической текучей среды, логический элемент, плунжер которого имеет первую и вторую поверхности. При этом имеющаяся у плунжера по меньшей мере первая труба управления выполнена с возможностью соединения по текучей среде второй поверхности плунжера с передней камерой гидравлической текучей среды. Причем плунжер выполнен как с возможностью перемещения в первом направлении за счет разности давления между первой и второй поверхностями плунжера для переключения логического элемента из закрытого положения в открытое положение для выпуска гидравлической текучей среды из передней камеры, так и с возможностью перемещения во втором направлении в ответ на подачу потока гидравлической текучей среды из передней камеры на вторую поверхность плунжера через первую трубу управления для возвращения логического элемента в закрытое положение. Система гирационной дробилки содержит гирационную дробилку, гидравлическую систему, управляющую вертикальным положением вертикального вала, удерживающего дробильную головку и внутренний дробильный кожух гирационной дробилки и вышеуказанный клапан сброса гидравлического давления. Способ и устройства позволяют устранять недробимые предметы, попадающие в дробильный зазор дробилки. 3 н. и 9 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к клапану сброса гидравлического давления гирационной дробилки, содержащему: переднюю камеру гидравлической текучей среды, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде с пространством гидравлической текучей среды гирационной дробилки, и логический элемент, который выполнен с возможностью слива гидравлической текучей среды из пространства гидравлической текучей среды и который содержит плунжер.
Настоящее изобретение дополнительно относится к способу управления гидравлическим давлением в гидравлической системе гирационной дробилки.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Гирационные дробилки, иногда называемые коническими дробилками, используются во многих применениях для дробления твердого материала, такого как части горной породы, руды и т.д. В гирационной дробилке дробильный зазор образован между внешним дробильным кожухом и внутренним дробильным кожухом. Внутренний дробильный кожух установлен на дробильной головке, которая выполнена с возможностью вращаться по кругу посредством эксцентрика. Вертикальное положение внутреннего дробильного кожуха относительно положения внешнего дробильного кожуха и, следовательно, ширина дробильного зазора могут регулироваться гидравлической системой управления. Когда дробильная головка вращается по кругу, части горной породы и т.д. дробятся между внутренним и внешним дробильными кожухами в дробильном зазоре.
Периодически предметы, которые не легко дробить, попадают в дробильный зазор. Такие предметы, иногда называемые инородным материалом, могут вызывать серьезные повреждения гирационной дробилки. US 4,060,205 раскрывает гидравлический аккумулятор, который сбрасывает давление в гидравлической системе управления, когда недробимые предметы попадают в дробильный зазор. Было обнаружено, однако, что также с гидравлическим аккумулятором из US 4,060,205 гирационная дробилка может подвергаться воздействию очень высоких пиков давления, когда недробимые предметы попадают в дробильный зазор.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей настоящего изобретения является обеспечение способа устранения недробимых предметов, попадающих в дробильный зазор гирационной дробилки, таким образом, что механические напряжения, воздействию которых подвергается дробилка, уменьшаются.
Эта задача решается с помощью способа управления гидравлическим давлением в гидравлической системе гирационной дробилки, причем гидравлическая система содержит клапан сброса давления, который содержит переднюю камеру гидравлической текучей среды, которая соединена по текучей среде с пространством гидравлической текучей среды гирационной дробилки, логический элемент для слива гидравлической текучей среды из пространства гидравлической текучей среды и который содержит плунжер, который имеет первую поверхность плунжера, которая соединена по текучей среде с гидравлической текучей средой в передней камере гидравлической текучей среды, и вторую поверхность плунжера, которая размещена противоположно первой поверхности плунжера, и по меньшей мере первую трубу управления, которая соединяет по текучей среде вторую поверхность плунжера с передней камерой гидравлической текучей среды, причем способ содержит этап, на котором ограничивают поток гидравлической текучей среды из передней камеры гидравлической текучей среды ко второй поверхности плунжера, чтобы время TC, которое требуется логическому элементу для переключения из открытого положения в закрытое положение, превышало время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины (CSS) гирационной дробилки для выполнения одного полного оборота.
Преимущество этого способа заключается в том, что логический элемент будет оставаться по меньшей мере частично открытым после генерации первого пика давления недробимым предметом, таким как часть инородного материала, сдавливаемая в положении CSS, так, что слив гидравлической текучей среды из пространства гидравлической текучей среды в следующий раз, когда та же самая часть инородного материала сдавливается в положении CSS, начинается быстро, так как логический элемент уже по меньшей мере частично открыт. Тем самым механические напряжения на гидравлической системе, на дробильных кожухах, валу и т.д. уменьшаются. Более того, тот факт, что логический элемент остается открытым, также увеличивает ширину дробильного зазора так, что часть инородного материала быстрее проходит через дробильный зазор и сдавливается меньшее количество раз в положении CSS. Тем самым система гирационной дробилки подвергается воздействию очень маленьких механических напряжений, что продлевает срок службы системы дробилки и/или делает возможным выполнение системы дробилки с меньшими запасами устойчивости к пикам давления. Выражение «открытое положение» в отношении плунжера логического элемента включает в себя также ситуации, когда плунжер логического элемента частично открыт. В некоторых примерах, например, с недробимым предметом умеренного размера или с относительно большим логическим элементом частичное открытие плунжера логического элемента может быть достаточным для устранения пика давления. Следовательно, время TC, которое требуется логическому элементу для переключения из открытого положения в закрытое положение, превышает, по меньшей мере для нескольких степеней открытия плунжера, время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины (CSS) гирационной дробилки для выполнения одного полного оборота. Согласно одному варианту выполнения время TC превышает время TF, когда открытое положение логического элемента соответствует степени открытия плунжера в отношении хода плунжера, которая находится где-то в диапазоне 25-100%.
Согласно одному варианту выполнения способ дополнительно содержит этап, на котором ограничивают поток гидравлической текучей среды из передней камеры ко второй поверхности плунжера, чтобы время TC, которое требуется логическому элементу для переключения из открытого положения в закрытое положение, по меньшей мере в 1,2 раза превышало время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины (CSS) дробилки для выполнения одного полного оборота. Более предпочтительно отношение между временами TC и TF выполняет требование 1,5 * TF<TC<10 * TF и еще более предпочтительно 1,5 * TF<TC<5 * TF. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что при 1,2 * TF<TC и еще более предпочтительно 1,5 * TF<TC логическому элементу будет предстоять еще относительно долгий путь до закрытого положения, когда часть инородного материала сдавливается второй раз. Тем самым слив гидравлической текучей среды при втором сдавливании инородного материала в положении CSS будет эффективным, так как логический элемент открыт до относительно большой степени. Более того, предпочтительно, чтобы TC<10 * TF и еще более предпочтительно TC<5 * TF, так как, если логический элемент остается открытым в течение чрезмерно длительного периода времени, вертикальный вал дробилки может снижаться до очень низкого положения также с частями инородного материала маленького размера, что чрезмерно замедляет повторное начало дробления.
Согласно одному варианту выполнения гидравлическую текучую среду спускают со второй поверхности плунжера по меньшей мере через третью трубу управления для переключения логического элемента из закрытого положения в открытое положение, причем площадь поперечного сечения третьей трубы управления предпочтительно составляет по меньшей мере 10%, более предпочтительно по меньшей мере 15%, от общей гидравлической площади второй поверхности плунжера по всей длине третьей трубы управления. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что гидравлическую текучую среду могут относительно быстро спускать со второй поверхности плунжера так, что логический элемент открывается быстро, когда часть инородного материала попадает в дробильный зазор. Следовательно, с помощью удаления и/или расширения любых ограничений по меньшей мере в третьей трубе управления так, что гидравлическую текучую среду могут спускать из нее почти без ограничения или по меньшей мере с низким ограничением, логический элемент открывается быстро, и слив гидравлической текучей среды через логический элемент может начинаться до подъема высоких давлений внутри гидравлической системы.
Согласно одному варианту выполнения пилотный клапан управления соединяют по текучей среде по меньшей мере с третьей трубой управления, и он запускает спуск гидравлической текучей среды со второй поверхности плунжера, когда гидравлическое давление по меньшей мере в третьей трубе управления превышает параметр сброса пилотного клапана управления. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что спуск гидравлической текучей среды могут регулировать точным образом, при этом пилотный клапан управления управляет действием логического элемента, который сливает гидравлическую текучую среду с более высокой скоростью, чем пилотный клапан управления. Согласно одному варианту выполнения пилотный клапан управления относится к типу: клапана сброса давления прямого действия. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что время ответа пилотного клапана управления является коротким, приводя к тому, что логический элемент выполнен с возможностью открываться быстро до образования большого пика давления.
Согласно одному варианту выполнения время ответа пилотного клапана управления составляет менее 5 мс. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что пилотный клапан управления открывается быстро. Тем самым максимальная высота пиков гидравлического давления будет весьма низкой, что уменьшает механические напряжения на гирационной дробилке.
Согласно одному варианту выполнения способ дополнительно содержит этап, на котором спускают гидравлическую текучую среду из пространства гидравлической текучей среды через клапан сброса давления со скоростью, которая заставляет гидравлическое давление в гидравлической системе превышать параметр сброса пилотного клапана управления максимум в три раза, когда часть инородного материала проходит вертикально вниз через дробильный зазор гирационной дробилки. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что, когда давление в гидравлической системе превышает давление сброса пилотного клапана управления максимум в три раза и предпочтительно максимум в два раза, и более предпочтительно только в 1 раз, система гирационной дробилки подвергается воздействию очень маленьких механических напряжений, что дополнительно продлевает срок службы системы дробилки.
Согласно одному варианту выполнения способность слива гидравлической текучей среды через логический элемент по меньшей мере в 10 раз, предпочтительно в 10-100 раз больше, чем через пилотный клапан управления. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что гидравлическую текучую среду могут сливать быстро за счет относительно большой способности слива гидравлической текучей среды логическим элементом.
Согласно одному варианту выполнения способ дополнительно содержит этап, на котором нагревают гидравлическую текучую среду в клапане сброса давления. Согласно предпочтительному варианту выполнения гидравлическую текучую среду нагревают до температуры 10-50°С, более предпочтительно 35-45°C. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что гидравлическую текучую среду внутри клапана сброса давления и в частности гидравлическую текучую среду, имеющуюся по меньшей мере в третьей трубе управления, поддерживают при температуре, которая поддерживает вязкость низкой также в случаях низких температур внешней среды. Благодаря низкой вязкости гидравлическую текучую среду быстро спускают со второй поверхности плунжера через по меньшей мере третью трубу управления также при низких температурах внешней среды для получения быстрого переключения логического элемента из закрытого положения в открытое положение.
Дополнительной задачей настоящего изобретения является обеспечение клапана сброса гидравлического давления гирационной дробилки, который более эффективен при устранении недробимых предметов, попадающих в дробильный зазор гирационной дробилки.
Эта задача решается посредством клапана сброса гидравлического давления гирационной дробилки, содержащего: переднюю камеру гидравлической текучей среды, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде с пространством гидравлической текучей среды гирационной дробилки, логический элемент, который выполнен с возможностью слива гидравлической текучей среды из пространства гидравлической текучей среды и который содержит плунжер, который имеет первую поверхность плунжера, которая соединена по текучей среде с гидравлической текучей средой в передней камере гидравлической текучей среды, и вторую поверхность плунжера, которая размещена противоположно первой поверхности плунжера, и по меньшей мере первую трубу управления, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде второй поверхности плунжера с передней камерой гидравлической текучей среды, причем по меньшей мере первая труба управления обеспечена первым подающим отверстием, которое ограничивает поток гидравлической текучей среды из передней камеры по направлению ко второй поверхности плунжера, чтобы время TC, которое требуется логическому элементу для переключения из открытого положения в закрытое положение, превышало время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины дробилки для выполнения одного полного оборота.
Преимущество этого клапана сброса гидравлического давления гирационной дробилки заключается в том, что, когда недробимый предмет, такой как часть инородного материала, первый раз был сдавлен между внутренним дробильным кожухом и внешним дробильным кожухом в положении CSS, логический элемент будет оставаться по меньшей мере частично открытым, когда инородный материал сдавливается в положении CSS второй раз после выполнения эксцентриком дробилки и тем самым положением CSS дополнительного оборота. Тот факт, что логический элемент по меньшей мере частично открыт при втором сдавливании, имеет преимущество в том, что гидравлическая текучая среда может быстро спускаться из системы гидравлической текучей среды при таком втором сдавливании, тем самым уменьшая механическое напряжение на гирационной дробилке. Дополнительное преимущество этого клапана сброса давления заключается в том, что он работает эффективно также в ситуациях слеживания материала в дробильном зазоре. Слеживание может происходить, например, когда материал является мокрым. Состояние слеживания отличается отсутствием свободного пространства между частицами в дробильном зазоре. Такое отсутствие свободного пространства препятствует дальнейшему дроблению материала и приводит к пику гидравлического давления. Однако в отличие от ситуации с инородным материалом, часто достаточно во время состояния слеживания лишь немного увеличивать ширину дробильного зазора в положении наиболее узкой ширины (CSS) для уменьшения пика давления, так как это обычно достаточно для сброса состояния слеживания и снова нормального функционирования дробилки. С настоящим клапаном сброса давления состояние слеживания может быть устранено быстро и с относительно маленьким опусканием дробильной головки так, что нормальное дробление может начинаться очень быстро после состояния слеживания.
Согласно одному варианту выполнения первое подающее отверстие ограничивает поток гидравлической текучей среды из передней камеры по направлению ко второй поверхности плунжера, чтобы время TC, которое требуется логическому элементу для переключения из открытого положения в закрытое положение, по меньшей мере в 1,2, более предпочтительно по меньшей мере в 1,5 раз превышало время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины (CSS) дробилки для выполнения одного полного оборота. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что логический элемент будет открыт до значительной степени, когда недробимый материал сдавливается второй раз.
Согласно одному варианту выполнения первое подающее отверстие ограничивает поток гидравлической текучей среды из передней камеры по направлению ко второй поверхности плунжера для получения: 1,5 * TF<TC<10 * TF, более предпочтительно 1,5 * TF<TC<5 * TF. Когда TC<10 * TF, более предпочтительно TC<5 * TF, логический элемент не будет оставаться открытым в течение чрезмерно длительного периода времени. Это представляет собой преимущество, когда маленькие части инородного материала попадают в дробильный зазор. Такие маленький части покидают дробильный зазор относительно быстро, и если логический элемент закрывается за время, более короткое, чем 10 * TF, или более предпочтительно более короткое, чем 5 * TF, в этом случае активная дробильная работа может возобновляться быстро после того, как инородный материал покинул дробилку. Также с маленькими частями инородного материала отсутствует необходимость сильного опускания вертикального вала для получения достаточно широкого зазора для прохождения такого инородного материала через дробильный зазор. Также по этой причине предпочтительно, чтобы время TC закрытия логического элемента было более коротким, чем 10* TF, более предпочтительно более коротким, чем 5 * TF.
Согласно одному варианту выполнения по меньшей мере третья труба управления соединена по текучей среде со второй поверхностью плунжера и выполнена с возможностью спуска гидравлической текучей среды со второй поверхности плунжера, когда логический элемент должен переключаться из закрытого положения в открытое положение, причем площадь поперечного сечения третьей трубы управления составляет по меньшей мере 10% от общей гидравлической площади второй поверхности плунжера по всей длине третьей трубы управления. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что гидравлическая текучая среда может утекать очень быстро со второй поверхности плунжера, что означает, что логический элемент может открываться очень быстро. Тем самым максимальная высота пика пиков давления может быть уменьшена, приводя к уменьшенному механическому напряжению на гирационной дробилке. Предпочтительно площадь поперечного сечения третьей трубы управления составляет по меньшей мере 15% от общей гидравлический площади второй поверхности плунжера по всей длине третьей трубы управления.
Согласно одному варианту выполнения общая гидравлическая площадь второй поверхности плунжера равна 100-125% от общей гидравлический площади первой поверхности плунжера. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что во время нормальной работы вторая и первая поверхности плунжера будут подвергаться воздействию сил подобной величины, но действующих в противоположных направлениях, что означает, что плунжер будет уравновешиваться. Тем самым упругому элементу, такому как пружина, поддерживающая плунжер в закрытом положении во время нормальной работы дробилки, может даваться весьма низкая сила давления, например, сила давления, соответствующая давлению только 0,01-0,8 МПа. Тем самым сила, подлежащая преодолению для открытия логического элемента, является относительно низкой, что ускоряет открытие логического элемента. Согласно дополнительному предпочтительному варианту выполнения общая гидравлическая площадь второй поверхности плунжера составляет 100-110% от общей гидравлический площади первой поверхности плунжера.
Согласно одному варианту выполнения упругий элемент, такой как пружина, сжимает плунжер в направлении передней камеры гидравлической текучей среды. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что плунжер логического элемента может удерживаться в закрытом положении, когда давление, воздействующее на первую поверхность плунжера, равно или по меньшей мере почти равно давлению, воздействующему на вторую поверхность плунжера. Таким образом, плунжер поддерживается в закрытом положении, когда гирационная дробилка работает в нормальном режиме дробления. Согласно одному варианту выполнения упругий элемент прикладывает силу, соответствующую давлению по меньшей мере 0,05 МПа, более предпочтительно давлению 0,1-0,2 МПа, к плунжеру, например, ко второй поверхности плунжера, когда плунжер удерживается в его закрытом положении. Если сила, соответствующая давлению менее 0,05 МПа, прикладывается к плунжеру, существует риск, что плунжер не закрывается должным образом из-за трения в корпусе плунжера, возможных примесей в гидравлической текучей среде и т.д. Предпочтительно сила, прикладываемая к плунжеру, когда плунжер удерживается в его закрытом положении, соответствует давлению менее 0,4 МПа, более предпочтительно менее 0,2 МПа. Если сила, соответствующая давлению более 0,4 МПа, прикладывается к плунжеру, когда плунжер находится в его закрытом положении, открытие логического элемента может быть чрезмерно медленным в случае ситуации с инородным материалом, что увеличивает механические напряжения на дробилке.
Согласно одному варианту выполнения упругий элемент, такой как пружина, сжимает плунжер в направлении передней камеры гидравлической текучей среды с силой, соответствующей давлению, которое ниже, чем наименьшее рабочее давление гидравлической системы системы дробилки. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что логический элемент не будет закрываться чрезмерно быстро после открытия. Предпочтительно сила, прикладываемая упругим элементом к плунжеру, соответствует давлению, которое составляет по меньшей мере на 0,05 МПа ниже, чем наименьшее рабочее давление гидравлической системы системы дробилки.
Дополнительной задачей настоящего изобретения является обеспечение системы гирационной дробилки, которая имеет долгий срок службы. Эта задача решается с помощью системы гирационной дробилки, содержащей гирационную дробилку и гидравлическую систему, управляющую вертикальным положением вертикального вала, удерживающего дробильную головку и внутренний дробильный кожух гирационной дробилки, причем система гирационной дробилки дополнительно содержит клапан сброса гидравлического давления гирационной дробилки, относящийся к типу, описанному выше.
Дополнительные задачи и признаки настоящего изобретения будут ясны из описания и формулы изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Изобретение будет далее описано более подробно и со ссылкой на приложенные чертежи.
Фиг. 1 представляет собой схематическую иллюстрацию системы дробилки.
Фиг. 2 представляет собой схематическую иллюстрацию дробильного зазора, если смотреть в направлении стрелок II-II на Фиг. 1.
Фиг. 3a представляет собой схематическую иллюстрацию клапана сброса давления, если смотреть в поперечном сечении, с логическим элементом в закрытом положении.
Фиг. 3b иллюстрирует логический элемент на Фиг. 3a в открытом положении.
Фиг. 4 представляет собой диаграмму, иллюстрирующую пример сброса давления с использованием клапана сброса давления на Фиг. 3a-b.
Фиг. 5 представляет собой диаграмму, иллюстрирующую сравнительный пример сброса давления с использованием известного клапана сброса давления.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Фиг. 1 иллюстрирует систему 1 дробилки. Система 1 дробилки содержит гирационную дробилку 2, которая содержит дробильную головку 4, которая поддерживает первую дробильную поверхность, образованную на внутреннем дробильном кожухе 6 и которая прикреплена к вертикальному валу 8. Дробильная головка 4, прикрепляемая к вертикальному валу 8, является подвижной в вертикальном направлении посредством гидравлического цилиндра 10, соединенного с нижней частью вала 8. Гидравлический цилиндр 10 делает возможным регулировку ширины дробильного зазора 12, образованного между внутренним дробильным кожухом 6 и второй дробильной поверхностью, образованной на внешнем дробильном кожухе 14, который установлен в опоре, не показанной по причинам сохранения ясности иллюстрации, и который окружает внутренний дробильный кожух 6.
Система 1 дробилки дополнительно содержит гидравлическую систему 16. Гидравлическая система 16 содержит в качестве ее главных компонентов гидравлический насос 18, который выполнен с возможностью перекачивания гидравлической текучей среды в или из гидравлического цилиндра 10, клапан 20 сброса давления, который выполнен с возможностью управления давлением в гидравлической системе 16, и резервуар 22 для гидравлической текучей среды.
Гидравлический насос 18 соединен по текучей среде с пространством 24 гидравлической текучей среды гидравлического цилиндра 10. Пространство 24 гидравлической текучей среды образовано между участком 26 цилиндра и участком 28 поршня гидравлического цилиндра 10. Аксиальный подшипник 30, на котором поддерживается вертикальный вал 8, опирается на участок 28 поршня. Путем изменения количества гидравлической текучей среды в пространстве 24 гидравлической текучей среды может регулироваться вертикальное положение вертикального вала 8 и тем самым может регулироваться ширина зазора 12, образованного между внутренним и внешним дробильными кожухами 6, 14. Гидравлическая подающая труба 32 и труба 34 гидравлического цилиндра соединяют по текучей среде гидравлический насос 18 с пространством 24 гидравлической текучей среды через клапан 20 сброса давления. Согласно альтернативному варианту выполнения гидравлическая подающая труба 32 может быть соединена непосредственно с пространством 24 гидравлической текучей среды. Труба 36 резервуара соединяет насос 18 с резервуаром 22.
Резервуар 22 для гидравлической текучей среды служит в качестве приямка насоса для насоса 18, и насос 18 перекачивает через трубы 36, 32, 34 гидравлическую текучую среду, такую как гидравлическое масло, из резервуара 22 в пространство 24 гидравлической текучей среды, когда ширина зазора 12 подлежит уменьшению, и перекачивает гидравлическую текучую среду из гидравлического пространства 24 в резервуар 22, когда ширина зазора 12 подлежит увеличению. Будет принято во внимание, что трубы 32, 34, 36 могут иметь форму стальных труб, гидравлических шлангов или любого другого типа устройств, которые пригодны для передачи гидравлической текучей среды под давлением.
Клапан 20 сброса давления соединен по текучей среде с пространством 24 гидравлической текучей среды через трубу 34 гидравлического цилиндра. Клапан 20 сброса давления выполнен с возможностью сброса гидравлического давления, когда гидравлическое давление в гидравлической системе 16 превышает определенное давление, путем слива гидравлической текучей среды в резервуар 22 через сливную трубу 38, которая будет описана более подробно далее.
Система 1 дробилки дополнительно содержит систему 40 управления. Система 40 управления содержит устройство 42 управления, которое выполнено с возможностью приема различных сигналов, указывающих на функционирование гирационной дробилки 2. Таким образом, устройство 42 управления выполнено с возможностью приема сигнала от датчика 44 положения, который указывает на настоящее вертикальное положение вертикального вала 8. На основе этого сигнала может быть оценена ширина зазора 12. Более того, устройство 42 управления выполнено с возможностью приема сигнала от датчика 46 давления, указывающего на гидравлическое давление в гидравлическом цилиндре 10. На основе сигнала от датчика 46 давления устройство 42 управления может вычислять фактическое среднее рабочее давление и пиковое давление гирационной дробилки 2.
Устройство 42 управления также может принимать сигнал от датчика 48 мощности, который выполнен с возможностью измерения мощности, подаваемой к гирационной дробилке 2 от двигателя 50, который выполнен с возможностью заставлять вертикальный вал 8 вращаться по кругу по существу известным образом. Гирационное движение вертикального вала 8 выполняется двигателем 50, приводящим в движение эксцентрик 52, который размещен вокруг вертикального вала 8 по существу известным образом и который схематически проиллюстрирован на Фиг. 1. Датчик 48 мощности также может отправлять сигнал устройству 42 управления, указывающий на количество оборотов в секунду (в единице измерения 1/c или Гц) эксцентрика 52.
Устройство 42 управления выполнено с возможностью управления работой насоса 18, например, образом включения/выключения или пропорциональным образом так, что насос 18 подает количество гидравлической текучей среды гидравлическому цилиндру 10, который генерирует требуемое вертикальное положение вертикального вала 8 и требуемую ширину зазора 12.
Фиг. 2 иллюстрирует дробильный зазор 12, если смотреть в направлении стрелок II-II на Фиг. 1, т.е. если смотреть сверху гирационной дробилки. В перспективе на Фиг. 2 очевидно, как внутренний дробильный кожух 6, установленный на дробильной головке 4, выполняет гирационное движение внутри внешнего дробильного кожуха 14 в результате действия эксцентрика 52, описанного выше со ссылкой на Фиг. 1. Следовательно, центральная линия CS вертикального вала 8, на котором установлена дробильная головка 4, будет смещаться от центральной линии CC дробилки. Круглая штриховая линия на Фиг. 2 иллюстрирует траекторию, по которой центральная линия CS вертикального вала 8 перемещается вокруг центральной линии CC дробилки.
Это положение, при котором дробильный зазор 12 имеет в определенный момент наименьшую ширину, называется положением наиболее узкой ширины (CSS). В примере, проиллюстрированном на Фиг. 2, положение CSS расположено, в 360° системе координат на Фиг. 2, на около 135°. Материал MT, подвергаемый дроблению, имеется в дробильном зазоре 12, и большая часть дробильной работы в дробильном зазоре 12 происходит в положении CSS. В результате гирационного движения внутреннего дробильного кожуха 6 положение CSS будет вращаться в дробильном зазоре 12 с несколькими оборотами, которые равны оборотам эксцентрика 52, проиллюстрированного на Фиг. 1. Обычно количество оборотов эксцентрика 52 и вследствие CSS составляет 3-8 оборотов в секунду (равных 180-480 оборотов в минуту).
В ситуации, проиллюстрированной на Фиг. 2, часть недробимого инородного материала TP, такая как копающий зуб из экскаватора, непреднамеренно попала в дробильный зазор 12. Недробимый инородный материал TP расположен в положении 315° в дробильном зазоре 12. Когда CSS переместилась дальше 180°, т.е. после половины оборота эксцентрика 52, CSS будет совпадать с инородным материалом TP. Если ширина CSS меньше, чем размер инородного материала TP, например, если ширина CSS составляет 15 мм, а инородный материал имеет размер 50 мм, внутренний дробильный кожух 6, дробильная головка 4 и вертикальный вал 8 будут подвергаться воздействию высоких механических сил, когда инородный материал «сдавливается» в положении CSS. Эти силы за счет конической формы внутреннего дробильного кожуха 6 будут распространяться через вертикальный вал 8 и аксиальный подшипник 30 и участок 28 поршня, проиллюстрированные на Фиг. 1, и дополнительно к пространству 24 гидравлической текучей среды, где гидравлическое давление быстро увеличивается для генерации пика гидравлического давления. После того, как инородный материал TP проходит CSS, давление будет снова уменьшено до тех пор, пока в следующий раз положение CSS не совпадет с инородным материалом TP и не «сдавит» инородный материал TP второй раз.
Фиг. 3a представляет собой схематическую иллюстрацию клапана 20 сброса давления, если смотреть в поперечном сечении. Клапан 20 сброса давления содержит переднюю камеру 54 гидравлической текучей среды, первую трубу 56 управления, вторую трубу 58 управления, третью 60 трубу управления, четвертую трубу 62 управления, трубу 64 сброса давления, первое подающее отверстие 66, второе подающее отверстие 68, пилотный клапан 70 управления и логический элемент 72. Логический элемент 72 иногда называется «сливным клапаном», так как он имеет функцию открытия для слива гидравлической текучей среды из пространства 24 гидравлической текучей среды.
Передняя камера 54 гидравлической текучей среды соединена по текучей среде с гидравлической подающей трубой 32 и трубой 34 гидравлического цилиндра. Во время нормальной работы гирационной дробилки 2 насос 18, проиллюстрированный на Фиг. 1, перекачивает гидравлическую текучую среду в или из пространства 24 гидравлической текучей среды через подающую трубу 32, переднюю камеру 54 и трубу 34 гидравлического цилиндра.
Первая труба 56 управления на одном конце соединена по текучей среде с передней камерой 54 гидравлической текучей среды и на другом конце соединена по текучей среде с первым концом второй трубы 58 управления. Первое подающее отверстие 66 размещено в переходе между первой и второй трубами 56, 58 управления.
Вторая труба 58 управления в ее центральном участке соединена по текучей среде с первым концом третьей трубы 60 управления и на ее втором конце соединена по текучей среде с первым концом четвертой трубы 62 управления. Второе подающее отверстие 68 является необязательным и может быть размещено в переходе между второй и третьей трубами 58, 60 управления. Пилотный клапан 70 управления выполнен в переходе между второй и четвертой трубами 58, 62 управления с возможностью восприятия гидравлического давления и с возможностью открытия, если гидравлическое давление превышает параметр сброса пилотного клапана 70 управления. Если гирационная дробилка 2 выполнена с возможностью работы с гидравлическими давлениями, например, 4-5 MПа, пилотный клапан 70 управления может иметь параметр сброса 7 MПа. Предпочтительно пилотный клапан 70 управления относится к типу: клапана сброса давления прямого действия. Клапан сброса давления прямого действия не имеет внутренних пилотных клапанов, что означает, что он обычно имеет короткое время ответа. Согласно предпочтительному варианту выполнения время ответа пилотного клапана 70 управления составляет менее 5 мс.
Четвертая труба 62 управления на ее втором конце соединена по текучей среде с центральным участком трубы 64 сброса давления. Труба 64 сброса давления на ее первом конце соединена по текучей среде со стороной логического элемента 72 и на ее втором конце соединена по текучей среде со сливной трубой 38.
Логический элемент 72 содержит плунжер 74, который имеет первую поверхность 76 плунжера, которая находится в контакте по текучей среде с гидравлической текучей средой в передней камере 54 гидравлической текучей среды, и вторую поверхность 78 плунжера, которая размещена противоположно первой поверхности 76 плунжера и которая соединена по текучей среде со вторым концом третьей трубы 60 управления. «Гидравлическая площадь» представляет собой ту площадь, к которой гидравлическая текучая среда под давлением прикладывает ее давление. Общая гидравлическая площадь второй поверхности 78 плунжера предпочтительно равна 100-125% от общей гидравлической площади первой поверхности 76 плунжера, еще более предпочтительно общая гидравлическая площадь второй поверхности 78 плунжера составляет 100-110% от общей гидравлической площади первой поверхности 76 плунжера и еще более предпочтительно поверхности 76, 78 плунжера имеют по существу равные гидравлические площади. Следовательно, когда давление в передней камере 54 равно давлению в третьей 60 трубе управления, плунжер 74 находится в гидравлическом равновесии.
Пружина 80 выполнена с возможностью сжатия плунжера 74 в направлении передней камеры 54. Пружина 80 может, например, воздействовать на вторую поверхность 78 плунжера. Логический элемент 72 дополнительно содержит седло 82, на которое плунжер 74 опирается в его закрытом положении, проиллюстрированном на Фиг. 3a, и спускное отверстие 84, через которое гидравлическая текучая среда может сливаться, когда плунжер 74 находится в его открытом положении, которое проиллюстрировано на Фиг. 3b. В соответствии с одним примером пружина 80 прикладывает силу, соответствующую по меньшей мере 0,05 МПа, более предпочтительно 0,1-0,2 МПа и предпочтительно менее 0,4 МПа к плунжеру 74, когда плунжер 74 находится в закрытом положении.
Функционирование клапана 20 сброса давления будет далее описано со ссылкой на пример. Во время нормальной работы гирационной дробилки 2 плунжер 74 находится в его закрытом положении, которое проиллюстрировано на Фиг. 3а. Насос 18, проиллюстрированный на Фиг. 1, перекачивает гидравлическую текучую среду в или из пространства 24 гидравлической текучей среды для получения требуемой ширины дробильного зазора 12. Ширина дробильного зазора 12 может быть оценена на основе вертикального положения вертикального вала 8, которое измеряется датчиком 44 положения. Гидравлическое давление во время такой нормальной работы может изменяться в диапазоне, например, 3-6 MПа.
Неожиданно часть инородного материала TP попадает в дробильный зазор 12, приводя к ситуации, проиллюстрированной на Фиг. 2. Когда CSS повернулась на 180° по сравнению с иллюстрацией на Фиг. 2, инородный материал TP совпадает с CSS и «сдавливается» между внутренним и внешним дробильными кожухами 6, 14 и вызывает пик гидравлического давления. Тем самым давление в пространстве 24 гидравлической текучей среды, трубе 34 гидравлического цилиндра и передней камере 54 быстро увеличивается до, например, 9 MПа. Увеличенное гидравлическое давление в передней камере 54 распространятся к первой трубе 56 управления и дополнительно через первое подающее отверстие 66 и вторую трубу 58 управления к пилотному клапану 70 управления. Так как пилотный клапан 70 управления подвергается воздействию гидравлического давления, которое превышает параметр сброса, равный 7 MПа, пилотный клапан 70 управления будет открываться и будет выпускать гидравлическую текучую среду через четвертую трубу 62 управления в трубу 64 сброса давления и дополнительно через сливную трубу 38 в резервуар 22.
Открытие пилотного клапана 70 управления вызывает уменьшение давления во второй и третьей трубах 58, 60 управления, уменьшение, которое нейтрализуется не быстро, так как поток гидравлической текучей среды во вторую и третью трубы 58, 60 управления ограничивается первым подающим отверстием 66. Тем самым давление, воздействующее через третью трубу 60 управления на вторую поверхность 78 плунжера, становится ниже давления, воздействующего через переднюю камеру 54 на первую поверхность 76 плунжера. Этот факт заставляет плунжер 74 перемещаться вверх из его закрытого положения, проиллюстрированного на Фиг. 3a, в его открытое положение, проиллюстрированное на Фиг. 3b, так, что соединение между передней камерой 54 и резервуаром 22 открывается через спускное отверстие 84, трубу 64 сброса давления и сливную трубу 38. Открытие плунжера 74 обеспечивает быстрый слив гидравлической текучей среды из пространства 24 гидравлической текучей среды для сброса механического напряжения, вызываемого недробимым инородным материалом TP. Пилотный клапан 70 управления способствует сливу гидравлической текучей среды, но основная цель пилотного клапана 70 управления заключается в уменьшении гидравлического давления на второй поверхности 78 плунжера, чтобы вызывать открытие логического элемента 72, так как обычно способность слива гидравлической текучей среды через логический элемент 72 обычно по меньшей мере в десять раз, часто в 10-100 раз, больше, чем через пилотный клапан 70 управления.
На Фиг. 3b плунжер 74 проиллюстрирован в полностью открытом положении, т.е. 100% открытом положении. Однако, когда недробимый инородный материал TP, который попадает в дробильный зазор 12, как проиллюстрировано на Фиг. 2, имеет умеренный размер, пик гидравлического давления, вызываемый «сдавливанием» такого инородного материала TP умеренного размера между внутренним и внешним дробильными кожухами 6, 14, может приводить только к частичному открытию плунжера 74, которое может в таком случае быть достаточным для устранения пика давления. Более того, в случае, когда логический элемент 72 имеет относительно большой размер в отношении размера гирационной дробилки 2, с которой логический элемент 72 соединен, также недробимый инородный материал TP большого размера может приводить только к частичному открытию плунжера 74. Следовательно, выражение «открытое положение» в отношении плунжера 74 означает, что плунжер 74 по меньшей мере частично открыт. Выражение «закрытое положение» в отношении плунжера 74 означает, с другой стороны, что отсутствует значительный поток гидравлической текучей среды через логический элемент 72. Время TC, которое требуется плунжеру 74 логического элемента 72 для переключения из открытого положения в закрытое положение, превышает, по меньшей мере для нескольких степеней открытия плунжера 74, время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины (CSS) гирационной дробилки для выполнения одного полного оборота. Например, время TC может превышать время TF при условии, что степень открытия плунжера 74 составляет 25-100%, при этом степень открытия 25% означает, что плунжер 74 открылся до степени, соответствующей 25% от его полного хода, при этом 100% означает, что плунжер 74 открылся до его полного хода, как это проиллюстрировано на Фиг. 3b. Например, если ход при 100% открытии плунжера 74 составляет 16 мм, в этом случае степень открытия 25% будет означать, что плунжер 74 открылся на 0,25 * 16 мм=4 мм.
Предпочтительно логический элемент 72 открывается быстро после открытия пилотного клапана 70 управления. Для получения этого второе подающее отверстие 68 предпочтительно имеет открытую площадь поперечного сечения, которая составляет по меньшей мере 10% от общей гидравлический площади второй поверхности 78 плунжера так, что гидравлическая текучая среда может быстро спускаться из третьей 60 трубы управления и дополнительно из второй и четвертой труб 58, 62 управления, чтобы вызывать быстрое уменьшение давления на второй поверхности 78 плунжера, которое вызывает открытие плунжера 74.
Следовательно, например, если гидравлическая площадь второй поверхности 78 плунжера составляет 1250 мм2, в этом случае второе подающее отверстие 68 должно иметь открытую площадь поперечного сечения по меньшей мере 1250 * 0,10=125 мм2, означающую, в случае круглого второго подающего отверстия 68, круглое отверстие с диаметром по меньшей мере около 12,5 мм. Таким образом, предпочтительно гидравлическая текучая среда не подвергается воздействию поперечного сечения, которое является более узким, чем 10% от общей гидравлической площади второй поверхности 78 плунжера, при передаче из третьей 60 трубы управления 60 и наружу к трубе 64 сброса давления. Дополнительно поперечное сечение других участков второй и четвертой труб 58, 62 управления, через которые гидравлическая текучая среда подлежит спуску, должно предпочтительно иметь открытую площадь по меньшей мере 15% от общей гидравлической площади второй поверхности 78 плунжера по всей их длине для обеспечения быстрой передачи гидравлической текучей среды из третьей 60 трубы управления и дополнительно в трубу 64 сброса давления для обеспечения быстрого открытия плунжера 74 логического элемента 72. Согласно одному варианту выполнения клапан 20 сброса не имеет второе подающее отверстие 68 для еще большего улучшения скорости, с которой гидравлическая текучая среда может спускаться из третьей трубы 60 управления.
Когда положение CSS прошло инородный материал TP, гидравлическое давление будет снова уменьшаться до уровня ниже параметра сброса пилотного клапана 70 управления. Уменьшенное давление заставляет пилотный клапан 70 управления закрываться. После закрытия пилотного клапана 70 управления пружина 80 толкает плунжер 74 по направлению к его закрытому положению. Однако, когда плунжер 74 перемещается по направлению к его закрытому положению, т.е. вниз, как проиллюстрировано на Фиг. 3a, под действием силы пружины 80, объем, доступный для гидравлической текучей среды внутри плунжера 74, увеличивается. Такая гидравлическая текучая среда подается во внутреннюю область плунжера 74 и третью 60 трубу управления 60 из передней камеры 54 через первую и вторую трубы 56, 58 управления, а первое подающее отверстие 66 функционирует в качестве «тормоза», обеспечивая только медленный поток гидравлической текучей среды через них и вызывая пониженное давление во второй и третьей трубах 58, 60 управления, которое препятствует закрывающему перемещению плунжера 74. Таким образом, первое подающее отверстие 66 уменьшает скорость, с которой плунжер 74 может закрываться, путем угнетения подачи гидравлической текучей среды во внутреннюю область плунжера 74.
Открытая площадь первого подающего отверстия 66 устанавливается до такого размера, что время TC, которое требуется плунжеру 74 для закрытия, т.е. для перехода из открытого положения в закрытое положение, дольше, чем время, которое требуется положению CSS для выполнения полного оборота. Под «открытым положением», которое рассмотрено выше, подразумевается положение, в котором спускное отверстие 84 по меньшей мере частично открыто так, что гидравлическая текучая среда может протекать из передней камеры 54 через указанное спускное отверстие 84 и дополнительно в сливную трубу 38. Под «закрытым положением» подразумевается положение, в котором гидравлическая текучая среда не может проходить через спускное отверстие 84. Следовательно, например, в гирационной дробилке 2, в которой эксцентрик 52 вращается с 5 оборотами в секунду, что означает, что положение CSS также вращается с 5 оборотами в секунду, время TF для положения CSS для выполнения одного полного оборота составляет 1/5=0,2 секунды. В такой дробилке время TC должно быть дольше, чем 0,2 секунды, т.е. TC>TF, так, что плунжер 74 логического элемента 72 после открытия, вызванного первым пиком давления, возникающим в результате первого контакта положения CSS с инородным материалом TP, не полностью закрывается до того, как положение CSS осуществляет дополнительный контакт, после выполнения дополнительного оборота, с тем же самым инородным материалом TP. Тем самым логический элемент 72 уже частично открыт, когда положение CSS осуществляет его дополнительный контакт с инородным материалом TP, и слив гидравлической текучей среды через логический элемент 72 и сливную трубу 38 может начинаться очень быстро, так как плунжер 74 уже частично открыт. Тем самым механическое напряжение на гидравлической системе, вызываемое повторными контактами с инородным материалом TP, по существу уменьшается. Более того, так как логический элемент 72 остается открытым в течение относительно длительного периода времени, количество гидравлической текучей среды, которая выпускается из пространства 24 гидравлической текучей среды, является относительно большим, что означает, что вертикальный вал 8 с дробильной головкой 4 и внутренним дробильным кожухом 6, установленным на ней, опускаются относительно сильно каждый раз, когда сдавливание инородного материала TP в положении CSS вызывает слив гидравлической текучей среды через логический элемент 72. Тем самым инородный материал TP перемещается вниз в зазоре 12 относительно быстро, что означает, что количество раз, которое положение CSS контактирует с инородным материалом TP до того, как инородный материал TP в конечном итоге покидает зазор 12 и выпускается из дробилки 2, уменьшается. Обычно положение CSS будет контактировать с инородным материалом TP только 3-7 раз до выпуска инородного материала из зазора 12.
Как отмечено выше, время TC, которое требуется логическому элементу 72 для переключения из открытого положения в закрытое положение, дольше, чем время TF, которое требуется положению CSS для выполнения полного оборота, т.е. TC>TF. Предпочтительно, чтобы TC>1,2 * TF и более предпочтительно 1,5 * TF<TC<10 * TF. Следовательно, если время TF, которое требуется положению CSS для выполнения полного оборота, которое равно времени выполнения полного оборота эксцентриком 52, составляет, например, 0,2 секунды, в этом случае время TC, которое требуется плунжеру 74 для переключения из открытого положения в закрытое положение, должно в таком случае предпочтительно составлять 0,3-1,0 секунд.
Предпочтительно пружина 80 сжимает плунжер 74 в направлении передней камеры 54 гидравлической текучей среды с силой, соответствующей давлению, которое ниже наименьшего рабочего давления гидравлической системы 16 системы 1 дробилки. В этом отношении «рабочее давление» относится к гидравлическому давлению в гидравлической системе 16, проиллюстрированной на Фиг. 1, когда гирационная дробилка 2 осуществляет дробление материала. Преимущество этого варианта выполнения заключается в том, что логический элемент 72 не будет закрываться чрезмерно быстро после открытия.
Например, чрезмерно высокая сила давления пружины 80 может приводить к кавитации в третьей трубе 60 управления, приводя к более быстрому, чем требуется, закрытию логического элемента 72. Предпочтительно сила, прикладываемая пружиной 80 к плунжеру 74, соответствует давлению, которое составляет по меньшей мере на 0,05 МПа ниже наименьшего рабочего давления гидравлической системы 16 системы 1 дробилки. Клапан 20 сброса обеспечен нагревателем 86, проиллюстрированным схематически на Фиг. 3a в виде объединенного дегазирующего патрубка и нагревателя, для нагрева гидравлической текучей среды, имеющейся в клапане 20 сброса. Нагреватель 86 может, например, представлять собой электрический нагреватель, нагреватель, циркулирующий нагретую жидкость, или любой другой пригодный тип нагревателя. Гидравлическая текучая среда в клапане 20 сброса давления предпочтительно нагревается до температуры 10-50°C, более предпочтительно 35-45°C во время нормальной работы дробилки 2, когда гидравлическая текучая среда является почти статической внутри труб 56, 58, 60 управления, для получения низкой вязкости гидравлической текучей среды также в случаях низких температур внешней среды. Благодаря такой низкой вязкости гидравлическая текучая среда при попадании части инородного материала TP в дробильный зазор 12 быстро спускается со второй поверхности 78 плунжера через по меньшей мере третью 60 трубу управления также при низких температурах внешней среды для получения быстрого переключения логического элемента 72 из закрытого положения в открытое положение.
Фиг. 4 представляет собой диаграмму, которая иллюстрирует эксперимент, в котором часть инородного материала TP преднамеренно вбрасывалась в дробильный зазор 12 гирационной дробилки 2, которая выполнена в соответствии с Фиг. 1 и которая обеспечена клапаном 20 сброса давления в соответствии с Фиг. 3а-b. Клапан 20 сброса давления имеет первое подающее отверстие 66 с диаметром 1,5 мм и, следовательно, открытую площадь около 1,8 мм2, пружина 80 прикладывает силу, соответствующую давлению 0,12 МПа, к плунжеру 74, когда плунжер 74 находится в закрытом положении, и получающееся в результате TC составляет около 2,5 * TF. Пилотный клапан 70 управления имеет параметр сброса 6 MПа. Второе подающее отверстие 68 имеет диаметр 15 мм и, следовательно, открытую площадь около 180 мм2. Таким образом, поток гидравлической текучей среды подвергается воздействию значительного дросселирования в первом подающем отверстии 66, но может протекать почти без ограничения через второе подающее отверстие 68. На Фиг. 4 кривая HP иллюстрирует гидравлическое давление в пространстве 24 гидравлической текучей среды, которое измеряется датчиком 46 давления, а кривая VP иллюстрирует вертикальное положение дробильной головки 4 и внутреннего дробильного кожуха 6, которое измеряется датчиком 44 положения. Во время нормальной работы дробилка 2 работает с гидравлическим давлением около 3,5-6 MПа и относительным вертикальным положением вала 8, равным 62 мм. Инородный материал TP попадает в зазор 12 во время TTP и вскоре после этого во время Т1 положение CSS совпадает с инородным материалом TP, и возникает первый пик давления. За счет быстрого ответа клапана 20 сброса давления слив гидравлической текучей среды начинается быстро, и гидравлическое давление достигает пика около 9,3 MПа и далее быстро уменьшается до около 1 MПа. Плунжер 74 логического элемента 72 остается открытым после первого пика давления и по-прежнему открыт во время Т2, когда положение CSS совпадает с инородным материалом TP второй раз. Тем самым второй пик давления поднимается только до около 5 MПа, так как слив гидравлической текучей среды начинается немедленно за счет того, что логический элемент 72 по-прежнему является открытым. Одновременно с гидравлической текучей средой, сливаемой из пространства 24 гидравлической текучей среды, дробильная головка 4 с внутренним дробильным кожухом 6 опускается сначала до около 55 мм после первого пика давления, далее дополнительно вплоть до 52 мм после второго пика давления. Это увеличивает ширину зазора 12 так, что инородный материал TP может быстрее перемещаться вертикально вниз через зазор 12. Дополнительно и по-прежнему низкие пики давления возникают в T3, T4, T5 и T6, и в TOUT инородный материал TP покидает дробильный зазор 12. Только один из пиков давления, а именно первый, превышает это давление, которое представляет собой параметр сброса пилотного клапана 70 управления.
Фиг. 5 иллюстрирует сравнительный пример работы гирационной дробилки с клапаном сброса давления известного уровня техники. Известный клапан сброса давления имеет первое подающее отверстие с диаметром 2,5 мм и, следовательно, открытой площадью около 5 мм2, пружина прикладывает силу, соответствующую давлению 0,2 МПа, к плунжеру, когда плунжер находится в закрытом положении, и получающееся в результате ТС составляет около 0,1 * TF. Пилотный клапан управления имеет параметр сброса 7 MПа. Второе подающее отверстие имеет диаметр 3 мм и, следовательно, открытую площадь около 7 мм2. На Фиг. 5 кривая HP иллюстрирует гидравлическое давление в пространстве гидравлической текучей среды, а кривая VP иллюстрирует вертикальное положение дробильной головки и дробильного кожуха. Инородный материал TP попадает в дробильный зазор во время TTP и вскоре после этого во время Т1 положение CSS совпадает с инородным материалом TP, и возникает первый пик давления. Гидравлическое давление достигает пика с давлением Р около 9 MПа до открытия клапана сброса давления. Плунжер клапана сброса давления закрывается быстро, что означает, что сливается только маленькое количество гидравлической текучей среды. Во время Т2 положение CSS совпадает с инородным материалом TP второй раз, и гидравлический давление увеличивается до около 15 MПа, так как инородный материал переместился немного дальше вниз зазора 12. Одновременно с гидравлической текучей средой, сливаемой из пространства гидравлической текучей среды, дробильная головка с внутренним дробильным кожухом опускается, но только на около 2 мм за каждый пик давления. Это увеличивает ширину зазора очень медленно так, что инородный материал TP перемещается медленно вниз через дробильный зазор. Следовательно, в целом 23 пика давления возникают до того, как инородный материал покидает дробильный зазор в TOUT. Из этих 23 пиков давления не менее 17 пиков давления превышают это давление, которое представляет собой параметр сброса пилотного клапана управления.
При сравнении результатов на Фиг. 4 с использованием клапана сброса давления на Фиг. 3а-b с результатами на Фиг. 5 с использованием известного клапана сброса давления, становится очевидно, что использование клапана 20 сброса давления на Фиг. 3а-b обеспечивает меньшее количество пиков давления и пики давления более низкой величины по сравнению с использованием клапана сброса давления известного уровня техники. Тем самым механическое напряжение на гидравлической системе 16 значительно уменьшается с использованием клапана 20 сброса давления по сравнению с клапаном сброса давления известного уровня техники.
Будет принято во внимание, что возможны многочисленные преобразования вариантов выполнения, описанных выше, в пределах объема приложенной формулы изобретения.
Таким образом, клапан (20) сброса гидравлического давления гирационной дробилки содержит переднюю камеру (54) гидравлической текучей среды, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде с пространством (24) гидравлической текучей среды гирационной дробилки (2), логический элемент (72), который выполнен с возможностью слива гидравлической текучей среды из пространства (24) гидравлической текучей среды и который содержит плунжер (74), который имеет первую поверхность (76) плунжера и вторую поверхность (78) плунжера, и трубу (56) управления, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде второй поверхности (78) плунжера с передней камерой (54) гидравлической текучей среды. Подающее отверстие (66) ограничивает поток гидравлической текучей среды из передней камеры (54) по направлению ко второй поверхности (78) плунжера, чтобы время TC, которое требуется логическому элементу (72) для переключения из открытого положения в закрытое положение, превышало время TF, которое требуется положению наиболее узкой ширины дробилки (2) для выполнения одного полного оборота.
Claims (20)
1. Способ управления гидравлическим давлением в гидравлической системе (16) гирационной дробилки, причем гидравлическая система (16) содержит клапан (20) сброса давления, который содержит переднюю камеру (54) гидравлической текучей среды, которая соединена по текучей среде с пространством (24) гидравлической текучей среды гирационной дробилки (2), логический элемент (72) для слива гидравлической текучей среды из пространства (24) гидравлической текучей среды и который содержит плунжер (74), который имеет первую поверхность (76) плунжера, которая соединена по текучей среде с гидравлической текучей средой в передней камере (54) гидравлической текучей среды, и вторую поверхность (78) плунжера, которая размещена противоположно первой поверхности (76) плунжера, и по меньшей мере первую трубу (56) управления, которая соединяет по текучей среде вторую поверхность (78) плунжера с передней камерой (54) гидравлической текучей среды,
причем способ содержит:
понижение гидравлического давления на второй поверхности (78) плунжера посредством выпускания гидравлической текучей среды, находящейся в контакте со второй поверхностью (78) плунжера так, что плунжер имеет возможность перемещения в первом направлении за счет разности давления между первой и второй поверхностями (76, 78) плунжера для переключения логического элемента (72) из закрытого положения в открытое положение для выпуска гидравлической текучей среды из передней камеры (54);
подачу потока гидравлической текучей среды из передней камеры (54) на вторую поверхность (78) плунжера через первую трубу (56) управления при нахождении логического элемента (72) в открытом положении для перемещения плунжера во втором направлении и возвращения логического элемента (72) в закрытое положение; и
ограничение потока гидравлической текучей среды из передней камеры (54) гидравлической текучей среды ко второй поверхности (78) плунжера через первую трубу (56) управления, чтобы вызвать пониженное давление на второй поверхности (78) плунжера относительно первой поверхности (76) плунжера для препятствия перемещению плунжера (74) во втором направлении и возвращения логического элемента (72) в закрытое положение.
2. Способ по п. 1, в котором гидравлическую текучую среду спускают со второй поверхности (78) плунжера через по меньшей мере третью трубу (60) управления для переключения логического элемента (72) из закрытого положения в открытое положение, причем площадь поперечного сечения третьей трубы (60) управления составляет по меньшей мере 10%, предпочтительно по меньшей мере 15%, от общей гидравлический площади второй поверхности (78) плунжера по всей длине третьей трубы (60) управления.
3. Способ по п. 2, в котором пилотный клапан (70) управления соединяют по текучей среде по меньшей мере с третьей трубой (60) управления, и он запускает спуск гидравлической текучей среды со второй поверхности (78) плунжера, когда гидравлическое давление по меньшей мере в третьей трубе (60) управления превышает параметр сброса пилотного клапана (70) управления, причем пилотный клапан (70) управления предпочтительно имеет время ответа менее 5 мс.
4. Способ по п. 3, дополнительно содержащий этап, на котором спускают гидравлическую текучую среду из пространства (24) гидравлической текучей среды через клапан (20) сброса давления со скоростью, которая заставляет гидравлическое давление в гидравлической системе (16) превышать параметр сброса пилотного клапана (70) управления максимум в три раза, когда часть инородного материала (ТР) проходит вертикально вниз через дробильный зазор (12) гирационной дробилки (2).
5. Способ по любому из пп. 1-4, дополнительно содержащий этап, на котором нагревают гидравлическую текучую среду в клапане (20) сброса давления предпочтительно до температуры 10-50°C.
6. Клапан сброса гидравлического давления гирационной дробилки, содержащий: переднюю камеру (54) гидравлической текучей среды, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде с пространством (24) гидравлической текучей среды гирационной дробилки (2), логический элемент (72), который выполнен с возможностью слива гидравлической текучей среды из пространства (24) гидравлической текучей среды и который содержит плунжер (74), который имеет первую поверхность (76) плунжера, которая соединена по текучей среде с гидравлической текучей средой в передней камере (54) гидравлической текучей среды, и вторую поверхность (78) плунжера, которая размещена противоположно первой поверхности (76) плунжера, и по меньшей мере первую трубу (56) управления, которая выполнена с возможностью соединения по текучей среде второй поверхности (78) плунжера с передней камерой (54) гидравлической текучей среды, при этом по меньшей мере первая труба (56) управления обеспечена первым подающим отверстием (66),
при этом плунжер (74) выполнен с возможностью перемещения в первом направлении за счет разности давления между первой и второй поверхностями (76, 78) плунжера для переключения логического элемента (72) из закрытого положения в открытое положение для выпуска гидравлической текучей среды из передней камеры (54);
при этом плунжер также выполнен с возможностью перемещения во втором направлении в ответ на подачу потока гидравлической текучей среды из передней камеры (54) на вторую поверхность (78) плунжера через первую трубу (56) управления для возвращения логического элемента (72) в закрытое положение;
при этом первое подающее отверстие (66) выполнено с возможностью ограничения потока гидравлической текучей среды из передней камеры (54) по направлению ко второй поверхности (78) плунжера через первую трубу (56) управления для понижения гидравлического давления на второй поверхности (78) плунжера относительно первой поверхности (76) плунжера для препятствия перемещению плунжера (74) во втором направлении и возвращения логического элемента (72) в закрытое положение.
7. Клапан сброса по п. 6, в котором по меньшей мере третья труба (60) управления соединена по текучей среде со второй поверхностью (78) плунжера и выполнена с возможностью спуска гидравлической текучей среды со второй поверхности (78) плунжера, когда логический элемент (72) должен переключаться из закрытого положения в открытое положение, причем площадь поперечного сечения третьей трубы (60) управления составляет по меньшей мере 10%, более предпочтительно по меньшей мере 15%, от общей гидравлический площади второй поверхности (78) плунжера по всей длине третьей трубы (60) управления.
8. Клапан сброса по п. 7, в котором пилотный клапан (70) управления соединен по текучей среде по меньшей мере с третьей трубой (60) управления и выполнен с возможностью запуска спуска гидравлической текучей среды со второй поверхности (78) плунжера, когда гидравлическое давление по меньшей мере в третьей трубе (60) управления превышает параметр сброса пилотного клапана (70) управления, причем пилотный клапан (70) управления предпочтительно представляет собой клапан сброса давления прямого действия.
9. Клапан сброса по любому из пп. 6-8, в котором клапан (20) сброса обеспечен нагревателем (86) для нагрева гидравлической текучей среды.
10. Клапан сброса по любому из пп. 6-9, в котором общая гидравлическая площадь второй поверхности (78) плунжера равна 100-125%, более предпочтительно 100-110%, от общей гидравлический площади первой поверхности (76) плунжера.
11. Клапан сброса по любому из пп. 6-10, в котором упругий элемент, такой как пружина (80), сжимает плунжер (74) в направлении передней камеры (54) гидравлической текучей среды предпочтительно с силой, когда плунжер (74) находится в его закрытом положении, соответствующей давлению по меньшей мере 0,05 МПа, предпочтительно с силой, соответствующей давлению менее 0,4 МПа, более предпочтительно силой, соответствующей давлению 0,1-0,2 МПа.
12. Система (1) гирационной дробилки, содержащая гирационную дробилку (2) и гидравлическую систему (16), управляющую вертикальным положением вертикального вала (8), удерживающего дробильную головку (4) и внутренний дробильный кожух (6) гирационной дробилки (2), отличающаяся тем, что
система (1) гирационной дробилки дополнительно содержит клапан (20) сброса гидравлического давления гирационной дробилки по любому из пп. 6-11.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP13158175.3 | 2013-03-07 | ||
| EP13158175.3A EP2774681B1 (en) | 2013-03-07 | 2013-03-07 | Gyratory crusher hydraulic pressure relief valve |
| PCT/EP2014/051510 WO2014135305A1 (en) | 2013-03-07 | 2014-01-27 | Gyratory crusher hydraulic pressure relief valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015142542A RU2015142542A (ru) | 2017-04-12 |
| RU2650384C2 true RU2650384C2 (ru) | 2018-04-11 |
Family
ID=47832987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015142542A RU2650384C2 (ru) | 2013-03-07 | 2014-01-27 | Клапан сброса гидравлического давления гирационной дробилки |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US10478823B2 (ru) |
| EP (1) | EP2774681B1 (ru) |
| CN (1) | CN105026046B (ru) |
| AU (1) | AU2014224951B2 (ru) |
| BR (1) | BR112015021497A2 (ru) |
| CA (1) | CA2900845C (ru) |
| CL (1) | CL2015002425A1 (ru) |
| RU (1) | RU2650384C2 (ru) |
| WO (1) | WO2014135305A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA201505905B (ru) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2774681B1 (en) * | 2013-03-07 | 2016-05-18 | Sandvik Intellectual Property AB | Gyratory crusher hydraulic pressure relief valve |
| CN106293561B (zh) * | 2015-05-28 | 2020-02-28 | 北京智谷睿拓技术服务有限公司 | 显示控制方法和装置、显示设备 |
| US20180095532A1 (en) * | 2016-10-04 | 2018-04-05 | Yi-Chuan Cheng | Virtual Reality Head-Mounted Device |
| CN107988062A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-05-04 | 广州聚能纳米生物科技股份有限公司 | 一种细胞破碎装置用防爆装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4060205A (en) * | 1976-11-08 | 1977-11-29 | Allis-Chalmers Corporation | Hydraulic accumulator for use with gyratory crushers and combination of such accumulator with a gyratory crusher |
| US4076176A (en) * | 1976-12-27 | 1978-02-28 | Allis-Chalmers Corporation | Gas distribution manifold arrangement and methods for use with plurality of hydropneumatic hydraulic accumulators |
| WO1979000017A1 (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-11 | Duval Corp | Hydroset pressure relief system |
| WO2012087219A1 (en) * | 2010-12-20 | 2012-06-28 | Sandvik Intellectual Property Ab | Hydraulic circuit and method for controlling a gyratory cone crusher |
Family Cites Families (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2079882A (en) * | 1931-09-30 | 1937-05-11 | Traylor Engineering & Mfg Comp | Crusher and pressure-exerting machinery |
| US2700415A (en) * | 1941-10-30 | 1955-01-25 | Power Jets Res & Dev Ltd | Liquid fuel supply system for aircraft combustion turbines |
| US2487418A (en) * | 1945-09-15 | 1949-11-08 | Bell & Gossett Co | Pressure relief valve |
| US2631606A (en) * | 1947-11-12 | 1953-03-17 | Asbury S Parks | Pressure regulator |
| US2553347A (en) * | 1947-12-06 | 1951-05-15 | Beaton & Cadwell Mfg Co | Automatic pressure, temperature, and vacuum relief valve |
| US2650576A (en) * | 1952-04-30 | 1953-09-01 | Bell & Gossett Co | Boiler with control to prevent overheating |
| US3099279A (en) * | 1960-03-04 | 1963-07-30 | Robertshaw Fulton Controls Co | Combination thermostat and safety valve |
| US3081598A (en) * | 1960-10-18 | 1963-03-19 | Western States Machine Co | Drives for centrifugals |
| US3133706A (en) * | 1960-11-02 | 1964-05-19 | Fuller Co | Gyratory crusher hydraulic adjustment |
| SU150006A1 (ru) | 1961-08-26 | 1961-11-30 | А.Я. Иваненко | Автоматический регул тор насосных станций |
| GB1078002A (en) * | 1964-02-14 | 1967-08-02 | Axel Wickman Transmissions Ltd | Fluid pressure circuit |
| US3372881A (en) * | 1966-04-25 | 1968-03-12 | Allis Chalmers Mfg Co | Spiderless gyratory crusher with relief valve system |
| DE1607518A1 (de) * | 1967-06-09 | 1971-10-14 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Kreiselbrecher |
| US3792817A (en) * | 1970-10-22 | 1974-02-19 | B Reilly | Method of and apparatus for preparation of waste material for disposal |
| DE2116623C3 (de) * | 1971-04-05 | 1980-02-28 | Kloeckner-Humboldt-Deutz Ag, 5000 Koeln | Kreiselbrecher |
| US3797760A (en) * | 1972-04-05 | 1974-03-19 | Rexnord Inc | Adjusting crusher under load |
| US4187701A (en) * | 1976-02-23 | 1980-02-12 | WenLo Corporation | Laundry hot water supply system and apparatus |
| US4172466A (en) * | 1977-07-01 | 1979-10-30 | Target Rock Corporation | Self-actuated pilot-controlled safety valve |
| US4187990A (en) * | 1978-06-22 | 1980-02-12 | Ezra C. Lundahl, Inc | Metering stack feeder and methods |
| US4339087A (en) * | 1980-09-08 | 1982-07-13 | Allis-Chalmers Corporation | Crusher head supporting unit for a gyratory crusher |
| US4462420A (en) * | 1982-06-14 | 1984-07-31 | Teledyne Farris Engineering | Safety pressure relief valve |
| US4589627A (en) * | 1984-01-26 | 1986-05-20 | Sulzer Brothers Limited | Pressure medium actuated valve |
| US4723715A (en) * | 1984-05-30 | 1988-02-09 | The Curators Of The University Of Missouri | Disintegration of wood |
| US4792099A (en) * | 1987-04-29 | 1988-12-20 | Combustion Engineering, Inc. | Pulverizer auxiliary lubrication system |
| WO1990000683A1 (en) * | 1988-07-08 | 1990-01-25 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Hydraulic driving apparatus |
| US4957136A (en) * | 1988-12-30 | 1990-09-18 | Teledyne Industries, Inc. | Non-flowing modulating pilot operated relief valve |
| US5249593A (en) * | 1992-06-29 | 1993-10-05 | Keystone International Holdings Corp. | Fluid pressure relief system for pressure vessels |
| FI96924C (fi) * | 1994-01-17 | 1996-09-25 | Nordberg Lokomo Oy | Säätöjärjestelmä |
| US5555910A (en) * | 1994-08-30 | 1996-09-17 | Groth Corporation | Pressure relief valves adapted for low pressure operation |
| US5890508A (en) * | 1996-08-15 | 1999-04-06 | Flow-Safe, Inc. | Main relief valve for safety relief system |
| US5842501A (en) * | 1996-08-23 | 1998-12-01 | Flow Safe, Inc. | Pilot operated safety relief valve |
| FR2772870B1 (fr) * | 1997-12-18 | 2000-02-25 | Herve Simoens | Valve monostable |
| US5931394A (en) * | 1998-03-30 | 1999-08-03 | Astec Industries, Inc. | Anti-spin mechanism for gyratory crusher |
| US6161571A (en) * | 1999-05-14 | 2000-12-19 | The Living Trust of Eleanor A. Taylor | Modulating relief valve |
| US6318406B1 (en) * | 2000-03-14 | 2001-11-20 | Tyco Flow Control, Inc. | Pilot operated relief valve |
| SE531298C2 (sv) * | 2007-06-15 | 2009-02-17 | Sandvik Intellectual Property | Krossanläggning och metod för styrning av densamma |
| EP2160247A4 (en) * | 2007-06-15 | 2014-12-17 | Sandvik Intellectual Property | DECOMPOSITION PLANT AND CONTROL PROCEDURE THEREFOR |
| SE532320C2 (sv) * | 2008-04-04 | 2009-12-15 | Sandvik Intellectual Property | Dämpning av tryckvariationer i krossar |
| SE532277C2 (sv) * | 2008-04-11 | 2009-12-01 | Sandvik Intellectual Property | Krossanordning, samt sätt att igångsätta denna |
| TW201023973A (en) * | 2009-12-30 | 2010-07-01 | Gong-Qi Fan | Shock-type conical crusher |
| AU2012201821B2 (en) * | 2011-05-20 | 2015-01-29 | Sandvik Intellectual Property Ab | Fire suppression valve improvements |
| CN102357371B (zh) * | 2011-10-02 | 2013-07-31 | 长兴县长虹路桥矿山机械设备有限公司 | 一种多缸液压滚动轴承圆锥破碎机 |
| EP2774681B1 (en) * | 2013-03-07 | 2016-05-18 | Sandvik Intellectual Property AB | Gyratory crusher hydraulic pressure relief valve |
| US9346057B2 (en) * | 2014-01-14 | 2016-05-24 | Metso Minerals Industries, Inc. | Top supported mainshaft suspension system |
-
2013
- 2013-03-07 EP EP13158175.3A patent/EP2774681B1/en active Active
-
2014
- 2014-01-27 CA CA2900845A patent/CA2900845C/en active Active
- 2014-01-27 US US14/772,866 patent/US10478823B2/en active Active
- 2014-01-27 CN CN201480012598.4A patent/CN105026046B/zh active Active
- 2014-01-27 RU RU2015142542A patent/RU2650384C2/ru active
- 2014-01-27 AU AU2014224951A patent/AU2014224951B2/en active Active
- 2014-01-27 BR BR112015021497A patent/BR112015021497A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-01-27 WO PCT/EP2014/051510 patent/WO2014135305A1/en active Application Filing
-
2015
- 2015-08-17 ZA ZA2015/05905A patent/ZA201505905B/en unknown
- 2015-08-28 CL CL2015002425A patent/CL2015002425A1/es unknown
-
2019
- 2019-10-17 US US16/655,536 patent/US11103874B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4060205A (en) * | 1976-11-08 | 1977-11-29 | Allis-Chalmers Corporation | Hydraulic accumulator for use with gyratory crushers and combination of such accumulator with a gyratory crusher |
| US4076176A (en) * | 1976-12-27 | 1978-02-28 | Allis-Chalmers Corporation | Gas distribution manifold arrangement and methods for use with plurality of hydropneumatic hydraulic accumulators |
| WO1979000017A1 (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-11 | Duval Corp | Hydroset pressure relief system |
| WO2012087219A1 (en) * | 2010-12-20 | 2012-06-28 | Sandvik Intellectual Property Ab | Hydraulic circuit and method for controlling a gyratory cone crusher |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2900845C (en) | 2021-01-26 |
| CN105026046A (zh) | 2015-11-04 |
| EP2774681B1 (en) | 2016-05-18 |
| ZA201505905B (en) | 2017-11-29 |
| BR112015021497A2 (pt) | 2018-05-15 |
| EP2774681A1 (en) | 2014-09-10 |
| CN105026046B (zh) | 2017-10-03 |
| WO2014135305A1 (en) | 2014-09-12 |
| AU2014224951A1 (en) | 2015-08-27 |
| AU2014224951B2 (en) | 2017-12-07 |
| RU2015142542A (ru) | 2017-04-12 |
| CL2015002425A1 (es) | 2016-06-10 |
| US10478823B2 (en) | 2019-11-19 |
| US20200047185A1 (en) | 2020-02-13 |
| US11103874B2 (en) | 2021-08-31 |
| CA2900845A1 (en) | 2014-09-12 |
| US20160016174A1 (en) | 2016-01-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11103874B2 (en) | Gyratory crusher hydraulic pressure relief valve | |
| JP7018686B2 (ja) | マグネトロン材料に基づく油圧サポート用の磁気レオロジーパイロット操作式安全弁及びその応用 | |
| CN102575806A (zh) | 用于自动润滑的改良系统 | |
| US11779932B2 (en) | Crusher | |
| US8632028B2 (en) | Device for the comminution of material | |
| CN103657775A (zh) | 一种液压双辊破碎机及液压系统 | |
| CN101539025A (zh) | 大流量安全阀 | |
| US11162598B2 (en) | Check valve | |
| KR20100028900A (ko) | 공타 방지를 위한 유압브레이커 | |
| JP2015526285A (ja) | 粉砕装置 | |
| CN104314886B (zh) | 一种用于控制圆锥破碎机液压回路及润滑油路的装置 | |
| JP6322720B2 (ja) | 空気注入式物体に対して封止および空気注入を行う装置 | |
| CN106870815B (zh) | 平衡型直动式水击泄放阀 | |
| CN204164059U (zh) | 一种用于控制圆锥破碎机液压回路及润滑油路的装置 | |
| CN103925396A (zh) | 全通径节能止回阀 | |
| RU2521821C1 (ru) | Гидравлический таран | |
| KR101149834B1 (ko) | 공타방지장치가 구비된 유압브레이커 | |
| JP4557283B2 (ja) | 流体圧リリーフ弁 | |
| CN204996483U (zh) | 一种圆锥破碎机 | |
| CN104612946B (zh) | 基于滚珠启闭的空气压缩机停机及起动卸载装置 | |
| KR101523955B1 (ko) | 가변 교축에 의해 급폐 및 완폐의 조절이 가능한 체크밸브 | |
| JP2024086360A (ja) | 油圧駆動装置および油圧駆動装置の制御方法 | |
| CN210600325U (zh) | 一种防水锤泄放阀 | |
| RU2792188C1 (ru) | Дробильная машина | |
| CN107923504A (zh) | 用于产生脉冲动态过程力的装置和用途 |