RU2647205C2 - Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system - Google Patents
Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2647205C2 RU2647205C2 RU2016121552A RU2016121552A RU2647205C2 RU 2647205 C2 RU2647205 C2 RU 2647205C2 RU 2016121552 A RU2016121552 A RU 2016121552A RU 2016121552 A RU2016121552 A RU 2016121552A RU 2647205 C2 RU2647205 C2 RU 2647205C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- unit
- input
- output
- block
- kalman filter
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C21/00—Navigation; Navigational instruments not provided for in groups G01C1/00 - G01C19/00
Landscapes
- Navigation (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для морских, воздушных и наземных объектов. Задачей изобретения является повышение точности бесплатформенной инерциальной навигационной системы (БИНС) путем организации непрерывной коррекции курсовертикали.The invention relates to measuring equipment and can be used for marine, air and ground objects. The objective of the invention is to improve the accuracy of the strapdown inertial navigation system (SINS) by organizing continuous correction of the vertical direction.
В бесплатформенной курсовертикали углы рыскания, крена и тангажа вычисляются по информации от датчиков угловых скоростей как отклонения от опорной системы координат, которая определяется перед взлетом.In the platform-free horizontal course, yaw, roll and pitch angles are calculated from information from angular velocity sensors as deviations from the reference coordinate system, which is determined before takeoff.
Основным недостатком бесплатформенных систем является накопление ошибок, поэтому большое внимание уделяется точности используемых гироскопов. Данный недостаток устраняется путем коррекции ориентации по показаниям акселерометров, которые обеспечивают устранение накопления погрешности. При этом гироскопы снижают влияние динамики ЛА на точность. Такой способ коррекции называется маятниковым. Привлекательность маятниковой коррекции заключается в простоте, а также в исключении необходимости учитывать форму Земли, ее угловую скорость и местоположение ЛА. Недостатком является трудность выделения гравитационных составляющих из ускорений, измеряемых акселерометрами.The main disadvantage of strapdown systems is the accumulation of errors, so much attention is paid to the accuracy of the gyroscopes used. This disadvantage is eliminated by correcting the orientation according to the readings of accelerometers, which ensure the elimination of the accumulation of error. In this case, gyroscopes reduce the influence of aircraft dynamics on accuracy. This correction method is called pendulum. The attractiveness of the pendulum correction lies in its simplicity, as well as in eliminating the need to take into account the shape of the Earth, its angular velocity and the location of the aircraft. The disadvantage is the difficulty of separating gravitational components from the accelerations measured by accelerometers.
Разработке современных способов маятниковой коррекции, позволяющих выделять гравитационные составляющие из ускорений, измеряемых акселерометрами, уделяется большое внимание.Much attention is paid to the development of modern methods of pendulum correction, which make it possible to distinguish gravitational components from accelerations measured by accelerometers.
Известна Бесплатформенная инерциальная курсовертикаль, патент №2564379, МПК G01C 21/16, опубл. в бюл. № 27, 2015 г., принятая нами за прототип.Known Platform-Inertial Patent No. 2564379, IPC G01C 21/16, publ. in bull. No. 27, 2015, adopted by us as a prototype.
Бесплатформенная инерциальная курсовертикаль содержит трехкомпонентный блок датчиков угловых скоростей, трехкомпонентный блок датчиков линейных ускорений, корректор курса, вычислительный блок, блок формирования матрицы направляющих косинусов, фильтр Калмана и блок формирования функций измерений, соединенные между собой соответствующим образом. Устройство обеспечивает адаптивную (маятниковую) коррекцию крена и тангажа БИНС, реализуемую посредством фильтра Калмана, в котором коэффициент усиления изменяется с учетом текущих значений модулей перегрузки и угловой скорости. Курс определяется при помощи магнитометрического датчика.The inertial inertial directional line contains a three-component block of angular velocity sensors, a three-component block of linear acceleration sensors, a course corrector, a computational block, a block for generating the matrix of guide cosines, a Kalman filter, and a block for generating measurement functions interconnected accordingly. The device provides adaptive (pendulum) correction of the SINS roll and pitch, implemented by the Kalman filter, in which the gain is changed taking into account the current values of the overload modules and angular velocity. The course is determined using a magnetometric sensor.
Недостаток известного устройства заключается в том, что при маневрировании ЛА оно не обеспечивает достаточной точности. Это может привести к возникновению значительных погрешностей в результате постоянного маневрирования высокоманевренных ЛА.A disadvantage of the known device is that when maneuvering an aircraft it does not provide sufficient accuracy. This can lead to significant errors due to the constant maneuvering of highly maneuverable aircraft.
Целью заявляемого изобретения является повышение точности БИНС по углам крена и тангажа в режимах маневрирования летательного аппарата.The aim of the invention is to increase the accuracy of the SINS in roll and pitch angles in the maneuvering modes of the aircraft.
Поставленная цель достигается за счет того, что адаптивная бесплатформенная инерциальная курсовертикаль содержит трехкомпонентный блок датчиков угловых скоростей, трехкомпонентный блок датчиков линейных ускорений, корректор курса, вычислительный блок, блок формирования матрицы направляющих косинусов, фильтр Калмана и блок формирования функций измерений, причем выходы трехкомпонентного блока датчиков угловых скоростей и трехкомпонентного блока датчиков линейных ускорений подключены соответственно к первым и вторым входам вычислительного блока, фильтра Калмана и блока формирования функций измерений, выход корректора курса подключен к третьему входу вычислительного блока, выход блока формирования матрицы направляющих косинусов подключен к четвертому входу вычислительного блока, выход блока формирования функций измерений подключен к третьему входу фильтра Калмана, а третий его вход соединен с первым выходом фильтра Калмана, дополнительно введены блок оптимизации, блок формирования кватернионов, блок формирования матрицы погрешностей системы, система воздушных сигналов и дифференцирующее устройство, при этом вход блока оптимизации соединен с первым выходом вычислительного блока, а первый и второй выходы подключены соответственно к третьему входу блока формирования матрицы погрешностей системы и к четвертому входу блока формирования функций измерений, первый, второй входы блока формирования кватернионов соединены соответственно со вторым выходом фильтра Калмана и с выходом трехкомпонентного блока датчиков угловых скоростей, третий вход соединен со вторым выходом вычислительного блока, а выход подключен к входу блока формирования матрицы направляющих косинусов, первый и второй входы блока формирования матрицы погрешностей системы соединены соответственно с выходами трехкомпонентного блока датчиков угловых скоростей и трехкомпонентного блока датчиков линейных ускорений, а выход подключен к четвертому входу фильтра Калмана, первый и второй выходы системы воздушных сигналов подключены соответственно к пятому входу блока формирования функций измерений и к входу дифференцирующего устройства, выход дифференцирующего устройства подключен к шестому входу блока формирования функций измерений, третий, четвертый и пятый выходы вычислительного блока являются выходами адаптивной бесплатформенной инерциальной курсовертикали по сигналам курса, тангажа и крена.This goal is achieved due to the fact that the adaptive strapdown inertial course-line contains a three-component block of angular velocity sensors, a three-component block of linear acceleration sensors, a course corrector, a computing block, a block for generating a matrix of guide cosines, a Kalman filter and a block for generating measurement functions, and the outputs of the three-component block of sensors angular velocities and a three-component block of linear acceleration sensors are connected respectively to the first and second inputs of the calculation of the unit, Kalman filter and the unit for generating measurement functions, the output of the course corrector is connected to the third input of the computing unit, the output of the unit for forming the matrix of guide cosines is connected to the fourth input of the computing unit, the output of the unit for generating measurement functions is connected to the third input of the Kalman filter, and its third input connected to the first output of the Kalman filter, an optimization block, a quaternion forming block, a system error matrix forming block, an air signals and a differentiating device, while the input of the optimization unit is connected to the first output of the computing unit, and the first and second outputs are connected respectively to the third input of the unit for generating the system error matrix and to the fourth input of the unit for generating measurement functions, the first, second inputs of the unit for forming quaternions are connected respectively, with the second output of the Kalman filter and with the output of the three-component block of angular velocity sensors, the third input is connected to the second output of the computing unit, and the output is connected to the input of the block forming the matrix of guide cosines, the first and second inputs of the block forming the matrix of errors of the system are connected respectively to the outputs of the three-component block of angular velocity sensors and the three-component block of linear acceleration sensors, and the output is connected to the fourth input of the Kalman filter, the first and second outputs of the system air signals are connected respectively to the fifth input of the unit for forming measurement functions and to the input of the differentiating device, the output of the differentiating the device is connected to the sixth input of the unit for forming measurement functions, the third, fourth and fifth outputs of the computing unit are the outputs of the adaptive strapdown inertial course vertical by the heading, pitch and roll signals.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлена структурная схема заявляемой курсовертикали, на фиг. 2 и на фиг. 3 графически представлены сравнительные результаты моделирования прототипа и заявленного устройства.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 presents a structural diagram of the inventive course-line, in FIG. 2 and in FIG. 3 graphically presents comparative simulation results of the prototype and the claimed device.
Адаптивная бесплатформенная инерциальная курсовертикаль содержит трехкомпонентный блок 1 датчиков угловых скоростей, трехкомпонентный блок 2 датчиков линейных ускорений, трехкомпонентный магнитометрический датчик 3, вычислительный блок 4, блок 5 формирования матрицы направляющих косинусов, фильтр 6 Калмана, блок 7 формирования функций измерений, блок 8 оптимизации, блок 9 формирования кватернионов, блок 10 формирования матрицы погрешностей системы, систему 11 воздушных сигналов и дифференцирующее устройство 12.The adaptive strapdown inertial course-line contains a three-
Суть работы устройства излагается ниже.The essence of the device is described below.
Фильтр 6 Калмана строится с учетом структуры измерений кажущихся ускорений. Вектор состояния, кроме крена и тангажа, включает скорость полета относительно Земли.Kalman
i - номер дискретного момента времени.i is the number of the discrete time instant.
Изменение крена и тангажа описывается с помощью кватерниона ориентации в блоке 9, для которого угол рыскания принимается равным нулю.The change in roll and pitch is described using the orientation quaternion in
. .
Расчет кватерниона по вектору , необходимый для определения его начального значения и уточнения на каждом шаге коррекции, выполняется с помощью следующих соотношений.Vector quaternion calculation necessary to determine its initial value and refinement at each step of the correction is performed using the following relationships.
с1=cos(ψ/2), ψ=0, с2=cos(ϑ/2), с3=cos(γ/2),c 1 = cos (ψ / 2), ψ = 0, c 2 = cos (ϑ / 2), c 3 = cos (γ / 2),
s1=sin(ψ/2), s2=sin(ϑ/2), s3=sin(γ/2),s 1 = sin (ψ / 2), s 2 = sin (ϑ / 2), s 3 = sin (γ / 2),
q1=c1c2c3-s1s2s3, q2=c1c2s3+s1s2c3, q3=c1s2s3+s1c2c3, q1=c1s2c3-s1c2s3.q 1 = c 1 c 2 c 3 -s 1 s 2 s 3 , q 2 = c 1 c 2 s 3 + s 1 s 2 c 3 , q 3 = c 1 s 2 s 3 + s 1 c 2 c 3 , q 1 = c 1 s 2 c 3 -s 1 c 2 s 3 .
Вычисление кватерниона сопровождается его нормированием.The calculation of quaternion is accompanied by its normalization.
, , , , . , , , , .
После вычисления исходный кватернион q заменяют на нормированный кватернион .After calculation, the original quaternion q is replaced by a normalized quaternion .
По кватерниону ориентации определяется матрица поворота А(3,3) в блоке 6 формирования матрицы направляющих косинусов.The orientation quaternion determines the rotation matrix A (3.3) in
, а(1,2)=2(q2q3+q4q1), а(1,3)=2(q4q2-q3q1), a(2,1)=2(q2q3-q1q4), , а(2,3)=2(q3q4+q2q1), a(3,1)=2(q4q2+q3q1), a(3,1)=2(q3q4-q2q1), . , and (1,2) = 2 (q 2 q 3 + q 4 q 1 ), and (1,3) = 2 (q 4 q 2 -q 3 q 1 ), a (2,1) = 2 ( q 2 q 3 -q 1 q 4 ), , and (2,3) = 2 (q 3 q 4 + q 2 q 1 ), a (3,1) = 2 (q 4 q 2 + q 3 q 1 ), a (3,1) = 2 ( q 3 q 4 -q 2 q 1 ), .
Расчет крена и тангажа по матрице поворота выполняется с помощью соотношений ϑ=arcsin(a(1,2)), γ=-acrtg(a(3,2)/a(2,2)) в вычислительном блоке 4.The roll and pitch calculation using the rotation matrix is performed using the relations ϑ = arcsin ( a (1,2)), γ = -acrtg ( a (3,2) / a (2,2)) in the
При счислении ориентации используется кватернион угловых скоростей.When calculating the orientation, a quaternion of angular velocities is used.
, ,
где ωx, ωy, ωz - измерения, поступающие с блока 1 датчиков угловых скоростей.where ω x , ω y , ω z are the measurements received from
Определение текущего кватерниона ориентации выполняется с помощью одношагового алгоритма, имеющего вид.The determination of the current orientation quaternion is performed using a one-step algorithm of the form.
, ,
, ,
где Δt - шаг дискретизации измерений по времени, - операция произведения кватернионов.where Δt is the sampling step of measurements over time, - operation of the production of quaternions.
, ,
r1=q1qω1-q2qω2-q3qω3-q4qω4,r 1 = q 1 q ω1 -q 2 q ω2 -q 3 q ω3 -q 4 q ω4 ,
r2=q1qω2-q2qω1-q3qω4-q4qω3,r 2 = q 1 q ω2 -q 2 q ω1 -q 3 q ω4 -q 4 q ω3 ,
r3=q1qω3-q2qω4-q3qω1-q4qω2,r 3 = q 1 q ω3 -q 2 q ω4 -q 3 q ω1 -q 4 q ω2 ,
r4=q1qω4-q2qω3-q3qω2-q4qω1.r 4 = q 1 q ω4 -q 2 q ω3 -q 3 q ω2 -q 4 q ω1 .
Уравнения объекта имеют видThe equations of the object have the form
Vi+1=Vi+w3i,V i + 1 = V i + w 3i ,
wi=[w1i w2i w3i], , Q=diag(q1,q3,q3).w i = [w 1i w 2i w 3i ], , Q = diag (q 1 , q 3 , q 3 ).
Здесь обозначена процедура прогноза крена и тангажа путем пересчета в соответствующий кватернион ориентации, его интегрирования на шаге дискретизации измерений и обратного пересчета с помощью матрицы поворота.Here the procedure for predicting the roll and pitch by recalculating the orientation into the corresponding quaternion of the orientation, integrating it at the step of sampling the measurements and counting back using the rotation matrix is indicated.
Вектор наблюдения содержит перегрузки по трем связанным осям ЛА.The observation vector contains overloads along the three connected axes of the aircraft.
Основополагающей в рассматриваемом методе коррекции является зависимость ковариационной матрицы ошибок наблюдений перегрузок от модуля перегрузки, точнее от абсолютного значения его отклонения от единицы.Fundamental in the correction method under consideration is the dependence of the covariance matrix of the observation errors of overloads on the overload module, more precisely, on the absolute value of its deviation from unity.
Для этого в модели наблюдений (3) ковариационная матрица ошибок наблюдений принимается в видеFor this, in the observation model (3), the covariance matrix of observation errors is taken in the form
Здесь дисперсии ошибок наблюдения di зависят от текущего измерения модуля перегрузки и являются функцией n*.Here, the variances of observation errors d i depend on the current measurement of the overload module and are a function of n * .
Обозначим , априорное и апостериорное нормальные распределения для i-го шага, гдеWe denote , a priori and posterior normal distributions for the ith step, where
xi=М[xi], , , ,x i = M [x i ], , , ,
Алгоритм оценивания представляется фильтром первого порядка приближения, выполняющим рекуррентное вычисление апостериорного распределения по априорному распределению и текущему измерению Zi,The estimation algorithm is represented by a first order approximation filter performing recursive calculation of the posterior distribution according to a priori distribution and the current measurement Z i ,
Здесь - оценка вектора наблюдений по априорному распределению вектора состояния.Here - estimation of the observation vector by the a priori distribution of the state vector.
В силу нелинейности задачи прогноз ковариационной матрицы выполняется упрощенно, без учета ее изменения динамикой объекта. При этом ковариационная матрица возмущений Q учитывает приближенность прогноза. Точные соотношения для измерений перегрузок следуют из дифференциальных уравнений динамики полета.Due to the nonlinearity of the problem, the forecast of the covariance matrix is simplified, without taking into account its changes in the dynamics of the object. In this case, the covariance perturbation matrix Q takes into account the approximation of the forecast. Exact relationships for measuring overloads follow from the differential equations of flight dynamics.
Степень влияния слагаемых в правых частях (8) зависит от режима полета. На режиме прямолинейного горизонтального полета с постоянной скоростью имеет место nx=sin(ϑ), ny=cos(ϑ)cos(γ), nz=-cos(ϑ)sin(γ). Данные соотношения используются в простейших вариантах коррекции, когда ускорения, создаваемые ЛА, значительно меньше гравитационных.The degree of influence of the terms in the right-hand sides of (8) depends on the flight mode. In a straight horizontal flight with constant speed, n x = sin (ϑ), n y = cos (ϑ) cos (γ), n z = -cos (ϑ) sin (γ). These ratios are used in the simplest correction options when the accelerations created by the aircraft are much less than gravitational ones.
Слагаемые (Vzωy-ωzVy)/g, (Vxωz-ωxVz)/g, (Vyωx-ωyVx)/g обусловлены появлением кориолисовых сил и имеют значимость при разворотах ЛА.The terms (V z ω y -ω z V y ) / g, (V x ω z -ω x V z ) / g, (V y ω x -ω y V x ) / g are due to the appearance of Coriolis forces and are significant for U-turns.
Слагаемые , , имеют значимость при появлении линейных ускорений по связанным осям ЛА.Terms , , are significant when linear accelerations appear along the associated aircraft axes.
В рамках вектора состояния (1) учитывают наиболее значимые члены в (8). При относительно небольших углах атаки и скольжения скорость направлена в основном по строительной оси.Within the state vector (1), the most significant terms in (8) are taken into account. At relatively small angles of attack and slip, the speed is directed mainly along the construction axis.
Тогда (8) представляется в упрощенном видеThen (8) is presented in a simplified form
В отличие от прототипа, в первом уравнении (10) дополнительно учитывают слагаемое .In contrast to the prototype, in the first equation (10), the term .
Приближенность (10) и допущения (9) снижают точность учета составляющих кажущегося ускорения (8). Однако строгого выполнения (10) и (9) не требуется, в чем и состоит преимущество исходной идеи прототипа. Суть в том, что всякое отклонение модуля перегрузки от единицы и всякая неточность (10) учитываются снижением доверия к наблюдениям перегрузок путем увеличения дисперсий в ковариационной матрице Ri в блоке 7 формирования функций измерений. При этом снижается интенсивность коррекции, и, следовательно, снижаются ее ошибки.Approximation (10) and assumptions (9) reduce the accuracy of accounting for the components of apparent acceleration (8). However, strict implementation of (10) and (9) is not required, which is the advantage of the original idea of the prototype. The bottom line is that any deviation of the overload module from unity and any inaccuracy (10) are taken into account by a decrease in confidence in the observations of overloads by increasing variances in the covariance matrix R i in
На режимах разгона и торможения значительный вклад в изменение кажущегося ускорения вносит производная скорости.In acceleration and braking modes, the derivative of speed makes a significant contribution to the change in apparent acceleration.
Учитывая то, что изменение скорости ЛА относится к длиннопериодическому движению, производная скорости выделяется из оценки скорости с помощью сглаживающего фильтра нижних частотGiven that the change in the speed of the aircraft relates to long-period motion, the derivative of the speed is distinguished from the speed estimate using a smoothing low-pass filter
, , . , , .
Здесь Т - постоянная времени фильтра нижних частот.Here T is the low-pass filter time constant.
Из рассмотрения Якобиана Hi в (7) следует, что оценивание скорости ЛА происходит при выполнении разворотов, когда присутствуют одна или обе угловые скорости ωz, ωy. При этом слагаемые ωxV/g, -ωyV/g в соотношениях для ny, nz (10) обеспечивают оценивание крена. Из первого уравнения в (10) следует, что слагаемое в выражении для влияет на оценивание тангажа.From the consideration of Jacobian H i in (7), it follows that the estimation of the speed of an aircraft occurs when performing turns, when one or both angular velocities ω z , ω y are present. Moreover, the terms ω x V / g, -ω y V / g in the relations for n y , n z (10) provide an estimate of the roll. It follows from the first equation in (10) that the term in the expression for affects pitch estimation.
На участках полета при взлете и посадке, когда скорость изменяется наиболее интенсивно, а ЛА не выполняет разворотов, скорость не оценивается, но при этом желательно учитывать для повышения точности оценивания тангажа.In the flight areas during take-off and landing, when the speed changes most intensively, and the aircraft does not perform turns, the speed is not estimated, but it is advisable to take into account to increase the accuracy of pitch estimation.
С этой целью предлагается использовать измерение скорости системой 11 воздушных сигналов (СВС). СВС формирует измерение истинной воздушной скорости VTA.To this end, it is proposed to use the
Современные СВС обладают достаточно высокой точностью. Выделение производной выполняют аналогично выражению (11) с помощью фильтра нижних частот в дифференцирующем устройстве 12:Modern SHS have a fairly high accuracy. Derivation perform similarly to the expression (11) using a low-pass filter in the differentiating device 12:
Заметим, что при этом постоянные рассогласования между земной и истинной воздушной скоростями не вносят ошибок в определение производной. Динамические ошибки измерения VTA на малых высотах взлета и посадки незначительны. Шумовые погрешности СВС сглаживаются фильтром. Поэтому с достаточной точностью правомерно положить .Note that in this case, the constant discrepancies between the earthly and true airspeeds do not introduce errors into the definition of the derivative. Dynamic measurement errors V TA at low altitudes of takeoff and landing are negligible. SHS noise errors are smoothed out by the filter. Therefore, with sufficient accuracy, it is legitimate to put .
Определение оптимальных коэффициентов алгоритма курсовертикали выполняют с учетом уровня погрешностей датчиков. Путем анализа ошибок инерциальных датчиков с помощью спектральной плотности мощности и дисперсии Алана выделяют шумы квантования, случайное блуждание (дрейф), нестабильность смещения нуля (фликкер шум), случайное блуждание (дрейф) скорости, мультипликативную систематическую погрешность и синусоидальный шум.The determination of the optimal coefficients of the vertical axis algorithm is performed taking into account the level of sensor errors. By analyzing the errors of inertial sensors using the spectral power density and Alan dispersion, quantization noise, random walk (drift), instability of zero bias (flicker noise), random walk (speed drift), multiplicative systematic error, and sinusoidal noise are distinguished.
С учетом того, что основной вклад в ошибки ориентации бесплатформенной курсовертикали вносят смещения нулей гироскопов, настройку коэффициентов фильтра 6 Калмана выполняют на множестве обучающих последовательностей, формируемых для набора сочетаний знаков смещений.Given the fact that the main contribution to the orientation errors of the strapdown vertical line is made by the displacements of the zeros of the gyroscopes, the adjustment of the coefficients of the
С другой стороны, поскольку свойства маятниковой коррекции в той или иной степени всегда зависят от вида движения ЛА, важным является использование данных, близких к реальным полетам.On the other hand, since the properties of the pendulum correction to one degree or another always depend on the type of aircraft movement, it is important to use data close to real flights.
Для оптимизации коэффициентов фильтра Калмана использовались процессы изменения параметров полетов, сформированных с помощью авиасимулятора, имитирующего все этапы полета от взлета до посадки с учетом маневрирования ЛА и дополнительных возмущений в виде турбулентности.To optimize the Kalman filter coefficients, we used the processes of changing flight parameters generated using an air simulator that simulates all stages of a flight from takeoff to landing, taking into account the maneuvering of the aircraft and additional disturbances in the form of turbulence.
Коэффициенты фильтра 6 оптимизируют в блоке 8 оптимизации следующим образом. Для каждого полета формируется девять обучающих последовательностей.The coefficients of the
Варианты знаков смещений нулей гироскопов представлены в таблице 1, где с0 - абсолютная величина смещения. Величина с0 задается с учетом класса точности располагаемых гироскопов.Variants of the signs of the displacements of the zeros of the gyroscopes are presented in table 1, where c 0 is the absolute value of the displacement. The value with 0 is set taking into account the accuracy class of the positioned gyroscopes.
Всего в алгоритме курсовертикали присутствует шесть коэффициентов, подлежащих настройке: q1, q2, q3 - диагональные элементы ковариационной матрицы возмущений Q, и a=d1, , - коэффициенты нелинейной функции d=d(n*), определяющей диагональные элементы ковариационной матрицы ошибок наблюдения R.In total, there are six coefficients to be tuned in the vertical line algorithm: q 1 , q 2 , q 3 are the diagonal elements of the covariance matrix of perturbations Q, and a = d 1 , , are the coefficients of the nonlinear function d = d (n * ), which determines the diagonal elements of the covariance matrix of observation errors R.
Критерием качества J1 назначают взвешенную среднеквадратическую ошибку ориентации по крену и тангажу, усредненную по времени и по множеству всех девяти обучающих последовательностей.The quality criterion J 1 is the weighted mean square error of roll and pitch orientation, averaged over time and over the set of all nine training sequences.
Здесь - среднеквадратическая ошибка оценивания тангажа: - среднеквадратическая ошибка оценивания крена: αϑ=0.5 и αγ=0.5 - весовые коэффициенты; J={a,b,k,q1,q2,q3} - множество из шести искомых коэффициентов алгоритма (7).Here - standard error of pitch estimation: - the standard error of the roll estimation: α оцени = 0.5 and α γ = 0.5 - weight coefficients; J = { a , b, k, q 1 , q 2 , q 3 } is the set of six desired coefficients of algorithm (7).
Идентификацию турбулентности, в смысле выявления ее наличия, выполняют по величине среднеквадратичного отклонения n* на скользящем интервале небольшой длины порядка 1-2 секунд. При превышении некоторого заданного порога σ(n*)≥Δn принимают решение о наличии турбулентности.The identification of turbulence, in the sense of revealing its presence, is carried out by the standard deviation n * on a moving interval of small length of the order of 1-2 seconds. If a certain threshold is exceeded, σ (n * ) ≥Δn decide on the presence of turbulence.
Оптимизацию коэффициентов алгоритма курсовертикали осуществляют в три этапа:The optimization of the coefficients of the vertical line algorithm is carried out in three stages:
1. Численная минимизация критерия качества minJ1 и определение коэффициентов {a 1,b1,k1,q11,q21,q31} для полетов в спокойной атмосфере, σ(n*)<Δn.1. Numerical minimization of the quality criterion minJ 1 and determination of the coefficients { a 1 , b 1 , k 1 , q 11 , q 21 , q 31 } for flights in a calm atmosphere, σ (n * ) <Δn.
2. Численная минимизация критерия качества minJ1 и определение коэффициентов {a 2,b2,k2,ql2,q22,q32} для полетов в условиях турбулентности, σ(n*)≥Δn.2. Numerical minimization of the quality criterion minJ 1 and determination of the coefficients { a 2 , b 2 , k 2 , q l2 , q 22 , q 32 } for flights under turbulence, σ (n * ) ≥Δn.
3. Определение процедуры вычисления дисперсий d,q1,q2,q3, удовлетворяющей с достаточной точностью полетам как в спокойной атмосфере, так и в турбулентности. Наиболее просто данная процедура реализуется с помощью линейной интерполяции коэффициентов фильтра по результатам этапов 1, 2 и текущим значениям σ(n*), n*.3. Definition of the procedure for calculating the dispersions d, q 1 , q 2 , q 3 , satisfying with sufficient accuracy flights in a calm atmosphere, and in turbulence. This procedure is most simply implemented using linear interpolation of the filter coefficients according to the results of
Для исследования использовались данные полетов легкого самолета на авиасимуляторе. Как видно из результатов исследования (фиг. 2 и фиг. 3) в режиме маневрирования, ошибки определения углов крена и тангажа у предложенного устройства существенно уменьшились.For the study, we used data from flights of a light aircraft on an airplane simulator. As can be seen from the results of the study (Fig. 2 and Fig. 3) in the maneuvering mode, the errors in determining the roll and pitch angles of the proposed device significantly decreased.
Техническим результатом использования изобретения является повышение точности и обеспечение непрерывной коррекции углов тангажа и крена в условиях маневрирования в полете. Изобретение позволяет применить датчики ДУС и ДЛУ средней и низкой точности, в том числе микромеханического типа, так как из-за непрерывной коррекции ошибки не накапливаются. Устройство не требует начальной выставки и обладает свойством самовыставки в течение нескольких секунд.The technical result of using the invention is to increase accuracy and provide continuous correction of pitch and roll angles under conditions of maneuvering in flight. The invention allows the use of sensors DUS and DLU medium and low accuracy, including micromechanical type, as due to the continuous correction of errors do not accumulate. The device does not require an initial exhibition and has the property of self-exhibition within a few seconds.
Заявляемое устройство является реализуемым и может быть использовано на всех типах ЛА. В качестве датчиков угловых скоростей могут быть использованы микромеханические гироскопические датчики, при этом фильтр Калмана, блок формирования матрицы погрешностей системы и блок формирования функций измерений могут быть реализованы на стандартных элементах вычислительной техники.The inventive device is feasible and can be used on all types of aircraft. As angular velocity sensors, micromechanical gyroscopic sensors can be used, with the Kalman filter, the unit for generating the matrix of system errors and the unit for generating measurement functions can be implemented on standard elements of computer technology.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016121552A RU2647205C2 (en) | 2016-06-01 | 2016-06-01 | Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016121552A RU2647205C2 (en) | 2016-06-01 | 2016-06-01 | Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016121552A RU2016121552A (en) | 2017-12-04 |
RU2647205C2 true RU2647205C2 (en) | 2018-03-14 |
Family
ID=60581068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016121552A RU2647205C2 (en) | 2016-06-01 | 2016-06-01 | Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2647205C2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2682060C1 (en) * | 2018-04-03 | 2019-03-14 | Анатолий Георгиевич Щипицын | Free inertial navigation system of mobile carrier |
RU2733099C1 (en) * | 2020-03-04 | 2020-09-29 | Общество с ограниченной ответственностью НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ "ГИРОСКОПИЯ И НАВИГАЦИЯ" | Apparatus for determining angles of spatial orientation of dynamic and static objects |
RU2749152C1 (en) * | 2020-06-19 | 2021-06-07 | Акционерное общество Московский научно-производственный комплекс "Авионика" имени О.В. Успенского (АО МНПК "Авионика") | Adaptive attitude angle corrector for strapdown inertial navigation system |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111426318B (en) * | 2020-04-22 | 2024-01-26 | 中北大学 | Low-cost AHRS course angle compensation method based on quaternion-extended Kalman filtering |
CN113670334B (en) * | 2021-08-06 | 2024-02-20 | 广东汇天航空航天科技有限公司 | Initial alignment method and device for aerocar |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2323989A (en) * | 1997-04-02 | 1998-10-07 | Caterpillar Inc | Monitoring combined inertial/GPS system |
US6408245B1 (en) * | 2000-08-03 | 2002-06-18 | American Gnc Corporation | Filtering mechanization method of integrating global positioning system receiver with inertial measurement unit |
US7036097B1 (en) * | 2004-11-30 | 2006-04-25 | Alcan International Limited | Method for designing a cascade of digital filters for use in controling an electrolysis cell |
RU2564379C1 (en) * | 2014-05-16 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество Московский научно-производственный комплекс "Авионика" имени О.В. Успенского (ОАО МНПК "Авионика") | Platformless inertial attitude-and-heading reference |
-
2016
- 2016-06-01 RU RU2016121552A patent/RU2647205C2/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2323989A (en) * | 1997-04-02 | 1998-10-07 | Caterpillar Inc | Monitoring combined inertial/GPS system |
US6408245B1 (en) * | 2000-08-03 | 2002-06-18 | American Gnc Corporation | Filtering mechanization method of integrating global positioning system receiver with inertial measurement unit |
US7036097B1 (en) * | 2004-11-30 | 2006-04-25 | Alcan International Limited | Method for designing a cascade of digital filters for use in controling an electrolysis cell |
RU2564379C1 (en) * | 2014-05-16 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество Московский научно-производственный комплекс "Авионика" имени О.В. Успенского (ОАО МНПК "Авионика") | Platformless inertial attitude-and-heading reference |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
РИВКИН С.С. Метод оптимальной фильтрации Калмана и его применение в инерциальных навигационных системах. - Л.: Судостроение, 1974, 219 с. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2682060C1 (en) * | 2018-04-03 | 2019-03-14 | Анатолий Георгиевич Щипицын | Free inertial navigation system of mobile carrier |
RU2733099C1 (en) * | 2020-03-04 | 2020-09-29 | Общество с ограниченной ответственностью НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ "ГИРОСКОПИЯ И НАВИГАЦИЯ" | Apparatus for determining angles of spatial orientation of dynamic and static objects |
RU2749152C1 (en) * | 2020-06-19 | 2021-06-07 | Акционерное общество Московский научно-производственный комплекс "Авионика" имени О.В. Успенского (АО МНПК "Авионика") | Adaptive attitude angle corrector for strapdown inertial navigation system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2016121552A (en) | 2017-12-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2647205C2 (en) | Adaptive strap down inertial attitude-and-heading reference system | |
CN108759845A (en) | A kind of optimization method based on inexpensive multi-sensor combined navigation | |
CN108318038A (en) | A kind of quaternary number Gaussian particle filtering pose of mobile robot calculation method | |
RU2564380C1 (en) | Correction method of strap-down inertial navigation system | |
US10025891B1 (en) | Method of reducing random drift in the combined signal of an array of inertial sensors | |
CN106525055B (en) | It is a kind of based on model perturbation martian atmosphere enter adaptive estimation method | |
RU2564379C1 (en) | Platformless inertial attitude-and-heading reference | |
CN108592943A (en) | A kind of inertial system coarse alignment computational methods based on OPREQ methods | |
RU2646954C2 (en) | Correction method of strap down inertial navigation system | |
CN103776449A (en) | Moving base initial alignment method for improving robustness | |
RU2539140C1 (en) | Integrated strapdown system of navigation of average accuracy for unmanned aerial vehicle | |
RU2749152C1 (en) | Adaptive attitude angle corrector for strapdown inertial navigation system | |
RU2382988C1 (en) | Strapdown inertial reference system on "coarse" detecting elements | |
RU2635820C1 (en) | Method of correction of platform-free inertial navigation system | |
RU2589495C1 (en) | Method of determining spatial orientation angles of aircraft and device therefor | |
Gu et al. | A Kalman filter algorithm based on exact modeling for FOG GPS/SINS integration | |
RU2646957C1 (en) | Complex method of aircraft navigation | |
RU2487318C1 (en) | Platform-free inertial attitude and heading reference system based on sensitive elements of medium accuracy | |
KR20130035483A (en) | Apparatus and method for perceiving heading change in mobile terminal | |
RU2643201C2 (en) | Strap down inertial attitude-and-heading reference | |
RU2594631C1 (en) | Method of determining spatial orientation angles of aircraft and device therefor | |
RU2754396C1 (en) | Adaptive method for correcting orientation angles of strapdown ins | |
Pei et al. | In-flight alignment using filter for strapdown INS on aircraft | |
Wang et al. | Attitude estimation for UAV with low-cost IMU/ADS based on adaptive-gain complementary filter | |
Oh et al. | Development of UAV navigation system based on unscented Kalman filter |