RU2641280C2 - Method for continuous curing tape of raw rubber or gum - Google Patents

Method for continuous curing tape of raw rubber or gum Download PDF

Info

Publication number
RU2641280C2
RU2641280C2 RU2016114781A RU2016114781A RU2641280C2 RU 2641280 C2 RU2641280 C2 RU 2641280C2 RU 2016114781 A RU2016114781 A RU 2016114781A RU 2016114781 A RU2016114781 A RU 2016114781A RU 2641280 C2 RU2641280 C2 RU 2641280C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tape
cylinder
pressure
calender
heated
Prior art date
Application number
RU2016114781A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2016114781A (en
Inventor
Геннадий Дмитриевич Лузгин
Василий Борисович Моисеев
Максим Анатольевич Бармин
Алексей Владимирович Щербаков
Владимир Васильевич Волков
Наталья Ивановна Бодырева
Александр Сергеевич Абрамов
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пензенский государственный технологический университет"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пензенский государственный технологический университет" filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пензенский государственный технологический университет"
Priority to RU2016114781A priority Critical patent/RU2641280C2/en
Publication of RU2016114781A publication Critical patent/RU2016114781A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2641280C2 publication Critical patent/RU2641280C2/en

Links

Images

Landscapes

  • Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)

Abstract

FIELD: chemistry.
SUBSTANCE: according to the method, a raw tape is converted into the finished one continuously moving and clamping it from above to the heated, smooth, slippery and level surface of the curved arc of a stationary table heated to 240°C, by means of a strong, endless mesh embracing and stretched over two parallel clamping cylinders. Each of the cylinders is located horizontally and, respectively, on both lengthwise ends of the table with the possibility of rotation. The mesh width corresponds to the tape width. The opposite surface of the table is heated by directional focused radiation in the near infrared region, controlling the temperature of the table surface with the tape automatically. The tape is clamped to the table with a force of, at least, 50 tons, which is evenly distributed over the surface of the table under the tape. One of the clamping cylinders is provided with a rotary drive.
EFFECT: increasing the curing process speed.
2 cl, 8 dwg

Description

Изобретение относится к резинотехническому производству и может быть реализовано для непрерывной вулканизации широких лент из подготовленной сырой резины, натурального или синтетического каучука, которые далее в тексте будут называться (для сокращения текстового материала) сырой лентой. Термин «сырая лента» в дальнейшем будет означать заготовку для вулканизации в виде длинномерной ленты шириной до 2 метров и толщиной до 20 миллиметров. Лента, прошедшая вулканизацию (свулканизированная), будет называться в нижеследующем тексте - «готовая лента».The invention relates to rubber production and can be implemented for continuous vulcanization of wide tapes of prepared crude rubber, natural or synthetic rubber, which will be referred to hereafter (to reduce text material) as raw tape. The term "raw tape" in the future will mean a blank for vulcanization in the form of a long tape up to 2 meters wide and up to 20 millimeters thick. The vulcanized tape (vulcanized) will be called in the following text - “finished tape”.

1. Уровень техники1. The prior art

Известны различные способы и устройства вулканизации (непрерывные и циклические), которые изложены в источнике [1]. Их основным и существенным недостатком является чрезмерно высокая энергоемкость. Это обусловлено использованием для нагрева в процессах и устройствах технологического пара под высоким давлением (до 10-12 атм), который предварительно нагревают до 150-170°С. При этом тепловая энергия пара расходуется на нагрев посредством теплообмена конвекцией нерабочих поверхностей деталей, осуществляющих вулканизацию. Затем тепловая энергия расходуется на нагрев рабочих поверхностей, непосредственно взаимодействующих с лентой, посредством теплообмена теплопроводностью через тело между нерабочей и рабочей поверхностями.There are various methods and devices of vulcanization (continuous and cyclic), which are described in the source [1]. Their main and significant drawback is the excessively high energy intensity. This is due to the use for heating in processes and devices of process steam under high pressure (up to 10-12 atm), which is preheated to 150-170 ° C. In this case, the thermal energy of the steam is spent on heating by convection heat exchange of non-working surfaces of parts that carry out vulcanization. Then, thermal energy is spent on heating the working surfaces directly interacting with the tape, through heat transfer by heat conduction through the body between the non-working and working surfaces.

Известен способ непрерывной вулканизации в туннельной вулканизационной камере, заполненной ферритовым порошком [2], в котором на порошок воздействуют внешним электромагнитным полем от электромагнитов, установленных вдоль камеры. В данном техническом решении необходимо использовать средства для создания натяжения ленты. При этом реализация способа существенно усложняется.A known method of continuous vulcanization in a tunnel vulcanization chamber filled with ferrite powder [2], in which the powder is exposed to an external electromagnetic field from electromagnets installed along the chamber. In this technical solution, it is necessary to use means to create a belt tension. Moreover, the implementation of the method is significantly complicated.

Данный недостаток устраняется в способе непрерывной вулканизации, в котором ферритовый порошок под воздействие силовых линий электромагнитного поля образует замкнутый корпус [3]. Недостатком данного способа является малая производительность. Вулканизация ленты производится в одном (из двух) туннелей, так как другой используется лишь для циркуляции теплоносителя (которым является пар) по замкнутому контуру.This disadvantage is eliminated in the continuous vulcanization method, in which a ferrite powder forms a closed casing under the influence of electromagnetic field lines [3]. The disadvantage of this method is the low productivity. Vulcanization of the tape is carried out in one (of two) tunnels, since the other is used only for the circulation of the coolant (which is steam) in a closed loop.

Известен способ непрерывной вулканизации ленты в туннелях одновременно [4], в котором дополнительно используют привод пульсирующего перемещения теплоносителя вдоль туннелей по замкнутому контуру. Сам привод выполнен в виде размещенного на наружной поверхности замкнутого контура электромагнитов, которые установлены в направлении перемещения теплоносителя. При этом дополнительно установлен экструдер на выполненном в свободном конце другого туннеля входе. При этом существенно усложняется реализация операций способа и запуска его в работу.A known method of continuous vulcanization of the tape in the tunnels simultaneously [4], which additionally use a drive pulsating movement of the coolant along the tunnels in a closed loop. The drive itself is made in the form of a closed loop of electromagnets located on the outer surface, which are installed in the direction of movement of the coolant. An extruder is additionally installed at the inlet made at the free end of the other tunnel. This significantly complicates the implementation of the operations of the method and its launch.

Известен способ непрерывной вулканизации ленты в ванне с жидким теплоносителем с механизмами погружения и транспортирования ленты [5]. Транспортирующее устройство выполнено в виде ленточного транспортера, установленного над ванной. В данном способе, отсутствуют операции для изменения положений участков транспортерной ленты в поперечном направлении при вулканизации профильной ленты типа ободной ленты. Поэтому способ имеет ограниченные функциональные возможности.A known method of continuous vulcanization of a tape in a bath with a liquid coolant with mechanisms for immersion and transportation of the tape [5]. The conveying device is made in the form of a conveyor belt mounted above the bathtub. In this method, there are no operations for changing the positions of the sections of the conveyor belt in the transverse direction during vulcanization of a profile tape such as a rim tape. Therefore, the method has limited functionality.

Известен способ непрерывной вулканизации, в котором данный недостаток частично устраняется, т.е. возможна вулканизация ободных лент. Это обеспечивается тем, что механизм погружения и транспортирования длинномерной ленты снабжен, дополнительно, продольными боковыми (относительно ленточного транспортера) направляющими, взаимодействующими с лентой транспортера, которая выполнена с боковыми поперечными прорезями. Это небольшое расширение функциональных возможностей существенно усложняет устройство для реализации способа и выполнение основных операций.A known method of continuous vulcanization, in which this disadvantage is partially eliminated, i.e. vulcanization of rim tapes is possible. This is ensured by the fact that the mechanism for immersing and transporting a long tape is additionally provided with longitudinal lateral (relative to the conveyor belt) guides interacting with the conveyor belt, which is made with lateral transverse slots. This small expansion of functionality significantly complicates the device for implementing the method and performing basic operations.

Помимо указанных недостатков аналогов, приведенных выше, все они имеют общий, наиболее существенный недостаток - чрезвычайно высокий расход тепловой энергии пара на теплопередачу конвекцией и теплопроводностью. Этот недостаток присущ и аналогам, изложенным в материалах [6-24].In addition to the indicated disadvantages of the analogs given above, they all have a common, most significant drawback - the extremely high consumption of thermal energy of steam for heat transfer by convection and heat conduction. This disadvantage is also inherent in analogues described in materials [6-24].

Близким, по конструкции и сущности, является способ непрерывной вулканизации длинномерной ленты [1, с. 476-480] на каландре, который, технологически, содержится в конструкции непрерывного вулканизатора типа «Ротокюр» фирмы «Френсис Шоу» [1, с. 479, рис. 13.23, 13.24]. Технологическая схема самой вулканизации (как часть рисунка 13.24, с.479 [1]) представлена на фиг.1 материалов данной заявки. На фиг. 1 а) и 1 б) представлена технологическая схема самого вулканизатора. Здесь обозначено: 1 и 2 - соответственно нижний и верхний прижимные цилиндры, 3 - вулканизирующий каландр (толстостенный вращающийся нагреваемый паром цилиндр длиной 2 м, рабочей длиной 1,6 м, ∅ 1 м, толщина стенки 65 мм), 4 - натяжной цилиндр, 5 - бесконечная стальная, плетеная, обрезиненная сетка, 6 - сырая лента, поступающая на вулканизацию, 6.1 - свулканизированная резиновая лента (готовая лента), поступающая на накатное устройство (на фиг. 1 - не показано), n1-n4 - частота вращения соответственно прижимных цилиндров 1, 2, каландра 3, снабженного вращающим приводом, натяжного цилиндра 4. На фиг. 1 а), б) не показаны: вращающий привод каландра 3 и система подачи пара в каландр 3 с одновременным сливом конденсата. Не показана также гидравлическая станция натяжения (горизонтального перемещения оси натяжного цилиндра 4) сетки 5. Усилие F (фиг. 1а)) натяжения сетки 5 составляет 90-120 тонн.Close, in design and essence, is a method of continuous vulcanization of a long tape [1, p. 476-480] on the calender, which, technologically, is contained in the design of a continuous vulcanizer type "Rotocure" company "Francis Shaw" [1, p. 479, fig. 13.23, 13.24]. The technological scheme of the vulcanization itself (as part of Figure 13.24, p.479 [1]) is presented in figure 1 of the materials of this application. In FIG. 1 a) and 1 b) the technological scheme of the vulcanizer itself is presented. Here it is indicated: 1 and 2, respectively, lower and upper clamping cylinders, 3 - curing calendar (thick-walled rotating steam-heated cylinder 2 m long, 1.6 m working length, ∅ 1 m, wall thickness 65 mm), 4 - tension cylinder, 5 - endless steel, braided, rubberized mesh, 6 - crude tape supplied for vulcanization, 6.1 - vulcanized rubber tape (finished tape) supplied to the rolling device (not shown in Fig. 1), n 1 -n 4 - frequency rotation respectively of the pressure cylinders 1, 2, calender 3, equipped with a rotating driven, tension cylinder 4. In FIG. 1 a), b) not shown: a rotary drive of calender 3 and a steam supply system to calender 3 with simultaneous drainage of condensate. Also not shown is a hydraulic tension station (horizontal movement of the axis of the tension cylinder 4) of the net 5. The force F (Fig. 1a)) of the net 5 tension is 90-120 tons.

Частота вращения каландра 3 n3 (электродвигатель с редуктором) достигает 2 об/мин, поэтому, вращаясь на малой скорости, каландр перемещает охватывающую его сетку 5 и, посредством нее приводит во вращение прижимные цилиндры 1 и 2, а также натяжной цилиндр 4. При этом движении сетка 5 захватывает сырую ленту 6, прижимает ее к нагретой поверхности каландра и транспортирует ее по нагретой поверхности каландра 3, перемещаясь со скоростью этой поверхности.The frequency of rotation of the calender 3 n 3 (electric motor with gear) reaches 2 rpm, therefore, rotating at low speed, the calender moves the mesh surrounding it 5 and, through it, drives the pressure cylinders 1 and 2, as well as the tension cylinder 4. In this movement, the net 5 captures the raw tape 6, presses it against the heated surface of the calender and transports it along the heated surface of the calender 3, moving at the speed of this surface.

Способ, реализуемый этим устройством, позволяет непрерывно вулканизировать сырую ленту 6, прижатую сеткой 5 с большим усилием к нагретой поверхности каландра 3 (фиг. 1, 1б), поз. А).The method implemented by this device allows you to continuously vulcanize the raw tape 6, pressed by the mesh 5 with great effort to the heated surface of the calender 3 (Fig. 1, 1b), pos. BUT).

Наиболее существенным недостатком данного способа является высокий расход тепловой энергии пара на нагрев каландра и малая производительность. Первый недостаток обусловлен так же, как и в выше приведенных аналогах, расходом этой энергии на нагрев конвекцией всей внутренней поверхности каландра, включая днища, и на нагрев теплопроводностью от внутренней поверхности к внешней. При этом расход на теплопроводность существенно больше, чем, например, у шлихтовальных машин (далее ШМ) текстильного производства [25]. Это связано с толщиной цилиндрической стенки сушильных барабанов ШМ, которая соответствует 3 мм, тогда как у каландра 3 толщина этой стенки равна 65 мм, т.е. в 20 раз больше.The most significant disadvantage of this method is the high heat consumption of steam for heating the calender and low productivity. The first drawback is caused, as in the above analogues, by the consumption of this energy for convection heating of the entire inner surface of the calender, including the bottoms, and for heating with thermal conductivity from the inner surface to the outer. At the same time, the consumption for thermal conductivity is significantly greater than, for example, for sizing machines (hereinafter CM) of textile production [25]. This is due to the thickness of the cylindrical wall of the drying drums ШМ, which corresponds to 3 mm, whereas for calender 3 the thickness of this wall is 65 mm, i.e. 20 times more.

В процессе теплопередачи теплопроводностью через стенку расход (затраты) энергии соответствует (1):In the process of heat transfer by thermal conductivity through the wall, the consumption (expenditure) of energy corresponds to (1):

Figure 00000001
Figure 00000001

где: λ - теплопроводность; δ - толщина стенки; A - площадь поверхности стенки; t1-t2 - температурный напор. В этом выражении (1) λ/δ является тепловой проводимостью. Сравнивая δ=3 мм и 65 мм, видим, что при нагреве каландра 3 расходуется в 21,7 больше тепловой энергии, чем при нагреве сушильного цилиндра. Малая тепловая проводимость стенки каландра существенно увеличивает и время нагрева каландра 3. Это объясняет и второй недостаток известного способа, включая большой непрерывный расход тепловой энергии пара на поддержание температуры большой массы цилиндрической оболочки и днищ каландра 3.where: λ is the thermal conductivity; δ is the wall thickness; A is the surface area of the wall; t 1 -t 2 - temperature head. In this expression (1), λ / δ is the thermal conductivity. Comparing δ = 3 mm and 65 mm, we see that when heating calender 3 consumes 21.7 more thermal energy than when heating the drying cylinder. The low thermal conductivity of the calender wall significantly increases the heating time of calender 3. This also explains the second disadvantage of the known method, including the large continuous consumption of thermal energy of steam to maintain the temperature of the large mass of the cylindrical shell and the bottoms of the calender 3.

Так, например, использование непрерывного способа вулканизации ленты из сырой резины на каландре в производстве Ярославского завода резинотехнических изделий дает следующие затраты тепловой энергии пара. Пар непрерывно подается в каландр с температурой 170°С и давлением 12 атм. При таком давлении удельная энтальпия пара (в секунду) составляет 2887 кДж/кг, а плотность пара - 4,113 кг/м3. Внутренний объем каландра (при толщине стенки 65 мм) и длине 1700 мм составляет 1,01 м3, а количество пара внутри - 4,154 кг. За 1 час (время нагрева наружной цилиндрической поверхности до 150°С) сквозь каландр проходит 3600*4,154=14954,4 кг пара. При известной энтальпии он выделяет энергии 2887*14954,4=43173352,8 кДж. Из физики известно, что, энергетически, 1 Дж = 0,278*10-6 кВтч, 1 кДж = 0,278*10-3 кВтч. Следовательно, за час нагрева каландра расходуется 43173352,8*0,278*10-3=12002 кВтч или более 12 мегаватт-часов. Это важно знать для оценок парового нагрева каландра.So, for example, the use of a continuous method of vulcanizing a ribbon of raw rubber on a calender in the production of the Yaroslavl rubber products plant gives the following costs of thermal energy of steam. Steam is continuously fed into a calender with a temperature of 170 ° C and a pressure of 12 atm. At this pressure, the specific vapor enthalpy (per second) is 2887 kJ / kg, and the vapor density is 4.113 kg / m 3 . The internal volume of the calender (with a wall thickness of 65 mm) and a length of 1700 mm is 1.01 m 3 , and the amount of steam inside is 4.154 kg. For 1 hour (the heating time of the outer cylindrical surface to 150 ° C) 3600 * 4.154 = 14954.4 kg of steam passes through the calender. With a known enthalpy, it releases energies of 2887 * 14954.4 = 43173352.8 kJ. From physics it is known that, energetically, 1 J = 0.278 * 10 -6 kWh, 1 kJ = 0.278 * 10 -3 kWh. Consequently, 43173352.8 * 0.278 * 10 -3 = 12002 kWh or more than 12 megawatt hours are consumed per hour of heating the calender. This is important to know for calender steam heating ratings.

Несмотря на данный недостаток - большой расход тепловой энергии пара, данный способ нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на каландре, может быть принят как главный прототип для заявляемого способа нагрева сырой ленты.Despite this drawback - a large consumption of thermal energy of steam, this method of heating the raw tape, for its continuous vulcanization on the calender, can be adopted as the main prototype for the inventive method of heating the raw tape.

Известны также способы предварительного нагрева ленты инфракрасным излучением или высокочастотным излучением. Об этом написано в источнике [1, с. 478], но конкретных схем или чертежей не приведено.Methods for pre-heating the tape with infrared radiation or high frequency radiation are also known. This is written in the source [1, p. 478], but no specific diagrams or drawings are given.

Известны способы нагрева сушильных цилиндров направленно-фокусированным излучением в ближней инфракрасной области (далее НИКИ) изнутри [26-35]. В этих способах излучатели НИКИ неподвижно установлены внутри цилиндра на неподвижной центральной оси. Точечные, по сравнению с размерами цилиндра, излучатели НИКИ выполнены из ламп типа ИКЗ (ИКЗ-175, ИКЗ-250, ИКЗ-500), которые являются лампами накаливания с зеркальным отражателем внутри колбы [31]. Линейные излучатели НИКИ ограниченной длины выполнены из трубчатых ламп накаливания типа КГТ с присоединенным к ним внешним отражателем [32]. Трубчатые лампы располагают в геометрическом фокусе отражателей. Излучателем является трубчатая лампа 18 [26, фиг. 3] в отражателе 19 [26, фиг. 3]. В этих способах излучатели располагают вблизи внутренней цилиндрической поверхности так, что излучение НИКИ от ламп и отражателей направлено на поверхность перпендикулярно (по нормали). Вдоль длины образующей цилиндра или барабана излучатели располагают с равномерным зазором относительно друг друга. Точечные излучатели располагают вдоль оси цилиндра или барабана без зазоров [35], при этом не требуются электрические патроны для электрически параллельного соединения ламп [36]. В этом источнике [36] изложен способ электрического соединения излучателей в плоских параллельных электропроводных шинах.Known methods for heating drying cylinders with directionally focused radiation in the near infrared region (hereinafter NIKI) from the inside [26-35]. In these methods, NIKI emitters are fixedly mounted inside the cylinder on a fixed central axis. In comparison with cylinder dimensions, NIKI emitters are made of IKZ type lamps (IKZ-175, IKZ-250, IKZ-500), which are incandescent lamps with a mirror reflector inside the bulb [31]. Linear emitters of NIKI of limited length are made of tubular incandescent lamps of the KGT type with an external reflector attached to them [32]. Tubular lamps are placed in the geometric focus of the reflectors. The emitter is a tubular lamp 18 [26, FIG. 3] in the reflector 19 [26, FIG. 3]. In these methods, the emitters are located near the inner cylindrical surface so that the NIKI radiation from the lamps and reflectors is directed perpendicular to the surface (normal). Along the length of the generatrix of the cylinder or drum, the emitters are positioned with a uniform gap relative to each other. Point emitters are placed along the axis of the cylinder or drum without gaps [35], without the need for electric cartridges for electrically parallel connection of lamps [36]. This source [36] describes a method for electrically connecting emitters in flat parallel conductive buses.

По окружности, внутри цилиндра или барабана, ряды излучателей располагают в форме многолучевой звезды с одинаковым или не одинаковым расстоянием между лучами по дуге окружности. Излучатели нагревают часть вращающейся внутренней цилиндрической поверхности в разы эффективнее, чем при принудительной конвекции пара, причем только цилиндрическую поверхность, как показано ниже, в формуле (2) [37].Around the circumference, inside the cylinder or drum, the rows of emitters are arranged in the form of a multipath star with the same or not the same distance between the rays along an arc of a circle. The emitters heat a part of the rotating inner cylindrical surface several times more efficiently than with forced convection of steam, and only the cylindrical surface, as shown below, in formula (2) [37].

Figure 00000002
;
Figure 00000002
;

где: СПР - приведенный коэффициент излучения;where: C PR - reduced emissivity;

АПР - приведенная площадь поверхностей излучателя и поглотителя;And PR is the reduced surface area of the emitter and absorber;

Т - абсолютная температура, К.T is the absolute temperature, K.

Плотность потока излучения АЧТ: E=С*(Т/100)4 (Вт/см2), СПР=5,68 Вт/(см2*К4).The density of the radiation flux of the blackbody: E = C * (T / 100) 4 (W / cm 2 ), C PR = 5.68 W / (cm 2 * K 4 ).

Это из закона четвертой степени Стефана-Больцмана. Положение максимума на шкале спектра определяется законом смещения Вина: λmax=2898/Т (мкм).This is from the law of the fourth degree of Stefan-Boltzmann. The position of the maximum on the spectrum scale is determined by the Wien displacement law: λ max = 2898 / T (μm).

Металлы, при температурах, на которых их максимальная плотность потока находится на длине волны менее 4 мкм, близки по свойствам к серым телам. Но общий поток излучения у них (у металлов) пропорционален 5-й степени температуры:Metals, at temperatures at which their maximum flux density is at a wavelength of less than 4 microns, are close in properties to gray bodies. But the total radiation flux in them (for metals) is proportional to the 5th degree of temperature:

Е=ε*C*(T/100)5 (Вт/см2), ε - степень черноты, λmax=2660/Т, (мкм).E = ε * C * (T / 100) 5 (W / cm 2 ), ε is the degree of blackness, λ max = 2660 / T, (μm).

Лампы ИКЗ и КГТ [38] имеют спираль из вольфрама, температуру спирали 2500К, ε≈0,7. Для этого случая, λmax=2660/2500=1,064 мкм, т.е. меньше 4 мкм. Следовательно, общая плотность потока излучения спирали Е=0,7*5,68*(2500/100)5=3,975*(25)5=38818359 Вт/см2 при номинальном напряжении 220 В и номинальной мощности 250 Вт для лампы ИКЗ-250.The ICZ and KGT lamps [38] have a tungsten spiral, the spiral temperature is 2500K, ε≈0.7. For this case, λ max = 2660/2500 = 1,064 μm, i.e. less than 4 microns. Therefore, the total radiation flux density of the spiral E = 0.7 * 5.68 * (2500/100) 5 = 3.975 * (25) 5 = 38818359 W / cm 2 at a nominal voltage of 220 V and a nominal power of 250 W for an ICZ lamp 250.

Несмотря на гигантскую плотность излучения она излучается на цилиндрическую поверхность только в площади расположения рядов излучателей. Точечные излучатели, типа ламп ИКЗ [38], излучают в круг, ограниченный диаметром колбы. Он, для ламп ИКЗ-250, ∅ колбы =127 мм.Despite the gigantic radiation density, it is radiated to a cylindrical surface only in the area of the rows of emitters. Point emitters, such as ICZ lamps [38], emit in a circle limited by the diameter of the bulb. He, for IKZ-250 lamps, ∅ bulb = 127 mm.

Линейные (трубчатые) излучатели типа ламп КГТ [38] имеют ∅ трубки =12-18 мм, а с отражателем (ширина излучателя и излучения) 36-40 мм. На диаметре одной колбы лампы ИКЗ-250 может разместиться: 127 мм/40 мм =3 штуки ламп КГТ в отражателях. Для ИКЗ-500 ∅ колбы 134 мм и на этом диаметре может разместиться: 134 мм/40 мм = тоже 3 штуки ламп КГТ.Linear (tubular) emitters of the type of KGT lamps [38] have ∅ tubes = 12-18 mm, and with a reflector (width of the emitter and radiation) 36-40 mm. The diameter of one bulb of the IKZ-250 lamp can accommodate: 127 mm / 40 mm = 3 pieces of KGT lamps in reflectors. For IKZ-500 ∅ a bulb of 134 mm and on this diameter it can fit: 134 mm / 40 mm = also 3 pieces of KGT lamps.

1 лампа ИКЗ-500 (мощность 500 Вт) излучает в круг ∅ 134 мм световое пятно мощностью 450 Вт (10% мощности расходуется на нагрев спирали и самой колбы). Круг ∅ 13,4 см имеет площадь 141 см2 и плотность излучения лампы в круг соответствует 450/141=3,19 Вт/см2.1 IKZ-500 lamp (power 500 W) emits a light spot with a power of 450 W into a circle ∅ 134 mm (10% of the power is spent on heating the spiral and the bulb itself). The circle ∅ 13.4 cm has an area of 141 cm 2 and the radiation density of the lamp in the circle corresponds to 450/141 = 3.19 W / cm 2 .

1 лампа КГТ380-5000-1 ∅ трубки 13 мм с отражателем (длина 1530 мм, ширина 40 мм) излучает на прямоугольную полосу с размерами отражателя 5000 Вт. На диаметре колбы ИКЗ-500, как показано, вполне реально разместить 3 линейных лампы в отражателях или излучение мощностью 15000 Вт направить на прямоугольник длиной 1530 мм, шириной 120 мм, площадью 153 см*12 см =1836 см2. Плотность излучения в этом случае будет 15000 Вт/1836 см2=8,17 Вт/см2 или 8,17/3,19 в 2,56 раз больше, чем у ламп ИКЗ-500. Это особенно важно при облучении с помощью НИКИ (для нагрева) сплошных металлических поверхностей.1 lamp KGT380-5000-1 ∅ a 13 mm tube with a reflector (length 1530 mm, width 40 mm) emits into a rectangular strip with a reflector size of 5000 watts. On the diameter of the IKZ-500 flask, as shown, it is quite realistic to place 3 linear lamps in reflectors or direct radiation with a power of 15,000 W to a rectangle with a length of 1530 mm, a width of 120 mm, an area of 153 cm * 12 cm = 1836 cm 2 . The radiation density in this case will be 15,000 W / 1836 cm 2 = 8.17 W / cm 2 or 8.17 / 3.19 2.56 times higher than that of IKZ-500 lamps. This is especially important when irradiating using NIKI (for heating) solid metal surfaces.

Излучатели НИКИ в виде трубчатых ламп с отражателями или в виде ламп ИКЗ, известные из выше названных источников информации и работающие как нагреватели, будем далее в тексте именовать ИКН, т.е. инфракрасным нагревателем. Из источников [26-36] известны однофазные и трехфазные ИКН. Эти ИКН электрически подключены к силовому управляемому выходу, соответственно, однофазного или трехфазного авторегулятора «напряжение-температура», далее по тексту АРНТ. АРНТ представляют собой, по сути, однофазные или трехфазные регуляторы мощности [39].NIKI emitters in the form of tube lamps with reflectors or in the form of ICZ lamps, known from the above-mentioned sources of information and working as heaters, will be referred to as ICN in the text, i.e. infrared heater. From sources [26–36], single-phase and three-phase TSCs are known. These ICIs are electrically connected to the power controlled output, respectively, of a single-phase or three-phase voltage-temperature self-regulator, hereinafter referred to as ARNT. ARNTs are essentially single-phase or three-phase power controllers [39].

Управляющий вход АРНТ в этом случае подключен к датчику температуры, в качестве которого может быть использован бесконтактный пирометр, например, Optris [40].The control input of the ARNT in this case is connected to a temperature sensor, which can be used as a non-contact pyrometer, for example, Optris [40].

Фактически, ИКН с АРНТ и с пирометром являются автоматизированной системой инфракрасного нагрева и далее по тексту будет называться АСИН. Известно использование АСИН для нагрева снизу на ленте пищевых полуфабрикатов [41] с целью непрерывной выпечки и для нагрева пищевых полуфабрикатов на ленте и снизу и сверху [42]. В перечисленных выше аналогах отсутствуют операции экономичного нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на горизонтально расположенном каландре.In fact, ICH with ARNT and with a pyrometer are an automated infrared heating system and hereinafter referred to as ASIN. It is known to use ASIN for heating bottom of food semi-finished products on the tape [41] for continuous baking and for heating food semi-finished products on the ribbon and bottom and top [42]. In the above analogues there are no operations of economical heating of the raw tape, for its continuous vulcanization on a horizontal calender.

2. Наиболее близким техническим решением (прототипом), по отношению к предлагаемому изобретению, на основании [1, с. 476-480], является способ непрерывной вулканизации длинномерной ленты из сырой резины или каучука на нагретой цилиндрической поверхности вращающегося каландра. В этом способе ленту прижимают к поверхности каландра бесконечной стальной плетеной сеткой, перемещающейся вместе с поверхностью каландра и взаимодействующей с тремя цилиндрами, два из которых прижимают сетку к поверхности каландра на длине

Figure 00000003
длины окружности каландра и расположены один над другим параллельно, слева от оси каландра, а третий - натяжной, натягивает сетку относительно натяжных цилиндров, каландра и самого себя и размещен параллельно натяжным цилиндрам справа, относительно каландра и с зазором относительно него, при этом цапфы оси натяжного цилиндра соединены с гидравлическим приводом линейного перемещения, каландр вращают электроприводом через понижающий редуктор, а каландр нагревают технологическим паром, подавая его внутрь каландра непрерывно и сливая конденсат.2. The closest technical solution (prototype), in relation to the invention, based on [1, p. 476-480], is a method for continuously vulcanizing a long tape of crude rubber or rubber on the heated cylindrical surface of a rotating calender. In this method, the tape is pressed against the calender surface with an endless steel braided mesh moving along with the calender surface and interacting with three cylinders, two of which press the mesh to the calender surface for a length
Figure 00000003
the circumference of the calender is parallel to one another, parallel to the left of the calender axis, and the third is the tension one, stretches the grid relative to the tension cylinders, the calender and itself and is placed parallel to the tension cylinders to the right, relative to the calender and with a gap relative to it, while the axles of the tension axis the cylinders are connected to a hydraulic linear displacement drive, the calender is rotated by an electric drive through a reduction gear, and the calender is heated with process steam, feeding it continuously into the calender and draining ensat.

В основные цели предлагаемого изобретения (по сравнению с прототипом) входит получение следующих технических результатов.The main objectives of the invention (in comparison with the prototype) is to obtain the following technical results.

2.1. Существенное упрощение операций при реализации способа.2.1. Significant simplification of operations when implementing the method.

2.2. Уменьшение габаритных размеров устройства для реализации способа.2.2. Reducing the overall dimensions of the device for implementing the method.

2.3. Существенное уменьшение энергоемкости при реализации способа.2.3. A significant reduction in energy intensity during the implementation of the method.

2.4. Повышение производительности (скорости) вулканизации за счет увеличения температуры рабочей поверхности, взаимодействующей с лентой.2.4. Increasing the productivity (speed) of vulcanization by increasing the temperature of the working surface interacting with the tape.

2.5. Визуальное наблюдение за значениями температуры рабочей поверхности, за давлением ленты на рабочую поверхность, за скоростью движения ленты по поверхности стола и автоматическое управление этими параметрами.2.5. Visual observation of the temperature values of the working surface, the pressure of the tape on the working surface, the speed of the tape on the table surface and automatic control of these parameters.

3. Причины, препятствующие получению технических результатов.3. Reasons that hinder the receipt of technical results.

3.1. Сложность операций в процессе вулканизации обусловлена необходимостью прижимать ленту к каландру сеткой, натягивая сетку с помощью трех цилиндров: два прижимных и один натяжной.3.1. The complexity of operations in the vulcanization process is due to the need to press the tape to the calender with a mesh, pulling the mesh with the help of three cylinders: two pressure and one tension.

3.2. Три цилиндра (вместе с каландром), участвующие в натяжении сетки, существенно увеличивают габаритную длину устройства для реализации способа, поскольку прижимные цилиндры размещены слева от каландра, а натяжной цилиндр - справа от каландра и на расстоянии 0,5 м от него.3.2. Three cylinders (together with the calender) involved in the tension of the mesh significantly increase the overall length of the device for implementing the method, since the pressure cylinders are located to the left of the calender, and the tension cylinder is to the right of the calender and at a distance of 0.5 m from it.

3.3. Высокая энергоемкость обусловлена нагревом каландра изнутри паром посредством принудительной конвекции и передачей тепла наружной поверхности посредством теплопроводности через толстую цилиндрическую стенку. При непрерывной подаче пара с температурой 170°С при давлении 12-18 атм температура наружной (рабочей) поверхности не превышает 130°С.3.3. The high energy intensity is due to the heating of the calender from the inside by steam through forced convection and the transfer of heat to the outer surface through heat conduction through a thick cylindrical wall. With a continuous supply of steam with a temperature of 170 ° C at a pressure of 12-18 atm, the temperature of the outer (working) surface does not exceed 130 ° C.

3.4. Низкая производительность (скорости) процесса вулканизации обусловлена именно этой низкой (для вулканизации) температурой наружной (рабочей) поверхности каландра 130-140°С.3.4. The low productivity (speed) of the vulcanization process is due precisely to this low (for vulcanization) temperature of the outer (working) surface of the calender 130-140 ° C.

3.5. В устройстве для реализации способа отсутствуют элементы автоматизированной системы измерения и регулирования температуры наружной поверхности каландра и давления ленты на эту поверхность (усилия сжатия ленты).3.5. The device for implementing the method lacks elements of an automated system for measuring and regulating the temperature of the outer surface of the calender and the pressure of the tape on this surface (tape compression forces).

4. Признаки прототипа, совпадающие с заявляемым предлагаемым изобретением4. Signs of the prototype, consistent with the claimed invention

Сырую ленту перемещают вместе с нагретой движущейся поверхностью бесконечной сеткой, взаимодействующей с лентой сверху и прижимающей ленту к поверхности посредством прижимных цилиндров и натяжного цилиндра, которые охватывает сетка.The raw tape is moved along with the heated moving surface to an endless mesh, interacting with the tape from above and pressing the tape to the surface by means of pressure cylinders and a tension cylinder, which covers the mesh.

5. Задачами предлагаемого изобретения являются следующие технические результаты.5. The objectives of the invention are the following technical results.

5.1. Существенное упрощение операций при реализации способа.5.1. Significant simplification of operations when implementing the method.

5.2. Уменьшение габаритных размеров устройства для реализации способа.5.2. Reducing the overall dimensions of the device for implementing the method.

5.3. Существенное уменьшение энергоемкости при реализации способа.5.3. A significant reduction in energy intensity during the implementation of the method.

5.4. Повышение производительности (скорости) вулканизации за счет увеличения температуры рабочей поверхности, взаимодействующей с лентой.5.4. Increasing the productivity (speed) of vulcanization by increasing the temperature of the working surface interacting with the tape.

5.5. Визуальное наблюдение за значениями температуры рабочей поверхности, за давлением ленты на рабочую поверхность и автоматическое управление этими параметрами.5.5. Visual observation of the temperature values of the working surface, the pressure of the tape on the working surface and automatic control of these parameters.

6. Эти технические результаты в заявляемом способе непрерывной вулканизации ленты из сырой резины или каучука сырую ленту превращают в готовую, перемещая первую и прижимая ее сверху к нагретой гладкой, скользкой и ровной поверхности изогнутого по дуге окружности неподвижного стола, нагретого до 240°С, посредством прочной бесконечной сетки, охватывающей и натянутой на два параллельных друг другу прижимных цилиндра, каждый из которых расположен горизонтально и, соответственно, на обоих по длине концах стола с возможностью вращения, а ширина сетки соответствует ширине ленты, причем противоположную ленте поверхность стола нагревают посредством направленно-фокусированного излучения в ближней инфракрасной области, управляя температурой поверхности стола с лентой автоматически, кроме этого ленту прижимают к столу усилием не менее 50 тонн, которое равномерно распределяют по площади поверхности стола под лентой, а один из прижимных цилиндров снабжают вращающим приводом.6. These technical results in the inventive method of continuous vulcanization of a tape from crude rubber or rubber, turn the raw tape into a finished one, moving the first one and pressing it from above to the heated smooth, slippery and even surface of a curved stationary table, heated to 240 ° C, by strong endless mesh, covering and stretched on two clamping cylinders parallel to each other, each of which is located horizontally and, respectively, at both ends of the table with the possibility of rotation, and widths the grid corresponds to the width of the tape, and the surface of the table opposite the tape is heated by means of directionally focused radiation in the near infrared region, controlling the temperature of the table surface with the tape automatically, in addition, the tape is pressed to the table with an effort of at least 50 tons, which is evenly distributed over the surface area of the table under the tape , and one of the pressure cylinders is equipped with a rotary drive.

Одну часть усилий прижима ленты к гладкой поверхности стола задают, перемещая прижимные цилиндры к столу, механически задавая зазор между цилиндром и столом меньшим, чем толщина ленты, а другую часть усилий прижима задают гидравлическим перемещением стола в направлении ленты, автоматически измеряя давление в опорах стола и давление ленты на стол, по меньшей мере в 3 точках на поверхности стола, взаимодействующей с лентой, а скорость вращения ведущего прижимного цилиндра, давления ленты на стол, давления в опорах стола и температуру гладкой поверхности стола измеряют и контролируют автоматически в одной микропроцессорной станции АСУ (автоматической системы управления), кроме этого скользкость (малый коэффициент трения между лентой и поверхностью стола) задают тонкой тефлоновой пленкой, которую неподвижно закрепляют на поверхности стола под лентой.One part of the efforts of pressing the tape to the smooth surface of the table is set by moving the pressure cylinders to the table, mechanically setting the gap between the cylinder and the table smaller than the thickness of the tape, and the other part of the pressing forces is set by hydraulic movement of the table in the direction of the tape, automatically measuring the pressure in the table supports and the pressure of the tape on the table, at least 3 points on the surface of the table interacting with the tape, and the rotation speed of the lead pressure cylinder, the pressure of the tape on the table, the pressure in the table supports and the temperature is smooth The surface of the table is measured and controlled automatically in one microprocessor station ACS (automatic control system), in addition, the slipperiness (low coefficient of friction between the tape and the table surface) is set with a thin Teflon film, which is fixedly mounted on the table surface under the tape.

7. Сущность предлагаемого изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 (а, б) показан прототип [1].7. The essence of the invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 (a, b) shows the prototype [1].

7.1. Основные элементы устройства, реализующего заявляемый способ непрерывной вулканизации7.1. The main elements of a device that implements the inventive method of continuous vulcanization

На фиг. 1 а) показана технологическая схема известного непрерывного вулканизатора, а на фиг. 1 б) показано, каким образом сырая лента 6 натянутой сеткой 5 прижимается к нагретой паром поверхности вращающегося каландра 3.In FIG. 1 a) shows a flow chart of a known continuous cure, and FIG. 1 b) it is shown how the raw ribbon 6 is stretched by a mesh 5 and is pressed against the surface of the rotating calender 3 heated by steam.

На фиг. 2 показана общая схема заявляемого способа непрерывной вулканизации. Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 5.1 - бесконечная металлическая, плетеная, обрезиненная, прочная сетка; 7 - стрелкой обозначен неподвижный стол. Стол может быть выполнен сплошным, изготовленным в виде одной детали 7, либо стол может быть выполнен (изготовлен) из двух 7 и 7.1 и более частей. 8 - обозначен общий узел прижимного цилиндра (приемного); 8.7 - схематично показана неподвижная опора цилиндра 8; 9 - обозначен общий узел прижимного цилиндра (выпускного); 9.7 - схематично показана неподвижная опора цилиндра 9; 11 - стрелкой обозначен общий узел инфракрасного нагревателя - ИКН; 12 - общая станция (микропроцессорный блок, или шкаф) системы автоматического контроля и управления (САКУ); 13 - гидравлическая станция создания давления внутри неподвижных опор 7.8; 13.1-13.3 система шлангов гидравлической системы к трем неподвижным гидравлическим опорам 7.8.In FIG. 2 shows a General scheme of the proposed method of continuous vulcanization. Here are indicated the following elements of the implementation scheme of the proposed method. Including 5.1 - endless metal, wicker, rubberized, durable mesh; 7 - an arrow indicates a fixed table. The table can be solid, made in the form of one part 7, or the table can be made (made) of two 7 and 7.1 or more parts. 8 - indicates the common node of the clamping cylinder (receiving); 8.7 - schematically shows the fixed support of the cylinder 8; 9 - indicates the common node of the pressure cylinder (exhaust); 9.7 - schematically shows the fixed support of the cylinder 9; 11 - the arrow indicates the common node of the infrared heater - TSC; 12 - a common station (microprocessor unit, or cabinet) of an automatic control and management system (SACU); 13 - hydraulic station for creating pressure inside the fixed supports 7.8; 13.1-13.3 hose system of the hydraulic system to three stationary hydraulic supports 7.8.

На фиг. 2 показаны размеры, в том числе: R - радиус кривизны рабочей поверхности стола 7 (7.1). R - более 3 м; L - номинальное расстояние между опорами цилиндров 8 (9). L=3 м. При радиусе R=3 м длина стола 7 при L=3 м соответствует части длины окружности, ограниченной радиусом R=3 м, хордой в 3 м или 3,2 м.In FIG. 2 shows the dimensions, including: R is the radius of curvature of the working surface of the table 7 (7.1). R - more than 3 m; L is the nominal distance between the supports of the cylinders 8 (9). L = 3 m. With a radius of R = 3 m, the length of the table 7 with L = 3 m corresponds to a part of the circumference bounded by a radius of R = 3 m, a chord of 3 m or 3.2 m.

Для нашего случая, общая длина стола 7 между цилиндрами 8 и 9 составляет, приблизительно, 3,2 м.For our case, the total length of the table 7 between cylinders 8 and 9 is approximately 3.2 m.

На фиг. 3 показана схема продольного разреза стола 7 по середине (вид А), вдоль неподвижной центральной (например) опоры 7.8 или вдоль самого стола 7 (или 7 и 7.1). Стол 7 (или стол 7 и 7.1) выгнут по всей длине по радиусу R (где: R=3 м и более). Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 7 - неподвижный стол; 7.1- вторая часть стола, если стол выполнен секционным; 7.3 - неподвижная опора стола 7; 7.4 - датчик давления; 7.8 - гидравлическая (одна из трех) опора стола 7; 10 - тефлоновая пленка толщиной, например, 0,5 мм; 11 - стрелкой обозначен общий узел инфракрасного нагревателя - ИКН. Инфракрасный нагреватель 11 помещен (размещен или установлен) внутри чередующихся один за другим одинаковых углублений на противоположной рабочей поверхности стола 7 (7.1), выполненных в форме арки 7.1.1 полуцилиндрической формы. 11.1 - трубчатый излучающий ИК излучение элемент, например лампа модели КГТ, 11.2 – отражатель, неподвижно соединенный с лампой 11.1; 11.3 - неподвижная опора для отражателей 11.2; 11.4 - поддерживающая опору 11.3 пластина; 11.5 - условно обозначенное крепление пластины 11.4 к внутренней поверхности стола 7. В центре стола 7 (либо в центре стола 7 и 7.1) под пленкой 10, в небольшом углублении, неподвижно закреплен плоский датчик температуры ДТ.In FIG. 3 shows a diagram of a longitudinal section of table 7 in the middle (view A), along a fixed central (for example) support 7.8, or along table 7 (or 7 and 7.1) itself. Table 7 (or table 7 and 7.1) is curved along its entire length along the radius R (where: R = 3 m or more). Here are indicated the following elements of the implementation scheme of the proposed method. Including 7 - fixed table; 7.1- the second part of the table, if the table is made sectional; 7.3 - fixed table support 7; 7.4 - pressure sensor; 7.8 - hydraulic (one of three) table support 7; 10 - Teflon film, for example, 0.5 mm thick; 11 - the arrow indicates the common node of the infrared heater - TSC. The infrared heater 11 is placed (placed or installed) inside the alternating identical recesses on the opposite working surface of the table 7 (7.1), made in the form of a semi-cylindrical arch 7.1.1. 11.1 - a tubular emitting infrared radiation element, for example a lamp of the KGT model, 11.2 - a reflector fixedly connected to the lamp 11.1; 11.3 - fixed support for reflectors 11.2; 11.4 - support plate 11.3; 11.5 - conditionally designated fastening of the plate 11.4 to the inner surface of the table 7. In the center of the table 7 (or in the center of the table 7 and 7.1) under the film 10, in a small recess, a flat temperature sensor DT is fixedly fixed.

Верхняя (под тефлоновой пленкой), выгнутая вверх по радиусу R, поверхность стола 7 (7 и 7.1) выполнена гладкой, монотонно ровной и скользкой. Скользкость (коэффициент трения скольжения менее 0,028 кг/мм2 «лед по льду») обеспечивает прочно закрепленная на этой поверхности тефлоновая пленка 10 толщиной, например, 1 мм. Коэффициент трения скольжения у тефлоновой пленки 0,025 кг/мм2 и не зависит от материала, с которым пленка взаимодействует [43].The upper (under the Teflon film), curved upward along the radius R, the surface of the table 7 (7 and 7.1) is made smooth, monotonously smooth and slippery. Slippage (coefficient of sliding friction less than 0.028 kg / mm 2 “ice on ice”) is provided by a Teflon film 10 firmly fixed on this surface, for example, 1 mm thick. The slip friction coefficient of a Teflon film is 0.025 kg / mm 2 and does not depend on the material with which the film interacts [43].

Нижняя поверхность стола 7 (или стола 7 и 7.1) выполнена в форме чередующихся один за другим одинаковых углублений 7.1.1, выполненных, в профиле, в виде арок на всю ширину стола 7 (или стола 7 и 7.1). В этих арочных углублениях размещены ИКН 11.The bottom surface of the table 7 (or table 7 and 7.1) is made in the form of alternating identical recesses 7.1.1, made in profile, in the form of arches over the entire width of table 7 (or table 7 and 7.1). In these arched recesses are placed IKN 11.

На фиг. 4 показана схема расположения прижимного цилиндра 8 в опоре 8.7 (вид Б). Аналогично выглядит схема расположения цилиндра 9 в опоре 9.7. Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 8 - сам цилиндр, взаимодействующий с сеткой 5.1; 8.7 - вертикальные неподвижные опоры цилиндра 8; 8.1 - отогнутый к столу 7 под углом α участок опоры 8.7 (α=15-35°); 8.2 - верхняя оправка, взаимодействующая с подшипником цапфы (на чертежах не обозначены) цилиндра 8; 8.4 - неподвижная планка опоры 8.1; 8.5 - регулировочный винт, перемещающий ось цилиндра 8 вдоль оси отогнутого участка 8.1; 11.4 - поддерживающая опору 11.3 пластина; 11.6 - крышки, закрывающие торцевые плоскости ИКН 11; 5.1 - ведущая ветвь сетки.In FIG. 4 shows the arrangement of the pressure cylinder 8 in the support 8.7 (type B). The layout of the cylinder 9 in the support 9.7 looks similar. Here are indicated the following elements of the implementation scheme of the proposed method. Including, 8 - the cylinder itself, interacting with the grid 5.1; 8.7 - vertical fixed bearings of the cylinder 8; 8.1 - bent to the table 7 at an angle α, the section of the support 8.7 (α = 15-35 °); 8.2 - the upper mandrel interacting with the journal bearing (not shown in the drawings) of cylinder 8; 8.4 - fixed support bar 8.1; 8.5 - adjusting screw moving the axis of the cylinder 8 along the axis of the bent section 8.1; 11.4 - support plate 11.3; 11.6 - covers that cover the end plane of TSC 11; 5.1 - the leading branch of the grid.

На фиг. 5 показана схема продольного разреза прижимного цилиндра 8 вместе с опорой 8.7 (разрез Б-Б). Аналогично, выглядит схема продольного разреза цилиндра 9 с опорой 9.7. Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 8 - схематично показан прижимной цилиндр, который может быть выполнен, например, пустотелым. Во внутреннюю полость цилиндра (так же, как и цилиндра 9) может быть залита тяжелая жидкость, например ртуть. 8.2 - верхняя оправка, взаимодействующая с подшипником цапфы (на чертежах не обозначены) цилиндра 8; 8.3 - нижняя оправка, взаимодействующая с подшипником цапфы (на чертежах не обозначены) цилиндра 8; 8.4 - неподвижная планка опоры 8.1; 8.5 - регулировочный винт, перемещающий ось цилиндра 8 вдоль оси отогнутого участка 8.1; 8.6 - резьбовые заглушки в цапфах (на чертежах не обозначены), которыми запираются или открываются осевые отверстия в цапфах цилиндра 8 (9); 8.7 - вертикальные неподвижные опоры цилиндра 8; 8.8 - неподвижная платформа опор 8.7, к которой они, например, приварены; О - неподвижное горизонтальное основание всего устройства для реализации заявляемого способа, например плоский горизонтальный фундамент.In FIG. 5 shows a diagram of a longitudinal section of a pressure cylinder 8 together with a support 8.7 (section BB). Similarly, a longitudinal section diagram of a cylinder 9 with a support of 9.7 looks. Here are indicated the following elements of the implementation scheme of the proposed method. Including, 8 - schematically shows the clamping cylinder, which can be made, for example, hollow. A heavy liquid, such as mercury, can be poured into the internal cavity of the cylinder (as well as cylinder 9). 8.2 - the upper mandrel interacting with the journal bearing (not shown in the drawings) of cylinder 8; 8.3 - lower mandrel interacting with a journal bearing (not shown in the drawings) of cylinder 8; 8.4 - fixed support bar 8.1; 8.5 - adjusting screw moving the axis of the cylinder 8 along the axis of the bent section 8.1; 8.6 - threaded plugs in the pins (not shown in the drawings), which lock or open the axial holes in the pins of the cylinder 8 (9); 8.7 - vertical fixed bearings of the cylinder 8; 8.8 - fixed platform supports 8.7, to which they are, for example, welded; About - a stationary horizontal base of the entire device for implementing the proposed method, for example a flat horizontal foundation.

На фиг. 6 показана схема разреза А-А (фиг. 2), который проходит поперек стола 7 посередине и вдоль неподвижной гидравлической опоры 7.8, которая установлена посередине стола 7. Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 5.1 - ведущая (тянущая) ветвь сетки 5; 6 - слой ленты сырой резины (сырая резина); 7 (7.1) - сечение стола в тонком участке арочных углублений 7.1.1; 10 - тефлоновая пленка, неподвижно прикрепленная к верхней поверхности стола 7 (7 и 7.1), например, заклепками (на схемах - не показаны); 7.2 - V-образный кронштейн. Ветви кронштейна 7.2 размещены под одинаковым углом β к вертикали справа и слева (β=30-45°); 7.3 - цилиндрическая вертикальная ось, к которой приварен сверху вертикально V-образный кронштейн 7.2. Ось 7.3 опирается на цилиндрический поршень 7.5, а между поршнем 7.5 и осью 7.3 размещен пьезоэлектрический датчик силы (ДС) 7.4 сжатия. Датчик силы сжатия 7.4 откалиброван так, что его электрический сигнал с выхода, напряжение - пропорционально величине силы, со стороны оси 7.2, в тоннах. Датчик электрически соединен (подключен) с общей станцией контроля и управления САКУ. Цилиндрический поршень 7.5 размещен внутри цилиндрической неподвижной опоры 7.8 без зазоров и нижней поверхностью взаимодействует с гидравлической жидкостью ГЖ. Эта жидкость ГЖ поступает внутрь опоры 7.8 по одному из шлангов (13.1, 13.2, 13.3), например 13.2 из главной гидравлической емкости 13 (фиг. 7). Аналогичным образом устроены все три, неподвижные, гидравлические опоры 7.8 стола 7 (или 7 и 7.1), показанные на фиг. 7. 7.9 - треугольные укосины, прочно присоединенные к опоре 7.8 (например, приварены) радиально, напротив друг друга. 7.10 - плоское круглое основание опоры 7.8, прочно соединенное с опорой 7.8 и с укосинами 7.9, например сваркой.In FIG. 6 shows a diagram of section AA (Fig. 2), which extends across the table 7 in the middle and along the stationary hydraulic support 7.8, which is installed in the middle of the table 7. Here, the following elements of the implementation scheme of the proposed method are indicated. Including, 5.1 - the leading (pulling) branch of the grid 5; 6 - a layer of tape raw rubber (crude rubber); 7 (7.1) - section of the table in a thin section of arched recesses 7.1.1; 10 - Teflon film fixedly attached to the upper surface of the table 7 (7 and 7.1), for example, with rivets (not shown in the diagrams); 7.2 - V-shaped bracket. The branches of the bracket 7.2 are placed at the same angle β to the vertical to the right and left (β = 30-45 °); 7.3 - a cylindrical vertical axis to which a V-shaped bracket is welded vertically from above 7.2. The axis 7.3 is supported by a cylindrical piston 7.5, and between the piston 7.5 and the axis 7.3 there is a piezoelectric compression force sensor (DC) 7.4. The compression force sensor 7.4 is calibrated so that its electrical signal is output, the voltage is proportional to the magnitude of the force, from the side of the axis 7.2, in tons. The sensor is electrically connected (connected) to a common monitoring and control station for SAKU. The cylindrical piston 7.5 is located inside the cylindrical fixed support 7.8 without gaps and interacts with the hydraulic fluid with a lower surface. This GJ fluid enters the support 7.8 through one of the hoses (13.1, 13.2, 13.3), for example 13.2 from the main hydraulic reservoir 13 (Fig. 7). All three, fixed, hydraulic bearings 7.8 of table 7 (or 7 and 7.1) shown in FIG. 7. 7.9 - triangular jibs firmly attached to the support 7.8 (for example, welded) radially opposite each other. 7.10 - a flat round base of the support 7.8, firmly connected to the support 7.8 and with jibs 7.9, for example by welding.

Посередине стола 7 (7 и 7.1) под пленкой 10 неподвижно закреплен тонкий и плоский датчик температуры ДТ. Датчик ДТ электрически соединен (подключен) с общей станцией контроля и управления САКУ.In the middle of the table 7 (7 and 7.1) under the film 10, a thin and flat temperature sensor DT is fixedly fixed. The DT sensor is electrically connected (connected) to a common monitoring and control station for SAKU.

На фиг. 7 показана схема разреза В-В (фиг. 2), который проходит параллельно плоскости основания О, поперек неподвижных опор 8.7 и 9.7 прижимных цилиндров, соответственно, 8 и 9, а также поперек гидравлических опор 7.8 стола 7 (или 7 и 7.1). Здесь обозначены следующие элементы схемы реализации заявляемого способа. В том числе, 12 - общая станция контроля и управления САКУ, которая выполнена, например, на базе программируемого микропроцессорного контроллера LON с модулями расширения ETOLON [44]. При этом, например, контроллер ETOLON Beta (16 DI, 14 DO) имеет 16 входов и 14 выходов. 13 - гидравлическая емкость, выполняющая функцию распределения ГЖ по опорам 7.8 с помощью распределительных шлангов 13.1, 13.2 и 13.3. Каждый из этих шлангов снабжен регулирующим вентилем (на фиг. 7 - не обозначены). 14 - гидравлический насос; 15 - условно обозначен электропривод, а именно мотор-редуктор; 16 - блок управления электроприводом БУЭ (частотой вращения прижимного цилиндра 9, который является ведущим). Выход с блока БУЭ электрически связан со входом станции САКУ 12.In FIG. 7 shows a diagram of section BB (Fig. 2), which runs parallel to the base plane O, across the fixed supports 8.7 and 9.7 of the pressure cylinders, respectively 8 and 9, and also across the hydraulic supports 7.8 of table 7 (or 7 and 7.1). Here are indicated the following elements of the implementation scheme of the proposed method. In particular, 12 is a general monitoring and control station for automated control systems, which, for example, is based on a programmable microprocessor controller LON with extension modules ETOLON [44]. At the same time, for example, the ETOLON Beta controller (16 DI, 14 DO) has 16 inputs and 14 outputs. 13 is a hydraulic reservoir that performs the function of distributing the coolant in the supports 7.8 using distribution hoses 13.1, 13.2 and 13.3. Each of these hoses is equipped with a control valve (not shown in FIG. 7). 14 - a hydraulic pump; 15 - conventionally designated electric drive, namely a gear motor; 16 - control unit electric drive BUE (rotation speed of the pressure cylinder 9, which is the leading). The output from the BUE unit is electrically connected to the input of the SAKU 12 station.

На фиг. 7 показаны и не обозначены электрические связи датчиков силы 7.4 ДС (сплошные линии со стрелками) и датчиков температуры ДТ (пунктирные линии со стрелками) со входами станции САКУ. Эти связи парные, поскольку ДТ находятся на столе 7 под пленкой 10 над каждой из трех гидравлических опор 7.8, ДС в каждой из трех опор 7.8. Двумя изогнутыми сплошными линиями 13.4 показано, что один из входов станции 12 электрически соединен с датчиком давления ДД (на чертежах не показан) гидравлической жидкости ГЖ в емкости 13.In FIG. 7, electrical connections of force sensors 7.4 DC (solid lines with arrows) and temperature sensors DT (dotted lines with arrows) with the inputs of the SAKU station are shown and not indicated. These connections are paired, since the DT are on the table 7 under the film 10 above each of the three hydraulic supports 7.8, the DS in each of the three supports 7.8. Two curved solid lines 13.4 show that one of the inputs of station 12 is electrically connected to a pressure transducer DD (not shown in the drawings) of the hydraulic fluid in the tank 13.

В качестве ДТ может быть использован (для плоской поверхности) датчик OF3/E с блоком измерительного элемента из нержавеющей стали, предназначен для измерения температуры поверхностей в диапазоне -35…+400°С [45].An OF3 / E sensor with a block of a measuring element made of stainless steel can be used as a DT (for a flat surface); it is intended for measuring surface temperatures in the range of -35 ... + 400 ° С [45].

В качестве ДС (п. 7.4, фиг. 6) может быть использован любой пьезоэлектрический датчик силы сжатия [46].As a DS (p. 7.4, Fig. 6), any piezoelectric compression force sensor can be used [46].

В качестве ДД может быть использован волоконно-оптический торцевой датчик давления [47].A fiber optic end pressure sensor can be used as a DD [47].

В данном случае, общая гидравлическая емкость 13, давление в которой индицируется в станции САКУ 12, связана (при существенном понижении давления) с гидравлическим насосом 14. Он, при понижении давления в емкости 13 ниже предельного уровня, включается в работу и нагнетает ГЖ в емкость 13 дополнительно, повышая давление внутри нее до заданного уровня.In this case, the total hydraulic tank 13, the pressure of which is indicated in the SAKU station 12, is connected (with a significant decrease in pressure) with the hydraulic pump 14. It, when the pressure in the tank 13 is lower than the limit level, is turned on and pumps the coolant into the tank 13 additionally, increasing the pressure inside it to a predetermined level.

На фиг. 8 показана кинематическая схема устройства, реализующего заявляемый способ вулканизации. Здесь обозначены элементы, осуществляющие непрерывное перемещение сырой ленты 6 (фиг. 3 и 6), прижатой сеткой 5.1 (также фиг. 3 и 6), по неподвижной тефлоновой пленке 10 (фиг. 3 и 6). Схема на фиг. 8 включает ведомый прижимной цилиндр 8 и ведущий (приводной) цилиндр 9, которые охвачены натянутой бесконечной сеткой 5.1. Электропривод (мотор-редуктор) 15 кинематически соединен со шкивом 17 прижимного цилиндра 9. Выход БУЭ 16 электрически соединен со входом станции САКУ 12.In FIG. 8 shows a kinematic diagram of a device that implements the inventive method of vulcanization. Elements designated for continuous movement of the raw tape 6 (Figs. 3 and 6), pressed by a mesh 5.1 (also Figs. 3 and 6), over the stationary Teflon film 10 (Figs. 3 and 6) are indicated here. The circuit of FIG. 8 includes a driven pressure cylinder 8 and a lead (drive) cylinder 9, which are covered by a stretched endless mesh 5.1. The electric drive (motor-reducer) 15 is kinematically connected to the pulley 17 of the pressure cylinder 9. The output of the BUE 16 is electrically connected to the input of the SAKU 12 station.

Схематично показанный на фиг. 2 и 3 инфракрасный нагреватель ИКН 11 подключен к управляемому выходу авторегулятора «напряжение-температура» АРНТ (авторегуляторы электрической мощности [48]). Типовые схемы такого подключения известны из источников, например [27, 31]. Управляющий вход такого регулятора может быть электрически соединен с любым из датчиков температуры ДТ (фиг. 3, 6, 7), тогда два других ДТ становятся контролирующими температуру. Сам АРНТ помещен в общую станцию САКУ 12. Трубчатые, инфракрасные, галогенные, тепловые лампы КГТ 11.1 (фиг. 3), в данном случае КГТ220-2200-1 (тепловая мощность 2,2 кВт), электрически параллельно соединены между собой и подключены к выходу однофазного регулятора мощности АРНТ (на чертежах не показан). Электрические контакты ламп 11.1 с одной стороны стола 7 подключены к нейтральному проводу (на чертежах не показан), электрические контакты ламп 11.1 с противоположной стороны стола 7 подключены к фазному проводу (на чертежах не показан). Электрические контакты ламп 11.1 с обеих сторон стола 7 в арочных углублениях 7.1.1 (фиг. 3) закрыты диэлектрическими крышками 11.6 (фиг. 4). Фазный и нейтральный провода подключены к управляемому выходу АРНТ. АРНТ, кроме силового входа, управляемого выхода и управляющего входа, имеет, как правило, блок визуального контроля БВК (наблюдения) за установленной температурой и за текущей температурой. На фигурах он не показан, поскольку является типовым устройством любого АРНТ.Schematically shown in FIG. 2 and 3, the infrared heater IKN 11 is connected to the controlled output of the AVRT voltage-temperature autoregulator (electric power autoregulators [48]). Typical schemes for such a connection are known from sources, for example [27, 31]. The control input of such a controller can be electrically connected to any of the temperature sensors DT (Fig. 3, 6, 7), then two other DTs become temperature control. ARNT itself is placed in the common station SAKU 12. Tubular, infrared, halogen, heat lamps KGT 11.1 (Fig. 3), in this case KGT220-2200-1 (thermal power 2.2 kW), are electrically parallel connected to each other and connected to the output of a single-phase power regulator ARNT (not shown in the drawings). The electrical contacts of the lamps 11.1 on one side of the table 7 are connected to a neutral wire (not shown in the drawings), the electrical contacts of the lamps 11.1 on the opposite side of the table 7 are connected to a phase wire (not shown in the drawings). The electrical contacts of the lamps 11.1 on both sides of the table 7 in the arched recesses 7.1.1 (Fig. 3) are closed by dielectric covers 11.6 (Fig. 4). Phase and neutral wires are connected to the controlled output of the ARNT. ARNT, in addition to the power input, controlled output and control input, has, as a rule, a visual control unit for IAC (monitoring) for the set temperature and current temperature. It is not shown in the figures, since it is a typical device of any ARNT.

7.2. Заявляемый способ непрерывной вулканизации реализуется следующим образом.7.2. The inventive method of continuous vulcanization is implemented as follows.

При подготовке устройства к работе вначале устанавливают зазоры между столом 7 (между пленкой 10) и сеткой 5.1, расположенной на цилиндрах 8 и 9. При толщине сырой ленты 6, например 5 мм, этот зазор устанавливают посредством щупа толщиной 0,5 мм. Поворачивая винт 8.5 (фиг. 4), перемещают ось цилиндра 8 вниз, а щупом контролируют зазор между цилиндром 8 и столом 7 (фиг. 4 и 6) над крайней слева опорой 7.8. Таким же образом устанавливают зазор 0,5 мм между столом 7 и цилиндром 9. Перемещаясь вниз под углом α к вертикали, цилиндры 8 и 9 натягивают сетку 5.1 (фиг. 2, 4). Одновременно возрастает давление рабочей (нижней) ветви сетки 5.1 в направлении сверху вниз на поверхность стола 7 через пленку 10. Это давление контролируется датчиками силы ДС 7.4 во всех трех гидравлических опорах 7.8.When preparing the device for operation, first the gaps are established between the table 7 (between the film 10) and the net 5.1 located on the cylinders 8 and 9. With a raw tape 6, for example 5 mm thick, this gap is set using a 0.5 mm thick probe. Turning the screw 8.5 (Fig. 4), the axis of the cylinder 8 is moved down, and the probe controls the gap between the cylinder 8 and the table 7 (Figs. 4 and 6) above the leftmost support 7.8. In the same way, a gap of 0.5 mm is established between the table 7 and the cylinder 9. Moving downward at an angle α to the vertical, the cylinders 8 and 9 pull the mesh 5.1 (Fig. 2, 4). At the same time, the pressure of the working (lower) branch of the grid 5.1 increases from top to bottom on the surface of the table 7 through the film 10. This pressure is monitored by force sensors DC 7.4 in all three hydraulic bearings 7.8.

Одновременно с началом установки зазоров, посредством АРНТ задают температуру рабочей поверхности стола 7 в 240°С и запускают процесс нагрева этой поверхности. Мощность излучения семи ламп 11.1 (фиг. 3) по 2,2 кВт каждая в каждом арочном углублении 7.1.1 является достаточной, чтобы обеспечить температуру верхней (рабочей) поверхности стола 7 за 3 мин. Выше (более) 240°С поверхность не нагревается по заданию АРНТ. Всего, в каждом арочном углублении 7.1.1 стола 7 (7.1), как видно из фиг. 3, все семь ламп 11.1, посредством отражателей 11.2, направляют всю энергию инфракрасного излучения (2,2 кВт*7=15,4 кВт) на полуцилиндрическую поверхность 7.1.1. При этом энергии излучения на нагрев опоры 11.3 ИКН - не тратится.Simultaneously with the beginning of the installation of the gaps, the temperature of the working surface of the table 7 is set at 240 ° C by means of the ARNT and the heating of this surface is started. The radiation power of seven lamps 11.1 (Fig. 3) of 2.2 kW each in each arched recess 7.1.1 is sufficient to ensure the temperature of the upper (working) surface of table 7 for 3 minutes. Above (more) 240 ° C the surface does not heat up on the instructions of ARNT. In total, in each arched recess 7.1.1 of table 7 (7.1), as can be seen from FIG. 3, all seven lamps 11.1, through reflectors 11.2, direct all the energy of infrared radiation (2.2 kW * 7 = 15.4 kW) to the semi-cylindrical surface 7.1.1. In this case, the radiation energy is not spent on heating the support 11.3 TSC.

За эти 3 мин нагрева выставляются (с помощью щупов) зазоры в 0,5 мм между прижимными цилиндрами 8, 9 и столом 7 (7.1). После этого включают привод 15, 16 цилиндра 9 (фиг. 7, 8), устанавливая посредством БУЭ 16 малую скорость транспортировки сырой ленты 6 по столу 7, непосредственно, по тефлоновой пленке 10, около 1 м/мин. (Известно, что в прототипе, рабочая скорость транспортировки ленты 6 вместе с вращающимся каландром составляет 6,28 м/мин.) В этот момент сетка 5.1, натянутая на цилиндрах 8, 9, перемещается цилиндром 9 вдоль верхней поверхности пленки 10 со скоростью 1 м/мин, а между пленкой 10 и цилиндрами 8,9 имеется зазор 0,5 мм. В это время сырую ленту 6 заправляют в зазор между столом 7 (между пленкой 10 стола 7) и ведомым прижимным цилиндром 8, как показано на фиг. 4. Лента 6 захватывается сеткой 5.1, прижимается к тефлоновой пленке 10 и перемещается по ней к цилиндру 9, прижимается к пленке 10 на участке от цилиндра 8 до цилиндра 9, за счет изогнутой по дуге (окружности) поверхности стола 7. За счет нагрева ленты 6 (до 240°С) и сжатия сеткой 5.1 (ведущей ветвью) лента 6 вулканизируется, а далее выходит из зажима цилиндр 9 - стол 7 (7.1) свулканизированной 6.1 (фиг. 2) и поступает на накатку, например, в рулон (на чертежах не показан).During these 3 minutes of heating (using probes), gaps of 0.5 mm are set between the pressure cylinders 8, 9 and table 7 (7.1). After that, the drive 15, 16 of the cylinder 9 is switched on (Fig. 7, 8), setting, by means of the BUE 16, the low speed of transportation of the raw tape 6 on the table 7, directly, on the Teflon film 10, about 1 m / min. (It is known that in the prototype, the working speed of transporting the tape 6 together with the rotating calender is 6.28 m / min.) At this moment, the net 5.1, stretched on the cylinders 8, 9, moves the cylinder 9 along the upper surface of the film 10 with a speed of 1 m / min, and between the film 10 and the cylinders 8.9 there is a gap of 0.5 mm. At this time, the raw tape 6 is tucked into the gap between the table 7 (between the film 10 of the table 7) and the driven pressure cylinder 8, as shown in FIG. 4. The tape 6 is captured by the net 5.1, pressed against the Teflon film 10 and moved along it to the cylinder 9, pressed to the film 10 in the area from cylinder 8 to cylinder 9, due to the curved surface of the table 7. The tape is heated by 7. 6 (up to 240 ° C) and compression with a mesh 5.1 (leading branch), the tape 6 is vulcanized, and then the cylinder 9 — table 7 (7.1) vulcanized 6.1 (Fig. 2) comes out of the clamp and enters the knurling, for example, into a roll (on drawings not shown).

В первый момент движения ленты 6 (толщина 5 мм) в зазорах между столом 7 (пленкой 10) и цилиндром 8 (зазор 0,5 мм), вместе с ведущей ветвью сетки 5.1 и столом 7 (пленкой 10) без зазоров, далее между столом 7 (пленкой 10) и цилиндром 9 лента 6 давит на рабочую поверхность стола 7 (на пленку 10) с суммарным усилием 30-40 тонн. Эти усилия (давления) передаются датчиками ДС 7.4 на табло (на чертежах не показано) общей станции САКУ 12. По показаниям датчиков ДС видно, на каком участке (из трех опор 7.8) нужно увеличить или уменьшить давление.At the first moment of movement of the tape 6 (thickness 5 mm) in the gaps between the table 7 (film 10) and the cylinder 8 (gap 0.5 mm), together with the leading branch of the grid 5.1 and table 7 (film 10) without gaps, then between the table 7 (film 10) and cylinder 9, tape 6 presses on the working surface of table 7 (film 10) with a total force of 30-40 tons. These forces (pressures) are transmitted by the sensors ДС 7.4 on the display (not shown) of the common station SAKU 12. According to the readings of the sensors ДС it is clear in which section (of the three supports 7.8) it is necessary to increase or decrease the pressure.

Для нашей задачи непрерывной вулканизации при температуре 240°С достаточно общего усилия поперечного сжатия ленты 6 в 50-60 тонн. Эти усилия задают по показаниям датчиков ДС 7.4 (по показаниям на табло станции САКУ), увеличивая давление в шлангах 13.1, 13.2 и 13.3, приоткрывая вентили на этих шлангах.For our task of continuous vulcanization at a temperature of 240 ° C, the total effort of transverse compression of the tape 6 is 50-60 tons. These efforts are set according to the readings of the sensors ДС 7.4 (according to the readings on the board of the SAKU station), increasing the pressure in the hoses 13.1, 13.2 and 13.3, opening the valves on these hoses.

Таким образом, в первые пять минут подготовки устройства к работе:Thus, in the first five minutes of preparing the device for work:

1. Выставляются вручную с помощью щупа требуемые зазоры (от толщины ленты 6) между прижимными цилиндрами 8, 9 и столом 7 (пленкой 10 на столе 7).1. The required gaps (from the thickness of the tape 6) between the pressure cylinders 8, 9 and the table 7 (film 10 on the table 7) are manually set using a feeler gauge.

2. Задается рабочая температура 240°С неподвижной тефлоновой ленты 10 на столе 7 и нагревается вся рабочая (верхняя) поверхность стола 7, вместе с пленкой 10.2. The working temperature of 240 ° C of the fixed Teflon tape 10 on the table 7 is set and the entire working (upper) surface of the table 7 is heated, together with the film 10.

3. Включается привод перемещения сетки 5.1 на малую скорость 1 м/мин.3. The drive for moving the mesh 5.1 to a low speed of 1 m / min is turned on.

4. Заправляется сырая лента 6 в зажим между цилиндром 8 и столом 7 и перемещается по пленке 10 вдоль стола 7, за счет сцепления сетки 5.1 с лентой 6.4. The raw tape 6 is tucked into the clamp between the cylinder 8 and the table 7 and moves along the film 10 along the table 7, due to the mesh 5.1 meshing with the tape 6.

5. Задаются гидравлически и поддерживаются в процессе работы усилия в 60 тонн прижима стола 7 (пленки 10) к ведущей ветви сетки 5.1.5. Hydraulically set and supported during operation, efforts of 60 tons of table clamp 7 (film 10) to the leading branch of the mesh 5.1.

Когда (в период первых 5 мин) температура, усилия прижима и зазоры выставлены и их значения индицируются на табло станции САКУ 12, включают рабочий режим непрерывной вулканизации. Для этого скорость управляемого электропривода (мотор-редуктора 15, 16, 17) увеличивают до 8 м/мин и продолжают процесс вулканизации сырой ленты 6 непрерывно.When (during the period of the first 5 minutes) the temperature, the pressing forces and clearances are set and their values are displayed on the display of the SAKU 12 station, the operating mode of continuous vulcanization is activated. For this, the speed of the controlled electric drive (gear motor 15, 16, 17) is increased to 8 m / min and the process of vulcanization of the raw tape 6 is continued.

7.3. Особенности реализации способа непрерывной вулканизации ленты из сырой резины или каучука в прототипе [1].7.3. Features of the method of continuous vulcanization of a tape of crude rubber or rubber in the prototype [1].

В прототипе (фиг. 1) прижимные цилиндры 1 и 2 расположены горизонтально, один над другим, параллельно каландру 3 и прижаты к поверхности каландра 3 натяжным цилиндром 4 посредством бесконечной сетки 5 (фиг. 1а), охватывающей последовательно цилиндр 1, каландр 3, цилиндр 2 и цилиндр 4. Сетка 5 выполнена из стальной, плетеной, обрезиненной ленты и натягивается (прижимается к каландру 3 и цилиндрам 1, 2, 4) цилиндром 4 с усилием F, которое достигает 100-110 тонн.In the prototype (Fig. 1), the pressure cylinders 1 and 2 are arranged horizontally, one above the other, parallel to the calender 3 and are pressed to the surface of the calender 3 by the tension cylinder 4 by means of an endless mesh 5 (Fig. 1a), sequentially covering cylinder 1, calender 3, cylinder 2 and cylinder 4. The mesh 5 is made of steel, woven, rubberized tape and is stretched (pressed to calender 3 and cylinders 1, 2, 4) by cylinder 4 with a force F, which reaches 100-110 tons.

Наименьшее угловое расстояние между цилиндрами 1, 2 относительно оси каландра 3 составляет 90°, а с противоположной стороны 270°. Внутрь каландра 3 непрерывно подают технологический пар, задавая температуру наружной поверхности 150°С потому, что более высокую температуру получить невозможно. Из-за большой толщины 65 мм стенки каландра 3, 70% энергии нагретого пара и давления расходуется на нагрев массы между внутренней и наружной поверхностями каландра. В течение 1,5 часа каландр нагревается до этой температуры, и включают вращающий привод каландра 3. Каландр 3 вращается со скоростью 2 об/мин, приводя в движение сетку 5 и во вращение цилиндры 1, 2, 4. На прижимном цилиндре 1 сетка 5 движется вместе с цилиндром 1 сверху него к каландру 3. После включения привода сырую ленту 6 подают на цилиндр 1, охваченный сеткой 5, и направляют ленту 6 в сужающийся клин (в жало) между цилиндром 1 и каландром 3. Лента 6 захватывается сеткой 5 и затягивает ленту 6 между сеткой 5 и каландром 3. В данный момент сырая лента 6 непрерывно перемещается между каландром 3 и сеткой 5 по поверхности нагретого каландра со скоростью наружной поверхности каландра 3, при этом лента 6 непрерывно прижимается к этой поверхности сеткой 5 с усилием натяжения сетки 5, т.е. 70-80 тонн. При наружном диаметре каландра 3-1000 мм (1 м) длина его наружной поверхности составляет πD=3,1416*1=3,14 м, а линейная скорость этой поверхности (при n3=2 об/мин) (фиг. 1б) будет 6,28 м/мин. Меньшее расстояние по дуге наружной поверхности каландра 3, между точками (линиями) зажимов каландр 3-цилиндр 1 и каландр 3-цилиндр 2, составляет

Figure 00000004
длины окружности 3,14 м, или 0,785 м. Большее расстояние
Figure 00000005
этой длины, или 2,355 м. На этой длине каландра 3 (2,355 м) сырая лента 6 нагревается, подвергается давлению со стороны сетки 5 (фиг. 1б) и вулканизируется. Готовая (свулканизированная) лента 6.1 прижимным цилиндром 2 направляется на накатку (на чертежах не показана). При окружной скорости каландра 3 6,28 м/мин вулканизация каждого сечения ленты 6 происходит на длине дуги 2,355 м или за 2,355/6,28=0,375 мин или за 22,5 секунды.The smallest angular distance between the cylinders 1, 2 relative to the axis of the calender 3 is 90 °, and from the opposite side 270 °. Process steam is continuously supplied inside the calender 3, setting the temperature of the outer surface of 150 ° C because it is impossible to obtain a higher temperature. Due to the large thickness of 65 mm of the calender wall 3, 70% of the energy of the heated steam and pressure is spent on heating the mass between the inner and outer surfaces of the calender. Within 1.5 hours, the calender is heated to this temperature, and the rotary drive of the calender 3 is turned on. Calender 3 rotates at a speed of 2 rpm, driving the mesh 5 and the cylinders 1, 2, 4 in rotation. On the pressing cylinder 1, the mesh 5 moves with the cylinder 1 on top of it to the calender 3. After turning on the drive, the raw tape 6 is fed to the cylinder 1, covered by a net 5, and the tape 6 is sent to a tapering wedge (sting) between the cylinder 1 and the calender 3. The tape 6 is captured by the net 5 and pulls tape 6 between net 5 and calender 3. Currently, raw tape 6 is continuous explicitly moved between calender roll 3 and the mesh 5 over the surface of the heated calender at a speed of the outer surface of the calender 3, the tape 6 is continuously pressed against the surface of the mesh 5 with the force tensioning the mesh 5, i.e. 70-80 tons. With the outer diameter of the calender 3-1000 mm (1 m), the length of its outer surface is πD = 3.1416 * 1 = 3.14 m, and the linear velocity of this surface (with n 3 = 2 rpm) (Fig. 1b) will be 6.28 m / min. The smaller distance along the arc of the outer surface of the calender 3, between the points (lines) of the clamps, the 3-cylinder 1 and 3-cylinder 2 calendars are
Figure 00000004
circumference 3.14 m, or 0.785 m. Longer distance
Figure 00000005
of this length, or 2.355 m. On this length of calender 3 (2.355 m), the raw tape 6 is heated, subjected to pressure from the side of the net 5 (Fig. 1b) and vulcanized. The finished (vulcanized) tape 6.1 by the pressure cylinder 2 is sent to the knurling (not shown in the drawings). At a peripheral speed of the calender 3 of 6.28 m / min, the vulcanization of each section of the tape 6 occurs at an arc length of 2.355 m or in 2.355 / 6.28 = 0.375 min or in 22.5 seconds.

7.4. Заявленные технические результаты, в данном техническом решении, достигаются весьма просто.7.4. The claimed technical results, in this technical solution, are achieved very simply.

7.4.1. Существенное упрощение операций при реализации способа обеспечивается наличием всего двух прижимных цилиндров (8 и 9) и неподвижного, выгнутого по дуге окружности радиусом R, стола 7 (или и 7 и 7.1). При движении сырой ленты 6 на длине 3,2 м по этому столу и прижатой к тефлоновой пленке 10 с усилием 60 тонн, равномерно распределенного по поверхности, которая нагрета до 240°С, лента 6 легко вулканизируется. При этом ведущий цилиндр 9 затрачивает минимум мощности, на приведение во вращение ведомого цилиндра 8 и сетки 5.1.7.4.1. A significant simplification of the operations during the implementation of the method is ensured by the presence of only two clamping cylinders (8 and 9) and a stationary table curved along an arc of radius R, table 7 (or both 7 and 7.1). When the raw tape 6 is moved at a length of 3.2 m along this table and pressed against Teflon film 10 with a force of 60 tons uniformly distributed over a surface that is heated to 240 ° C, the tape 6 is easily vulcanized. In this case, the leading cylinder 9 spends a minimum of power to bring the driven cylinder 8 and the mesh 5.1 into rotation.

7.4.2. Уменьшение габаритных размеров устройства для реализации способа обеспечивается также наличием всего двух прижимных цилиндров 8 и 9. При расстоянии между ними L (фиг. 2) 3 м - это расстояние и является габаритной длиной устройства. В прототипе, каждый из прижимных цилиндров имеет диаметр 0,5 м, диаметр каландра 3 - 1 м, расстояние между каландром 3 и натяжным цилиндром 4 - 1 м, диаметр натяжного цилиндра 4 (фиг. 1) - 0,6 м. Поэтому габаритная длина устройства, реализующего способ в прототипе, составляет, в метрах 0,25+1+1+0,3, что составляет 2,55 м. При этом габаритная высота в прототипе в 1,5 раза больше, чем в заявляемом способе непрерывной вулканизации.7.4.2. The reduction in the overall dimensions of the device for implementing the method is also ensured by the presence of only two clamping cylinders 8 and 9. With a distance between them L (Fig. 2) of 3 m, this distance is the overall length of the device. In the prototype, each of the pressure cylinders has a diameter of 0.5 m, the diameter of the calender 3 is 1 m, the distance between the calender 3 and the tension cylinder 4 is 1 m, the diameter of the tension cylinder 4 (Fig. 1) is 0.6 m. Therefore, the overall the length of the device that implements the method in the prototype is, in meters 0.25 + 1 + 1 + 0.3, which is 2.55 m. In this case, the overall height in the prototype is 1.5 times greater than in the claimed method of continuous vulcanization .

7.4.3. Существенное уменьшение энергоемкости при реализации способа, более чем в 6 раз, обеспечивается нагревом стола 7 (7.1) с помощью нагрева арочных углублений (поверхностей 7.1.1, фиг. 3) направленно-фокусированным излучением в ближней инфракрасной области (НИКИ). Обеспечивается расходом электроэнергии электроприводом на вращение только двух цилиндров 8 и 9 (фиг. 2) и на транспортировку сырой ленты 6 (в процессе вулканизации) по ровной, гладкой и скользкой поверхности (тефлоновая пленка, с коэффициентом трения скольжения менее 0,028 кг/мм2).7.4.3. A significant reduction in energy intensity during the implementation of the method, more than 6 times, is provided by heating the table 7 (7.1) by heating arched recesses (surfaces 7.1.1, Fig. 3) with directionally focused radiation in the near infrared region (NIKI). It is provided with electric energy consumption for rotation of only two cylinders 8 and 9 (Fig. 2) and for transportation of raw tape 6 (during vulcanization) on a flat, smooth and slippery surface (Teflon film, with a sliding friction coefficient of less than 0.028 kg / mm 2 ) .

7.4.4. Повышение производительности (скорости) вулканизации за счет увеличения температуры рабочей поверхности, взаимодействующей с лентой до 240°С. Это почти в 1,5 раза больше, чем в прототипе. В заявляемом способе лента 6 транспортируется со скоростью 8 м/мин. (В прототипе скорость больше чем 6,28 м/мин – недопустима.) Это в 1,3 раза больше.7.4.4. Increasing the productivity (speed) of vulcanization by increasing the temperature of the working surface interacting with the tape up to 240 ° C. This is almost 1.5 times more than in the prototype. In the inventive method, the tape 6 is transported at a speed of 8 m / min. (In the prototype, a speed greater than 6.28 m / min is unacceptable.) This is 1.3 times more.

7.4.5. Визуальное наблюдение за значениями температуры рабочей поверхности, за давлением ленты на рабочую поверхность и автоматическое управление этими параметрами обеспечивается микропроцессорной станцией 12 контроля и управления (фиг. 7). На эту станцию САКУ 12 выведены показания основных технологических параметров настройки и самого протекающего непрерывного процесса непрерывной вулканизации. В том числе, температура на поверхности стола 7 (7.1) с помощью датчиков ДТ не менее чем в трех сечениях по длине стола 7 (7.1). Давление стола 7 (7.1) с помощью датчиков ДС не менее чем в трех сечениях по длине стола 7 (7.1). Скорость движения сетки 5.1 (скорость перемещения ленты 6 по ленте 10 на столе 7 или и 7 и 7.1). Давление внутри емкости 13 (фиг. 7) гидравлической жидкости ГЖ (например, машинного масла).7.4.5. Visual monitoring of the temperature of the working surface, the pressure of the tape on the working surface and automatic control of these parameters is provided by the microprocessor station 12 control and management (Fig. 7). At this station SAKU 12 the readings of the main technological settings and the most ongoing continuous process of continuous vulcanization are displayed. In particular, the temperature on the surface of the table 7 (7.1) using the sensors DT in at least three sections along the length of the table 7 (7.1). The pressure of the table 7 (7.1) using the sensors DS in at least three sections along the length of the table 7 (7.1). The speed of movement of the grid 5.1 (the speed of movement of the tape 6 on the tape 10 on the table 7 or 7 and 7.1). The pressure inside the tank 13 (Fig. 7) of the hydraulic fluid GJ (for example, engine oil).

Причем в процессе работы устройства (в процессе непрерывной вулканизации) все эти параметры и их значения поддерживаются автоматически микропроцессорной станцией САКУ.Moreover, during the operation of the device (in the process of continuous vulcanization), all these parameters and their values are automatically supported by the microprocessor station SAKU.

8. Источники информации8. Sources of information

1. Машины и аппараты резинового производства. Под ред. Д.М. Барскова. М., Химия, 1975, с. - 600.1. Machines and apparatuses of rubber production. Ed. D.M. Barskova. M., Chemistry, 1975, p. - 600.

2. SU 306023, МПК В29Н 5/28, 1968.2. SU 306023, IPC V29H 5/28, 1968.

3. Патент Швеции 336223, НКИ 39а6, 5/28, 1971.3. Swedish patent 336223, NKI 39a 6 , 5/28, 1971.

4. SU 556045, МПК В29Н 5/28, 1977.4. SU 556045, IPC V29H 5/28, 1977.

5. Попов А.В., Соломатин А.В. Непрерывные процессы производства неформованных резиновых изделий, М., Химия, 1977, с. 113.5. Popov A.V., Solomatin A.V. Continuous processes of production of unformed rubber products, M., Chemistry, 1977, p. 113.

6. SU 823164, МПК В29Н 5/72, 1981.6. SU 823164, IPC B29H 5/72, 1981.

7. SU 351725, МКИ В29Н 5/28, 1969.7. SU 351725, MKI B29H 5/28, 1969.

8. SU 498178, МКИ В29Н 5/28, 1974.8. SU 498178, MKI B29H 5/28, 1974.

9. SU 1098821 А, МКИ В29Н 5/28, 1984.9. SU 1098821 A, MKI B29H 5/28, 1984.

10. SU 171546, МКИ В29Н 5/28, 1964.10. SU 171546, MKI B29H 5/28, 1964.

11. SU 504671, МКИ В29Н 5/28, 1974.11. SU 504671, MKI B29H 5/28, 1974.

12. SU 1147580, МПК В29С 35/06, 1985.12. SU 1147580, IPC B29C 35/06, 1985.

13. SU 1098823, МКИ В29Н 5/28, 1983.13. SU 1098823, MKI B29H 5/28, 1983.

14. SU 1162617 А, МКИ В29С 35/00, 1985.14. SU 1162617 A, MKI B29C 35/00, 1985.

15. SU 196291, МКИ В29С 35/05, 1966.15. SU 196291, MKI B29C 35/05, 1966.

16. RU 2000937 С1, МКИ В29С 35/06, 1993.16. RU 2000937 C1, MKI V29C 35/06, 1993.

17. SU 196241, МКИ В29С 35/06, 1966.17. SU 196241, MKI B29C 35/06, 1966.

18. European Rubber Jomae, 1975, vol. 157, No 10, p.18-40.18. European Rubber Jomae, 1975, vol. 157, No. 10, p. 18-40.

19. RU 2053119 C1, МКИ B29C 35/06, 1996.19. RU 2053119 C1, MKI B29C 35/06, 1996.

20. RU 2053120 C1, МКИ B29C 35/06, 1996.20. RU 2053120 C1, MKI B29C 35/06, 1996.

21. US 3299468, НКИ 425-174, 1967.21. US 3299468, NKI 425-174, 1967.

22. EP №0157956, Int. C1. B29C 35/10, 1988.22. EP No. 0157956, Int. C1. B29C 35/10, 1988.

23. RU 2077424 C1, МПК B29C 35/02, 1997.23. RU 2077424 C1, IPC B29C 35/02, 1997.

24. RU 2457124 C2, МПК B60S 1/38, опубл. 27.07.2012.24. RU 2457124 C2, IPC B60S 1/38, publ. 07/27/2012.

25. Живетин В.В., Брут-Бруляко А.Б. Устройство и обслуживание шлихтовальных машин. М., Легпромбытиздат, 1988, 240 с.25. Zhivetin VV, Brut-Brulyako A.B. Design and maintenance of sizing machines. M., Legprombytizdat, 1988, 240 pp.

26. RU 2263730, МПК D06B 15/00, 2005.26. RU 2263730, IPC D06B 15/00, 2005.

27. RU 2269730, МПК F26B 13/18, 2006.27. RU 2269730, IPC F26B 13/18, 2006.

28. RU 2282802, МПК F26B 13/08, 2006.28. RU 2282802, IPC F26B 13/08, 2006.

29. RU 2287121, МПК F26B 13/08, 2006.29. RU 2287121, IPC F26B 13/08, 2006.

30. RU 2287122, МПК F26B 13/08, 2006.30. RU 2287122, IPC F26B 13/08, 2006.

31. RU 2302593, МПК F26B 13/18, 2007.31. RU 2302593, IPC F26B 13/18, 2007.

32. RU 2300589, МПК F26B 13/18, 2007.32. RU 2300589, IPC F26B 13/18, 2007.

33. RU 2313051, МПК F26B 3/34, 2007.33. RU 2313051, IPC F26B 3/34, 2007.

34. RU 2355961, МПК F26B 3/34, 13/08, 2009.34. RU 2355961, IPC F26B 3/34, 13/08, 2009.

35. RU 2431793, МПК F26B 3/34, 2011.35. RU 2431793, IPC F26B 3/34, 2011.

36. RU 2556865, МПК H05B 3/00, 2015.36. RU 2556865, IPC H05B 3/00, 2015.

37. Нащекин B.B. Техническая термодинамика и теплопередача. М., «Высшая школа»,1980,469 с.37. Nashchekin B.B. Technical thermodynamics and heat transfer. M., "Higher School", 1980.469 p.

38. www.LISMA-GUPRM.RU38. www.LISMA-GUPRM.RU

39. http://www.electram-av.com/39. http://www.electram-av.com/

41. RU 2457680, МПК А21В 1/48, опубл. 10.08.2012, Бюл. №22.41. RU 2457680, IPC А21В 1/48, publ. 08/10/2012, Bull. Number 22.

42. RU 2430630, МПК A23L 1/025, опубл. 10.10.2011, Бюл. №28.42. RU 2430630, IPC A23L 1/025, publ. 10/10/2011, Bull. No. 28.

43. http://matins.ru/obzor_teflon_ptfe_2.php43. http://matins.ru/obzor_teflon_ptfe_2.php

44. http://www.etolon.ru/shop/UID_2_kontroller_etolon_beta_6_di_4_do.html44. http://www.etolon.ru/shop/UID_2_kontroller_etolon_beta_6_di_4_do.html

45. http://www.vec-ing.ru/?do=menu&id=1352045. http://www.vec-ing.ru/?do=menu&id=13520

46. http://meandr.org/archives/2389646. http://meandr.org/archives/23896

47. RU 2522791, G01L 11/02, опубл. 20.07.2014.47. RU 2522791, G01L 11/02, publ. 07/20/2014.

48. pii@electrum-av.com48. pii@electrum-av.com

Claims (2)

1. Способ непрерывной вулканизации ленты из сырой резины или каучука, заключающийся в том, что сырую ленту превращают в готовую, непрерывно перемещая первую и прижимая ее сверху к нагретой гладкой, скользкой и ровной поверхности изогнутого по дуге окружности неподвижного стола, нагретого до 240°С, посредством прочной бесконечной сетки, охватывающей и натянутой на два параллельных друг другу прижимных цилиндра, каждый из которых расположен горизонтально и, соответственно, на обоих по длине концах стола с возможностью вращения, а ширина сетки соответствует ширине ленты, причем противоположную ленте поверхность стола нагревают посредством направленно-фокусированного излучения в ближней инфракрасной области, управляя температурой поверхности стола с лентой автоматически, кроме этого ленту прижимают к столу усилием не менее 50 тонн, которое равномерно распределяют по площади поверхности стола под лентой, а один из прижимных цилиндров снабжают вращающим приводом.1. The method of continuous vulcanization of a tape of crude rubber or rubber, which consists in the fact that the raw tape is turned into a finished one, continuously moving the first and pressing it from above to the heated smooth, slippery and even surface of a curved stationary table heated to 240 ° C , by means of a strong endless mesh, embracing and stretched over two clamping cylinders parallel to each other, each of which is located horizontally and, accordingly, at both ends of the table along the length of the table with rotation, and the width of the mesh and corresponds to the width of the tape, and the surface of the table opposite the tape is heated by means of directionally focused radiation in the near infrared region, controlling the temperature of the table surface with the tape automatically, in addition, the tape is pressed to the table with an effort of at least 50 tons, which is evenly distributed over the surface area of the table under the tape , and one of the pressure cylinders is equipped with a rotary drive. 2. Способ непрерывной вулканизации по п. 1, отличающийся тем, что одну часть усилий прижима ленты к гладкой поверхности стола задают, перемещая прижимные цилиндры к столу, механически задавая зазор между цилиндром и столом меньшим, чем толщина ленты, а другую часть усилий прижима задают гидравлическим перемещением стола в направлении ленты, автоматически измеряя давление в опорах стола и давление ленты на стол по меньшей мере в 3 точках на поверхности стола, взаимодействующей с лентой, а скорость вращения ведущего прижимного цилиндра, давления ленты на стол, давления в опорах стола и температуру гладкой поверхности стола измеряют и контролируют автоматически в одной микропроцессорной станции АСУ (автоматической системы управления), кроме этого скользкость (малый коэффициент трения между лентой и поверхностью стола) задают тонкой тефлоновой пленкой, выполненной в виде ленты толщиной 0,5 мм, которую неподвижно закрепляют на поверхности стола под лентой.2. The method of continuous vulcanization according to claim 1, characterized in that one part of the force of pressing the tape to the smooth surface of the table is set by moving the pressure cylinders to the table, mechanically setting the gap between the cylinder and the table smaller than the thickness of the tape, and the other part of the pressing force is set hydraulic movement of the table in the direction of the tape, automatically measuring the pressure in the table supports and the pressure of the tape on the table at least 3 points on the surface of the table interacting with the tape, and the rotation speed of the lead pressure cylinder The tape is pressed onto the table, the pressure in the table supports and the temperature of the smooth table surface are measured and controlled automatically in one microprocessor station ACS (automatic control system), in addition, the slipperiness (low coefficient of friction between the tape and the table surface) is set with a thin Teflon film made in the form 0.5 mm thick tape, which is fixedly mounted on the table surface under the tape.
RU2016114781A 2016-04-15 2016-04-15 Method for continuous curing tape of raw rubber or gum RU2641280C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016114781A RU2641280C2 (en) 2016-04-15 2016-04-15 Method for continuous curing tape of raw rubber or gum

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016114781A RU2641280C2 (en) 2016-04-15 2016-04-15 Method for continuous curing tape of raw rubber or gum

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2016114781A RU2016114781A (en) 2017-10-19
RU2641280C2 true RU2641280C2 (en) 2018-01-16

Family

ID=60120242

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016114781A RU2641280C2 (en) 2016-04-15 2016-04-15 Method for continuous curing tape of raw rubber or gum

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2641280C2 (en)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU306023A1 (en) * В. А. Васильев, А. В. Попов, В. А. Лепетов, Е. И. Калашников, Е. Г. Ефремов, Р.А. Цветников , А. В. Соломатин DEVICE FOR CONTINUOUS VOLCANIZATION OF LONG-DIMENSIONAL RUBBER PRODUCTS
EP0157956A1 (en) * 1984-03-26 1985-10-16 MATHER & PLATT LIMITED A method of producing rubber-covered hose
RU2077424C1 (en) * 1993-09-01 1997-04-20 Алексинское специальное конструкторско-технологическое бюро Method of continuous vulcanization of industrial rubber goods and plant for its embodiment

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU306023A1 (en) * В. А. Васильев, А. В. Попов, В. А. Лепетов, Е. И. Калашников, Е. Г. Ефремов, Р.А. Цветников , А. В. Соломатин DEVICE FOR CONTINUOUS VOLCANIZATION OF LONG-DIMENSIONAL RUBBER PRODUCTS
EP0157956A1 (en) * 1984-03-26 1985-10-16 MATHER & PLATT LIMITED A method of producing rubber-covered hose
RU2077424C1 (en) * 1993-09-01 1997-04-20 Алексинское специальное конструкторско-технологическое бюро Method of continuous vulcanization of industrial rubber goods and plant for its embodiment

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Машины и аппараты резинового производства. Под ред. Д.М. Барскова. М., Химия, 1975, с. 600. *

Also Published As

Publication number Publication date
RU2016114781A (en) 2017-10-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102658618B (en) Method and device for vulcanizing inner mold and outer mold of tire through direct voltage electromagnetic heating
CN204187977U (en) Continous way graphitizable high temperature stove
CN107782762A (en) A kind of thermal contact resistance measurement apparatus that on-load pressure is can adjust in vacuum tank
JPH0695474B2 (en) Electromagnetic induction heating device
KR890701327A (en) Thermoplastic bottle or preform heating method and heating element temperature control method
RU2641280C2 (en) Method for continuous curing tape of raw rubber or gum
US20170355157A1 (en) Device and method for vulcanizing tires
CN201779962U (en) Heat transfer oil electric heating drying device
US2023665A (en) Method and means for continuous vulcanizing of rubber goods
US1718485A (en) Vulcanizing device
CN104457197A (en) Dryer capable of conducting automatic measurement and automatic parameter adjustment
CN103338539B (en) Electromagnetic induction auxiliary heating device for drum-type vulcanizer
US1999751A (en) Means for continuous vulcanization of rubber goods
CN107225165A (en) Seven-roll Abramsen machine
KR20200142286A (en) Insulating materials drying apparatus and drying method using the same
CN111385931B (en) Fused salt heater based on electromagnetic induction
RU2610863C1 (en) Method for continuous curing of uncured natural or synthetic rubber strip on calender roll
US9975275B2 (en) Extrusion die pre-heating device and method
CN208881380U (en) A kind of digital ink-jet printed drying unit
JPH02310021A (en) Temperature control method of preform heating body
CN103775059A (en) Secondary heat exchange non-inductive hot air circulating oven
CN208440677U (en) A kind of Large Diameter Pipeline thin-wall tube post weld heat treatment device
CN1281518A (en) Heating system for compressive shrinkage machines
US20240181679A1 (en) System and process to heat preformed plastic pipes
CN103465415A (en) Auxiliary heating device of drum type vulcanizing machine

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210416