RU2623563C2

RU2623563C2 - Method of heating raw tape for its continuous volcanization in calender

Info

Publication number: RU2623563C2
Application number: RU2015154177A
Authority: RU
Inventors: Геннадий Дмитриевич Лузгин; Виктор Карпович Драгунов; Владимир Васильевич Волков; Андрей Вячеславович Воробьёв; Виктор Дмитриевич Бодырев; Мария Геннадьевна Кузмина
Priority date: 2015-12-16
Filing date: 2015-12-16
Publication date: 2017-06-27
Also published as: RU2015154177A

Abstract

FIELD: technological processes.

SUBSTANCE: method for vulcanizing a raw rubber tape involves continuous vulcanization on a horizontally arranged calender. The outer surface of the calender is heated by infrared radiation, maintaining the temperature of 250°C, and directing it directly to the surface between the pressure cylinders, placing the three-phase infrared heater (IRH) between them and continuously measuring the surface temperature of the calender with a pyrometer at the top of its end. Before vulcanization, the raw tape is heated by infrared radiation with a single-phase IRH, maintaining the temperature of 250°C, directing both flat surfaces of the tape and continuously measuring the temperature of the flat surface of the raw tape contacting the heated calender surface, wherein the three-phase IRH is made of linear radiators of limited length in reflectors that are mounted along the circumference of the calender without gaps, and the single-phase IRH is made of lamps FF-500 that are placed without gaps between themselves over the tape and under the tape with a uniform gap with respect to it. Each single-phase and three-phase IRH are electrically connected to their controlled output of the APHT, and their control inputs are connected to the outputs of the corresponding pyrometers, which are fixedly placed in the first quarter on top of the end face thickness of the calender cylindrical surface.

EFFECT: reducing the energy consumption of heating and increasing the productivity of the vulcanization process.

7 dwg

Description

Предлагаемое изобретение относится к резинотехническому производству и может быть реализовано для непрерывной вулканизации широких лент из подготовленной сырой резины, натурального или синтетического каучука, которые далее в тексте будут называться (для сокращения текстового материала) сырой лентой. Термин «сырая лента» в дальнейшем будет означать заготовку для вулканизации в виде длинномерной ленты шириной до 2 метров и толщиной до 50 миллиметров. Лента, прошедшая вулканизацию (свулканизированная), будет называться в нижеследующем тексте - «готовая лента».The present invention relates to rubber production and can be implemented for continuous vulcanization of wide tapes of prepared crude rubber, natural or synthetic rubber, which will be referred to hereafter (to reduce text material) as raw tape. The term "raw tape" in the future will mean a blank for vulcanization in the form of a long tape up to 2 meters wide and up to 50 millimeters thick. The vulcanized tape (vulcanized) will be called in the following text - “finished tape”.

1. Уровень техники1. The prior art

Известны различные способы и устройства вулканизации (непрерывные и циклические), которые изложены в источнике [1]. Их основным и существенным недостатком является чрезмерно высокая энергоемкость. Это обусловлено использованием для нагрева в процессах и устройствах технологического пара под высоким давлением (до 10-12 атм), который предварительно нагревают до 150-170°С. При этом, тепловая энергия пара расходуется на нагрев посредством теплообмена конвекцией нерабочих поверхностей деталей, осуществляющих вулканизацию. Затем, тепловая энергия расходуется на нагрев рабочих поверхностей, непосредственно взаимодействующих с лентой, посредством теплообмена теплопроводностью через тело между нерабочей и рабочей поверхностями.There are various methods and devices of vulcanization (continuous and cyclic), which are described in the source [1]. Their main and significant drawback is the excessively high energy intensity. This is due to the use for heating in processes and devices of process steam under high pressure (up to 10-12 atm), which is preheated to 150-170 ° C. In this case, the thermal energy of the steam is spent on heating by convection heat exchange of non-working surfaces of parts that carry out vulcanization. Then, thermal energy is spent on heating the working surfaces directly interacting with the tape, through heat transfer through the heat conduction through the body between the non-working and working surfaces.

Известен способ непрерывной вулканизации в туннельной вулканизационной камере, заполненной ферритовым порошком [2], в котором на порошок воздействуют внешним электромагнитным полем от электромагнитов установленных вдоль камеры. В данном техническом решении необходимо использовать средства для создания натяжения ленты. При этом реализация способа существенно усложняется.A known method of continuous vulcanization in a tunnel vulcanization chamber filled with ferrite powder [2], in which the powder is exposed to an external electromagnetic field from electromagnets installed along the chamber. In this technical solution, it is necessary to use means to create a belt tension. Moreover, the implementation of the method is significantly complicated.

Данный недостаток устраняется в способе непрерывной вулканизации, в котором ферритовый порошок под воздействие силовых линий электромагнитного поля образует замкнутый корпус [3]. Недостатком данного способа является малая производительность. Вулканизация ленты производится в одном (из двух) туннелей, так как другой используется лишь для циркуляции теплоносителя (которым является пар) по замкнутому контуру.This disadvantage is eliminated in the continuous vulcanization method, in which a ferrite powder forms a closed casing under the influence of electromagnetic field lines [3]. The disadvantage of this method is the low productivity. Vulcanization of the tape is carried out in one (of two) tunnels, since the other is used only for the circulation of the coolant (which is steam) in a closed loop.

Известен способ непрерывной вулканизации ленты в туннелях одновременно [4], в котором дополнительно используют привод пульсирующего перемещения теплоносителя вдоль туннелей по замкнутому контуру. Сам привод выполнен в виде размещенного на наружной поверхности замкнутого контура электромагнитов, которые установлены в направлении перемещения теплоносителя. При этом, дополнительно установлен экструдер на выполненном в свободном конце другого туннеля входе. При этом, существенно усложняется реализация операций способа и запуска его в работу.A known method of continuous vulcanization of the tape in the tunnels simultaneously [4], which additionally use a drive pulsating movement of the coolant along the tunnels in a closed loop. The drive itself is made in the form of a closed loop of electromagnets located on the outer surface, which are installed in the direction of movement of the coolant. At the same time, an extruder is additionally installed at the inlet made at the free end of another tunnel. At the same time, the implementation of the operations of the method and its launch into operation is significantly complicated.

Известен способ непрерывной вулканизации ленты в ванне с жидким теплоносителем с механизмами погружения и транспортирования ленты [5]. Транспортирующее устройство выполнено в виде ленточного транспортера, установленного над ванной. В данном способе, отсутствуют операции для изменения положений участков транспортерной ленты в поперечном направлении при вулканизации профильной ленты типа ободной ленты. Поэтому способ имеет ограниченные функциональные возможности.A known method of continuous vulcanization of a tape in a bath with a liquid coolant with mechanisms for immersion and transportation of the tape [5]. The conveying device is made in the form of a conveyor belt mounted above the bathtub. In this method, there are no operations for changing the positions of the sections of the conveyor belt in the transverse direction during vulcanization of a profile tape such as a rim tape. Therefore, the method has limited functionality.

Известен способ непрерывной вулканизации, в котором данный недостаток частично устраняется, т.е. возможна вулканизация ободных лент. Это обеспечивается тем, что механизм погружения и транспортирования длинномерной ленты снабжен, дополнительно, продольными боковыми (относительно ленточного транспортера) направляющими, взаимодействующими с лентой транспортера, которая выполнена с боковыми поперечными прорезями. Это небольшое расширение функциональных возможностей - существенно усложняет устройство для реализации способа и выполнение основных операций.A known method of continuous vulcanization, in which this disadvantage is partially eliminated, i.e. vulcanization of rim tapes is possible. This is ensured by the fact that the mechanism for immersing and transporting a long tape is additionally provided with longitudinal lateral (relative to the conveyor belt) guides interacting with the conveyor belt, which is made with lateral transverse slots. This is a small extension of functionality - significantly complicates the device for implementing the method and performing basic operations.

Помимо указанных недостатков аналогов, приведенных выше, все они имеют общий, наиболее существенный недостаток - чрезвычайно высокий расход тепловой энергии пара на теплопередачу конвекцией и теплопроводностью. Этот недостаток присущ и аналогам, изложенным в материалах [6-24].In addition to the indicated drawbacks of the analogs given above, all of them have a common, most significant drawback - the extremely high consumption of thermal energy of steam for heat transfer by convection and heat conduction. This disadvantage is also inherent in analogues described in materials [6-24].

Близким, по конструкции, является способ непрерывной вулканизации длинномерной ленты [1, с. 476-480] на каландре, который, технологически, содержится в конструкции непрерывного вулканизатора типа «Ротокюр» фирмы «Френсис Шоу» [1, с. 479, рис. 13.23, 13.24]. Технологическая схема самой вулканизации (как часть рисунка 13.24, с. 479 [1]) представлена на фиг. 1 материалов данной заявки. На фиг. 1а) и 1б) представлена технологическая схема самого вулканизатора. Здесь обозначено: 1 и 2, соответственно, нижний и верхний прижимные цилиндры, 3 - вулканизирующий каландр (тонкостенный вращающийся нагреваемый паром цилиндр длиной 2 м, рабочей длиной 1,6 м, ∅ 1 м, толщина стенки 65 мм), 4 - натяжной цилиндр, 5 - бесконечная, стальная, плетеная, обрезиненная сетка, 6 - сырая лента поступающая на вулканизацию, 6.1 - свулканизированная резиновая лента (готовая лента) поступающая на накатное устройство (на фиг. 1 - не показано), n₁-n₄ - частота вращения, соответственно, прижимных цилиндров 1, 2, каландра 3 снабженного вращающим приводом, натяжного цилиндра 4. На фиг. 1 а) б) не показано: вращающий привод каландра 3 и система подачи пара в каландр 3 с одновременным сливом конденсата. Не показана, также гидравлическая станция натяжения (горизонтального перемещения оси натяжного цилиндра 4) сетки 5. Усилие F (фиг. 1а)) натяжения сетки 5 составляет 90-120 тонн.Close in design is the method of continuous vulcanization of a long tape [1, p. 476-480] on the calender, which, technologically, is contained in the design of a continuous vulcanizer of the Rotokyur type by Francis Shaw [1, p. 479, fig. 13.23, 13.24]. The technological scheme of vulcanization itself (as part of Figure 13.24, p. 479 [1]) is presented in FIG. 1 materials of this application. In FIG. 1a) and 1b) the technological scheme of the vulcanizer itself is presented. Here it is indicated: 1 and 2, respectively, the lower and upper pressure cylinders, 3 - vulcanizing calender (thin-walled rotating steam-heated cylinder 2 m long, 1.6 m working length, стенки 1 m, wall thickness 65 mm), 4 - tension cylinder 5 - endless, steel, woven, rubberized mesh, 6 - crude tape supplied for vulcanization, 6.1 - vulcanized rubber tape (finished tape) supplied to the rolling device (not shown in Fig. 1), n ₁ -n ₄ - frequency rotation, respectively, of the pressure cylinders 1, 2, calender 3 provided with a rotary Id, tension cylinder 4. In FIG. 1 a) b) not shown: rotary drive of calender 3 and steam supply system to calender 3 with simultaneous drainage of condensate. Also not shown is a hydraulic tension station (horizontal movement of the axis of the tension cylinder 4) of the net 5. The force F (Fig. 1a)) of the net 5 tension is 90-120 tons.

Частота вращения каландра 3 n₃ (электродвигатель с редуктором) достигает 2 об/мин, поэтому, вращаясь на малой скорости, каландр перемещает охватывающую его сетку 5 и, посредством нее приводит во вращение прижимные цилиндры 1 и 2, а также натяжной цилиндр 4. При этом движении - сетка 5 захватывает сырую ленту 6, прижимает ее к нагретой поверхности каландра и транспортирует ее по нагретой поверхности каландра 3, перемещаясь со скоростью этой поверхности.The frequency of rotation of the calender 3 n ₃ (electric motor with gear) reaches 2 rpm, therefore, rotating at low speed, the calender moves the mesh surrounding it 5 and, through it, drives the pressure cylinders 1 and 2, as well as the tension cylinder 4. this movement - the grid 5 captures the raw tape 6, presses it onto the heated surface of the calender and transports it along the heated surface of the calender 3, moving at the speed of this surface.

Способ, реализуемый этим устройством, позволяет непрерывно вулканизировать сырую ленту 6, прижатую сеткой 5 с большим усилием к нагретой поверхности каландра 3 (фиг. 1, рис. 1б), поз. А).The method implemented by this device allows you to continuously vulcanize the raw tape 6, pressed by the mesh 5 with great effort to the heated surface of the calender 3 (Fig. 1, Fig. 1b), pos. BUT).

Наиболее существенным недостатком данного способа является высокий расход тепловой энергии пара на нагрев каландра и малая производительность. Первый недостаток обусловлен так же, как и в вышеприведенных аналогах, расходом этой энергии на нагрев конвекцией всей внутренней поверхности каландра, включая днища и на нагрев теплопроводностью от внутренней поверхности к внешней. При этом, расход на теплопроводность существенно больше, чем, например, у шлихтовальных машин (далее ШМ) текстильного производства [25]. Это связано с толщиной цилиндрической стенки сушильных барабанов ШМ, которая соответствует 3 мм, тогда как у каландра 3 толщина этой стенки равна 65 мм, т.е. в 20 раз больше.The most significant disadvantage of this method is the high heat consumption of steam for heating the calender and low productivity. The first drawback is caused, as in the above analogues, by the consumption of this energy for convection heating of the entire inner surface of the calender, including the bottoms and for heating with thermal conductivity from the inner surface to the outer. At the same time, the consumption for thermal conductivity is significantly higher than, for example, for sizing machines (hereinafter CM) of textile production [25]. This is due to the thickness of the cylindrical wall of the drying drums ШМ, which corresponds to 3 mm, whereas for calender 3 the thickness of this wall is 65 mm, i.e. 20 times more.

В процессе теплопередачи теплопроводностью через стенку, расход (затраты) энергии соответствует (1):In the process of heat transfer by thermal conductivity through the wall, the consumption (expenditure) of energy corresponds to (1):

Где: λ - теплопроводность; δ - толщина стенки; А - площадь поверхности стенки; t₁-t₂ - температурный напор. В этом выражении (1) λ/δ является тепловой проводимостью. Сравнивая δ=3 мм и 65 мм, видим, что при нагреве каландра 3 расходуется в 21,7 больше тепловой энергии, чем при нагреве сушильного цилиндра. Малая тепловая проводимость стенки каландра существенно увеличивает и время нагрева каландра 3. Это объясняет и второй недостаток известного способа, включая большой непрерывный расход тепловой энергии пара на поддержание температуры большой массы цилиндрической оболочки и днищ каландра 3.Where: λ - thermal conductivity; δ is the wall thickness; A is the surface area of the wall; t ₁ -t ₂ - temperature head. In this expression (1), λ / δ is the thermal conductivity. Comparing δ = 3 mm and 65 mm, we see that when heating calender 3 consumes 21.7 more thermal energy than when heating the drying cylinder. The low thermal conductivity of the calender wall significantly increases the heating time of calender 3. This also explains the second disadvantage of the known method, including the large continuous consumption of thermal energy of steam to maintain the temperature of the large mass of the cylindrical shell and the bottoms of the calender 3.

Так, например, использование непрерывного способа вулканизации ленты из сырой резины на каландре в производстве Ярославского завода резинотехнических изделий дает следующие затраты тепловой энергии пара. Пар непрерывно подается в каландр с температурой 170°С и давлением 12 атм. При таком давлении, удельная энтальпия пара (в секунду) составляет 2887 кДж/кг, а плотность пара - 4,113 кг/м³. Внутренний объем каландра (при толщине стенки 65 мм) и длине 1700 мм составляет 1,01 м³, а количество пара внутри - 4,154 кг. За 1 час (время нагрева наружной цилиндрической поверхности до 150°С) сквозь каландр проходит 3600*4,154=14954,4 кг пара. При известной энтальпии он выделяет энергии 2887*14954,4=43173352,8 кДж. Из физики известно, что, энергетически, 1 Дж=0,278*10^-6 кВтч, 1 кДж =0,278*10^-3 кВтч. Следовательно, за час нагрева каландра расходуется 43173352,8*0,278*10^-3=12002 кВтч или более 12 мегаватт-часов. Это важно знать для оценок парового нагрева каландра.So, for example, the use of a continuous method of vulcanizing a ribbon of raw rubber on a calender in the production of the Yaroslavl rubber products plant gives the following costs of thermal energy of steam. Steam is continuously fed into a calender with a temperature of 170 ° C and a pressure of 12 atm. At this pressure, the specific vapor enthalpy (per second) is 2887 kJ / kg and the vapor density is 4.113 kg / m ³ . The internal volume of the calender (with a wall thickness of 65 mm) and a length of 1700 mm is 1.01 m ³ , and the amount of steam inside is 4.154 kg. For 1 hour (the heating time of the outer cylindrical surface to 150 ° C) 3600 * 4.154 = 14954.4 kg of steam passes through the calender. With a known enthalpy, it releases energies of 2887 * 14954.4 = 43173352.8 kJ. From physics it is known that, energetically, 1 J = 0.278 * 10 ^-6 kWh, 1 kJ = 0.278 * 10 ^-3 kWh. Consequently, 43173352.8 * 0.278 * 10 ^-3 = 12002 kWh or more than 12 megawatt hours are consumed per hour of heating the calender. This is important to know for calender steam heating ratings.

Несмотря на данный недостаток - большой расход тепловой энергии пара, данный способ нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на каландре, может принят, как первый прототип для заявляемого способа нагрева сырой ленты.Despite this drawback - a large consumption of thermal energy of steam, this method of heating the raw tape, for its continuous vulcanization on the calender, can be adopted as the first prototype for the inventive method of heating the raw tape.

Известны также способы предварительного нагрева ленты инфракрасным излучением или высокочастотным излучением. Об этом написано в источнике [1, с. 478], но конкретных схем или чертежей не приведено.Methods for pre-heating the tape with infrared radiation or high frequency radiation are also known. This is written in the source [1, p. 478], but no specific diagrams or drawings are given.

Известны способы нагрева сушильных цилиндров направленно-фокусированным излучением в ближней инфракрасной области (далее НИКИ) изнутри [26-35]. В этих способах излучатели НИКИ неподвижно установлены внутри цилиндра на неподвижной центральной оси. Точечные, по сравнению с размерами цилиндра, излучатели НИКИ выполнены из ламп типа ИКЗ (ИКЗ-175, ИКЗ-250, ИКЗ-500), которые являются лампами накаливания с зеркальным отражателем внутри колбы [31]. Линейные излучатели НИКИ ограниченной длины, выполнены из трубчатых ламп накаливания типа КГТ с присоединенным к ним внешним отражателем [32]. Трубчатые лампы располагают в геометрическом фокусе отражателей. Излучателем является трубчатая лампа 18 [26, фиг. 3]; в отражателе 19 [26, фиг. 3]. В этих способах, излучатели располагают вблизи внутренней цилиндрической поверхности так, что излучение НИКИ от ламп и отражателей направлено на поверхность перпендикулярно (по нормали). Вдоль длины образующей цилиндра или барабана излучатели располагают с равномерным зазором относительно друг друга. Точечные излучатели располагают вдоль оси цилиндра или барабана без зазоров [35] при этом не требуются электрические патроны для электрически параллельного соединения ламп [36]. В этом источнике [36] изложен способ электрического соединения излучателей в плоских параллельных электропроводных шинах.Known methods for heating drying cylinders with directionally focused radiation in the near infrared region (hereinafter NIKI) from the inside [26-35]. In these methods, NIKI emitters are fixedly mounted inside the cylinder on a fixed central axis. In comparison with cylinder dimensions, NIKI emitters are made of IKZ type lamps (IKZ-175, IKZ-250, IKZ-500), which are incandescent lamps with a mirror reflector inside the bulb [31]. Linear emitters of NIKI of limited length are made of tubular incandescent lamps of the KGT type with an external reflector attached to them [32]. Tubular lamps are placed in the geometric focus of the reflectors. The emitter is a tubular lamp 18 [26, FIG. 3]; in the reflector 19 [26, FIG. 3]. In these methods, the emitters are located near the inner cylindrical surface so that the NIKI radiation from the lamps and reflectors is directed to the surface perpendicular (normal). Along the length of the generatrix of the cylinder or drum, the emitters are positioned with a uniform gap relative to each other. Point emitters are positioned along the axis of the cylinder or drum without gaps [35] and no electric cartridges are required for electrically parallel connection of lamps [36]. This source [36] describes a method for electrically connecting emitters in flat parallel conductive buses.

По окружности, внутри цилиндра или барабана, ряды излучателей располагают в форме многолучевой звезды с одинаковым или не одинаковым расстоянием между лучами по дуге окружности. Излучатели нагревают часть вращающейся внутренней цилиндрической поверхности в разы эффективнее, чем при принудительной конвекцией пара, причем только цилиндрическую поверхность, как показано ниже, в формуле (2) [37] ниже.Around the circumference, inside the cylinder or drum, the rows of emitters are arranged in the form of a multipath star with the same or not the same distance between the rays along an arc of a circle. The emitters heat a part of the rotating inner cylindrical surface several times more efficiently than with forced convection of steam, and only the cylindrical surface, as shown below, in formula (2) [37] below.

где: С_ПР - приведенный коэффициент излучения;where: C _PR - reduced emissivity;

А_ПР - приведенная площадь поверхностей излучателя и поглотителя;And _PR is the reduced surface area of the emitter and absorber;

Т - абсолютная температура, К.T is the absolute temperature, K.

Плотность потока излучения АЧТ: Е = С*(Т/100)⁴, (Вт/см²), С_ПР = 5,68 Вт/(см²*К⁴).The radiation flux density of the blackbody: E = C * (T / 100) ⁴ , (W / cm ² ), C _PR = 5.68 W / (cm ² * K ⁴ ).

Это из закона четвертой степени Стефана-Больцмана: Положение максимума на шкале спектра определяется законом смещения Вина: λ_max=2898/Т, (мкм).This is from the law of the fourth degree of Stefan-Boltzmann: The position of the maximum on the spectrum scale is determined by the Wien displacement law: λ _max = 2898 / T, (μm).

Металлы, при температурах, на которых их максимальная плотность потока находится на длине волны менее 4 мкм, близки по свойствам к серым телам. Но общий поток излучения у них (у металлов) пропорционален 5-ой степени температуры:Metals, at temperatures at which their maximum flux density is at a wavelength of less than 4 microns, are close in properties to gray bodies. But the total radiation flux in them (for metals) is proportional to the 5th degree of temperature:

Е=ε*С*(Т/100)⁵, (Вт/см²), ε - степень черноты, λ_max=2660/Т, (мкм).E = ε * C * (T / 100) ⁵ , (W / cm ² ), ε is the degree of blackness, λ _max = 2660 / T, (μm).

Лампы ИКЗ и КГТ [38] имеют спираль из вольфрама, температуру спирали 2500 К, ε≈0,7. Для этого случая, λ_max=2660/2500=1,064 мкм, т.е. меньше 4 мкм. Следовательно, общая плотность потока излучения спирали Е=0,7*5,68*(2500/100)⁵=3,975*(25)⁵=38818359 Вт/см² при номинальном напряжении 220 В и номинальной мощности 250 Вт для лампы ИКЗ-250.The ICZ and KGT lamps [38] have a tungsten spiral, the spiral temperature is 2500 K, ε≈0.7. For this case, λ _max = 2660/2500 = 1,064 μm, i.e. less than 4 microns. Therefore, the total radiation flux density of the spiral E = 0.7 * 5.68 * (2500/100) ⁵ = 3.975 * (25) ⁵ = 38818359 W / cm ² at a nominal voltage of 220 V and a nominal power of 250 W for an ICZ lamp 250.

Несмотря на гигантскую плотность излучения - она излучается на цилиндрическую поверхность только в площади расположения рядов излучателей. Точечные излучатели, типа ламп ИКЗ [38], излучают в круг, ограниченный диаметром колбы. Он, для ламп ИКЗ-250, ∅ колбы = 127 мм.Despite the gigantic density of radiation - it is emitted on a cylindrical surface only in the area of the rows of emitters. Point emitters, such as ICZ lamps [38], emit in a circle limited by the diameter of the bulb. He, for IKZ-250 lamps, ∅ bulb = 127 mm.

Линейные (трубчатые) излучатели, типа ламп КГТ [38] имеют ∅ трубки = 12-18 мм, а с отражателем (ширина излучателя и излучения) 36-40 мм. На диаметре одной колбы лампы ИКЗ-250 может разместиться: 127 мм/40 мм = 3 штуки ламп КГТ в отражателях. Для ИКЗ-500 ∅ колбы 134 мм и на этом диаметре может разместиться: 134 мм/40 мм = то же 3 штуки ламп КГТ.Linear (tubular) emitters, such as KGT lamps [38] have ∅ tubes = 12-18 mm, and with a reflector (width of the emitter and radiation) 36-40 mm. The diameter of one bulb of the IKZ-250 lamp can accommodate: 127 mm / 40 mm = 3 pieces of KGT lamps in reflectors. For IKZ-500 ∅ a bulb of 134 mm and this diameter can fit: 134 mm / 40 mm = the same 3 pieces of KGT lamps.

1 лампа ИКЗ-500 (мощность 500 Вт) излучает в круг ∅ 134 мм световое пятно мощностью 450 Вт (10% мощности расходуется на нагрев спирали и самой колбы). Круг ∅ 13,4 см имеет площадь 141 см² и плотность излучения лампы в круг соответствует 450/141=3,19 Вт/см².1 IKZ-500 lamp (power 500 W) emits a light spot with a power of 450 W into a circle ∅ 134 mm (10% of the power is spent on heating the spiral and the bulb itself). The circle ∅ 13.4 cm has an area of 141 cm ² and the radiation density of the lamp in the circle corresponds to 450/141 = 3.19 W / cm ² .

1 лампа КГТ380-5000-1 ∅ трубки 13 мм с отражателем (длина 1530 мм, ширина 40 мм) излучает на прямоугольную полосу с размерами отражателя 5000 Вт. На диаметре колбы ИКЗ-500, как показано, вполне реально разместить 3 линейных лампы в отражателях или излучение мощностью 15000 Вт направить на прямоугольник длиной 1530 мм, шириной 120 мм, площадью 153 см*12 см=1836 см². Плотность излучения в этом случае будет 15000 Вт/1836 см²=8,17 Вт/ см² или 8,17/3,19 в 2,56 раз больше, чем у ламп ИКЗ-500. Это особенно важно при облучении с помощью НИКИ (для нагрева) сплошных металлических поверхностей.1 lamp KGT380-5000-1 ∅ a 13 mm tube with a reflector (length 1530 mm, width 40 mm) emits into a rectangular strip with a reflector size of 5000 watts. On the diameter of the IKZ-500 bulb, as shown, it is quite possible to place 3 linear lamps in reflectors or direct radiation with a power of 15,000 W to a rectangle 1530 mm long, 120 mm wide, 153 cm * 12 cm = 1836 cm ² . The radiation density in this case will be 15,000 W / 1836 cm ² = 8.17 W / cm ² or 8.17 / 3.19 2.56 times higher than that of IKZ-500 lamps. This is especially important when irradiating using NIKI (for heating) solid metal surfaces.

Излучатели НИКИ в виде трубчатых ламп с отражателями или в виде ламп ИКЗ, известные из вышеназванных источников информации и работающие как нагреватели, будем далее в тексте именовать ИКН, т.е. инфракрасным нагревателем. Из источников [26-36] известны однофазные и трехфазные ИКН. Эти ИКН электрически подключены к силовому управляемому выходу, соответственно, однофазного или трехфазного авторегулятора «напряжение-температура», далее по тексту АРНТ. АРНТ представляют собой, по сути, однофазные или трехфазные регуляторы мощности [39].NIKI emitters in the form of tubular lamps with reflectors or in the form of ICZ lamps, known from the above sources of information and working as heaters, will be referred to as ICN in the text, i.e. infrared heater. From sources [26–36], single-phase and three-phase TSCs are known. These ICIs are electrically connected to the power controlled output, respectively, of a single-phase or three-phase voltage-temperature self-regulator, hereinafter referred to as ARNT. ARNTs are essentially single-phase or three-phase power controllers [39].

Управляющий вход АРНТ, в этом случае, подключен к датчику температуры, в качестве которого может быть использован бесконтактный пирометр, например, Optris [40].The control input of the ARNT, in this case, is connected to a temperature sensor, which can be used as a non-contact pyrometer, for example, Optris [40].

Фактически, ИКН с АРНТ и с пирометром, являются автоматизированной системой инфракрасного нагрева и далее по тексту будет называться АСИН. Известно использование АСИН для нагрева снизу на ленте пищевых полуфабрикатов [41] с целью непрерывной выпечки и для нагрева пищевых полуфабрикатов на ленте и снизу и сверху [42]. В перечисленных выше аналогах отсутствуют операции экономичного нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на горизонтально расположенном каландре.In fact, ICN with ARNT and with a pyrometer are an automated infrared heating system and hereinafter referred to as ASIN. It is known to use ASIN for heating bottom of food semi-finished products on the tape [41] for continuous baking and for heating food semi-finished products on the ribbon and bottom and top [42]. In the above analogues there are no operations of economical heating of the raw tape, for its continuous vulcanization on a horizontal calender.

2. Наиболее близким техническим решением является способ нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на горизонтально расположенном каландре, в котором нагревают цилиндрическую часть каландра изнутри, а сырую ленту прижимают к наружной цилиндрической поверхности каландра и перемещают вместе с ней бесконечной сеткой, часть которой прижимают к каландру парой прижимных цилиндров, которые располагают параллельно оси каландра на расстоянии друг от друга по дуге окружности каландра 90°, а прижатую часть сетки располагают между этими цилиндрами на каландре на дуге той же окружности 270° при этом сетку натягивают и прижимают к каландру отдельным натяжным цилиндром, параллельным каландру, а каландр снабжают вращающим приводом2. The closest technical solution is a method of heating a raw tape, for its continuous vulcanization on a horizontally located calender, in which the cylindrical part of the calender is heated from the inside, and the raw tape is pressed to the outer cylindrical surface of the calender and moved with it an endless grid, part of which is pressed to calender pair of pressure cylinders, which are parallel to the axis of the calender at a distance from each other along an arc of a circle of a calendar of 90 °, and the pressed part of the grid is placed between this and cylinders on a calender on an arc of the same circumference 270 ° while the grid is pulled and pressed to the calender with a separate tension cylinder parallel to the calender, and the calender is equipped with a rotary drive

В основные цели предполагаемого изобретения (по сравнению с прототипом) входит получение следующих технических результатов.The main objectives of the proposed invention (compared with the prototype) is to obtain the following technical results.

1. Существенное уменьшение затрат энергии на нагрев.1. A significant reduction in energy costs for heating.

2. Увеличение производительности в процессе вулканизации.2. Increased productivity in the vulcanization process.

3. Причины, препятствующие получению технических результатов.3. Reasons that hinder the receipt of technical results.

3.1. Большие затраты энергии на нагрев обусловлены большой толщиной цилиндрической стенки каландра 3, которая составляет 65 мм. Тепло от нагревающейся внутренней цилиндрической поверхности медленно перемещается к внешней (к наружной). При этом, нужно поддерживать нагретой наружную цилиндрическую поверхность до постоянной температуры. Но, для этого, нужно поддерживать и постоянную температуру всего объема цилиндрической части каландра 3. При толщине его цилиндрической стенки 65 мм, при наружном диаметре 1000 мм и длине 1700 мм (ширина сырой ленты 6 составляет 1600 мм) объем цилиндра составляет 4,328 м³. При удельном весе чугуна СЧ20 7,15 т/м³ [44] масса цилиндрической части каландра 3 составляет 30,9452 тонны, приблизительно, 31 т и ее нужно нагреть так, чтобы температура наружной поверхности была не менее 150°С. Эту температуру и поддерживают, но, не более того. Как показано выше, при этом расходуют немногим более 12 мегаватт тепловой энергии пара за час.3.1. The high energy consumption for heating is due to the large thickness of the cylindrical wall of calender 3, which is 65 mm. Heat from a heated inner cylindrical surface slowly moves to the outer (to the outer). In this case, it is necessary to maintain the heated outer cylindrical surface to a constant temperature. But, for this, it is necessary to maintain a constant temperature of the entire volume of the cylindrical part of the calender 3. With a thickness of its cylindrical wall of 65 mm, with an outer diameter of 1000 mm and a length of 1700 mm (the width of the raw tape 6 is 1600 mm), the volume of the cylinder is 4.328 m ³ . With a specific gravity of SCh20 cast iron of 7.15 t / m ³ [44], the mass of the cylindrical part of calender 3 is 30.9452 tons, approximately 31 tons, and it must be heated so that the temperature of the outer surface is at least 150 ° C. This temperature is maintained, but no more. As shown above, this consumes a little more than 12 megawatts of thermal energy per hour.

3.4. Малая производительность обусловлена малой скоростью передачи тепловой энергии через толстую цилиндрическую стенку каландра 3. Так, например, каландр нагревается до заданной температуры 150°С наружной поверхности более 1 часа.3.4. Low productivity is due to the low rate of transfer of thermal energy through the thick cylindrical wall of calender 3. So, for example, the calender is heated to a predetermined temperature of 150 ° C of the outer surface for more than 1 hour.

4. Признаки прототипа, совпадающие с заявляемым предполагаемым изобретением.4. Signs of the prototype, coinciding with the claimed alleged invention.

Способ нагрева сырой ленты, для ее непрерывной вулканизации на горизонтально расположенном каландре, в котором нагревают цилиндрическую часть каландра изнутри, а сырую ленту прижимают к наружной цилиндрической поверхности каландра и перемещают вместе с ней бесконечной сеткой, часть которой прижимают к каландру парой прижимных цилиндров, которые располагают параллельно оси каландра на расстоянии друг от друга по дуге окружности каландра 90°, а прижатую часть сетки располагают между этими цилиндрами на каландре на дуге той же окружности 270° при этом сетку натягивают и прижимают к каландру отдельным натяжным цилиндром, параллельным каландру, а каландр снабжают вращающим приводомA method of heating a raw tape, for its continuous vulcanization on a horizontally located calender, in which the cylindrical part of the calender is heated from the inside, and the raw tape is pressed to the outer cylindrical surface of the calender and moved with it an endless grid, part of which is pressed against the calender by a pair of pressure cylinders that have parallel to the axis of the calender at a distance from each other along an arc of a circle of a calender of 90 °, and the pressed part of the grid is placed between these cylinders on a calendar on an arc of the same circle 270 ° while the grid is pulled and pressed to the calender with a separate tension cylinder parallel to the calender, and the calender is equipped with a rotary drive

5. Задачами предлагаемого изобретения являются следующие технические результаты.5. The objectives of the invention are the following technical results.

5.1. Существенное уменьшение затрат энергии на нагрев.5.1. Significant reduction in energy costs for heating.

5.2. Увеличение производительности в процессе вулканизации.5.2. Increased productivity during the vulcanization process.

6. Эти технические результаты в заявляемом способе непрерывной вулканизации длинномерной ленты из сырой резины или каучука на каландре достигаются тем, что наружную поверхность каландра нагревают инфракрасным излучением, поддерживая ее температуру 250°С, направляя его непосредственно на эту поверхность между прижимными цилиндрами, размещая неподвижно между ними трехфазный ИКН из линейных источников ИК излучения ограниченной длины в отражателях и непрерывно измеряя температуру поверхности каландра в верхней части его торца, а сырую ленту нагревают инфракрасным излучением, поддерживая ее температуру 250°С, направляя его на обе плоские поверхности ленты однофазным ИКН из ламп ИКЗ-500 перед вулканизацией, непрерывно измеряя температуру плоской поверхности сырой ленты соприкасающейся с нагретой поверхностью каландра, при этом трехфазный ИКН выполняют из линейных излучателей ограниченной длины в отражателях, которые смонтированы вдоль наружной цилиндрической поверхности каландра без зазоров, а однофазный ИКН выполняют из ламп ИКЗ-500, располагая их без зазоров между колбами над сырой лентой с равномерным зазором относительно нее и под этой лентой с равномерным зазором относительно нее, причем оба ИКН электрически подключены, каждый к своему, к управляемому выходу АРНТ, управляющий вход которых подключен к выходам своих пирометров.6. These technical results in the inventive method of continuous vulcanization of a long tape of crude rubber or rubber on the calender are achieved by the fact that the outer surface of the calender is heated by infrared radiation, maintaining its temperature at 250 ° C, directing it directly to this surface between the pressure cylinders, placing it stationary between them three-phase TSC from linear sources of IR radiation of limited length in the reflectors and continuously measuring the temperature of the surface of the calender in the upper part of its end, and crude the NTU is heated by infrared radiation, maintaining its temperature at 250 ° C, directing it to both flat surfaces of the tape with single-phase TSC from IKZ-500 lamps before vulcanization, continuously measuring the temperature of the flat surface of the raw tape in contact with the heated surface of the calender, while the three-phase TSC is made of linear emitters of limited length in reflectors that are mounted along the outer cylindrical surface of the calender without gaps, and single-phase TSCs are made of IKZ-500 lamps, placing them without gaps between the flasks mi of crude ribbon with a uniform gap relative thereto and for this tape with a uniform gap relative thereto, both TSC electrically connected each to their own way, to the controlled output of ARNT, a control input of which is connected to the outputs of their pyrometers.

7. Сущность предполагаемого изобретения поясняется чертежами, где, на фиг. 1 (а, б) показан прототип [1]. На фиг. 1а) показана технологическая схема известного непрерывного вулканизатора, а на фиг. 1б) показано каким образом, сырая лента 6, натянутой сеткой 5 прижимается к нагретой паром поверхности каландра 3. Далее представлены схемы устройства для реализации заявляемого способа нагрева сырой ленты 6. На фиг. 2 показана технологическая схема осуществления заявляемого способа нагрева сырой ленты. На фиг. 3 показано размещение (компоновка) ИКН 7 из линейных ламп ограниченной длины в отражателях над цилиндрической поверхностью 3.1 каландра 3 между прижимными цилиндрами 1 и 2 (фиг. 2). На фиг. 4 показано, как размещается пирометр 7.5 (измеритель температуры) вблизи торца цилиндрической части 3.1 каландра 3 для управления трехфазным АРНТ 9 нагревом ИКН 7. На фиг. 5 показан поперечный разрез однофазного ИКН 8 нагревающий сырую ленту 6. На фиг. 6 представлена электрическая схема АСИН с трех фазным АРНТ 9, а на фиг. 7 представлена электрическая схема АСИН с однофазным АРНТ 8.7. The essence of the alleged invention is illustrated by drawings, where, in FIG. 1 (a, b) shows the prototype [1]. In FIG. 1a) shows a process diagram of a known continuous vulcanizer, and FIG. 1b) it is shown how the raw tape 6, stretched by a mesh 5, is pressed against the surface of the calender 3 heated by steam. The following are diagrams of a device for implementing the inventive method for heating the raw tape 6. FIG. 2 shows a flow chart of an embodiment of the inventive method for heating a crude ribbon. In FIG. 3 shows the placement (layout) of the TSC 7 of linear lamps of limited length in the reflectors above the cylindrical surface 3.1 of calender 3 between the pressure cylinders 1 and 2 (Fig. 2). In FIG. 4 shows how a pyrometer 7.5 (temperature meter) is placed near the end of the cylindrical part 3.1 of calender 3 for controlling three-phase ARNT 9 heating of the ICH 7. In FIG. 5 shows a cross-sectional view of a single-phase TSC 8 heating a raw ribbon 6. In FIG. 6 shows an electrical circuit of an ASIN with three phase ARNT 9, and in FIG. 7 shows the electrical circuit of an ASIN with a single-phase ARNT 8.

Основными элементами устройства для реализации заявляемого способа являются:The main elements of the device for implementing the proposed method are:

В прототипе (фиг. 1) прижимные цилиндры 1 и 2 расположены горизонтально, один над другим, параллельно каландру 3 и прижаты к поверхности каландра 3 натяжным цилиндром 4 посредством бесконечной сетки 5 (фиг. 1а), охватывающей последовательно цилиндр 1, каландр 3, цилиндр 2 и цилиндр 4. Сетка 5 выполнена из стальной, плетеной, обрезиненной ленты и натягивается (прижимается к каландру 3 и цилиндрам 1, 2, 4) цилиндром 4 с усилием F, которое достигает 100-150 тонн. Наименьшее угловое расстояние между цилиндрами 1, 2 относительно оси каландра 3 составляет 90°, а с противоположной стороны 270°. Внутрь каландра 3 непрерывно подают технологический пар задавая температуру наружной поверхности 150°С. В течении 1,5 часа каландр нагревается до этой температуры и включают вращающий привод каландра 3. Каландр 3 вращается со скоростью 2 об/мин, приводя в движение сетку 5 и во вращение цилиндры 1, 2, 4. На прижимном цилиндре 1 сетка 5 движется вместе с цилиндром 1 сверху него к каландру 3. После включения привода сырую ленту 6 подают на цилиндр 1, охваченный сеткой 5 и направляют ленту 6 в сужающийся клин (в жало) между цилиндром 1 и каландром 3. Лента 6 захватывается сеткой 5 и затягивает ленту 6 между сеткой 5 и каландром 3. В данный момент сырая лента 6 непрерывно перемещается между каландром 3 и сеткой 5 по поверхности нагретого каландра со скоростью наружной поверхности каландра 3, при этом лента 6 непрерывно прижимается к этой поверхности сеткой 5 с усилием натяжения сетки 5, т.е. 100-150 тонн. При наружном диаметре каландра 3-1000 мм (1 м), длина его наружной поверхности составляет πD=3,1416*1=3,14 м, а линейная скорость этой поверхности (при n₃=2 об/мин) (фиг. 1б) будет 6,28 м/мин. Меньшее расстояние по дуге наружной поверхности каландра 3, между точками (линиями) зажимов каландр 3-цилиндр 1 и каландр 3-цилиндр 2 составляет

длина окружности 3,14 м, или 0,785 м. Большее расстояние

этой длины, или 2,355 м. На этой длине каландра 3 (2,355 м) сырая лента 6 нагревается, подвергается давлению со стороны сетки 5 (фиг. 1б) и вулканизируется. Готовая (свулканизированная) лепта 6.1 прижимным цилиндром 2 направляется на накатку (на рисунках не показана). При окружной скорости каландра 3 6,28 м/мин вулканизация каждого сечения ленты 6 происходит на длине дуги 2,355 м или за 2,355/6,28=0,375 мин или за 22,5 секунды. Меньшее расстояние по дуге наружной поверхности каландра 3, между точками (линиями) зажимов каландр 3-цилиндр 1 и каландр 3-цилиндр 2 составляет 0,785 м и это расстояние наружная поверхность каландра 3 (с окружной скоростью 6,28 м/мин) проходит за 0,785/6,28=0,125 мин или за 7,5 секунд.In the prototype (Fig. 1), the

pressure cylinders

1 and 2 are arranged horizontally, one above the other, parallel to the calender 3 and pressed against the surface of the calender 3 by the tension cylinder 4 by means of an endless grid 5 (Fig. 1a), sequentially covering cylinder 1, calender 3, cylinder 2 and cylinder 4. The mesh 5 is made of steel, woven, rubberized tape and is stretched (pressed to calender 3 and

cylinders

1, 2, 4) by cylinder 4 with a force F, which reaches 100-150 tons. The smallest angular distance between the

cylinders

1, 2 relative to the axis of the calender 3 is 90 °, and from the opposite side 270 °. Inside the calender 3, process steam is continuously supplied by setting the temperature of the outer surface to 150 ° C. Within 1.5 hours, the calender heats up to this temperature and turns on the calender 3 rotary drive. Calender 3 rotates at a speed of 2 rpm, setting the mesh 5 in motion and the

cylinders

1, 2, 4 rotate. On the pressing cylinder 1, the mesh 5 moves together with the cylinder 1 on top of it to the calender 3. After turning on the drive, the raw tape 6 is fed to the cylinder 1, covered by a net 5 and the tape 6 is sent to a tapering wedge (sting) between the cylinder 1 and the calender 3. The tape 6 is gripped by a net 5 and tightens the tape 6 between net 5 and calender 3. Currently the raw ribbon 6 is continuous but is moved between calender roll 3 and the mesh 5 over the surface of the heated calender at a speed of the outer surface of the calender 3, the tape 6 is continuously pressed against the surface of the mesh 5 with the force tensioning the mesh 5, i.e. 100-150 tons. With the outer diameter of the calender 3-1000 mm (1 m), the length of its outer surface is πD = 3.1416 * 1 = 3.14 m, and the linear speed of this surface (with n ₃ = 2 rpm) (Fig. 1b ) will be 6.28 m / min. The smaller the distance along the arc of the outer surface of the calender 3, between the points (lines) of the clamps, the 3-cylinder 1 and 3-cylinder 2 calendars

circumference 3.14 m, or 0.785 m. Longer distance

of this length, or 2.355 m. On this length of calender 3 (2.355 m), the raw tape 6 is heated, subjected to pressure from the side of the net 5 (Fig. 1b) and vulcanized. The finished (vulcanized) mite 6.1 by the pressure cylinder 2 is sent to the knurling (not shown in the figures). At a peripheral speed of the calender 3 of 6.28 m / min, the vulcanization of each section of the tape 6 occurs at an arc length of 2.355 m or in 2.355 / 6.28 = 0.375 min or in 22.5 seconds. The smaller the distance along the arc of the outer surface of the calender 3, between the points (lines) of the clamps, the 3-cylinder 1 calendar and the 3-cylinder 2 calendar are 0.785 m and this distance the outer surface of the calender 3 (with a peripheral speed of 6.28 m / min) passes for 0.785 / 6.28 = 0.125 min or 7.5 seconds.

В заявляемом способе (фиг. 2, без сетки 5 и натяжного цилиндра 4), над цилиндрической поверхностью (цилиндрическая стенка каландра 3 обозначена поз. 3.1 на фиг. 4) каландра 3 между цилиндрами 1 и 2 неподвижно установлен с равномерным зазором (например, 3 мм, фиг. 3) относительно каландра 3 ИКН 7. Кожух ИКН 7 выполнен, например, из тонкого (5 мм) листа дюралюминия, выгнутого по дуге коаксиальной дуге наружной поверхности каландра 3 (его цилиндрической 3.1 поверхности). К кожуху, со стороны каландра 3, жестко присоединены, без зазоров относительно друг друга, отражатели 7.2, в каждом из которых установлено по одному источнику инфракрасного излучения 7.3 ограниченной длины, например, кварцево-галогенная тепловая лампа КГТ380-5000-1. Каждая лампа 7.3 размещена в фокусе Ф отражателя 7.2, так же, как и в техническом решении [26, фиг. 3, фиг. 4, лампа 18, отражатель 19]. Расстояние между точками касания а и b цилиндров 1, 2 с каландром 3 (фиг. 2), как уже сказано выше, составляет 785 мм по дуге. Расстояние 1 между цилиндрами 1 и 2 составляет 600 мм. В ИКН 7 (фиг. 2 и 3), на этой длине, при ширине одного отражателя 7.2 40 мм, размещаются 15 отражателей 7.2 вдоль образующей каландра 3. Каждые пять излучателей 7.3 соединяют электрически параллельно (R_a, R_b, R_c, фиг. 6) и подключают соответственно к фазам а, b, с с общей нейтралью n силового управляемого выхода трехфазного АРНТ 9. Управляющий вход АРНТ 9 электрически подключен к выходу пирометра 7.5 (фиг. 4, 6). Пирометр 7.5 неподвижно размещен рядом (10-20 мм) с торцем цилиндрической части 3.1 каландра 3 в верхней части цилиндра 3.1, не ниже 10 мм от наружной цилиндрической поверхности 3.1 при толщине цилиндра 3.1 - 65 мм (фиг. 4). Оптически регистрирующая часть пирометра Optris CT-DS-E2005-01-A MID rus [40] представляет собой цилиндр, диаметром 10 мм и длиной 20 мм.In the inventive method (Fig. 2, without mesh 5 and the tension cylinder 4), above the cylindrical surface (the cylindrical wall of calender 3 is indicated by pos. 3.1 in Fig. 4), calender 3 is fixedly installed between cylinders 1 and 2 with a uniform gap (for example, 3 mm, Fig. 3) relative to calendaring 3 of TSC 7. The casing of TSC 7 is made, for example, of a thin (5 mm) sheet of duralumin, curved along the arc of the coaxial arc of the outer surface of calender 3 (its cylindrical 3.1 surface). Reflectors 7.2 are rigidly attached to the casing, on the side of calender 3, without gaps relative to each other, each of which has one source of infrared radiation 7.3 of a limited length, for example, a KGT380-5000-1 quartz-halogen heat lamp. Each lamp 7.3 is placed in the focus Φ of the reflector 7.2, as well as in the technical solution [26, FIG. 3, FIG. 4, lamp 18, reflector 19]. The distance between the points of contact a and b of the cylinders 1, 2 with the calender 3 (Fig. 2), as mentioned above, is 785 mm along the arc. The distance 1 between cylinders 1 and 2 is 600 mm. In TSC 7 (FIGS. 2 and 3), along this length, with the width of one reflector 7.2 40 mm, 15 reflectors 7.2 are placed along the generatrix of calender 3. Each five emitters 7.3 are connected electrically in parallel (R _a , R _b , R _c , FIG. 6) and connected respectively to phases a, b, c with a common neutral n of the power controlled output of the three-phase ARNT 9. The control input of the ARNT 9 is electrically connected to the output of the pyrometer 7.5 (Fig. 4, 6). Pyrometer 7.5 is fixedly located next to (10-20 mm) with the end face of the cylindrical part 3.1 of calender 3 in the upper part of the cylinder 3.1, not less than 10 mm from the outer cylindrical surface 3.1 with a cylinder thickness of 3.1 - 65 mm (Fig. 4). The optically recording part of the Optris CT-DS-E2005-01-A MID eng pyrometer [40] is a cylinder with a diameter of 10 mm and a length of 20 mm.

Кожух 7.1 ИКН 7 неподвижно закреплен, например, планками 3.3 (с обеих сторон каландра 3) к неподвижным корпусам 3.2 подшипников каландра 3 (отдельно - не показаны и не обозначены), например, сваркой. Отражатели 7.2 неподвижно размещены в кожухе 7.1, например, сваркой вдоль образующей (фиг. 3). АРНТ 9 подключен к промышленной трехфазной сети (А, В, С, N) и размещен неподвижно рядом с приводом каландра 3 (на фигурах не показан) в удобном для обслуживания месте. Аналогичная схема АРНТ показана в [43, фиг. 8]. При включении АРНТ 9, задают (устанавливают) температуру, например, 250°С которую регистрируют пирометром 7.5 и наблюдают за процессом нагрева. При включении АРНТ 9 на каждую трубчатую лампу КГТ 7.3 подается электрическая мощность 5 кВт, всего на 15 ламп - 75 кВт мощности. При этом, 12% этой мощности расходуется на нагрев стекла и спирали (9 кВт), поэтому мощность сплошного ИК излучения составляет 66 кВт. Это излучение 7.4 (фиг. 4) распределено на поверхности с размерами: ширина 600 мм (1, фиг. 2) или 60 см и длина 1600 мм или 160 см (рабочая длина каландра 3), площадь этой поверхности составляет 60*160=9600 см². Плотность излучения ИКН 7 между цилиндрами 1 и 2 (фиг. 2) составляет 66000 Вт/9600 см² = 6,875 Вт/см². Такой плотности излучения 7.4 (фиг. 4) на поверхности каландра 3 не создавалось ни в одном из аналогов.The casing 7.1 TSC 7 is fixedly mounted, for example, by strips 3.3 (on both sides of the calender 3) to the stationary housings 3.2 of the bearings of the calender 3 (not shown separately and not indicated), for example, by welding. Reflectors 7.2 are stationary in the casing 7.1, for example, by welding along the generatrix (Fig. 3). ARNT 9 is connected to an industrial three-phase network (A, B, C, N) and is placed motionless next to the calender drive 3 (not shown in the figures) in a convenient place for maintenance. A similar ARNT scheme is shown in [43, FIG. 8]. When turning on the ARNT 9, a temperature is set (set), for example, 250 ° С which is recorded with a pyrometer 7.5 and the heating process is monitored. When ARNT 9 is turned on, an electric power of 5 kW is supplied to each KGT 7.3 tube lamp, for a total of 15 lamps - 75 kW of power. At the same time, 12% of this power is spent on heating the glass and spiral (9 kW), so the power of continuous infrared radiation is 66 kW. This radiation 7.4 (Fig. 4) is distributed on a surface with dimensions: width 600 mm (1, Fig. 2) or 60 cm and a length of 1600 mm or 160 cm (working length of calender 3), the surface area is 60 * 160 = 9600 cm ² . The radiation density of TSC 7 between the cylinders 1 and 2 (Fig. 2) is 66000 W / 9600 cm ² = 6.875 W / cm ² . Such a radiation density of 7.4 (Fig. 4) on the surface of the calender 3 was not created in any of the analogues.

При достижении температуры наружной цилиндрической поверхности каландра 3 вблизи точки а (фиг. 2) 250°С АРНТ 9 автоматически, через 6 с от включения, уменьшает напряжение питания ламп 7.3 (КГТ380-5000-1) до 50 В, поддерживая эту температуру. В режиме поддержания температуры 250°С ИКН 7 с АРНТ 9 расходуют в 7, 6 раза меньше электроэнергии - 9,86 кВт, а каждая лампа 7.3 расходует 658 Вт.Upon reaching the temperature of the outer cylindrical surface of the calender 3 near point a (Fig. 2) 250 ° C, the ARNT 9 automatically, after 6 s from switching on, reduces the supply voltage of the lamps 7.3 (KGT380-5000-1) to 50 V, maintaining this temperature. In the mode of maintaining the temperature of 250 ° C, TSC 7 with ARNT 9 consume 7.6 times less electricity - 9.86 kW, and each 7.3 lamp consumes 658 watts.

Сырую ленту 6 также нагревают ИК излучением в одно фазном ИКН 8 с однофазным АРНТ 10 и датчиком температуры Т_в (фиг. 2). ИКН 8 устанавливают неподвижно, рядом с прижимным цилиндром 1 не далее, чем 1 метр от точки «а» (где, по линии, происходит соприкосновение цилиндра 1 с каландром 3). ИКН 8 аналогичен ИКН из технических решений [35, 36], и выполнен на лампах ИКЗ-500 8.4 (фиг. 5). Лампы 8.4 размещены неподвижно в двух горизонтальных плоскостях, без зазоров между колбами, при этом одна плоскость проходит под лентой 6, а другая над лентой 6. В каждой плоскости лампы 8.4 размещены сплошными рядами по ширине и длине ленты 6, причем лампы 8.4 обращены колбами в сторону ленты 6 и снизу и сверху так, что и снизу и сверху лента 6 подвержена сплошному ИК излучению от излучателей 8.4.Crude tape 6 is also heated by infrared radiation in a single-phase TSC 8 with a single-phase ARNT 10 and a temperature sensor T _in (Fig. 2). IKN 8 is installed motionless, next to the pressure cylinder 1, no further than 1 meter from point “a” (where, on the line, cylinder 1 contacts calender 3). IKN 8 is similar to IKN from technical solutions [35, 36], and is made on IKZ-500 8.4 lamps (Fig. 5). Lamps 8.4 are placed motionless in two horizontal planes, with no gaps between the flasks, with one plane passing under the tape 6 and the other above the tape 6. In each plane of the lamp 8.4 are arranged in continuous rows along the width and length of the tape 6, with the lamps 8.4 facing the flasks in the side of the tape 6 both from below and from above so that both from below and from above the tape 6 is subject to continuous infrared radiation from emitters 8.4.

На фиг. 5 обозначены: 8.1 и 8.3 сплошные, плоские и тонкие электропроводные шины, скрепленные между собой параллельно диэлектрическими перегородками 8.2; лампы 8.4 ИКЗ-500 ввернуты в шины так же, как и в техническом решении [36]. Диаметр колбы каждой лампы ИКЗ-500 составляет 134 мм и вдоль (по ходу движения) ленты 6 в ИКН 8 устанавливают в шинах 5 ламп 8.4, которые создают сплошное ИК излучение на длине 670 мм. По ширине ИКН 8 (ширина ленты 6 1600 мм), без зазоров между колбами, устанавливают 12 ламп ИКЗ-500, что создает сплошной поток ИК излучения по ширине 1608 мм. Всего в ИКН 8 устанавливают 5*12=60 ламп ИКЗ-500, каждая мощностью 500 Вт, общая мощность ИКН 8 составляет 30 кВт.In FIG. 5 are indicated: 8.1 and 8.3 solid, flat and thin conductive busbars fastened together in parallel with dielectric partitions 8.2; lamps 8.4 IKZ-500 are screwed into the tires in the same way as in the technical solution [36]. The diameter of the bulb of each lamp of the IKZ-500 is 134 mm and along the (in the direction of travel) tape 6 in the TSC 8 is installed in the tires 5 of the lamps 8.4, which create continuous infrared radiation at a length of 670 mm. The width of the IRK 8 (tape width 6 1600 mm), without gaps between the flasks, install 12 lamps IKZ-500, which creates a continuous stream of infrared radiation across a width of 1608 mm. In total, 5 * 12 = 60 IKZ-500 lamps, each with a power of 500 W, are installed in IKN 8, the total power of IKN 8 is 30 kW.

Датчиком температуры Т_в (это может быть резистивный ДТВ-075, 50 Ом или Optris СТ-DS-E2005-01-A MID rus [40], фиг. 7) измеряют и контролируют температуру ленты 6 со стороны, противоположной наружной поверхности (цилиндрической) каландра 3.The temperature sensor T _in (this can be a resistive DTV-075, 50 Ohm or Optris ST-DS-E2005-01-A MID eng [40], Fig. 7) measure and control the temperature of the tape 6 from the side opposite to the outer surface (cylindrical ) calender 3.

Технические решения, в которых инфракрасными излучателями с АРНТ нагревают пищевые полуфабрикаты (сверху и снизу), движущиеся на плоской ленте в процессе выпечки известны из технических решений [41-43].Technical solutions in which food semi-finished products (above and below) are heated by infrared emitters with ARNTs and moving on a flat ribbon during baking are known from technical solutions [41-43].

При вращении каландра 3 с частотой 2 об/мин, окружная скорость его цилиндрической 3.1 наружной поверхности, как показано выше, составляет 6,28 м/мин и каждый метр ленты 6 проходит от цилиндра 1 к цилиндру 2 по поверхности каландра 3 с такой же скоростью. Включение однофазного АРНТ 10 приводит, одновременно, к подключению сетевого напряжения 220 В и к подаче его одновременно на все 60 ламп ИКЗ-500. Их сплошное ИК излучение (30 кВт) одновременно нагревает сырую лепту 6 (толщина 50 мм) в ИКН 8 и сверху и снизу. Лента 6 прогревается до температуры 250°С за 6 сек после чего АРНТ 10 уменьшает электрическую мощность питания ИКН 8 в два раза, обеспечивая 250°С температуру ленты 6 со стороны, противоположной поверхности каландра 3. Это соответствует питанию ламп 8.4 напряжением 110 В и ИКН 8 с АРНТ 10 расходуют 15 кВтч электроэнергии.When calender 3 is rotated at a frequency of 2 rpm, the peripheral speed of its cylindrical 3.1 outer surface, as shown above, is 6.28 m / min and each meter of tape 6 passes from cylinder 1 to cylinder 2 along the surface of calender 3 at the same speed . The inclusion of a single-phase ARNT 10 leads simultaneously to the connection of a 220 V network voltage and to its supply simultaneously to all 60 IKZ-500 lamps. Their continuous IR radiation (30 kW) at the same time heats raw mite 6 (thickness 50 mm) in TSC 8 both above and below. The tape 6 warms up to a temperature of 250 ° C in 6 seconds after which the ARNT 10 reduces the electrical power supply of the TSC 8 by half, providing a 250 ° C temperature of the tape 6 from the side opposite to the surface of the calender 3. This corresponds to the power supply of 8.4 V 110 and TSC lamps 8 with ARNT 10 consume 15 kWh of electricity.

АРНТ 10 с ИКН 8 включают после того, как АРНТ 9 перевел ИКН 7 в режим поддержания постоянной температуры 250°С наружной цилиндрической 3.1 поверхности каландра 3. Это происходит через 6 с (1/10 мин или 0,0017 часа) после включения и за 6 с ИКН 7 расходует 75 кВтч*0,0017 ч = 0,125 кВтч электроэнергии, после чего включают АРНТ 10 и ИКН 8 при этом включают привод (электродвигатель с редуктором на чертежах не показан), вращающий каландр 3 и заправляют сырую ленту 6 в зажим между цилиндром 1 (сеткой 5 в т. «а») и каландром 3 (фиг. 2). Нагретый каландр 3 с сеткой 5 тянут ленту 6. Перемещаясь, лента 6 нагревается в ИКН 8 за 6 сек и первый метр ленты 6 проходит не свулканизированным на каландре 3. Это является единственным браком при непрерывной вулканизации сырой ленты 6. За 6 с (1/10 мин или 0,0017 часа) работы на полную мощность ИКН 8 расходует 30 кВт*0,0017 часа=0,05 кВтч. Всего за 12 секунд работы двух ИКН и двух АРНТ расходуется 0,125+0,05=0,175 кВтч электрической энергии. Дальнейшее движение ленты 6 с каландром 3 и сеткой 5 сопровождается работой ИКН 7 с АРНТ 9 и ИКН 8 с АРНТ 10 в установившемся режиме, т.е., поддерживается температура наружной поверхности каландра 3 в т. «а» (фиг. 2 и фиг. 4) и температура ленты 6 в 250°С. При этом, ИКН 7 расходует постоянно 9,86 кВтч, а ИКН 8 - 15 кВтч электроэнергии. Общий расход составляет 24,86 или 25 кВтч. Это существенно меньше, чем 12 МВч тепловой энергии пара.ARNT 10 with ICN 8 is turned on after ARNT 9 has transferred ICN 7 to the mode of maintaining a constant temperature of 250 ° C of the outer cylindrical surface 3.1 of calender 3. This occurs 6 seconds (1/10 min or 0.0017 hours) after switching on and 6 s TSC 7 consumes 75 kWh * 0.0017 h = 0.125 kWh of electricity, then turn on the ARNT 10 and TSC 8 while turning on the drive (an electric motor with a reducer is not shown in the drawings), rotates the calender 3 and feed the raw tape 6 into the clamp between cylinder 1 (mesh 5 in t. "a") and calender 3 (Fig. 2). Heated calender 3 with mesh 5 pulls tape 6. Moving, tape 6 heats up in TSC 8 in 6 seconds and the first meter of tape 6 passes uncured on calender 3. This is the only marriage with continuous vulcanization of raw tape 6. For 6 s (1 / 10 min or 0.0017 hours) at full power TSC 8 consumes 30 kW * 0.0017 hours = 0.05 kWh. In just 12 seconds of operation, two TSCs and two ARNTs consume 0.125 + 0.05 = 0.175 kWh of electric energy. Further movement of the tape 6 with calender 3 and net 5 is accompanied by the operation of TSC 7 with ARNT 9 and TSC 8 with ARNT 10 in steady state, that is, the temperature of the outer surface of calender 3 is maintained in t. "A" (Fig. 2 and Fig. . 4) and the temperature of the tape 6 at 250 ° C. At the same time, TSC 7 constantly consumes 9.86 kWh, and TSC 8 - 15 kWh of electricity. The total consumption is 24.86 or 25 kWh. This is substantially less than 12 MWh of thermal energy of steam.

При вращении каландра 3 (фиг. 2) и работающем ИКН 7 с АРНТ 9 наружная цилиндрическая 3.1 стенка каландра 3 хорошо нагревается на глубину 5 мм. При ее движении от т. «b» до т. «а» (за 6 с), снаружи (т. «а») температура поверхности составляет 250°С, ниже на 1 мм ее температура составляет 240°С, ниже на 2 мм - 230°С, ниже на 3 мм - 220°С, ниже на 4 мм - 210°С, ниже на 5 мм - 200°С и т.д. После прохождения т. «а» и двигаясь по большой дуге «а-b» наружная поверхность каландра 3 остывает от 250°С (т. «а») до 200°С (т. «b»). В то же время, на каландр 3 (в т. «а»), с цилиндра 1, сеткой 5, непрерывно поступает сырая лента 5, нагретая до 250°С. Сетка 5 не нагревается, но двигаясь вместе с лентой 6 (и прижимая ее к каландру 3) и каландром 3 из т. «а» в т. «b» охлаждает ленту 6 до 200°С из-за теплоотдачи от ленты 6. Таким образом, в заявляемом способе, вулканизация сырой ленты 6, прижатой с каландру 3 осуществляется на длине большой дуги «а-b» (3/4 окружности) при температуре, которая изменяется от 250 до 200°С. Средняя температура здесь составляет 225°С и это существенно выше (на 75°С), чем существующая температура 150°С.With the rotation of the calender 3 (Fig. 2) and the operating TSC 7 with ARNT 9, the outer cylindrical 3.1 wall of the calender 3 heats up well to a depth of 5 mm. When it moves from t. "B" to t. "A" (for 6 s), outside (t. "A"), the surface temperature is 250 ° C, lower by 1 mm its temperature is 240 ° C, lower by 2 mm - 230 ° С, lower by 3 mm - 220 ° С, lower by 4 mm - 210 ° С, lower by 5 mm - 200 ° С, etc. After passing through point “a” and moving along a large arc “a-b”, the outer surface of calender 3 cools from 250 ° C (t. “A”) to 200 ° C (t. “B”). At the same time, on the calender 3 (incl. “A”), from the cylinder 1, net 5, the raw tape 5 continuously heated up to 250 ° C. Mesh 5 does not heat up, but moving together with tape 6 (and pressing it against calender 3) and calender 3 from point “a” to point “b” cools tape 6 to 200 ° C due to heat transfer from tape 6. Thus Thus, in the inventive method, the vulcanization of the raw tape 6 pressed against the calender 3 is carried out along the length of the large arc “a-b” (3/4 of a circle) at a temperature that varies from 250 to 200 ° C. The average temperature here is 225 ° C and this is significantly higher (by 75 ° C) than the existing temperature of 150 ° C.

Данное обстоятельство позволяет существенно (до 2,5 об/мин или на 40% больше) увеличить производительность способа. Процесс вулканизации и преобразование в резину сырой резины 6 («сырого» каучука), как процесс объединения линейных каучуковых макромолекул в единую вулканизационную сетку, более интенсивно происходит при температурах 200-250°С [45].This circumstance allows significantly (up to 2.5 rpm or 40% more) to increase the productivity of the method. The vulcanization process and the conversion of crude rubber 6 ("raw" rubber) into rubber, as a process of combining linear rubber macromolecules into a single vulcanization network, occurs more intensively at temperatures of 200-250 ° C [45].

Источники информацииInformation sources

1. Машины и аппараты резинового производства. Под ред. Д.М. Барскова. М., Химия, 1975, С. - 600.1. Machines and apparatuses of rubber production. Ed. D.M. Barskova. M., Chemistry, 1975, S. - 600.

2. SU 306023 МПК В29Н 5/28, 1968.2. SU 306023 IPC V29H 5/28, 1968.

3. Патент Швеции 336223, НКИ 39а⁶, 5/28, 1971.3. Swedish patent 336223, NKI 39a ⁶ , 5/28, 1971.

4. SU 556045, МПК В29Н 5/28, 1977.4. SU 556045, IPC V29H 5/28, 1977.

5. Попов А.В., Соломатин А.В. Непрерывные процессы производства неформованных резиновых изделий, М., Химия, 1977, с. 113.5. Popov A.V., Solomatin A.V. Continuous processes of production of unformed rubber products, M., Chemistry, 1977, p. 113.

6. SU 823164, МПК В29Н 5/72, 1981.6. SU 823164, IPC B29H 5/72, 1981.

7. SU 351725, МКИ В29Н 5/28, 1969.7. SU 351725, MKI B29H 5/28, 1969.

8. SU 498178, МКИ В29Н 5/28, 1974.8. SU 498178, MKI B29H 5/28, 1974.

9. SU 1098821 А, МКИ B29H 5/28, 1984.9. SU 1098821 A, MKI B29H 5/28, 1984.

10. SU 171546, МКИ В29Н 5/28, 1964.10. SU 171546, MKI B29H 5/28, 1964.

11. SU 504671, МКИ В29Н 5/28, 1974.11. SU 504671, MKI B29H 5/28, 1974.

12. SU 1147580, МПК В29С 35/06, 1985.12. SU 1147580, IPC B29C 35/06, 1985.

13. SU 1098823, МКИ В29Н 5/28, 1983.13. SU 1098823, MKI B29H 5/28, 1983.

14. SU 1162617 А, МКИ В29С 35/00, 1985.14. SU 1162617 A, MKI B29C 35/00, 1985.

15. SU 196291, МКИ В29С 35/05, 1966.15. SU 196291, MKI B29C 35/05, 1966.

16. RU 2000937 С1, МКИ В29С 35/06, 1993.16. RU 2000937 C1, MKI V29C 35/06, 1993.

17. SU 196241, МКИ В29С 35/06, 1966.17. SU 196241, MKI B29C 35/06, 1966.

18. European Rubber Jomae, 1975? vol. 157, № 10, p. 18-40.18. European Rubber Jomae, 1975? vol. 157, No. 10, p. 18-40.

19. RU 2053119 C1, МКИ B29C 35/06, 1996.19. RU 2053119 C1, MKI B29C 35/06, 1996.

20. RU 2053120 C1, МКИ B29C 35/06, 1996.20. RU 2053120 C1, MKI B29C 35/06, 1996.

21. US 3299468, НКИ 425-174, 1967.21. US 3299468, NKI 425-174, 1967.

22. EP №0157956, Int. C1. B29C 35/10, 1988.22. EP No. 0157956, Int. C1. B29C 35/10, 1988.

23. RU 2077424 C1, МПК B29C 35/02, 1997.23. RU 2077424 C1, IPC B29C 35/02, 1997.

24. RU 2457124 C2, МПК B60S 1/38, опубл. 27.07.2012.24. RU 2457124 C2, IPC B60S 1/38, publ. 07/27/2012.

25. Живетин В.В., Брут-Бруляко А.Б. Устройство и обслуживание шлихтовальных машин. М., Легпромбытиздат, 1988, 240 с.25. Zhivetin VV, Brut-Brulyako A.B. Design and maintenance of sizing machines. M., Legprombytizdat, 1988, 240 pp.

26. RU 2263730, МПК D06B 15/00, 2005.26. RU 2263730, IPC D06B 15/00, 2005.

27. RU 2269730, МПК, F26B 13/18, 2006.27. RU 2269730, IPC, F26B 13/18, 2006.

28. RU 2282802, МПК F26B 13/08, 2006.28. RU 2282802, IPC F26B 13/08, 2006.

29. RU 2287121, МПК F26B 13/08, 2006.29. RU 2287121, IPC F26B 13/08, 2006.

30. RU 2287122, МПК F26B 13/08, 2006.30. RU 2287122, IPC F26B 13/08, 2006.

31. RU 2302593, МПК F26B 13/18, 2007.31. RU 2302593, IPC F26B 13/18, 2007.

32. RU 2300589, МПК F26B 13/18, 2007.32. RU 2300589, IPC F26B 13/18, 2007.

33. RU 2313051, МПК F26B 3/34, 2007.33. RU 2313051, IPC F26B 3/34, 2007.

34. RU 2355961, МПК F26B 3/34, 13/08, 2009.34. RU 2355961, IPC F26B 3/34, 13/08, 2009.

35. RU 2431793, МПК F26B 3/34, 2011.35. RU 2431793, IPC F26B 3/34, 2011.

36. RU 2556865, МПК H05B 3/00, 2015.36. RU 2556865, IPC H05B 3/00, 2015.

37. Нащекин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. М., «Высшая школа», 1980, 469 с.37. Nashchekin V.V. Technical thermodynamics and heat transfer. M., "Higher School", 1980, 469 pp.

38. www.LISMA-GUPRM.RU38. www.LISMA-GUPRM.RU

39. http://www.electrum-av.com/39. http://www.electrum-av.com/

40. http://www.tek-know.ru/nondestructive-inspection/pyrometers.html40. http://www.tek-know.ru/nondestructive-inspection/pyrometers.html

41. RU 2457680, МПК А21В 1/48, опубл. 10.08.2012, Бюл. №22.41. RU 2457680, IPC А21В 1/48, publ. 08/10/2012, Bull. Number 22.

42. RU 2430630, МПК A23L 1/025, опубл. 10.10.2011, Бюл. №28.42. RU 2430630, IPC A23L 1/025, publ. 10/10/2011, Bull. No. 28.

43. RU 2526396, МПК А21В 1/48, опубл. 20.08.2014, Бюл. №23.43. RU 2526396, IPC А21В 1/48, publ. 08/20/2014, Bull. Number 23.

44. http://4ypakabra.ru/plotnost-chuguna-sch20/44. http://4ypakabra.ru/plotnost-chuguna-sch20/

45. https://ru.wikipedia.org/wiki/%C2%F3%EB%EA%E0%ED%E8%E7%E0%F6%E8%FF45. https://ru.wikipedia.org/wiki/%C2%F3%EB%EA%E0%ED%E8%E7%E0%F6%E8%FF

Claims

A method of vulcanizing a crude rubber tape, comprising continuous vulcanization on a horizontally located calender, in which the cylindrical part of the calender is heated from the inside, the raw tape is pressed against the outer cylindrical surface of the calender and moved together with an endless grid, part of which is pressed against the calender by a pair of pressure cylinders that are parallel the calender axis at a distance of 90 ° from each other along the arc of the calender circumference, and the pressed part of the grid is placed between these cylinders on the calender e of the same circumference by 270 °, while the grid is pulled and pressed to the calender with a separate tension cylinder installed parallel to the calender, and the calender is made with a rotary drive, characterized in that the outer surface of the calender is heated by infrared radiation, maintaining a temperature of 250 ° C, and guiding it directly to the surface between the pressure cylinders, placing a three-phase infrared heater (IKN) motionless between them and continuously measuring the temperature of the calender surface with a pyrometer in its upper part On the other hand, before vulcanization, the raw tape is heated by single-phase infrared radiation by infrared radiation, maintaining a temperature of 250 ° C, directing to both flat surfaces of the tape and continuously measuring the temperature of the flat surface of the raw tape in contact with the heated surface of the calender, while three-phase infrared radiation is made of linear emitters of limited length reflectors that are mounted along the circumference of the calender without gaps, and single-phase TSCs are made of IKZ-500 lamps and are placed without gaps between each other above the tape and under the tape with ideally a gap relative thereto, with each single-phase and three-phase TSC is electrically connected to its control output ARNT, and their control inputs connected to respective outputs of the pyrometers, which are fixedly arranged in the first quarter of the thickness from the top end of the cylindrical surface of the calender.