RU2627784C1 - Device for oil wastes recycling - Google Patents
Device for oil wastes recycling Download PDFInfo
- Publication number
- RU2627784C1 RU2627784C1 RU2016117413A RU2016117413A RU2627784C1 RU 2627784 C1 RU2627784 C1 RU 2627784C1 RU 2016117413 A RU2016117413 A RU 2016117413A RU 2016117413 A RU2016117413 A RU 2016117413A RU 2627784 C1 RU2627784 C1 RU 2627784C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oil
- waste
- water vapor
- conveyor
- tube bundle
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/02—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for oil-sand, oil-chalk, oil-shales, ozokerite, bitumen, or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
- B09C—RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
- B09C1/00—Reclamation of contaminated soil
- B09C1/06—Reclamation of contaminated soil thermally
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Soil Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии переработки нефтяных отходов и может быть применено в нефтедобывающей и нефтехимической промышленности для получения из отходов углеводородного сырья, а также в энергетике для получения жидких и газообразных топлив из отходов.The invention relates to a technology for the processing of oil waste and can be used in the oil and petrochemical industries for the production of hydrocarbon waste from raw materials, as well as in the energy sector for producing liquid and gaseous fuels from waste.
Известен способ получения дистиллятных фракций из нефтепродуктов, остатков перегонки нефти, газового конденсата и нефтешламов и устройство для его осуществления (см. патент РФ №2204583, опубликован 20.05.2003 г.). Устройство включает танки для сырья и остатка, трубчатую печь для сырья, насосы, реакторы, печь для нагрева инертного газа. В реакторе расположен излучающий экран, поверхность которого параллельна поверхности нефтепродукта, при этом экран разогревается беспламенными газовыми горелками, а расстояние от поверхности экрана до поверхности жидкости 30-300 мм.A known method of producing distillate fractions from petroleum products, residues of distillation of oil, gas condensate and oil sludge and a device for its implementation (see RF patent No. 2204583, published 05/20/2003). The device includes tanks for raw materials and residues, a tubular furnace for raw materials, pumps, reactors, an inert gas heating furnace. In the reactor there is a radiating screen, the surface of which is parallel to the surface of the oil product, while the screen is heated by flameless gas burners, and the distance from the screen surface to the liquid surface is 30-300 mm.
Недостатками данного устройства являются:The disadvantages of this device are:
1. Высокий расход энергии на процесс переработки, обусловленный необходимостью создания вакуума в реакторе при одновременном интенсивном испарении нефтепродуктов в результате нагрева. Для откачки образующихся паров и поддержания в заданных пределах низкого давления в реакторе требуется мощное откачивающее оборудование, потребляющее электрическую энергию.1. High energy consumption for the refining process, due to the need to create a vacuum in the reactor while intensively evaporating oil products as a result of heating. Powerful pumping equipment that consumes electrical energy is required to pump the generated vapors and maintain the low pressure within the specified limits in the reactor.
2. Потери ценного углеводородного сырья, пары которого вначале смешивают с инертным газом, а затем выделяют из данной смеси, в результате чего часть паров неизбежно остается в потоке инертного газа и при последующем прогреве инертного газа в печи сгорает или коксуется с отложениями кокса на поверхностях нагрева.2. Losses of valuable hydrocarbon feedstocks, the vapors of which are first mixed with an inert gas, and then extracted from this mixture, as a result of which part of the vapor inevitably remains in the inert gas stream and, when the inert gas is subsequently heated in the furnace, burns or cokes with coke deposits on the heating surfaces .
3. Значительные выбросы вредных веществ в окружающую среду, которые образуются при разогреве излучающего экрана беспламенными газовыми горелками.3. Significant emissions of harmful substances into the environment, which are formed when the radiating screen is heated by flameless gas burners.
Известно устройство для очистки почвы от нефтепродуктов, включающее приемный бункер, перемешивающее устройство, винтовой конвейер, сушилку, представляющую собой корпус с расположенными один над другим ленточными конвейерами. В корпусе сушилки под конвейерами установлены горелки для сжигания сорбента с нефтепродуктами, в верхней части сушилки расположена камера для сбора отработанных газов, соединенная через циклон и абсорбер с дымососом (см. патент РФ №2517222, опубликован 27.05.2014 г. Бюл. №15).A device for cleaning the soil of oil products, including a receiving hopper, a mixing device, a screw conveyor, a dryer, which is a casing with belt conveyors located one above the other, is known. In the dryer housing, under the conveyors, burners are installed for burning the sorbent with oil products, in the upper part of the dryer there is a chamber for collecting exhaust gases, connected through a cyclone and an absorber to a smoke exhaust (see RF patent No. 2517222, published May 27, 2014 Bull. No. 15) .
К недостаткам данного устройства относятся:The disadvantages of this device include:
1. Высокий расход энергии для очистки почвы от нефтепродуктов, связанный с необходимостью сжигания газа, а также отсутствием возврата тепловой энергии в сушилку и выбросом нагретых продуктов сгорания в атмосферу.1. High energy consumption for cleaning soil from oil products, associated with the need to burn gas, as well as the lack of return of thermal energy to the dryer and the release of heated combustion products into the atmosphere.
2. Потеря нефтепродуктов, которые вначале извлекаются из почвы путем адсорбции, а затем сжигаются вместе с сорбентом. При этом уничтожается (сжигается) и ценный продукт сорбент на основе графена.2. Loss of petroleum products, which are first extracted from the soil by adsorption, and then burned together with the sorbent. At the same time, a valuable product sorbent based on graphene is destroyed (burned).
3. Большие выбросы вредных веществ в окружающую среду, которые неизбежно образуются при сжигании сорбента с адсорбированными нефтепродуктами и с потоком продуктов сгорания выбрасываются в атмосферу.3. Large emissions of harmful substances into the environment, which inevitably arise when the sorbent is burned with adsorbed oil products and with the flow of combustion products are released into the atmosphere.
Известно устройство для переработки органических и минеральных отходов, включающее цилиндрический корпус, выполненный с двойной стенкой с выходным окном для отбора жидкой и газообразной фракций и снабженный загрузочной крышкой, расположенный внутри корпуса смеситель с входными и выходными окнами для теплоносителя. Смеситель выполнен из трех наклонных трубчатых элементов с лопастями, расположенных через 120° и жестко установленных одним концом на торцевой стенке корпуса с входными окнами для соединения с нагревателями, а другим концом - на внутренней стенке с выходными окнами для подачи теплоносителя в полость между двумя стенками. Кроме того, в корпусе установлены уплотнитель исходного сырья и трубка для отвода пара и подвода жидких реагентов (см. патент РФ №2507236, опубликован 20.02.2014 г.).A device for processing organic and mineral wastes is known, including a cylindrical body made with a double wall with an exit window for sampling liquid and gaseous fractions and equipped with a loading lid, a mixer located inside the housing with inlet and outlet windows for the coolant. The mixer is made of three inclined tubular elements with blades located 120 ° and rigidly mounted at one end on the end wall of the housing with inlet windows for connection to heaters, and at the other end on the inner wall with exit windows for supplying coolant into the cavity between the two walls. In addition, a feedstock compactor and a tube for removing steam and supplying liquid reagents are installed in the casing (see RF patent No. 2507236, published 02.20.2014).
Недостатками данного устройства являются:The disadvantages of this device are:
1. Высокий расход энергии для переработки отходов, связанный с периодическим действием устройства, т.е. устройство загружается отходами, осуществляется нагрев, отбор газовой и жидкой фракции и выгрузка обработанного остатка. После этого устройство необходимо опять загружать и нагревать.1. High energy consumption for waste processing associated with the periodic operation of the device, ie the device is loaded with waste, heating, selection of the gas and liquid fractions and unloading of the treated residue is carried out. After that, the device must be loaded and heated again.
2. Низкий ресурс работы устройства из-за износа в результате трения отходов о стенки корпуса и лопасти, а также из-за повышенной коррозии, вызываемой образующейся в верхней части устройства кислотно-щелочной газовой смесью.2. The low life of the device due to wear due to friction of waste on the walls of the housing and the blade, as well as due to increased corrosion caused by the acid-base gas mixture formed in the upper part of the device.
3. Образование вредных соединений (алкалоидов, диоксидов, канцерогенов и других вредных газов) для предотвращения выброса которых в окружающую среду необходимы специальные системы очистки газов.3. The formation of harmful compounds (alkaloids, dioxides, carcinogens and other harmful gases) to prevent the release of which into the environment, special gas cleaning systems are needed.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является принятое нами за прототип устройство для очистки нефтезагрязненного грунта от нефтепродуктов, содержащее корпус шнекового транспортера, помещенный в него шнек, загрузочный бункер, нагреватель, резервуар для сбора нефти. Нагреватель выполнен масляным, состоит из емкости, заполненной маслом, и узла подогрева масла. Корпус шнекового транспортера помещен в емкость масляного нагревателя (см. патент РФ №2297288, опубликован 20.04.2007 г.).Closest to the proposed invention is the prototype device for cleaning oil-contaminated soil from oil products, containing a screw conveyor housing, a screw placed in it, a loading hopper, a heater, and an oil collection tank. The heater is made of oil, consists of a tank filled with oil, and an oil heating unit. The screw conveyor housing is placed in the capacity of the oil heater (see RF patent No. 2297288, published April 20, 2007).
Недостатками данного устройства являются:The disadvantages of this device are:
1. Высокий расход энергии для переработки отходов, обусловленный высокими потерями тепловой энергии, которые неизбежно происходят при перекачке нагретого масла от узла подогрева по трубопроводам к масляному нагревателю, а также расходом электрической энергии на процесс перекачки масла.1. High energy consumption for waste processing, due to the high losses of thermal energy that inevitably occur during the transfer of heated oil from the heating unit through pipelines to the oil heater, as well as the consumption of electrical energy for the oil transfer process.
2. Потеря нефтепродуктов в результате того, что нефтепродукты невозможно полностью отжать из нефтезагрязненного грунта. В грунте остаются высоковязкие углеводороды, что требует организации стадии последующей очистки данного грунта.2. Loss of oil products as a result of the fact that oil products cannot be completely squeezed out of oil-contaminated soil. Highly viscous hydrocarbons remain in the soil, which requires the organization of the stage of subsequent cleaning of this soil.
3. Высокие выбросы вредных веществ в окружающую среду как с не полностью очищенным грунтом, так и с продуктами сгорания, которые выбрасываются в окружающую среду из узла подогрева масла.3. High emissions of harmful substances into the environment both with incompletely cleaned soil and with combustion products that are released into the environment from the oil heating unit.
Задачей предлагаемого изобретения является снижение расхода энергии для переработки нефтяных отходов, уменьшение вредных выбросов в окружающую среду, а также снижение потерь углеводородов при переработке нефтяных отходов.The objective of the invention is to reduce energy consumption for the processing of oil waste, reducing harmful emissions into the environment, as well as reducing the loss of hydrocarbons in the processing of oil waste.
Поставленная задача решается тем, что устройство для переработки нефтяных отходов, содержащее корпус шнекового транспортера, помещенный в него шнек, нагреватель, согласно изобретению дополнительно содержит парогенератор, при этом корпус шнекового транспортера в верхней части выполнен в виде прямоугольного короба, нижняя стенка которого выполнена в виде пористой пластины с пористостью 0,2-0,6, на которой установлен горизонтальный трубный пучок, а в нижней части корпус выполнен в виде двух полуцилиндрических желобов, установленных параллельно и соединенных по образующей цилиндрической поверхности, шнек выполнен в виде двух спиралей, каждая из которых установлена в полуцилиндрическом желобе, а по оси каждой спирали установлена труба с пористыми стенками, которая своим входом соединена с парогенератором, выход каждой трубы с пористой стенкой подключен к прямоугольному коробу, а нагреватель в виде трубного пучка установлен с внешней стороны на корпусе транспортера и своим входом подключен к выходу горизонтального трубного пучка.The problem is solved in that the device for processing oil waste containing a screw conveyor housing, a screw placed in it, the heater, according to the invention further comprises a steam generator, while the screw conveyor housing in the upper part is made in the form of a rectangular box, the lower wall of which is made in the form a porous plate with a porosity of 0.2-0.6, on which a horizontal tube bundle is installed, and in the lower part the body is made in the form of two semi-cylindrical gutters installed in parallel flaxly and connected along the generatrix of the cylindrical surface, the screw is made in the form of two spirals, each of which is installed in a semi-cylindrical trough, and a pipe with porous walls is installed along the axis of each spiral, which is connected to the steam generator by its inlet, the outlet of each pipe with a porous wall is connected to a rectangular duct, and a heater in the form of a tube bundle is installed on the outer side of the conveyor body and connected to the output of the horizontal tube bundle with its input.
Выполнение корпуса шнекового транспортера в верхней части в виде прямоугольного короба, нижняя стенка которого выполнена в виде пористой пластины с пористостью 0,2-0,6, на которой установлен горизонтальный трубный пучок, обеспечивает возможность перегрева водяного пара и равномерной по всей площади транспортера подачи пара к нефтяным отходам для их нагрева и термического разложения с образованием газообразных продуктов, которые смешиваются с потоком водяного пара, в результате чего снижаются скорости реагирования между компонентами газообразных продуктов и предотвращается образование вторичных продуктов (смол, кокса и др.).The execution of the screw conveyor casing in the upper part in the form of a rectangular box, the lower wall of which is made in the form of a porous plate with a porosity of 0.2-0.6, on which a horizontal tube bundle is installed, provides the possibility of overheating of water vapor and uniform throughout the area of the steam supply conveyor to oil wastes for their heating and thermal decomposition with the formation of gaseous products that mix with the flow of water vapor, resulting in reduced reaction rates between the components of ha zoobraznyh products and prevents the formation of secondary products (resins, coke, etc.).
Равномерная подача водяного пара к поверхности нефтяных отходов приводит к снижению температуры кипения образующихся жидких продуктов термолиза отходов (т.е. образующиеся в результате термического разложения жидкие углеводороды испаряются при более низких температурах и в виде паров выводятся из шнекового транспортера), что предотвращает конденсацию их на стенках шнекового транспортера.A uniform supply of water vapor to the surface of oil waste leads to a decrease in the boiling point of the resulting liquid waste thermolysis products (i.e., liquid hydrocarbons formed as a result of thermal decomposition evaporate at lower temperatures and are removed from the screw conveyor in the form of vapors), which prevents them from condensing onto walls of the screw conveyor.
Исполнение нижней стенки короба в виде пористой пластины с пористостью 0,2-0,6 позволяет достичь эффекта быстрого нагрева потока водяного пара, который фильтруется через поры пластины и интенсивно нагревается в результате теплообмена с развитой поверхностью (большой удельной поверхностью пор) пластины. Так как количество передаваемого тепла от поверхности к обтекающему ее потоку прямо пропорционально величине этой поверхности, то с ростом площади поверхности возрастает и тепловой поток от этой поверхности к обтекающему ее потоку.The execution of the bottom wall of the box in the form of a porous plate with a porosity of 0.2-0.6 allows you to achieve the effect of rapid heating of the water vapor stream, which is filtered through the pores of the plate and intensively heated as a result of heat exchange with a developed surface (large specific pore surface) of the plate. Since the amount of heat transferred from the surface to the stream flowing around it is directly proportional to the value of this surface, then with increasing surface area, the heat flow from this surface to the stream flowing around it also increases.
Использование пластины с пористостью ниже 0,2 приведет к резкому росту гидродинамического сопротивления, т.е. для прокачки водяного пара через пластину с пористостью менее 0,2 при заданном расходе потребуется создание большого перепада давления по толщине пластины, в результате чего пластина деформируется или разрушится и транспортер выйдет из строя.Using a plate with a porosity below 0.2 will lead to a sharp increase in hydrodynamic resistance, i.e. for pumping water vapor through a plate with a porosity of less than 0.2 at a given flow rate, it will be necessary to create a large pressure drop across the plate thickness, as a result of which the plate is deformed or collapses and the conveyor fails.
Использование пластины с пористостью более 0,6 приведет к резкому снижению поверхности теплопередачи (снижению общей поверхности пор), в результате чего протекающий через поры пластины водяной пар не будет интенсивно нагреваться (т.е. при пористости более 0,6 водяной пар будет "проскакивать" через пластину практически без существенного нагрева, а это приведет к снижению или полному прекращению процесса термолиза углеводородов, содержащихся в отходах, т.е. данные углеводороды не будут извлекаться из нефтяных отходов.Using a plate with a porosity of more than 0.6 will lead to a sharp decrease in the heat transfer surface (lowering the total surface of the pores), as a result of which the water vapor flowing through the pores of the plate will not heat up intensively (i.e., with porosity of more than 0.6, the water vapor will “slip through” "through the plate with virtually no significant heating, and this will lead to a decrease or complete cessation of the process of thermolysis of hydrocarbons contained in the waste, ie these hydrocarbons will not be extracted from oil waste.
Применение горизонтального трубного пучка, который установлен на поверхности пористой пластины, позволяет прокачивать через пучок теплоноситель и таким образом обеспечивать нагрев самой пористой пластины, которая в свою очередь передает тепло протекающему через ее поры водяному пару. Одновременно при этом трубный пучок нагревается и передает тепло путем излучения к поверхности нефтяных отходов.The use of a horizontal tube bundle, which is mounted on the surface of the porous plate, allows the coolant to be pumped through the beam and thus provide heating for the porous plate itself, which in turn transfers heat to water vapor flowing through its pores. At the same time, the tube bundle heats up and transfers heat by radiation to the surface of the oil waste.
Размещение нагретого трубного пучка на поверхности пористой пластины обеспечивает обтекание поверхности труб пучка водяным паром, который вытекает из пор пластины, что приводит к эффекту создания паровой завесы, т.е. пары углеводородов, которые образовались в нефтяных отходах в результате термолиза, не могут достичь нагретой поверхности труб и претерпеть там термическое разложение с образованием кокса, который осядет на самой поверхности. Осаждение кокса на поверхности труб самого пучка приведет к созданию теплоизолирующей рубашки из слоя углерода, в результате чего интенсивности передачи тепла от трубного пучка к пористой пластине и нефтяным отходам резко снизится, а сами трубы пучка перегреются и выйдут из строя.The placement of the heated tube bundle on the surface of the porous plate provides a flow of steam around the surface of the tube tubes, which flows from the pores of the plate, which leads to the effect of creating a vapor curtain, i.e. vapors of hydrocarbons that were formed in oil waste as a result of thermolysis cannot reach the heated surface of the pipes and undergo thermal decomposition there with the formation of coke, which will settle on the surface itself. The deposition of coke on the surface of the tubes of the beam itself will lead to the creation of a heat-insulating jacket from the carbon layer, as a result of which the intensity of heat transfer from the tube bundle to the porous plate and oil waste will decrease sharply, and the beam tubes themselves will overheat and fail.
Однако путем диффузии некоторая часть паров углеводородов будет проникать через паровую завесу, поступать к нагретой поверхности труб и разлагаться с образованием кокса.However, by diffusion, some of the hydrocarbon vapors will penetrate through the steam curtain, enter the heated surface of the pipes and decompose to form coke.
Поскольку вытекающий перегретый водяной пар из пор пластины обтекает поверхность труб и контактирует с осевшим на поверхности углеродом (коксом), то протекает реакция взаимодействия углерода (кокса) с водяным паром С + H2O = СО + H2. Таким образом, оседающий на поверхности труб кокс реагирует с водяным паром с образованием газов СО и H2, что и обеспечивает очистку поверхности нагретых труб.Since the effluent superheated water vapor from the pores of the plate flows around the pipe surface and is in contact with carbon (coke) deposited on the surface, the reaction of carbon (coke) with water vapor C + H 2 O = CO + H 2 proceeds. Thus, the coke deposited on the surface of the pipes reacts with water vapor to produce CO and H 2 gases, which ensures that the surface of the heated pipes is cleaned.
Одновременно при этом образующиеся газы СО и H2 (являются восстановительными газами) реагируют с парами углеводородов, что приводит к частичному гидрированию углеводородов с улучшением качественных показателей образующихся новых продуктов (снижается содержание серы в этих продуктах). Таким образом, снижаются вредные выбросы в окружающую среду и потери углеводородов при переработке отходов.At the same time, the CO and H 2 gases formed (which are reducing gases) react with hydrocarbon vapors, which leads to partial hydrogenation of hydrocarbons with an improvement in the quality indicators of the new products formed (the sulfur content in these products decreases). Thus, harmful emissions into the environment and losses of hydrocarbons during waste processing are reduced.
В результате размещения пучка труб (нагревателя) на поверхности пористой пластины (в этой зоне самая высокая температура пара, выходящего из пор пластины, что необходимо для реагирования углерода с водородом) обеспечивается два эффекта: эффект снижения образования кокса на поверхности труб и эффект образования восстановительных газов (СО и H2).As a result of placing the tube bundle (heater) on the surface of the porous plate (in this zone, the highest temperature of the steam leaving the pores of the plate, which is necessary for the carbon to react with hydrogen), two effects are provided: the effect of reducing the formation of coke on the pipe surface and the effect of the formation of reducing gases (CO and H 2 ).
При размещении пучка труб ниже поверхности пористой пластины интенсивность протекания реакции взаимодействия углерода с водородом на поверхности труб пучка резко снизится из-за снижения температуры водяного пара и его концентрации в результате смешивания с парами углеводородов, образующимися в процессе термолиза отходов. Это приведет к зарастанию поверхности труб коксом и резкому падению передачи тепла отходам путем излучения.When the tube bundle is placed below the surface of the porous plate, the intensity of the reaction of carbon-hydrogen interaction on the surface of the tube tubes will sharply decrease due to a decrease in the temperature of water vapor and its concentration as a result of mixing with hydrocarbon vapors generated during waste thermolysis. This will lead to overgrowth of the pipe surface with coke and a sharp drop in heat transfer to waste by radiation.
Выполнение корпуса в нижней части в виде двух полуцилиндрических желобов, установленных параллельно и соединенных по образующей цилиндрической поверхности, обеспечивает возможность увеличить поверхность нижней части, через которую подводят тепло для процесса термолиза отходов.The execution of the housing in the lower part in the form of two semi-cylindrical gutters installed in parallel and connected along the generatrix of the cylindrical surface, makes it possible to increase the surface of the lower part through which heat is supplied for the waste thermolysis process.
Выполнение шнека в виде двух спиралей, каждая из которых установлена в полуцилиндрическом желобе, обеспечивает возможность непрерывной переработки нефтяных отходов путем перемещения их от входа к выходу транспортера при одновременном подводе тепла излучением и конвекцией от трубного пучка, а также путем теплопроводности от нижнего нагревателя через стенку корпуса. При этом спирали практически не перекрывают поток излучения от горизонтального трубного пучка, установленного на нижней стенке прямоугольного короба, что обеспечивает эффективный нагрев отходов.The execution of the screw in the form of two spirals, each of which is installed in a semi-cylindrical trough, provides the possibility of continuous processing of oil waste by moving them from the inlet to the conveyor outlet while supplying heat by radiation and convection from the tube bundle, as well as by heat conduction from the lower heater through the housing wall . In this case, the spirals practically do not block the radiation flux from the horizontal tube bundle mounted on the bottom wall of the rectangular duct, which ensures efficient heating of the waste.
Установка по оси каждой спирали трубы с пористой стенкой, которая своим входом соединена с парогенератором, а выход каждой трубы с пористой стенкой подключен к прямоугольному коробу, обеспечивает возможность подачи водяного пара от парогенератора в трубу с пористой стенкой, который (водяной пар) через пористую стенку трубы вытекает в корпус транспортера и смешивается с потоком водяного пара, выходящим из пористой пластины прямоугольного короба. В результате взаимодействия двух потоков возникает турбулентность образующейся смеси, что приводит к интенсификации (значительному росту) конвективной передачи тепла и ускорению процесса термолиза, так как скорость последнего определяется скоростью подвода тепловой энергии. Часть водяного пара проходит через перфорированную трубу и поступает в прямоугольный короб, из которого затем через пористую пластину выходит в корпус транспортера.The installation along the axis of each spiral of a pipe with a porous wall, which is connected with a steam generator at its inlet, and the output of each pipe with a porous wall is connected to a rectangular box, provides the possibility of supplying water vapor from the steam generator to a pipe with a porous wall, which (water vapor) through the porous wall the pipe flows into the conveyor body and mixes with a stream of water vapor exiting the porous plate of the rectangular box. As a result of the interaction of the two flows, turbulence of the resulting mixture occurs, which leads to the intensification (significant increase) of convective heat transfer and acceleration of the thermolysis process, since the speed of the latter is determined by the rate of heat energy supply. Part of the water vapor passes through the perforated pipe and enters a rectangular box, from which it then exits through the porous plate into the conveyor body.
Выполнение нагревателя в виде трубного пучка, установленного с внешней стороны на корпусе транспортера и своим входом подключенного к выходу горизонтального трубного пучка, обеспечивает подвод тепловой энергии к нефтяным отходам через нижнюю стенку корпуса к отходам и подвод тепловой энергии к водяному пару через верхнюю стенку прямоугольного короба. Одновременно данный нагреватель в виде труб, равномерно размещенных по всей поверхности транспортера, играет роль тепловой изоляции, т.е. предотвращает утечки тепла из объема шнекового транспортера, что снижает затраты энергии на процесс переработки отходов.The implementation of the heater in the form of a tube bundle mounted externally on the conveyor body and connected to the output of a horizontal tube bundle with its input ensures the supply of thermal energy to oil waste through the lower wall of the body to the waste and the supply of thermal energy to water vapor through the upper wall of the rectangular box. At the same time, this heater in the form of pipes uniformly placed over the entire surface of the conveyor plays the role of thermal insulation, i.e. prevents heat leakage from the volume of the screw conveyor, which reduces energy costs for the waste processing process.
При этом высокотемпературные продукты сгорания (теплоноситель) вначале поступают в горизонтальный трубный пучок, разогревают трубы, что создает поток теплового излучения, а затем продукты сгорания с более низкой температурой поступают в установленный на корпусе транспортера нагреватель. Это позволяет достичь высокой интенсивности потока теплового излучения от горизонтального трубного пучка к отходам (их поверхности) и снижает температуру теплоносителя, который поступает в нагреватель на корпусе транспортера. Подача в данный нагреватель высокотемпературных продуктов сгорания приведет к большим тепловым потерям тепла в окружающую среду, а также к перегреву и выходу из строя нагревателя. Таким образом, обеспечивается снижение расхода энергии для переработки нефтяных отходов.In this case, high-temperature combustion products (coolant) first enter the horizontal tube bundle, heat the pipes, which creates a stream of thermal radiation, and then the combustion products with a lower temperature enter the heater mounted on the conveyor body. This allows to achieve a high intensity of the heat radiation flux from the horizontal tube bundle to the waste (their surface) and reduces the temperature of the coolant that enters the heater on the conveyor body. The supply of high-temperature combustion products to this heater will lead to large heat losses of heat into the environment, as well as to overheating and failure of the heater. Thus, a reduction in energy consumption for the processing of oil waste is provided.
На фиг. 1 приведен общий вид устройства для переработки нефтяных отходов. На фиг. 2 приведен поперечный разрез шнекового транспортера. На фиг. 3 приведен продольный разрез горизонтального трубного пучка. На фиг. 4 приведен нагреватель в виде трубного пучка.In FIG. 1 shows a General view of the device for processing oil waste. In FIG. 2 is a cross-sectional view of a screw conveyor. In FIG. 3 shows a longitudinal section of a horizontal tube bundle. In FIG. 4 shows a tube bundle heater.
Устройство содержит накопитель нефтяного шлама 1, подключенный к бункеру загрузки 2; шлюзовой затвор 3 с отходами 4; накопительную камеру 5 со шлюзовым затвором 6; шнековый транспортер 7 и подключенный к нему двигатель 8; и шнек в виде двух вращающихся спиралей 9; полуцилиндрические желоба 10; выход 11; топку 12 с краном 13; подключенный к топке горизонтальный трубный пучок 14; входной коллектор 15; выходной коллектор 16; трубопровод 17, подключенный к входному коллектору 18 нагревателя 19 в виде трубного пучка; корпус 20 транспортера 7; выходной коллектор 21; дымосос 22, подключенный к дымовой трубе 23; парогенератор 24 с краном 25, подключенным к трубе с пористой стенкой 26; трубопровод 27, подключенный к прямоугольному коробу 28 с пористой нижней стенкой 29; компрессор 30, подключенный к конденсатору 31; холодильник 32; компрессор 33; сепаратор 34; накопители 35 и 36; краны 37 и 38; шлюзовой затвор 39; накопитель 40; тепловую изоляцию 41, установленную на корпусе транспортера 7.The device comprises an oil
Согласно изобретению устройство работает следующим образом.According to the invention, the device operates as follows.
Из накопителя 1 в бункер загрузки 2 при закрытом шлюзовом затворе 3 подают заданное количество нефтяных отходов. После этого открывают шлюзовой затвор 3 и отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в накопительную камеру 5 и задерживаются на закрытом шлюзовом затворе 6. Закрывают затвор 3 и открывают затвор 6. Отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в шнековый транспортер 7. Одновременно с подачей отходов в транспортер 7 включают двигатель 8 и приводят в движение (вращение) шнек в виде двух спиралей 9. Под действием вращающихся спиралей 9 нефтяные отходы перемещаются по желобам 10 к выходу 11. От топки 12 через кран 13 в горизонтальный трубный пучок 14 через входной коллектор 15 с заданным расходом и при температуре не ниже 1000°C подают дымовые газы. Дымовые газы протекают по трубам трубного пучка 14 и нагревают их до температуры 800-900°C, а сами охлаждаются до температуры 800°C. Нагретые трубы излучают тепловую энергию, которая поглощается нефтяными отходами, перемещаемыми спиралями 9, в результате чего происходит нагрев отходов.From the
Охлажденные дымовые газы из горизонтального трубного пучка 14 выходят через выходной коллектор 16 и по трубопроводу 17 поступают во входной коллектор 18 нагревателя 19 в виде трубного пучка, установленного с внешней стороны корпуса 20 транспортера 7. Протекая по трубам нагревателя 19, дымовые газы в результате теплообмена нагревают стенки корпуса 20, а сами охлаждаются. Из труб нагревателя 19 дымовые газы через выходной коллектор 21 c помощью дымососа 22 выводят в дымовую трубу 23 и выбрасывают в атмосферу.Cooled flue gases from the
Тепло от нагретых стенок корпуса 20 передается газовой среде, которая находится внутри транспортера 7. Тепло также через стенки полуцилиндрических желобов 10 путем теплопроводности передается нефтяным отходам, которые перемещаются под действием вращающихся спиралей 9. При вращении спиралей 9 происходит интенсивное перемешивание нефтяных отходов, благодаря чему отходы равномерно нагреваются.The heat from the heated walls of the
От парогенератора 24 через кран 25 с заданным расходом в трубу с пористой стенкой 26 подают водяной пар при температуре 100-160°C.From the
Водяной пар протекает по трубе 26 и частично через пористую стенку фильтруется и выходит в виде струек в объем транспортера 7. Другая часть водяного пара проходит через трубу с пористой стенкой 26 и по трубопроводу 27 поступает в прямоугольный короб 28. Эта часть водяного пара через нижнюю пористую стенку 29 короба 28 фильтруется и в виде струек вытекает в объем транспортера 7. Прямоугольный короб нагревается в результате передачи тепла от нагревателя 19 через верхнюю стенку короба, а также в результате передачи тепла от горизонтального трубного пучка 14.Water vapor flows through the
В результате подвода тепловой энергии нагревается поступающий в прямоугольный короб водяной пар за счет конвективного теплообмена со стенками короба 28. Водяной пар нагревается дополнительно при фильтрации через нижнюю пористую стенку 29 и при высокой температуре вытекает в объем транспортера 7. В объеме транспортера 7 струи водяного пара, выходящие из стенки трубы 26, сталкиваются со струями водяного пара, выходящими из нижней пористой стенки 29 короба 28. В результате образуются турбулентные потоки водяного пара, которые интенсифицируют конвективный перенос тепла от горизонтального трубного пучка 14 к нефтяным отходам, что ускоряет процесс нагрева отходов до температуры термического разложения.As a result of the supply of thermal energy, the water vapor entering the rectangular box is heated due to convective heat exchange with the walls of the
В результате нагрева нефтяных отходов до температуры 500-650°C начинает протекать термолиз содержащихся в отходах углеводородов с образованием паров и твердого остатка. Пары углеводородов смешиваются с водяным паром, и данную смесь с помощью компрессора 30 непрерывно выводят в конденсатор 31, который охлаждают, путем прокачки воды от холодильника 32. В результате охлаждения до температуры 40-80°C часть паров углеводородов и водяной пар конденсируются с образованием смеси вода - жидкие углеводороды, а часть паров углеводородов не конденсируется из-за низкой температуры конденсации. Данные пары с помощью компрессора 33 выводят из конденсатора 31 и подают на сжигание в топку 12.As a result of heating oil waste to a temperature of 500-650 ° C, thermolysis of the hydrocarbons contained in the waste begins to form with the formation of vapors and a solid residue. Hydrocarbon vapors are mixed with water vapor, and this mixture is continuously withdrawn by a
Смесь воды и жидких углеводородов из конденсатора 31 непрерывно подают в сепаратор 34, в котором отделяют жидкие углеводороды и подают их в накопитель 35, воду из сепаратора 34 подают в накопитель 36. Из накопителя 36 через кран 37 с заданным расходом воду подают в топку 12 и при высокой температуре осуществляют огневое обезвреживание воды, т.е. сжигают все остаточные углеводороды. При этом вода испаряется и смешивается с продуктами горения топлива и неконденсирующихся газов, в результате чего образуется теплоноситель с повышенным содержанием водяных паров. Повышенное содержание водяных паров, в сравнении с обычными дымовыми газами, приводит к росту удельной теплоемкости таких дымовых газов, а это означает, что такой теплоноситель имеет более высокий коэффициент теплообмена, в результате чего возрастает теплопередача и снижается удельный расход теплоносителя, что в итоге приводит к снижению расхода энергии на процесс переработки нефтяных отходов. При этом подача воды в топку обеспечивает подавление процессов образования оксидов азота (вредных соединений). Таким образом, обеспечивается снижение вредных выбросов в окружающую среду при переработке нефтяных отходов.A mixture of water and liquid hydrocarbons from the
Части жидких углеводородов из накопителя 35 через кран 38 с заданным расходом подают в парогенератор 24 и сжигают для производства рабочего водяного пара.Part of the liquid hydrocarbons from the
Образующийся при термическом разложении нефтяных отходов твердый остаток под действием вращающихся спиралей 9 выгружают из транспортера 7 через выход 11 в шлюзовой затвор 39, из которого подают в накопитель 40. Для снижения тепловых потерь транспортер 7 снабжен тепловой изоляцией 41.The solid residue formed during the thermal decomposition of oil waste under the action of
Изобретение иллюстрируется следующими примерами.The invention is illustrated by the following examples.
Пример 1Example 1
Из накопителя 1 в бункер загрузки 2 при закрытом шлюзовом затворе 3 подают 50 кг нефтяных отходов, которые содержат 40 масс. % нефтепродуктов, 32% механических примесей (песок, глина, камни и др.) и 18% воды. После этого открывают шлюзовой затвор 3 и отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в накопительную камеру 5 и задерживаются на закрытом шлюзовом затворе 6. Закрывают затвор 3 и открывают затвор 6. Отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в шнековый транспортер 7. Таким образом, нефтяные отходы порционно по 50 кг из накопителя 1 подают в транспортер 7 через каждые 3 минуты, что обеспечивает производительность 1000 кг/ч.From the
Одновременно с подачей отходов в транспортер 7 включают двигатель 8 и приводят со скоростью вращения 6 об/мин в движение шнек в виде двух спиралей 9. Под действием вращающихся спиралей 9 нефтяные отходы перемещаются по желобам 10 к выходу 11. От топки 12 через кран 13 в горизонтальный трубный пучок 14 через входной коллектор 15 с расходом 1400 м3/ч и при температуре 1000°C подают дымовые газы. Дымовые газы протекают по трубам трубного пучка 14 и нагревают их до средней по длине труб температуры 800°C, а сами охлаждаются до температуры 900°C. Нагретые трубы излучают тепловую энергию, которая поглощается нефтяными отходами, перемещаемыми спиралями 9, в результате чего происходит нагрев отходов.Simultaneously with the supply of waste to the
В процессе нагрева отходов вначале происходит нагрев, испарение воды и перегрев образующегося водяного пара.In the process of heating the waste, heating, evaporation of water and overheating of the generated water vapor first occur.
Количество необходимой энергии для нагрева и испарения воды, а также перегрева образующегося водяного пара (пар образуется из содержащейся в отходах воды) может быть рассчитано по известному соотношению:The amount of necessary energy for heating and evaporating water, as well as overheating of the generated water vapor (steam is formed from the water contained in the waste) can be calculated by the known ratio:
Q1=CwMw(T100-T20)+RwMw+CsMw(T650-T100)=Q 1 = C w M w (T 100 -T 20 ) + R w M w + C s M w (T 650 -T 100 ) =
=4,18 кДж/кг°C. 180 кг/ч (100°C-20°C)+2257кДж/кг. 180 кг/ч+= 4.18 kJ / kg ° C. 180 kg / h (100 ° C-20 ° C) + 2257kJ / kg. 180 kg / h +
+2 кДж/кг°C. 180 кг/ч (650°C-100°C)=664452 кДж/ч,+2 kJ / kg ° C. 180 kg / h (650 ° C-100 ° C) = 664452 kJ / h,
или тепловая мощность для испарения воды и перегрева водяного пара составит величину:or thermal power for evaporation of water and overheating of water vapor will be:
WВОДЫ=(664452 кДж / 3600 с)=185 кВт.W WATER = (664452 kJ / 3600 s) = 185 kW.
Здесь принято CW=4,18 кДж/кг°C - удельная теплоемкость воды;Here it is accepted C W = 4.18 kJ / kg ° C - specific heat of water;
Mw=180 кг/ч - количество испаряемой воды из 1000 кг нефтяного шлама (18 масс. %); T100=100°C - температура кипения воды; T20=20°С - начальная температура нефтяного шлама; RW=2257 кДж/кг - удельная теплота испарения воды; CS=2 кДж/кг°C - удельная теплоемкость водяного пара; T650=650°C - температура до которой перегревается водяной пар (температура в транспортере 7).Mw = 180 kg / h - the amount of evaporated water from 1000 kg of oil sludge (18 wt.%); T 100 = 100 ° C - boiling point of water; T 20 = 20 ° С - initial temperature of oil sludge; R W = 2257 kJ / kg - specific heat of evaporation of water; C S = 2 kJ / kg ° C - specific heat of water vapor; T 650 = 650 ° C - the temperature to which water vapor overheats (temperature in the conveyor 7).
В процессе переработки отходов происходит также нагрев содержащихся в отходах нефтепродуктов, испарение этих нефтепродуктов и перегрев образующихся паров до 650°C.In the course of waste processing, the oil products contained in the waste are also heated, the oil products evaporate and the vapors formed overheat to 650 ° C.
Количество необходимой энергии на этот процесс может быть рассчитано аналогично, как и для нагрева и испарения воды:The amount of energy needed for this process can be calculated in the same way as for heating and evaporating water:
Q2=CнMн+(T200-T90)+RнMн+RSMн+CуMн(T650-T350)=Q 2 = C n M n + (T 200 -T 90 ) + R n M n + R S M n + C y M n (T 650 -T 350 ) =
=2 кДж/кг°C. 400 кг/ч (200°C-90°C)+= 2 kJ / kg ° C. 400 kg / h (200 ° C-90 ° C) +
+260 кДж/кг. 400 кг/ч+250 кДж/кг. 400 кг/ч+260 kJ / kg. 400 kg / h + 250 kJ / kg. 400 kg / h
+2,41 кДж/кг°C. 400 кг (650°С-350°C)=581200 кДж/ч,+2.41 kJ / kg ° C. 400 kg (650 ° C-350 ° C) = 581200 kJ / h,
или тепловая мощность для нагрева, испарения, термолиза углеводородов и перегрева паров их составит величину:or thermal power for heating, evaporation, thermolysis of hydrocarbons and superheating of their vapors will be:
Wнефти=(581200 кДж / 3600 с)=161 кВт.W oil = (581200 kJ / 3600 s) = 161 kW.
Здесь принято, что на процесс термолиза расходуется RH=260 кДж/кг, а на испарение нефтепродуктов Rs=250 кДж/кг, а удельная теплоемкость паров углеводородов равна CУ=2,41 кДж/кг°C, а удельная теплоемкость жидких нефтепродуктов CH=2 кДж/кг°C. Поскольку нефтепродукты испаряются в диапазоне температур от T90=90°C до T500=500°C, то принята средняя температура, до которой нагреваются нефтепродукты в жидком виде (T200=200°C), а также средняя температура паров нефтепродуктов T350=350°C, от которой осуществляют перегрев до T650=650°C, MH=400 кг/ч - количество нефтепродуктов в 1000 кг отходов.It is assumed here that R H = 260 kJ / kg is spent on the thermolysis process, and Rs = 250 kJ / kg on the evaporation of oil products, and the specific heat capacity of hydrocarbon vapors is C U = 2.41 kJ / kg ° C, and the specific heat capacity of liquid oil products C H = 2 kJ / kg ° C. Since oil products evaporate in the temperature range from T 90 = 90 ° C to T 500 = 500 ° C, the average temperature to which oil products are heated in liquid form (T 200 = 200 ° C), as well as the average temperature of oil vapor T 350 = 350 ° C, from which overheating is carried out to T 650 = 650 ° C, M H = 400 kg / h - the amount of oil in 1000 kg of waste.
В процессе переработки отходов происходит нагрев механических примесей до 650°C.In the course of waste processing, mechanical impurities are heated to 650 ° C.
Количество необходимой энергии на этот процесс может быть рассчитано по соотношению:The amount of energy needed for this process can be calculated by the ratio:
Q3=CnMn(T650-T20)=0,8 кДж/кг°C. 320 кг/ч (650°C-20°C)=161280 кДж/ч.Q 3 = C n M n (T 650 -T 20 ) = 0.8 kJ / kg ° C. 320 kg / h (650 ° C-20 ° C) = 161280 kJ / h.
Здесь принято Cn=0,8 кДж/кг°C - удельная теплоемкость механических примесей, Mn=320 кг/ч - количество механических примесей в 1000 кг отходов (32%).Here it is assumed that C n = 0.8 kJ / kg ° C is the specific heat of mechanical impurities, M n = 320 kg / h is the amount of mechanical impurities in 1000 kg of waste (32%).
Тепловая мощность для нагрева механических примесей составит величину:The thermal power for heating mechanical impurities will be:
Wпримесей=(161280 кДж / 3600 с)=45 кВт.W impurities = (161280 kJ / 3600 s) = 45 kW.
Таким образом, полезная тепловая мощность, которая необходима для переработки 480 кг/ч нефтяных отходов, составляет величину:Thus, the useful thermal power, which is necessary for the processing of 480 kg / h of oil waste, is:
W=Wводы+Wнефти+Wпримесей=185 кВт + 161 кВт + 45 кВт = 391 кВт.W = W water + W oil + W impurities = 185 kW + 161 kW + 45 kW = 391 kW.
Принимая, что коэффициент полезного действия оборудования составляет 30%, получим общую тепловую мощность для переработки равной:Assuming that the efficiency of the equipment is 30%, we get the total heat capacity for processing equal to:
Wo=W/0,3=(391 кВт)/0,3=1303 кВт.W o = W / 0.3 = (391 kW) / 0.3 = 1303 kW.
Для обеспечения такой тепловой мощности необходимо в топке 12 сжигать следующее количество жидкого топлива с удельной теплотой сгорания q=40000 кДж/кг:To ensure such thermal power, it is necessary to burn the following amount of liquid fuel in the
или 117 кг/ч. or 117 kg / h.
Охлажденные дымовые газы из горизонтального трубного пучка 14 с расходом 1400 кг/ч выходят через выходной коллектор 16 и по трубопроводу 17 поступают во входной коллектор 18 нагревателя 19 в виде трубного пучка, установленного с внешней стороны корпуса 20 транспортера 7. Протекая по трубам нагревателя 19, дымовые газы в результате теплообмена нагревают стенки корпуса 20, а сами охлаждаются. Из труб нагревателя 19 дымовые газы через выходной коллектор 21 с помощью дымососа 22 выводят в дымовую трубу 23 и выбрасывают в атмосферу.Cooled flue gases from the
Тепло от нагретых стенок корпуса 20 передается газовой среде, которая находится внутри транспортера 7. Тепло также через стенки полуцилиндрических желобов 10 путем теплопроводности передается нефтяным отходам, которые перемещаются под действием вращающихся спиралей 9. При вращении спиралей 9 происходит интенсивное перемешивание нефтяных отходов, благодаря чему отходы равномерно нагреваются.The heat from the heated walls of the
От парогенератора 24 через кран 25 с расходом G1=500 кг/ч в трубу с пористой стенкой 26 подают водяной пар при температуре 110°C. Толщина стенок трубы составляет 1=0,01 м. Наружный диаметр трубы D=0,05 м, а длина трубы L=2 м. Водяной пар через пористые стенки трубы фильтруется за счет перепада давления, т.е.From the
где P2 - давление водяного пара внутри трубы. Принимаем P2=0,2 МПа,where P 2 is the pressure of water vapor inside the pipe. Take P 2 = 0.2 MPa,
P1- давление водяного пара внутри транспортера 7. ПринимаемP 1 - water vapor pressure inside the
P1=0,1 МПа.P 1 = 0.1 MPa.
Скорость фильтрации водяного пара через пористую стенку трубы определяется на основании закона Кармана-Козени:The rate of filtration of water vapor through the porous wall of the pipe is determined based on the Karman-Cozeni law:
(см. А. В. Лыков. Тепломассообмен (Справочник). – М.: Энергия, 1971. С. 340).(see A. V. Lykov. Heat and mass transfer (Reference). - M.: Energy, 1971. P. 340).
Здесь величина k=10-13 м2 представляет собой проницаемость стенки трубы; η=13×10-6 Па×с - является вязкостью водяного пара.Here, k = 10 −13 m 2 represents the permeability of the pipe wall; η = 13 × 10 -6 Pa × s - is the viscosity of water vapor.
Площадь поверхности стенки, через которую водяной пар фильтруется и поступает в транспортер 7, составляет величину:The surface area of the wall through which water vapor is filtered and enters the
S=πDL=3,14×0,05×2=0,314 м2.S = πDL = 3.14 × 0.05 × 2 = 0.314 m 2 .
В этом случае объемный расход водяного пара через пористую стенку трубы будет равен:In this case, the volumetric flow rate of water vapor through the porous wall of the pipe will be equal to:
При удельной плотности водяного пара ρ=1,12 кг/м3 массовый расход будет равен G2=101 кг/ч. Другая часть водяного пара с расходом 500 кг/ч - 101 кг/ч = 399 кг/ч проходит через трубу с пористой стенкой 26 и по трубопроводу 27 поступает в прямоугольный короб 28. Эта часть водяного пара через нижнюю пористую стенку 29 с пористостью ε=0,2 короба 28 фильтруется и в виде струек вытекает в объем транспортера 7.With a specific density of water vapor ρ = 1.12 kg / m 3, the mass flow rate will be equal to G 2 = 101 kg / h. Another part of the water vapor with a flow rate of 500 kg / h - 101 kg / h = 399 kg / h passes through a pipe with a
При уменьшении пористости стенки ниже ε=0,2 резко снижается проницаемость и становится равной k=10-14 м2.With decreasing wall porosity below ε = 0.2, permeability sharply decreases and becomes equal to k = 10 -14 m 2 .
В нашем случае длина пористой стенки LСТ=2 м, а ширина НСТ=0,5 м, поэтому площадь поверхности будет SСТ=1 м2. Через эту поверхность (стенку) водяной пар фильтруется и поступает в транспортер 7. Толщина стенки составляет DСТ=0,02 м.In our case, the length of the porous wall L CT = 2 m, and the width H CT = 0.5 m, so the surface area will be S CT = 1 m 2 . Through this surface (wall), water vapor is filtered and enters the
Скорость фильтрации водяного пара через стенку при расходе G3=399 кг/ч составит величину:The rate of filtration of water vapor through the wall at a flow rate of G 3 = 399 kg / h will be:
V=G3/3600ρ SСТ=(399 кг) / (3600 с × 1,12 кг/м3 × 1 м2)=0.1 м/с.V = G 3/3600 PT ρ S = (399 kg) / (3600 × 1.12 kg / m 3 × 1 m 2) = 0.1 m / s.
На основании закона Кармана-Козени получим:Based on the Karman-Cozeny law, we get:
Отсюда следует, что для обеспечения такой скорости фильтрации необходимо создать перепад давления:It follows that to ensure such a filtration rate, it is necessary to create a pressure drop:
В этом случае произойдет разрушение стенки. Таким образом, использование стенки с пористостью ниже 0,2 невозможно из-за резкого роста перепада давления, необходимого для обеспечения расхода водяного пара 399 кг/ч. В этом случае (при пористости стенки ниже 0,2) она становится практически непроницаемой для водяного пара.In this case, the destruction of the wall. Thus, the use of a wall with a porosity below 0.2 is impossible due to a sharp increase in the pressure drop necessary to ensure a flow of water vapor of 399 kg / h. In this case (with a wall porosity below 0.2), it becomes practically impermeable to water vapor.
Прямоугольный короб нагревается в результате передачи тепла от нагревателя 19 через верхнюю стенку короба, а также в результате передачи тепла от горизонтального трубного пучка 14.The rectangular duct is heated as a result of heat transfer from the
В результате подвода тепловой энергии нагревается поступающий в прямоугольный короб водяной пар за счет конвективного теплообмена со стенками короба 28. Водяной пар нагревается дополнительно при фильтрации через нижнюю пористую стенку 29 и при температуре Т=650°C вытекает в объем транспортера 7. В объеме транспортера 7 струи водяного пара, выходящие из стенки трубы 26, сталкиваются со струями водяного пара, выходящими из нижней пористой стенки 29 короба 28. В результате образуются турбулентные потоки водяного пара, которые интенсифицируют конвективный перенос тепла от горизонтального трубного пучка 14 к нефтяным отходам, что ускоряет процесс нагрева отходов до температуры термического разложения.As a result of the supply of thermal energy, the water vapor entering the rectangular box is heated due to convective heat exchange with the walls of the
В результате нагрева нефтяных отходов до температуры 650°C начинает протекать термолиз содержащихся в отходах углеводородов с образованием паров и твердого остатка.As a result of heating the oil waste to a temperature of 650 ° C, the thermolysis of the hydrocarbons contained in the waste begins to form vapors and a solid residue.
В нашем случае практически все нефтепродукты испаряются и разлагаются с образованием газов и паров углеводородов, т.е. образуется 400 кг/ч углеводородов в газообразном и парообразном состоянии, а также испаряется вся вода 180 кг/ч.In our case, almost all oil products evaporate and decompose to form gases and hydrocarbon vapors, i.e. 400 kg / h of hydrocarbons are formed in a gaseous and vaporous state, and all water 180 kg / h is also evaporated.
Пары углеводородов 400 кг/ч и 180 кг/ч водяного пара (испарившаяся вода) смешиваются с 500 кг/ч подаваемого водяного пара и образуется смесь в количестве 1080 кг/ч, которую с помощью компрессора 30 непрерывно выводят в конденсатор 31, который охлаждают, путем прокачки воды от холодильника 32. В результате охлаждения до температуры 40-80°C часть паров углеводородов в количестве 360 кг/ч конденсируется, а также конденсируется водяной пар в количестве 680 кг/ч. В результате этого образуется смесь вода - жидкие углеводороды в количестве (360+680)=1040 кг/, а часть паров углеводородов 40 кг/ч не конденсируется из-за низкой температуры конденсации. Данные пары с помощью компрессора 33 выводят из конденсатора 31 и подают на сжигание в топку 12. Сжигание данных паров эквивалентно сжиганию 30 кг/ч жидкого топлива. Поэтому количество сжигаемого жидкого топлива в топке 12 снижают до величины 117 кг/ч - 30 кг/х = 87 кг/ч.Hydrocarbon vapors of 400 kg / h and 180 kg / h of water vapor (evaporated water) are mixed with 500 kg / h of supplied water vapor and a mixture is formed in the amount of 1080 kg / h, which by means of
Смесь воды и жидких углеводородов из конденсатора 31 с расходом 1040 кг/ч непрерывно подают в сепаратор 34, в котором отделяют жидкие углеводороды и подают их в накопитель 35 с расходом 360 кг/ч, воду из сепаратора 34 подают в накопитель 36 с расходом 680 кг/ч. Из накопителя 36 через кран 37 с расходом 360 кг/ч воду подают в топку 12 и при высокой температуре осуществляют огневое обезвреживание воды, т.е. сжигают все остаточные углеводороды. При этом вода испаряется и смешивается с продуктами горения топлива и неконденсирующихся газов, в результате чего образуется теплоноситель с повышенным содержанием водяных паров.A mixture of water and liquid hydrocarbons from the
Повышенное содержание водяных паров, в сравнении с обычными дымовыми газами, приводит к росту удельной теплоемкости таких дымовых газов, а это означает, что такой теплоноситель имеет более высокий коэффициент теплообмена, в результате чего возрастает теплопередача и снижается удельный расход теплоносителя, что в итоге приводит к снижению расхода энергии на процесс переработки нефтяных отходов. При этом подача воды в топку обеспечивает подавление процессов образования оксидов азота (вредных соединений). Таким образом, обеспечивается снижение вредных выбросов в окружающую среду при переработке нефтяных отходов.The increased water vapor content, in comparison with conventional flue gases, leads to an increase in the specific heat of such flue gases, which means that such a heat carrier has a higher heat transfer coefficient, as a result of which heat transfer increases and the specific heat carrier consumption decreases, which ultimately leads to reduce energy consumption in the process of processing oil waste. In this case, the water supply to the furnace provides suppression of the formation of nitrogen oxides (harmful compounds). Thus, the reduction of harmful emissions into the environment during the processing of oil waste is ensured.
Части жидких углеводородов из накопителя 35 через кран 38 с расходом 40 кг/ч подают в парогенератор 24 и сжигают для производства рабочего водяного пара.Parts of liquid hydrocarbons from the
Образующийся при термическом разложении нефтяных отходов твердый остаток в количестве 320 кг/ч под действием вращающихся спиралей 9 выгружают из транспортера 7 через выход 11 в шлюзовой затвор 39, из которого подают в накопитель 40. Для снижения тепловых потерь транспортер 7 снабжен тепловой изоляцией 41.The solid residue resulting from the thermal decomposition of oil waste in the amount of 320 kg / h under the action of
Пример 2Example 2
Из накопителя 1 в бункер загрузки 2 при закрытом шлюзовом затворе 3 подают 75 кг нефтяных отходов, которые содержат 50 масс. % нефтепродуктов, 30% механических примесей (песок, глина, камни и др.) и 10% воды. После этого открывают шлюзовой затвор 3 и отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в накопительную камеру 5 и задерживаются на закрытом шлюзовом затворе 6. Закрывают затвор 3 и открывают затвор 6. Отходы 4 под действием собственного веса проваливаются в шнековый транспортер 7. Таким образом, нефтяные отходы порционно по 75 кг из накопителя 1 подают в транспортер 7 через каждые 3 минуты, что обеспечивает производительность 1500 кг/ч.From the
Одновременного с подачей отходов в транспортер 7 включают двигатель 8 и приводят со скоростью вращения 9 об/мин в движение шнек в виде двух спиралей 9. Под действием вращающихся спиралей 9 нефтяные отходы перемещаются по желобам 10 к выходу 11. От топки 12 через кран 13 в горизонтальный трубный пучок 14 через входной коллектор 15 с расходом 1500 м3/ч и при температуре 1100°C подают дымовые газы. Дымовые газы протекают по трубам трубного пучка 14 и нагревают их до средней по длине труб температуры 900°C, а сами охлаждаются до температуры 900°C. Нагретые трубы излучают тепловую энергию, которая поглощается нефтяными отходами, перемещаемыми спиралями 9, в результате чего происходит нагрев отходов.Simultaneously with the supply of waste to the
В процессе нагрева отходов вначале происходит нагрев, испарение воды и перегрев образующегося водяного пара.In the process of heating the waste, heating, evaporation of water and overheating of the generated water vapor first occur.
Количество необходимой энергии для нагрева и испарения воды, а также перегрева образующегося водяного пара (пар образуется из содержащейся в отходах воды) может быть рассчитано по известному соотношению:The amount of necessary energy for heating and evaporating water, as well as overheating of the generated water vapor (steam is formed from the water contained in the waste) can be calculated by the known ratio:
Q1=CwMw(T100-T20)+RwMw+CsMw(T500-T100)=Q 1 = C w M w (T 100 -T 20 ) + R w M w + C s M w (T 500 -T 100 ) =
=4,18 кДж/кг°C. 150 кг/ч (100°C - 20°C)+2257 кДж/кг. 150 кг/ч += 4.18 kJ / kg ° C. 150 kg / h (100 ° C - 20 ° C) +2257 kJ / kg. 150 kg / h +
+ 2 кДж/кг°C. 150 кг/ч (500°C - 100°C)=508710 кДж/ч,+ 2 kJ / kg ° C. 150 kg / h (500 ° C - 100 ° C) = 508710 kJ / h,
или тепловая мощность для испарения воды и перегрева водяного пара составит величину:or thermal power for evaporation of water and overheating of water vapor will be:
Wводы=(508710 кДж / 3600 с)=141 кВт.W water = (508710 kJ / 3600 s) = 141 kW.
Здесь принято CW=4,18 кДж/кг°C - удельная теплоемкость воды;Here it is accepted C W = 4.18 kJ / kg ° C - specific heat of water;
MW=150 кг/ч - количество испаряемой воды из 1500 кг нефтяного шлама (10 масс. %); T100=100°C - температура кипения воды; T20=20°C - начальная температура нефтяного шлама; RW=2257 кДж/кг - удельная теплота испарения воды; CS=2 кДж/кг°C - удельная теплоемкость водяного пара; T500=500°C – температура, до которой перегревается водяной пар (температура в транспортере 7).M W = 150 kg / h - the amount of evaporated water from 1500 kg of oil sludge (10 wt.%); T 100 = 100 ° C - boiling point of water; T 20 = 20 ° C - initial temperature of oil sludge; R W = 2257 kJ / kg - specific heat of evaporation of water; C S = 2 kJ / kg ° C - specific heat of water vapor; T 500 = 500 ° C - temperature to which water vapor overheats (temperature in the conveyor is 7).
В процессе переработки отходов происходит также нагрев содержащихся в отходах нефтепродуктов, испарение этих нефтепродуктов и перегрев образующихся паров до 500°C.In the process of waste processing, the oil products contained in the waste are also heated, the oil products evaporate and the vapors formed overheat to 500 ° C.
Количество необходимой энергии на этот процесс может быть рассчитано аналогично, как и для нагрева и испарения воды:The amount of energy needed for this process can be calculated in the same way as for heating and evaporating water:
Q2=СнМн(Т200-T90)+RнMн+RSMн+СуМн(T500-T350)=Q 2 = C n M n (T 200 -T 90 ) + R n M M n + R S M n + C y M n (T 500 -T 350 ) =
=2 кДж/кг°C. 750 кг/ч (200°C - 90°C)+= 2 kJ / kg ° C. 750 kg / h (200 ° C - 90 ° C) +
+260 кДж/кг. 750 кг/ч + 250 кДж/кг. 750 кг/ч+260 kJ / kg. 750 kg / h + 250 kJ / kg. 750 kg / h
+2,41 кДж/кг°C. 750 кг (500°C - 350°C)=818625 кДж/ч,+2.41 kJ / kg ° C. 750 kg (500 ° C - 350 ° C) = 818625 kJ / h,
или тепловая мощность для нагрева, испарения, термолиза углеводородов и перегрева паров их составит величину:or thermal power for heating, evaporation, thermolysis of hydrocarbons and superheating of their vapors will be:
Wнефти=(818625 кДж / 3600 с)=227 кВт.W oil = (818625 kJ / 3600 s) = 227 kW.
Здесь принято, что на процесс термолиза расходуется RH=260 кДж/кг, а на испарение нефтепродуктов Rs=250 кДж/кг, а удельная теплоемкость паров углеводородов равна Су=2,41 кДж/кг°C, а удельная теплоемкость жидких нефтепродуктов CH=2 кДж/кг°C. Поскольку нефтепродукты испаряются в диапазоне температур от T90=90°C до T500=500°C, то принята средняя температура, до которой нагреваются нефтепродукты в жидком виде (T200=200°C), а также средняя температура паров нефтепродуктов T350=350°C, от которой осуществляют перегрев до T500=500°C, MH=750 кг/ч - количество нефтепродуктов в 1500 кг отходов.It is assumed here that R H = 260 kJ / kg is spent on the thermolysis process and Rs = 250 kJ / kg on the evaporation of oil products, and the specific heat capacity of hydrocarbon vapors is Su = 2.41 kJ / kg ° C, and the specific heat capacity of liquid oil products C H = 2 kJ / kg ° C. Since oil products evaporate in the temperature range from T 90 = 90 ° C to T 500 = 500 ° C, the average temperature to which oil products are heated in liquid form (T 200 = 200 ° C), as well as the average temperature of oil vapor T 350 = 350 ° C, from which overheating is carried out to T 500 = 500 ° C, M H = 750 kg / h - the amount of oil in 1,500 kg of waste.
В процессе переработки отходов происходит нагрев механических примесей до 500°C.In the course of waste processing, mechanical impurities are heated to 500 ° C.
Количество необходимой энергии на этот процесс может быть рассчитано по соотношению:The amount of energy needed for this process can be calculated by the ratio:
Q3=CnMn(T500-T20)=0,8 кДж/кг°C. 450 кг/ч (500°C - 20°C)=172800 кДж/ч.Q 3 = C n M n (T 500 -T 20 ) = 0.8 kJ / kg ° C. 450 kg / h (500 ° C - 20 ° C) = 172800 kJ / h.
Здесь принято Cn=0,8 кДж/кг°C - удельная теплоемкость механических примесей, Mn=450 кг/ч - количество механических примесей в 1500 кг отходов (30%).Here it is assumed that C n = 0.8 kJ / kg ° C is the specific heat of mechanical impurities, M n = 450 kg / h is the amount of mechanical impurities in 1500 kg of waste (30%).
Тепловая мощность для нагрева механических примесей составит величину: Wпримесей=(172800 кДж/ 3600 с)=48 кВт.The thermal power for heating mechanical impurities will be: W impurities = (172800 kJ / 3600 s) = 48 kW.
Таким образом, полезная тепловая мощность, которая необходима для переработки 480 кг/ч нефтяных отходов составляет величину:Thus, the useful thermal power, which is necessary for the processing of 480 kg / h of oil waste is:
W=Wводы+Wнефти+Wпримесей=141 кВт + 227 кВт + 48 кВт = 416 кВт.W = W water + W oil + W impurities = 141 kW + 227 kW + 48 kW = 416 kW.
Принимая, что коэффициент полезного действия оборудования составляет 30%, получим общую тепловую мощность для переработки равной:Assuming that the efficiency of the equipment is 30%, we get the total heat capacity for processing equal to:
Wo=W/0,3=(416 кВт)/0,3=1387 кВт.W o = W / 0.3 = (416 kW) / 0.3 = 1387 kW.
Для обеспечения такой тепловой мощности необходимо в топке 12 сжигать следующее количество жидкого топлива с удельной теплотой сгорания q=40000 кДж/кг:To ensure such thermal power, it is necessary to burn the following amount of liquid fuel in the
Охлажденные дымовые газы из горизонтального трубного пучка 14 с расходом 1500 кг/ч выходят через выходной коллектор 16 и по трубопроводу 17 поступают во входной коллектор 18 нагревателя 19 в виде трубного пучка, установленного с внешней стороны корпуса 20 транспортера 7. Протекая по трубам нагревателя 19, дымовые газы в результате теплообмена нагревают стенки корпуса 20, а сами охлаждаются. Из труб нагревателя 19 дымовые газы через выходной коллектор 21 с помощью дымососа 22 выводят в дымовую трубу 23 и выбрасывают в атмосферу.Cooled flue gases from the
Тепло от нагретых стенок корпуса 20 передается газовой среде, которая находится внутри транспортера 7. Тепло также через стенки полуцилиндрических желобов 10 путем теплопроводности передается нефтяным отходам, которые перемещаются под действием вращающихся спиралей 9. При вращении спиралей 9 происходит интенсивное перемешивание нефтяных отходов, благодаря чему отходы равномерно нагреваются.The heat from the heated walls of the
От парогенератора 24 через кран 25 с расходом G1=750 кг/ч в трубу с пористой стенкой 26 подают водяной пар при температуре 110°C. Толщина стенок трубы составляет l=0,01 м. Наружный диаметр трубы D=0,05 м, а длина трубы L=2 м. Водяной пар через пористые стенки трубы фильтруется за счет перепада давления, т.е.From the
где P2 - давление водяного пара внутри трубы. Принимаем P2=0,2 МПа,where P 2 is the pressure of water vapor inside the pipe. Take P 2 = 0.2 MPa,
P1 - давление водяного пара внутри транспортера 7. ПринимаемP 1 - water vapor pressure inside the
P1=0,1 МПа.P 1 = 0.1 MPa.
Скорость фильтрации водяного пара через пористую стенку трубы определяется на основании закона Кармана-Козени:The rate of filtration of water vapor through the porous wall of the pipe is determined based on the Karman-Cozeni law:
Здесь величина k=10-13 м2 представляет собой проницаемость стенки трубы; η=13×10-6 Па×c - является вязкостью водяного пара.Here, k = 10 −13 m 2 represents the permeability of the pipe wall; η = 13 × 10 -6 Pa × s - is the viscosity of water vapor.
Площадь поверхности стенки, через которую водяной пар фильтруется и поступает в транспортер 7, составляет величину:The surface area of the wall through which water vapor is filtered and enters the
S=πDL=3,14×0,05×2=0,314 м2.S = πDL = 3.14 × 0.05 × 2 = 0.314 m 2 .
В этом случае объемный расход водяного пара через пористую стенку трубы будет равен:In this case, the volumetric flow rate of water vapor through the porous wall of the pipe will be equal to:
При удельной плотности водяного пара ρ=1,12 кг/м3 массовый расход будет равен G2=101 кг/ч. Другая часть водяного пара с расходом 750 кг/ч - 101 кг/ч = 649 кг/ч проходит через трубу с пористой стенкой 26 и по трубопроводу 27 поступает в прямоугольный короб 28. Эта часть водяного пара через нижнюю пористую стенку 29 с пористостью ε=0,6 короба 28 фильтруется и в виде струек вытекает в объем транспортера 7. При увеличении пористости стенки больше ε=0,6 резко возрастает проницаемость и становится равной k=10-10 м2.With a specific density of water vapor ρ = 1.12 kg / m 3, the mass flow rate will be equal to G 2 = 101 kg / h. Another part of the water vapor with a flow rate of 750 kg / h - 101 kg / h = 649 kg / h passes through a pipe with a
В нашем случае длина пористой стенки LСТ=2 м, а ширина HСТ=0,5 м, поэтому площадь поверхности будет SСТ=1 м2. Через эту поверхность (стенку) водяной пар фильтруется и поступает в транспортер 7. Толщина стенки составляет DСТ=0,02 м.In our case, the length of the porous wall L CT = 2 m, and the width H CT = 0.5 m, so the surface area will be S CT = 1 m 2 . Through this surface (wall), water vapor is filtered and enters the
Водяной пар через пористую стенку короба фильтруется за счет перепада давления, т.е.Water vapor is filtered through the porous wall of the box due to the pressure drop, i.e.
где P2 - давление водяного пара внутри короба. Принимаем P2=0,2 МПа,where P 2 is the pressure of water vapor inside the duct. Take P 2 = 0.2 MPa,
P1- давление водяного пара внутри транспортера 7. ПринимаемP 1 - water vapor pressure inside the
P1=0,1 МПа.P 1 = 0.1 MPa.
На основании закона Кармана-Козени получим:Based on the Karman-Cozeny law, we get:
При такой скорости фильтрации через пористую стенку водяной пар не успевает нагреться от T=100°C до необходимой температуры T=500°C.At this rate of filtration through the porous wall, water vapor does not have time to heat up from T = 100 ° C to the required temperature T = 500 ° C.
В этом случае поступающий в корпус 7 водяной пар с температурой значительно ниже 500°C (примерно с T=150°C) снизит температуру (охладит корпус 7), в результате чего не будет происходить термолиз отходов.In this case, the water vapor entering the
Таким образом, использование трубы с пористостью стенки выше 0,6 невозможно из-за резкого снижения температуры и прекращения процесса термолиза нефтяных отходов.Thus, the use of a pipe with a wall porosity higher than 0.6 is impossible due to a sharp decrease in temperature and termination of the process of thermolysis of oil waste.
Прямоугольный короб нагревается в результате передачи тепла от нагревателя 19 через верхнюю станку короба, а также в результате передачи тепла от горизонтального трубного пучка 14.The rectangular duct is heated as a result of heat transfer from the
В результате подвода тепловой энергии нагревается поступающий в прямоугольный короб водяной пар за счет конвективного теплообмена со стенками короба 28. Водяной пар нагревается дополнительно при фильтрации через нижнюю пористую стенку 29 и при температуре T=500°C вытекает в объем транспортера 7. В объеме транспортера 7 струи водяного пара, выходящие из стенок пористой трубы 26, сталкиваются со струями водяного пара, выходящими из нижней пористой стенки 29 короба 28. В результате образуются турбулентные потоки водяного пара, которые интенсифицируют конвективный перенос тепла от горизонтального трубного пучка 14 к нефтяным отходам, что ускоряет процесс нагрева отходов до температуры термического разложения.As a result of the supply of thermal energy, the water vapor entering the rectangular box is heated due to convective heat exchange with the walls of the
В результате нагрева нефтяных отходов до температуры 500°C начинает протекать термолиз содержащихся в отходах углеводородов с образованием паров и твердого остатка.As a result of heating the oil waste to a temperature of 500 ° C, the thermolysis of the hydrocarbons contained in the waste begins to form vapors and a solid residue.
В нашем случае практически все нефтепродукты испаряются и разлагаются с образованием газов и паров углеводородов, т.е. образуется 750 кг/ч углеводородов в газообразном и парообразном состоянии, а также испаряется вся вода 150 кг/ч.In our case, almost all oil products evaporate and decompose to form gases and hydrocarbon vapors, i.e. 750 kg / h of hydrocarbons are formed in a gaseous and vapor state, and all water is evaporated at 150 kg / h.
Пары углеводородов 750 кг/ч и 150 кг/ч водяного пара (испарившаяся вода) смешиваются с 750 кг/ч подаваемого водяного пара и образуется смесь в количестве 1650 кг/ч, которую с помощью компрессора 30 непрерывно выводят в конденсатор 31, который охлаждают, путем прокачки воды от холодильника 32. В результате охлаждения до температуры 40-80°C часть паров углеводородов в количестве 675 кг/ч конденсируется, а также конденсируется водяной пар в количестве 900 кг/ч. В результате этого образуется смесь вода - жидкие углеводороды в количестве (675+900)=1575 кг/ч, а часть паров углеводородов 75 кг/ч не конденсируется из-за низкой температуры конденсации.Hydrocarbon vapors of 750 kg / h and 150 kg / h of water vapor (evaporated water) are mixed with 750 kg / h of supplied water vapor and a mixture is formed in an amount of 1650 kg / h, which is continuously discharged by a
Данные пары с помощью компрессора 33 выводят из конденсатора 31 и подают на сжигание в топку 12. Сжигание данных паров эквивалентно сжиганию 56 кг/ч жидкого топлива. Поэтому количество сжигаемого жидкого топлива в топке 12 снижают до величины 126 кг/ч - 56 кг/х = 70 кг/ч.These vapors are removed from the
Смесь воды и жидких углеводородов из конденсатора 31 с расходом 1575 кг/ч непрерывно подают в сепаратор 34, в котором отделяют жидкие углеводороды и подают их в накопитель 35 с расходом 675 кг/ч, воду из сепаратора 34 подают в накопитель 36 с расходом 900 кг/ч. Из накопителя 36 через кран 37 с расходом 900 кг/ч воду подают в топку 12 и при высокой температуре осуществляют огневое обезвреживание воды, т.е. сжигают все остаточные углеводороды. При этом вода испаряется и смешивается с продуктами горения топлива и неконденсирующихся газов, в результате чего образуется теплоноситель с повышенным содержанием водяных паров.A mixture of water and liquid hydrocarbons from a
Повышенное содержание водяных паров, в сравнении с обычными дымовыми газами, приводит к росту удельной теплоемкости таких дымовых газов, а это означает, что такой теплоноситель имеет более высокий коэффициент теплообмена, в результате чего возрастает теплопередача и снижается удельный расход теплоносителя, что в итоге приводит к снижению расхода энергии на процесс переработки нефтяных отходов. При этом подача воды в топку обеспечивает подавление процессов образования оксидов азота (вредных соединений). Таким образом, обеспечивается снижение вредных выбросов в окружающую среду при переработке нефтяных отходов.The increased water vapor content, in comparison with conventional flue gases, leads to an increase in the specific heat of such flue gases, which means that such a heat carrier has a higher heat transfer coefficient, as a result of which heat transfer increases and the specific heat carrier consumption decreases, which ultimately leads to reduce energy consumption in the process of processing oil waste. In this case, the water supply to the furnace provides suppression of the formation of nitrogen oxides (harmful compounds). Thus, the reduction of harmful emissions into the environment during the processing of oil waste is ensured.
Части жидких углеводородов из накопителя 35 через кран 38 с расходом 60 кг/ч подают в парогенератор 24 и сжигают для производства рабочего водяного пара.Parts of liquid hydrocarbons from the
Образующийся при термическом разложении нефтяных отходов твердый остаток в количестве 450 кг/ч под действием вращающихся спиралей 9 выгружают из транспортера 7 через выход 11 в шлюзовой затвор 39, из которого подают в накопитель 40. Для снижения тепловых потерь транспортер 7 снабжен тепловой изоляцией 41.The solid residue resulting from the thermal decomposition of oil waste in the amount of 450 kg / h under the action of
Заявленное устройство для переработки нефтяных отходов отличается от известных улучшенными показателями по расходу энергии для переработки отходов, низкими выбросами вредных веществ в окружающую среду, а также низкими потерями углеводородов.The claimed device for the processing of oil waste differs from the known improved performance in energy consumption for waste processing, low emissions of harmful substances into the environment, as well as low losses of hydrocarbons.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016117413A RU2627784C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | Device for oil wastes recycling |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016117413A RU2627784C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | Device for oil wastes recycling |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2627784C1 true RU2627784C1 (en) | 2017-08-11 |
Family
ID=59641676
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016117413A RU2627784C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | Device for oil wastes recycling |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2627784C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2678267C1 (en) * | 2018-04-09 | 2019-01-24 | Сергей Яковлевич Чернин | Thermolysis multi-screw reactor for waste treatment, containing organic substances, including oiled glass fiber waste |
RU2718632C1 (en) * | 2019-07-19 | 2020-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно - Исследовательский Институт Технологий Органической, Неорганической Химии И Биотехнологий" | Multi-tap steam dryer |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU917493A1 (en) * | 1980-06-19 | 1985-06-15 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Железнодорожного Транспорта | Installation for thermal decontamination of petroleum slimes |
WO1998008923A1 (en) * | 1996-08-28 | 1998-03-05 | Arrison Norman L | Apparatus and process for reclaiming fuel oil from waste oil |
RU2297288C1 (en) * | 2005-09-08 | 2007-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Уралэкоресурс" | Device for purification of the petroleum-polluted soils from the oil products |
RU2507236C2 (en) * | 2012-02-27 | 2014-02-20 | Лесков Сергей Петрович | Apparatus for processing organic and mineral wastes |
RU2566407C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭКОЛОГИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ КОМПАНИЯ" | Method of oil wastes recycling |
-
2016
- 2016-05-04 RU RU2016117413A patent/RU2627784C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU917493A1 (en) * | 1980-06-19 | 1985-06-15 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Железнодорожного Транспорта | Installation for thermal decontamination of petroleum slimes |
WO1998008923A1 (en) * | 1996-08-28 | 1998-03-05 | Arrison Norman L | Apparatus and process for reclaiming fuel oil from waste oil |
RU2297288C1 (en) * | 2005-09-08 | 2007-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Уралэкоресурс" | Device for purification of the petroleum-polluted soils from the oil products |
RU2507236C2 (en) * | 2012-02-27 | 2014-02-20 | Лесков Сергей Петрович | Apparatus for processing organic and mineral wastes |
RU2566407C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭКОЛОГИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ КОМПАНИЯ" | Method of oil wastes recycling |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2678267C1 (en) * | 2018-04-09 | 2019-01-24 | Сергей Яковлевич Чернин | Thermolysis multi-screw reactor for waste treatment, containing organic substances, including oiled glass fiber waste |
RU2718632C1 (en) * | 2019-07-19 | 2020-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно - Исследовательский Институт Технологий Органической, Неорганической Химии И Биотехнологий" | Multi-tap steam dryer |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2392543C2 (en) | Method and device for processing of domestic and industrial organic wastes | |
KR100843585B1 (en) | The system for manufacturing energy from combustible waste | |
US10428277B2 (en) | Device for processing scrap rubber | |
BRPI1000208A2 (en) | low temperature conversion vibrant heat exchanger equipment for organic waste treatment and organic waste treatment process by employing low temperature conversion vibrant heat exchanger equipment | |
CN108947157A (en) | A kind of processing method of oily sludge | |
RU2353590C2 (en) | Method and system for waste thermal utilisation and their use for processing waste with high watercontent | |
RU2621107C2 (en) | Method for processing carbon-containing substances through steam thermolysis | |
CN109990301B (en) | Negative pressure reverse burning equipment for oil pollutants and oil recovery method | |
RU2627784C1 (en) | Device for oil wastes recycling | |
CN106587552A (en) | Carbonization treatment method for oily sludge | |
RU2632837C1 (en) | Device for recycling waste rubber | |
JP3471239B2 (en) | Outlet structure of carbonization furnace | |
RU2543619C1 (en) | Device for processing rubber wastes | |
CN109052889A (en) | Indirect heating packaged type industrial sludge continuous pyrolysis method and carbonizing plant | |
CN206279174U (en) | Skid-mounted type greasy filth pyrolysis treatment systems | |
WO2016036278A2 (en) | Device for processing petroleum waste | |
CN215785659U (en) | Direct thermal desorption device of overheated formula steam | |
CN110217970A (en) | Oily sludge desiccation gasification installation | |
RU2566407C9 (en) | Method of oil wastes recycling | |
RU2721695C1 (en) | Method of processing organic material to produce synthetic fuel gas in a high-temperature ablation pyrolisis of gravitational type | |
RU2502596C2 (en) | Method of rubber wastes processing | |
RU2639334C1 (en) | Device for thermolysis dispodal of oil sludge | |
RU2439129C1 (en) | Solid organic material gasification plant | |
CN209242879U (en) | A kind of disposal of oily sludge system | |
WO2003104354A1 (en) | Indirectly heated waste plastic pyrolysis device |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180505 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20211124 |