RU2623533C1 - Method of arc welding with piece coated electrodes - Google Patents
Method of arc welding with piece coated electrodes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2623533C1 RU2623533C1 RU2016100493A RU2016100493A RU2623533C1 RU 2623533 C1 RU2623533 C1 RU 2623533C1 RU 2016100493 A RU2016100493 A RU 2016100493A RU 2016100493 A RU2016100493 A RU 2016100493A RU 2623533 C1 RU2623533 C1 RU 2623533C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- melting
- welding
- arc
- coated
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемый способ относится преимущественно к машиностроению и строительству и может использоваться при ручной сварке и наплавке деталей металлическими плавящимися штучными покрытыми электродами.The proposed method relates mainly to mechanical engineering and construction and can be used for manual welding and surfacing of parts with metal melting piece coated electrodes.
Известен способ сварки наклонным электродом. При сварке электрод закрепляют в штативе, устанавливаемом на поверхность изделия, через изолирующую подкладку и по мере его оплавления он опускается с обоймой под действием веса. Глубину проплавления и ширину шва регулируют изменением угла наклона электрода. Электрод после полного расплавления его покрытой части периодически заменяют (см. «Сварка и резка материалов» под ред. Ю.В. Казакова. М: Академия. - 2010, с. 123.).A known method of welding an inclined electrode. When welding, the electrode is fixed in a tripod mounted on the surface of the product, through an insulating lining and as it melts, it is lowered with a clip under the action of weight. The penetration depth and the width of the seam are controlled by changing the angle of inclination of the electrode. The electrode after complete melting of its coated part is periodically replaced (see. "Welding and cutting of materials" under the editorship of Yu.V. Kazakov. M: Academy. - 2010, p. 123.).
Однако этот способ, обеспечивая соответствие скорости подачи электрода скорости его расплавления, связанные с ручным характером процесса, не позволяет повысить скорость расплавления электрода в процессе сварки.However, this method, ensuring the correspondence of the electrode feed rate to its melting rate associated with the manual nature of the process, does not allow to increase the electrode melting rate during the welding process.
Известен способ ручной дуговой сварки штучным покрытым электродом, при котором перед сваркой устанавливают на источнике питания дуги сварочный ток, зажигают дугу и подают электрод в сварочную ванну в соответствии со скоростью его плавления, в процессе сварки регулируют ток дуги, формируя требуемую зависимость скорости плавления электрода от времени (см. решение о выдаче патента по заявке на изобретение РФ №2014107055/02 от 25.02.2014 г.).A known method of manual arc welding with a coated piece of electrode, in which, before welding, set the welding current on the arc power source, light the arc and feed the electrode into the weld pool in accordance with its melting speed, control the arc current during welding, forming the required dependence of the electrode melting rate on time (see the decision to grant a patent on the application for the invention of the Russian Federation No. 2014107055/02 of 02.25.2014).
Этот способ позволяет повысить производительность расплавления электрода, однако является сложным, так как требует установки сложного регулирующего устройства в источник питания сварочной дуги.This method allows to increase the performance of the molten electrode, however, it is difficult, since it requires the installation of a complex control device in the power source of the welding arc.
Известно, что одной из причин значительно более низкой производительности ручной дуговой сварки покрытыми электродами по сравнению, например, с механизированной сваркой под слоем флюса, является использование низких плотностей тока на электроде, что обусловлено наличием большого вылета электрода при сварке. Это приводит к необходимости снижения тока дуги, во избежание перегрева покрытия и ухудшения его свойств. Другой причиной является необходимость затрат времени на замену электрода.It is known that one of the reasons for the significantly lower productivity of manual arc welding with coated electrodes compared to, for example, mechanized welding under a flux layer is the use of low current densities on the electrode, which is due to the presence of a large projection of the electrode during welding. This leads to the need to reduce the arc current, in order to avoid overheating of the coating and the deterioration of its properties. Another reason is the need for time to replace the electrode.
Техническими результатами предлагаемого изобретения являются повышение производительности расплавления электродов, производительности сварки и производительности труда при сварке без использования сложного регулирующего устройства в источнике питания сварочной дуги.The technical results of the invention are to increase the performance of the melting of the electrodes, the productivity of welding and labor productivity in welding without using a complex control device in the power source of the welding arc.
В предлагаемом способе ручной дуговой сварки штучными покрытыми электродами, при котором перед сваркой устанавливают на источнике питания дуги сварочный ток, зажигают дугу и подают электрод в сварочную ванну в соответствии со скоростью его плавления и периодически заменяют электрод в электрододержателе.In the proposed method for manual arc welding with coated coated electrodes, in which a welding current is installed on the arc power source before welding, the arc is ignited and the electrode is supplied to the weld pool in accordance with its melting rate and the electrode in the electrode holder is periodically replaced.
В отличие от прототипа перед сваркой на одном сварочном посту к полюсу источника питания подключают два и более электрододержателей с электродами, ток сварки на источнике питания дуги устанавливают обеспечивающим скорость расплавления в конце расплавления половины покрытой части электрода, равную скорости расплавления покрытой части в конце расплавления целого электрода, после расплавления половины первого электрода гасят дугу и продолжают сварку следующим электродом до расплавления половины длины его покрытой части, после расплавления половины длины каждого из всех подключенных электродов возобновляют сварку оставшейся частью первого электрода и после его полного расплавления поочередно возобновляют сварку оставшимися частями остальных покрытых электродов.In contrast to the prototype, before welding at one welding station, two or more electrode holders with electrodes are connected to the pole of the power source, the welding current at the arc power source is set to ensure the melting rate at the end of melting of the half of the coated part of the electrode, equal to the speed of melting of the coated part at the end of melting of the whole electrode , after melting half of the first electrode, extinguish the arc and continue welding with the next electrode until half of the length of its coated part melts, after melt Half the length of each of all connected electrodes resumes welding with the remaining part of the first electrode and, after its complete melting, welding is resumed alternately with the remaining parts of the remaining coated electrodes.
По одному из вариантов выполнения способа число подключаемых к одному полюсу источника питания сварочной дуги электрододержателей с электродами выбирают равным двум.According to one embodiment of the method, the number of electrode holders with electrodes connected to one pole of the power source of the welding arc is selected to be equal to two.
По другому варианту выполнения способа число подключаемых к одному полюсу источника питания сварочной дуги электрододержателей с электродами выбирают равным трем.According to another embodiment of the method, the number of electrode holders with electrodes connected to one pole of the power source of the welding arc is selected equal to three.
Сущность предлагаемого способа дуговой сварки штучными покрытыми электродами заключается в том, что при установке силы сварочного тока, обеспечивающей при достижении расплавления половины покрытия целого электрода скорости его расплавления такой же, как при расплавлении электрода полной длины, обеспечивается повышение средней скорости расплавления двух половин электродов по сравнению со средней скоростью расплавления целого электрода. Соответственно уменьшается суммарное время расплавления двух половин электрода по сравнению со временем расплавления покрытия целого электрода. При этом не происходит перегрева покрытия в зоне половины электрода, приводящего к ухудшению его свойств. Увеличение тока сварки на электрод позволяет повысить глубину проплавления основного металла, повысить производительность сварки или сваривать без разделки кромок большую толщину металла. Использование сварщиком нескольких держателей, подключенных к одному полюсу источника питания дуги, создает предпосылки повышения производительности труда за счет экономии времени при замене электродов.The essence of the proposed method of arc welding with coated coated electrodes consists in the fact that when the welding current is set to ensure that when the half of the coating of the whole electrode is melted, its melting speed is the same as when the full length of the electrode is melted, the average melting rate of two halves of the electrodes is increased compared to with an average melting rate of the whole electrode. Accordingly, the total melting time of the two halves of the electrode is reduced compared with the time of melting of the coating of the whole electrode. In this case, overheating of the coating in the area of half the electrode does not occur, leading to a deterioration of its properties. An increase in the welding current to the electrode makes it possible to increase the penetration depth of the base metal, increase the welding productivity, or weld a large metal thickness without cutting edges. The use by the welder of several holders connected to one pole of the arc power source creates the prerequisites for increasing labor productivity by saving time when replacing electrodes.
При работе одновременно нескольких сварщиков вспомогательный рабочий с низкой квалификацией может непрерывно осуществлять замену электродов, экономя время сварщиков с высокой квалификацией. После расплавления половины покрытия первого электрода в процессе сварки вторым электродом, первый электрод остывает до нормальной температуры и его температура не оказывает влияния на скорость расплавления при расплавлении оставшейся половины. То же самое имеет место со вторым электродом.When several welders are working at the same time, a low-skilled auxiliary worker can continuously replace electrodes, saving time for highly-qualified welders. After melting half of the coating of the first electrode during welding by the second electrode, the first electrode cools to normal temperature and its temperature does not affect the rate of melting during melting of the remaining half. The same thing happens with the second electrode.
На фиг. 1 показаны зависимости изменения скорости плавления электрода во времени при двух значениях сварочного тока, на фиг. 2 - приведены кривые графического решения системы уравнений для определения значения силы сварочного тока при сварке по предлагаемому способу, на фиг. 3 - схема подключения электрододержателей с электродами на сварочном посту к источнику питания.In FIG. 1 shows the dependences of the change in the melting rate of the electrode over time at two values of the welding current, in FIG. 2 - curves are given for graphically solving the system of equations for determining the value of the welding current strength during welding by the proposed method, FIG. 3 is a diagram of a connection of electrode holders with electrodes at a welding station to a power source.
Экспериментально установлено, что скорость плавления покрытого электрода из-за нагрева его в вылете растет линейно в процессе его расплавленияIt was experimentally established that the melting rate of the coated electrode due to its heating in the reach increases linearly during its melting
где Vo - начальная скорость расплавления электрода при зажигании дуги, см/с;where V o is the initial rate of electrode melting during arc ignition, cm / s;
t - время, прошедшее с момента зажигания, секунд;t is the time elapsed from the moment of ignition, seconds;
В - коэффициент пропорциональности, зависящий от диаметра электрода, тока на электроде, толщины и физических свойств покрытия, физических свойств электродного стержня.B - coefficient of proportionality, depending on the diameter of the electrode, current on the electrode, thickness and physical properties of the coating, physical properties of the electrode rod.
Значения начальной скорости Vo и коэффициента В для конкретного режима сварки определяются дифференцированием экспериментальной зависимости изменения длины расплавленной части электрода от времени t.The values of the initial velocity V o and coefficient B for a particular welding mode are determined by differentiating the experimental dependence of the change in the length of the molten part of the electrode on time t.
Зависимость коэффициента В от тока дуги для конкретного диаметра электрода и покрытия можно представить в виде степенной функцииThe dependence of the coefficient B on the arc current for a specific electrode diameter and coating can be represented as a power function
где А и М - коэффициенты, определяемые из опыта.where A and M are coefficients determined from experience.
С учетом (2) выражение (1) примет видIn view of (2), expression (1) takes the form
Если известны начальная и конечная скорости расплавления электрода для двух граничных токов рекомендуемого паспортом на электроды диапазона (например, минимального и максимального), то можно записать систему уравненийIf the initial and final electrode melting rates for two boundary currents of the range recommended by the passport for the electrodes (for example, the minimum and maximum) are known, then we can write the system of equations
где t1, t2 - время сгорания всего электрода в первом и втором опытах;where t 1 , t 2 is the combustion time of the entire electrode in the first and second experiments;
V1, V2 - максимальные скорости расплавления целого электрода в конце расплавления покрытия для токов I1 и I2 соответственно;V 1 , V 2 - the maximum melting rate of the whole electrode at the end of the melting of the coating for currents I 1 and I 2, respectively;
I2 - это максимально допустимый ток для целого электрода (полной длины);I 2 is the maximum allowable current for the whole electrode (full length);
I1 - соответственно минимальный ток, рекомендуемый паспортом на электроды.I 1 - respectively, the minimum current recommended by the passport to the electrodes.
Составив отношение выражений (4) и (5) можно получить значение показателя степени М. Затем из каждого уравнения (4) и (5) нужно определить значения коэффициента пропорциональности А и рассчитать по двум полученным значениям среднее значение А. После этого можно составить уравнение для определения скорости расплавления в конце расплавления половины длины покрытия целого электрода.Having compiled the ratio of expressions (4) and (5), we can obtain the value of the exponent M. Then, from each equation (4) and (5), we need to determine the values of the proportionality coefficient A and calculate the average value A from the two values obtained. After that, we can compose the equation for determining the melting rate at the end of the melting of half the coating length of the whole electrode.
Скорость к концу расплавления половины длины покрытия целого электрода должна быть такой же, как в конце расплавления полной длины покрытой части целого электрода, то есть V2 The speed at the end of the melting of the half length of the coating of the whole electrode should be the same as at the end of the melting of the full length of the coated part of the whole electrode, that is, V 2
где I3 - искомый ток дуги для сварки до половины покрытия целого электрода, A; t3 - искомое время расплавления половины целого электрода, секунд.where I 3 is the desired arc current for welding to half the coating of the whole electrode, A; t 3 - the desired time of melting half of the whole electrode, seconds.
Начальная скорость расплавления Vo3 может быть выражена через начальный коэффициент расплавления электродаThe initial melting rate V o3 can be expressed in terms of the initial melting coefficient of the electrode
где αpo - начальный коэффициент расплавления электрода при зажигании дуги при нулевом подогреве вылета, г/(А⋅с); J - плотность тока на электроде, А/см2; ρ - плотность металлического стержня, г/см3.where α po is the initial coefficient of electrode melting during arc ignition at zero departure heating, g / (А⋅с); J is the current density at the electrode, A / cm 2 ; ρ is the density of the metal rod, g / cm 3 .
Плотность тока в сечении металлического стержня электрода диаметром Dэ определяется по формулеThe current density in the cross section of a metal rod of an electrode with a diameter of De is determined by the formula
где I - ток дуги, протекающий через стержень покрытого электрода.where I is the arc current flowing through the rod of the coated electrode.
Коэффициент расплавления αро для дуги обратной полярности практически не зависит от плотности тока. Для дуги прямой полярности, которая в наименьшей степени используется при сварке, есть небольшая зависимость, но можно определять αро, как полусумму значений, полученных при проведении опытов на токах I1 и I2. Еще меньше зависимость αро для дуги переменного тока.The melting coefficient α po for an arc of reverse polarity is practically independent of the current density. For an arc of direct polarity, which is least used in welding, there is a small dependence, but α po can be defined as half the sum of the values obtained during experiments on currents I 1 and I 2 . Even less is the dependence of α po for an alternating current arc.
Тогда выражение (6) с учетом (7) и (8) можно представить в видеThen expression (6), taking into account (7) and (8), can be represented as
В уравнении (9) два неизвестных - ток дуги I3 и время горения t3. Поэтому требуется второе независимое уравнение. Это будет интеграл по времени t по выражению (9), который равен половине длины покрытой части электрода Lэ:In equation (9), two unknowns are the arc current I 3 and the burning time t 3 . Therefore, a second independent equation is required. This will be the integral over time t according to expression (9), which is equal to half the length of the coated part of the electrode Le:
Решение системы (9-10) при найденных ранее значениях коэффициентов А и М дает значение тока I3 и времени расплавления t3 половины длины покрытой части электрода.The solution of system (9-10) with the previously found values of the coefficients A and M gives the value of current I 3 and the melting time t 3 half the length of the coated part of the electrode.
На фиг. 1 показано изменение скоростей расплавления электрода от времени горения дуги при расплавлении всего покрытия целого электрода. Зависимости имеют линейный вид. Они получены путем дифференцирования экспериментально полученной и аппроксимированной с помощью метода наименьших квадратов зависимости длины расплавившейся части электрода от времени. Прямая 1 показывает зависимость скорости расплавления для электрода марки LB-52U диаметром 4 мм на токе I1=107 А. Прямая 2, показывает скорость расплавления для того же электрода при токе I2=216 А. Диаметр электрода с покрытием 6,5 мм. Площади под прямыми 1 и 2 представляют значения длины расплавившейся части электрода, то есть площади должны быть равны друг другу. Время расплавления на токе I2 t2=66,7 секунды, намного меньше (в 2 раза) времени расплавления на токе I1 t1=123,3 секунды. Значения начальных скоростей расплавления Vo1 и Vo2 позволяют рассчитать начальные коэффициенты расплавления электрода данной марки и получить его среднее значение, используемое впоследствии для расчета необходимого тока сварки по предлагаемому способу. Получили среднее значение α0=8,34 г/(А⋅час) = 0,0023 г/(А⋅с).In FIG. 1 shows the change in the rate of melting of the electrode from the time of burning of the arc during melting of the entire coating of the whole electrode. Dependencies are linear. They are obtained by differentiating the experimentally obtained and approximated using the least squares method of the dependence of the length of the molten part of the electrode on time.
Прямая 3 на фиг. 1 показывает принцип определения значения времени t3, необходимого для расплавления половины длины покрытия. Максимальная скорость расплавления половины длины покрытой части электрода V3 выбирается из условия равенства скорости в конце расплавления целого электрода V2. V3=V2. Площадь под прямой 3 должна быть равна половине площади под прямой 2.
По данным зависимостей 1 и 2, приведенных на фиг. 1, рассчитывали, решая систему уравнений (4) и (5), значение коэффициентов А и М. Получили М=3,167; А=1,213⋅10-10. При решении время бралось в секундах, скорость в см/с, ток в А (Ампер).According to
На фиг. 2 показан графический метод решения системы уравнений (9) и (10) по найденным значениям коэффициентов М и А. Кривая 1 на фиг. 2 представляет изолинию для максимальной скорости V2, полученную с помощью уравнения (9). Для этого по выражению (9) строится несколько зависимостей для скорости расплавления электрода от времени горения дуги при ряде значений тока дуги. После этого, задав значение максимальной скорости V2, получают на этих зависимостях точки кривой изолинии. Аналогично с помощью выражения (10) строится изолиния 2 для половины длины покрытой части электрода. Точка пересечения изолиний Б дает необходимый для достижения скорости V2 ток дуги и время расплавления половины покрытой части электрода. Ток дуги составил I3=240 А, время горения t3=30,3 секунд.In FIG. 2 shows a graphical method for solving the system of equations (9) and (10) based on the found values of the coefficients M and
В результате время расплавления двух половин покрытия электрода общей длиной 40 см сокращается на 6,1 секунд по сравнению с временем расплавления покрытия электрода полной длины. Итоговое расчетное повышение производительности расплавления составляет около 10%.As a result, the melting time of the two halves of the electrode coating with a total length of 40 cm is reduced by 6.1 seconds compared to the melting time of the full electrode coating. The total estimated increase in the productivity of the melting is about 10%.
На фиг. 3 показано схема подключения двух электрододержателей 1 и 2 с электродами 3 и 4 к положительному полюсу источника питания сварочной дуги 5 на одном сварочном посту. Отрицательный полюс источника питания 5 подключен к сварочному столу 6, на который устанавливается свариваемый узел 7.In FIG. 3 shows a connection diagram of two
Пример 1Example 1
Выполняли сварку по предлагаемому способу электродами марки LB-52U диаметром 4 мм. Сварка велась на обратной полярности дуги. Предварительно была установлена максимальная скорость расплавления электрода для длины покрытой части 42 см на токе 190 А, рекомендуемом как максимальный для данной марки электрода. Она составила 0,62 см/с. Начальная скорость расплавления электрода составляла 0,44 см/с. Время расплавления покрытия на длине 42 см составило 79 секунд. Средняя скорость расплавления электрода 0,53 см/с. Путем решения системы уравнений (9) и (10) для длины покрытой части 21 см был определен необходимый ток дуги, обеспечивающий ее расплавление при достижении максимальной скорости. Этот ток I3=220 А. Расчетное время расплавления половины покрытой части электрода составило 37 секунд. После этого установил расчетный ток дуги 220 А на источнике питания, подключили к положительному полюсу источника питания два электрододержателя с электродами марки LB-52U и произвели сварку по предлагаемому способу. В результате два электрода расплавили полностью на покрытом участке за 144 секунды. При этом перегрева и ухудшения свойств покрытия к концу расплавления половин покрытой части электродов не наблюдалось.Welding was carried out according to the proposed method with electrodes of the brand LB-52U with a diameter of 4 mm. Welding was carried out on the reverse polarity of the arc. Previously, the maximum electrode melting rate was established for the length of the coated part 42 cm at a current of 190 A, which is recommended as the maximum for this type of electrode. It amounted to 0.62 cm / s. The initial electrode melting rate was 0.44 cm / s. The melting time of the coating over a length of 42 cm was 79 seconds. The average electrode melting rate is 0.53 cm / s. By solving the system of equations (9) and (10) for the length of the coated part of 21 cm, the necessary arc current was determined, which ensures its melting when the maximum speed is reached. This current I 3 = 220 A. The estimated melting time of half of the coated portion of the electrode was 37 seconds. After that, I installed the rated arc current of 220 A on the power source, connected to the positive pole of the power source two electrode holders with electrodes of the brand LB-52U and made welding by the proposed method. As a result, two electrodes were completely melted in the covered area in 144 seconds. In this case, overheating and deterioration of the properties of the coating by the end of the melting of the halves of the coated part of the electrodes were not observed.
По известному способу время расплавления двух электродов составило 158 секунд. Таким образом, производительность расплавления вросла на 8,9%. Допустимый сварочный ток увеличился на 16%.According to the known method, the melting time of the two electrodes was 158 seconds. Thus, the melting capacity grew by 8.9%. Permissible welding current increased by 16%.
Пример 2Example 2
На тех же режимах, что и в примере 1 выполняли сварку по предлагаемому способу при трех подключенных электрододержателях с электродами к положительному полюсу источника питания. Общее время сварки тремя электродами при полном расплавлении их покрытой части составило 240 секунд. По предлагаемому способу время расплавления покрытия на трех электродов 218 секунд. Повышение производительности расплавления составило 9,2%.In the same modes as in example 1, welding was performed according to the proposed method with three connected electrode holders with electrodes to the positive pole of the power source. The total welding time of the three electrodes with the complete melting of their coated part was 240 seconds. According to the proposed method, the melting time of the coating on three electrodes is 218 seconds. The increase in fusion performance was 9.2%.
Способ позволяет не только увеличить производительность расплавления электрода до 10%, что повышает производительность при сварке сварных соединений с разделкой кромок, но и позволяет повысить глубину проплавления основного металла за счет увеличения тока дуги примерно до 20%. Это, в свою очередь, позволяет увеличить глубину проплавления металла без разделки свариваемых кромок или повысить скорость сварки при сварке металла с толщиной, которая и ранее сваривалась без разделки кромок.The method allows not only to increase the productivity of the molten electrode up to 10%, which increases the productivity in welding of welded joints with grooves, but also allows to increase the penetration depth of the base metal by increasing the arc current up to about 20%. This, in turn, makes it possible to increase the penetration depth of the metal without cutting the welded edges or to increase the welding speed when welding metal with a thickness that was previously welded without cutting the edges.
Кроме того, использование нескольких электрододержателей с электродами, подключенными к одному полюсу источника питания по предлагаемому способу, создает предпосылки для повышения производительности труда путем выполнения операции по замене электрода не самим сварщиком, а другим рабочим с менее высокой квалификацией.In addition, the use of several electrode holders with electrodes connected to one pole of the power source by the proposed method creates the prerequisites for increasing labor productivity by performing the operation of replacing the electrode not by the welder himself, but by another worker with a lower qualification.
Таким образом, с помощью данного способа можно повысить скорость расплавления электродов без опасности их перегрева, увеличить ток сварки и, следовательно, глубину проплавления.Thus, using this method, it is possible to increase the rate of melting of the electrodes without the danger of overheating, to increase the welding current and, therefore, the depth of penetration.
Способ может быть осуществлен с помощью известных устройств: любых сварочных источников питания для ручной дуговой сварки, стандартных электродов при сварке электродами любых марок.The method can be carried out using known devices: any welding power sources for manual arc welding, standard electrodes when welding with electrodes of any brands.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016100493A RU2623533C1 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of arc welding with piece coated electrodes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016100493A RU2623533C1 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of arc welding with piece coated electrodes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2623533C1 true RU2623533C1 (en) | 2017-06-27 |
Family
ID=59241447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016100493A RU2623533C1 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of arc welding with piece coated electrodes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2623533C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2665863C1 (en) * | 2017-08-30 | 2018-09-04 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method for calculating melting coefficient of coated electrodes |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU433980A1 (en) * | 1972-02-18 | 1974-06-30 | М. Г. Лившиц, Д. С. Кассов, Л. М. Куплевацкий, П. Н. Велигура, В. Т. Катренко , Ю. В. Васильев | METHOD OF ELECTRIC ARC WELDING BY FLOATING ELECTRODE |
| CN202028857U (en) * | 2011-03-14 | 2011-11-09 | 温岭万顺机电制造有限公司 | Manual arc welder |
| WO2013178028A1 (en) * | 2012-06-01 | 2013-12-05 | 江门市保值久机电有限公司 | Hand arc welding device applying pulse current and welding method thereof |
| RU2012132170A (en) * | 2012-07-27 | 2014-02-10 | Олег Леонидович Куликов | METHOD FOR MANUAL PULSE WELDING OF METALS, ELECTRODE AND WELDING MACHINE |
| RU2571668C2 (en) * | 2014-02-25 | 2015-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" | Arc welding by single coated electrode |
-
2016
- 2016-01-11 RU RU2016100493A patent/RU2623533C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU433980A1 (en) * | 1972-02-18 | 1974-06-30 | М. Г. Лившиц, Д. С. Кассов, Л. М. Куплевацкий, П. Н. Велигура, В. Т. Катренко , Ю. В. Васильев | METHOD OF ELECTRIC ARC WELDING BY FLOATING ELECTRODE |
| CN202028857U (en) * | 2011-03-14 | 2011-11-09 | 温岭万顺机电制造有限公司 | Manual arc welder |
| WO2013178028A1 (en) * | 2012-06-01 | 2013-12-05 | 江门市保值久机电有限公司 | Hand arc welding device applying pulse current and welding method thereof |
| RU2012132170A (en) * | 2012-07-27 | 2014-02-10 | Олег Леонидович Куликов | METHOD FOR MANUAL PULSE WELDING OF METALS, ELECTRODE AND WELDING MACHINE |
| RU2571668C2 (en) * | 2014-02-25 | 2015-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" | Arc welding by single coated electrode |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2665863C1 (en) * | 2017-08-30 | 2018-09-04 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method for calculating melting coefficient of coated electrodes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2598715C1 (en) | Method of welding by arc combination | |
| JP3203668U (en) | Tandem hot wire system | |
| JP7220533B2 (en) | Dual wire welding or additive manufacturing system and method | |
| US20180099346A1 (en) | Systems, methods, and apparatus to preheat welding wire | |
| RU2646302C1 (en) | Method of welding by arc combination | |
| US20140263230A1 (en) | Tandem hot-wire systems | |
| KR20160021827A (en) | System for and method of welding with hot wire tig positioned heat control | |
| US20170334011A1 (en) | Method and system to use combination filler wire feed and high intensity energy source for welding and arc suppression of a variable polarity hot-wire | |
| US20140263228A1 (en) | Tandem hot-wire systems | |
| JP6777969B2 (en) | Arc welding method and arc welding equipment | |
| RU2623533C1 (en) | Method of arc welding with piece coated electrodes | |
| RU2739308C1 (en) | Method of arc welding of aluminium alloys with combination of non-consumable and consumable electrodes | |
| RU2697545C1 (en) | Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints | |
| CN110177643B (en) | Single-sided submerged arc welding method and single-sided submerged arc welding device | |
| RU2627093C2 (en) | Piece coated electrode for arc welding | |
| RU2639586C1 (en) | Method of arc mechanized two-electrode welding | |
| RU2497644C2 (en) | Multiarc welding of welded blanks | |
| RU2571668C2 (en) | Arc welding by single coated electrode | |
| RU2728144C1 (en) | Method of aluminium alloys welding by combination of arcs | |
| RU2668625C1 (en) | Formulated pipe stock butt joint laser-arc welding with consumable electrode method in an atmosphere of shielding gas | |
| CN113070553B (en) | MAG (metal active gas) backing welding process for all-position maneuver welding of carbon steel pipeline flux-cored wire | |
| RU2648433C1 (en) | Method of two-arc welding by coated electrodes | |
| RU2653027C1 (en) | Method for arc welding with two electrodes | |
| KR101595279B1 (en) | Fgb welding method | |
| CN108057941B (en) | Welding method for main longitudinal beam of weather-resistant steel stiffening beam suspension bridge |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180112 |