RU2697545C1 - Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints - Google Patents
Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints Download PDFInfo
- Publication number
- RU2697545C1 RU2697545C1 RU2018130019A RU2018130019A RU2697545C1 RU 2697545 C1 RU2697545 C1 RU 2697545C1 RU 2018130019 A RU2018130019 A RU 2018130019A RU 2018130019 A RU2018130019 A RU 2018130019A RU 2697545 C1 RU2697545 C1 RU 2697545C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- joint
- arc
- fillet welds
- gap
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/242—Fillet welding, i.e. involving a weld of substantially triangular cross section joining two parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
- B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Description
Заявляемый способ лазерно-дуговой сварки угловых швов тавровых соединений относится преимущественно к области судостроения и машиностроения.The inventive method of laser-arc welding of fillet welds of t-joints relates mainly to the field of shipbuilding and mechanical engineering.
Известен способ сварки угловых швов тавровых соединений по патенту РФ №2267387. В этом способе электродуговая сварка угловых швов тавровых соединений осуществляется по линии пересечения продольной осевой плоскости стенки с прилегающей поверхностью полки. Электрод направляют на стенку выше полки на величину 0,3÷0,5 толщины стенки при угле наклона 30÷40 градусов.A known method of welding fillet welds of T-joints according to the patent of the Russian Federation No. 2267387. In this method, electric arc welding of fillet joints of T-joints is carried out along the line of intersection of the longitudinal axial plane of the wall with the adjacent surface of the shelf. The electrode is sent to the wall above the shelf by 0.3–0.5 wall thickness at an inclination angle of 30–40 degrees.
Однако этот способ не учитывает, что при стыковке двух деталей, не прошедших подготовку кромок, зазор между ними будет неравномерным по длине деталей, соответственно и смещение электрода выше полки необходимо осуществлять на различную величину. При постоянстве значения установки оси электрода выше полки могут образоваться дефекты в сварном соединении, такие как: непровар, несплавление кромок, несоответствие формы и размера катета шва, отсутствие перекрытия зон проплавления угловых швов (при сварке таврового соединения с двух сторон).However, this method does not take into account that when joining two parts that have not undergone edge preparation, the gap between them will be uneven along the length of the parts, respectively, and the electrode should be displaced above the shelf by a different amount. With a constant installation of the electrode axis above the flange, defects in the welded joint can form, such as lack of fusion, non-fusion of the edges, mismatch of the shape and size of the weld leg, lack of overlap of the penetration zones of fillet welds (when welding T-joints on both sides).
Известен способ двухсторонней дуговой сварки тавровых соединений по патенту РФ №2593244, принятый за прототип. Согласно этому способу сварку угловых швов осуществляют одновременно с двух сторон таврового соединения деталей без разделки свариваемых кромок, полку тавра располагают в горизонтальной плоскости, а стенку перпендикулярно полке, причем с каждой стороны полки устанавливают по одному плавящемуся сварочному электроду. Электроды смещают в направлении движения сварочных дуг относительно друг друга на величину, обеспечивающую равный провар угловых шов, зажигают сварочные дуги и перемещают электроды вдоль стыка в одном направлении с одинаковой скоростью. Мощность сварочных дуг на каждом из электродов регулируют раздельно, а электрод передней дуги выбирают большего диаметра чем электрод задней дуги.A known method of double-sided arc welding of T-joints according to the patent of the Russian Federation No. 2593244, adopted as a prototype. According to this method, welding of fillet welds is carried out simultaneously on two sides of the T-joint of parts without cutting the welded edges, the shelf of the brand is placed in a horizontal plane and the wall is perpendicular to the shelf, and one melting welding electrode is installed on each side of the shelf. The electrodes are displaced in the direction of movement of the welding arcs relative to each other by an amount that ensures equal penetration of the fillet weld, ignite the welding arcs and move the electrodes along the joint in the same direction at the same speed. The power of the welding arcs on each of the electrodes is separately regulated, and the electrode of the front arc is selected with a larger diameter than the electrode of the back arc.
Однако этот способ также не учитывает неравномерность зазора между свариваемыми деталями, который может образоваться при сборке заготовок с необработанными механическим способом кромками. Кроме того, низкая скорость сварки в указанном прототипе, которая составляет около 26 м/час для деталей толщиной 10 мм, приводит к образованию остаточных сварочных деформаций в шве как в продольном, так и в поперечном направлении. По этой причине при сварке протяженных конструкций для обеспечения требований геометрии может потребоваться их последующая правка.However, this method also does not take into account the non-uniformity of the gap between the parts to be welded, which can be formed during the assembly of workpieces with untreated edges. In addition, the low welding speed in the specified prototype, which is about 26 m / h for parts with a thickness of 10 mm, leads to the formation of residual welding strains in the weld in both longitudinal and transverse directions. For this reason, when welding long structures to meet the requirements of geometry, their subsequent editing may be required.
Задачей настоящего изобретения является создание способа сварки таврового соединения с гарантированным качеством, не зависящим от неравномерности зазора между свариваемыми деталями.An object of the present invention is to provide a method for welding a T-joint with a guaranteed quality that is independent of the unevenness of the gap between the parts to be welded.
Технический результат изобретения - повышение качества тавровых соединений, которое обеспечивается за счет перекрытия зон проплавления угловых швов и, как следствие, приводит к снижению сварочных напряжений и деформаций, повышению прочности готовых изделий, а также повышению производительности сварки.The technical result of the invention is to improve the quality of T-joints, which is achieved by overlapping the penetration zones of fillet welds and, as a result, leads to a decrease in welding stresses and deformations, an increase in the strength of finished products, and an increase in welding productivity.
Этот технический результат достигается в заявленном способе сварки таврового соединения, включающем сварку угловых швов одновременно с двух сторон таврового соединения без разделки свариваемых кромок с расположением тавра в горизонтальной плоскости, для чего с каждой стороны стыка соединения устанавливают по одной дуговой горелке, сместив их относительно друг друга в направлении движения сварочных дуг, причем величину смещения между горелками выбирают из условия обеспечения равного провара угловых швов, и после возбуждения дуг перемещают горелки вдоль стыка в одном направлении с одинаковой скоростью. Кроме того, в отличие от прототипа с каждой стороны стыка рядом с дуговой горелкой устанавливают оптическую лазерную головку, перемещая ее вместе с горелкой, и от образованных сварочных модулей направляют в сварочные ванны сфокусированный лазерный пучок одновременно с тепловым воздействием горелок, а в случае появления в процессе сварки зазора между свариваемыми деталями соединения производят автоматическое смещение каждого теплового источника по вертикальной оси на величину зазора и корректировку скорости подачи присадочной проволоки, подаваемой в каждую сварочную ванну, при этом величину зазора определяют в режиме реального времени с помощью датчиков слежения за стыком, установленных спереди каждого лазерно-дугового модуля на расстоянии не менее 150 мм. Кроме этого, в отличие от прототипа мощность тепловых источников на каждом сварочном модуле одинаковая.This technical result is achieved in the claimed method of welding a T-joint, including welding fillet welds simultaneously on both sides of the T-joint without cutting the welded edges with the location of the T-bar in a horizontal plane, for which one arc torch is installed on each side of the joint, shifting them relative to each other in the direction of movement of the welding arcs, and the amount of displacement between the torches is chosen from the condition of ensuring equal penetration of fillet welds, and after excitation of the arcs burners are placed along the joint in the same direction at the same speed. In addition, unlike the prototype, an optical laser head is installed on each side of the joint near the arc torch, moving it together with the torch, and from the formed welding modules, a focused laser beam is sent to the weld pool simultaneously with the thermal effect of the torches, and in case of occurrence in the process welding of the gap between the parts to be welded, the joints automatically shift each heat source along the vertical axis by the amount of the gap and adjust the filing speed of the filler wire Oki supplied to each weld pool, the size of the gap is determined in real time by tracking sensors for the junction installed in front of each laser-arc module in the region of at least 150 mm. In addition, unlike the prototype, the power of heat sources on each welding module is the same.
Для пояснения предлагаемого технического решения прилагается рисунок (фиг. 1), на котором показано схема осуществления процесса сварки. Полку тавра 1 располагают в горизонтальной плоскости, а стенку 2 устанавливают на нее перпендикулярно полке. Сварочные модули размещают с двух сторон таврового соединения деталей со смещением на 50-5-100 мм относительно друг друга в направлении движения модулей. При этом каждый сварочный модуль состоит из оптической лазерной головки 3 и 4, необходимой для коллимации и фокусировки лазерного излучения, передающегося к ней по оптическому волокну от лазерного источника, и дуговой сварочной горелки 5 и 6, обеспечивающей горение дуги и подачу в зону сварки защитного газа. Ось каждой оптической головки 3 и 4 располагают под углом около 20 градусов к горизонтальной плоскости, а ось каждой дуговой горелки 5 и 6 под углом около 45 градусов. Мощность лазерного излучения и сила тока дугового источника на каждом сварочном модуле устанавливается одинаковой, в зависимости от технологического режима свариваемых деталей. Датчик слежения 7 и 8 за стыком располагают на расстоянии не менее 150 мм впереди каждого сварочного модуля. Корректировка скорости подачи присадочной проволоки и положения теплового источника по вертикальной оси производится системой управления в автоматическом режиме при изменении зазора между свариваемыми деталями, определяемого датчиком слежения за стыком 7 и 8.To explain the proposed technical solution, a drawing is attached (Fig. 1), which shows a diagram of the implementation of the welding process. The shelf of the
Заявляемый способ позволяет более чем в 4 раза увеличить скорость сварки таврового соединения по сравнению с прототипом - до 108 м/час, снизив тем самым сварочные деформации, и обеспечив перекрытие зон проплавления угловых швов. Корректировка скорости подачи присадочной проволоки на каждом сварочном модуле в процессе сварки позволяет формировать качественное сварное соединение со стабильными геометрическими параметрами шва по всей его длине.The inventive method allows more than 4 times to increase the welding speed of the T-joints in comparison with the prototype - up to 108 m / h, thereby reducing welding deformation, and ensuring the overlap of the zones of penetration of fillet welds. Adjusting the filler wire feed rate on each welding module during the welding process allows you to form a high-quality welded joint with stable geometric parameters of the weld along its entire length.
Способ опробован на сварке тавровых балок из стали Е36 длиной 1 м, с полкой шириной 120 мм и толщиной 10 мм, и стенкой шириной 150 мм и толщиной 8 мм. Сварку проводили с использованием волоконного лазера ЛС-16 с оптическим переключателем на два выхода и рабочими волокнами 300 мкм, при мощности излучения 5 кВт на каждом из лазерно-дуговых модулей и двух дуговых сварочных источников питания Jackie InnoMIG 350, со средним значением сварочного тока Iсв=290 А и напряжения Ucв=25,9 В.The method was tested on welding of T-beams made of E36 steel 1 m long, with a shelf 120 mm wide and 10 mm thick, and a wall 150 mm wide and 8 mm thick. Welding was carried out using a LS-16 fiber laser with an optical switch for two outputs and 300 micron working fibers, with a radiation power of 5 kW on each of the laser-arc modules and two Jackie InnoMIG 350 arc welding power sources, with an average value of the welding current Ib = 290 A and voltage Ucv = 25.9 V.
В качестве присадочного материала использовалась сплошная проволока Св-08Г2С диаметром 1,2 мм, скорость подачи проволоки составляла Vпп=13 м/мин. Сварка проводилась на скорости 108 м/час, в качестве защитного газа использовалась смесь 8% СO2 + 92% Аr, с расходом 26,5 л/мин.A solid wire Sv-08G2S with a diameter of 1.2 mm was used as filler material, the wire feed speed was Vpp = 13 m / min. Welding was carried out at a speed of 108 m / h, a mixture of 8% CO 2 + 92% Ar, with a flow rate of 26.5 l / min, was used as a protective gas.
Исследование макроструктуры полученного шлифа показало наличие качественного сварного шва с проваром углового соединения с двух сторон, с перекрытием около 1,5 мм.The study of the macrostructure of the obtained section showed the presence of a high-quality weld with a weld of an angular connection on both sides, with an overlap of about 1.5 mm.
Низкий уровень сварочных деформаций подтвердился величиной погонного объема продольного укорочения тавровой балки, который составил всего The low level of welding deformations was confirmed by the amount of linear volume of the longitudinal shortening of the T-beam, which amounted to only
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018130019A RU2697545C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018130019A RU2697545C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2697545C1 true RU2697545C1 (en) | 2019-08-15 |
Family
ID=67640365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018130019A RU2697545C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2697545C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110814520A (en) * | 2019-10-30 | 2020-02-21 | 中国船舶重工集团公司第七一六研究所 | Double-arm gantry type robot system for realizing double-sided laser and electric arc hybrid welding |
CN113770534A (en) * | 2021-09-16 | 2021-12-10 | 上海杭和智能科技有限公司 | Double-laser-beam double-side laser-MIG (Metal inert gas) hybrid welding method and system |
DE102020210988A1 (en) | 2020-08-31 | 2022-03-03 | Fronius International Gmbh | Laser hybrid welding process and laser hybrid welding device for welding workpieces |
RU2812921C1 (en) * | 2023-04-14 | 2024-02-05 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Method of laser welding of t-joints of products made of aluminium alloys |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5841098A (en) * | 1996-09-27 | 1998-11-24 | Daimler-Benz Aerospace Airbus Gmbh | Method and apparatus for laser welding sectional members onto large-format aluminum structural components |
JP2000102888A (en) * | 1998-09-28 | 2000-04-11 | Topy Ind Ltd | Laser welding method of t-joint |
RU2268130C2 (en) * | 2001-08-29 | 2006-01-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Forming method of hollow blade of stator or rotor component |
RU2331778C2 (en) * | 2002-08-14 | 2008-08-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Method of producing rotor or stator component |
RU2356713C2 (en) * | 2004-06-16 | 2009-05-27 | Эл Эс Кэйбл Лтд | Method of continuous butt-welding with plasma and laser, and method of producing pipes by proposed welding method |
WO2011138667A1 (en) * | 2010-05-07 | 2011-11-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding system and method using arc welding machines and laser beam source |
US8093531B2 (en) * | 2004-05-28 | 2012-01-10 | Airbus Deutschland Gmbh | Method of energy beam welding aluminum to titanium |
WO2013001934A1 (en) * | 2011-06-27 | 2013-01-03 | 株式会社日立製作所 | Hybrid welding method for t-joint using laser beam welding and arc welding |
CN103170743A (en) * | 2012-11-28 | 2013-06-26 | 上海飞机制造有限公司 | Patch welding method of T-type joint |
CN104690425A (en) * | 2013-12-04 | 2015-06-10 | 中国科学院沈阳自动化研究所 | Double-beam laser synchronous welding method for titanium alloy wallboard and rib strip through T-shaped joint |
US20150217404A1 (en) * | 2006-07-14 | 2015-08-06 | Lincoln Global, Inc. | Dual Fillet Welding Methods And Systems |
RU2593244C1 (en) * | 2015-03-20 | 2016-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" | Method for two-side arc welding of tee joints |
-
2018
- 2018-08-17 RU RU2018130019A patent/RU2697545C1/en active
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5841098A (en) * | 1996-09-27 | 1998-11-24 | Daimler-Benz Aerospace Airbus Gmbh | Method and apparatus for laser welding sectional members onto large-format aluminum structural components |
JP2000102888A (en) * | 1998-09-28 | 2000-04-11 | Topy Ind Ltd | Laser welding method of t-joint |
RU2268130C2 (en) * | 2001-08-29 | 2006-01-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Forming method of hollow blade of stator or rotor component |
RU2331778C2 (en) * | 2002-08-14 | 2008-08-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Method of producing rotor or stator component |
US8093531B2 (en) * | 2004-05-28 | 2012-01-10 | Airbus Deutschland Gmbh | Method of energy beam welding aluminum to titanium |
RU2356713C2 (en) * | 2004-06-16 | 2009-05-27 | Эл Эс Кэйбл Лтд | Method of continuous butt-welding with plasma and laser, and method of producing pipes by proposed welding method |
US20150217404A1 (en) * | 2006-07-14 | 2015-08-06 | Lincoln Global, Inc. | Dual Fillet Welding Methods And Systems |
WO2011138667A1 (en) * | 2010-05-07 | 2011-11-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding system and method using arc welding machines and laser beam source |
WO2013001934A1 (en) * | 2011-06-27 | 2013-01-03 | 株式会社日立製作所 | Hybrid welding method for t-joint using laser beam welding and arc welding |
CN103170743A (en) * | 2012-11-28 | 2013-06-26 | 上海飞机制造有限公司 | Patch welding method of T-type joint |
CN104690425A (en) * | 2013-12-04 | 2015-06-10 | 中国科学院沈阳自动化研究所 | Double-beam laser synchronous welding method for titanium alloy wallboard and rib strip through T-shaped joint |
RU2593244C1 (en) * | 2015-03-20 | 2016-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" | Method for two-side arc welding of tee joints |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110814520A (en) * | 2019-10-30 | 2020-02-21 | 中国船舶重工集团公司第七一六研究所 | Double-arm gantry type robot system for realizing double-sided laser and electric arc hybrid welding |
DE102020210988A1 (en) | 2020-08-31 | 2022-03-03 | Fronius International Gmbh | Laser hybrid welding process and laser hybrid welding device for welding workpieces |
CN113770534A (en) * | 2021-09-16 | 2021-12-10 | 上海杭和智能科技有限公司 | Double-laser-beam double-side laser-MIG (Metal inert gas) hybrid welding method and system |
RU2812921C1 (en) * | 2023-04-14 | 2024-02-05 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Method of laser welding of t-joints of products made of aluminium alloys |
RU2827374C1 (en) * | 2023-12-28 | 2024-09-25 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" | Method and device for hybrid laser-arc welding of t-joint |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2697545C1 (en) | Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints | |
RU2403135C2 (en) | Method of welding combining using laser beam and electric arc with consumable electrode for welding metal pipes laid butted to form metal pipelines | |
US8729424B2 (en) | Hybrid welding with multiple heat sources | |
US20140034622A1 (en) | Method and system for narrow grove welding using laser and hot-wire system | |
US20120024828A1 (en) | Method of hybrid welding and hybrid welding apparatus | |
CN109732210B (en) | Automatic welding method and device for galvanometer laser-hot wire composite pipeline | |
RU2572671C1 (en) | Method of aluminium alloy butt weld laser-arc welding by consumable electrode | |
CN107530810B (en) | Horizontal fillet welding method, horizontal fillet welding system and storage medium | |
JP2006224130A (en) | Composite welding method of laser beam and metal argon gas (mag) arc | |
EP2695694B1 (en) | Method of welding of elements for the power industry, particulary of sealed wall panels of power boilers using MIG/MAG and laser welding | |
DK2954969T3 (en) | MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS ELECTROGAS WELDING PROCEDURE FOR THICK STEEL PLATES AND MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS PERFERENCE ARC WELDING PROCEDURE FOR STEEL | |
RU2440221C1 (en) | Method of arc laser welding of aluminium and its alloys by consumable electrode | |
US20130136940A1 (en) | Welding system, welding process, and welded article | |
RU2637035C1 (en) | Method of hybrid arc augmented laser welding of pipe longitudinal seam | |
CN109226968A (en) | A kind of method of sheet material double face narrow gap scanning galvanometer laser-MAG compound welding | |
JP5318543B2 (en) | Laser-arc combined welding method | |
RU2578303C1 (en) | Method of laser-arc welding of vertical joints of thick-sheet steel structures | |
CN110899974B (en) | Laser swing welding method for medium plate armored steel | |
RU2497644C2 (en) | Multiarc welding of welded blanks | |
RU2653396C1 (en) | Method of manufacturing the t-beam with laser beam | |
CN210281087U (en) | Hybrid welding device and hybrid welding system | |
RU2668625C1 (en) | Formulated pipe stock butt joint laser-arc welding with consumable electrode method in an atmosphere of shielding gas | |
RU2743131C1 (en) | Method for preparing the edge for orbital laser welding of non-rotating butt ring joints | |
RU2593244C1 (en) | Method for two-side arc welding of tee joints | |
RU2433024C1 (en) | Method of electron beam welding of nonmagnetic metals and alloys |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20200424 Effective date: 20200424 |