RU2697545C1 - Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints - Google Patents

Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints Download PDF

Info

Publication number
RU2697545C1
RU2697545C1 RU2018130019A RU2018130019A RU2697545C1 RU 2697545 C1 RU2697545 C1 RU 2697545C1 RU 2018130019 A RU2018130019 A RU 2018130019A RU 2018130019 A RU2018130019 A RU 2018130019A RU 2697545 C1 RU2697545 C1 RU 2697545C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
welding
joint
arc
fillet welds
gap
Prior art date
Application number
RU2018130019A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Николай Александрович Афанасьев
Владимир Казимирович Букато
Артём Германович Жмуренков
Сергей Константинович Кривогубец
Николай Алексеевич Носырев
Ксения Александровна Петракова
Наталия Алексеевна Стешенкова
Игорь Александрович Цибульский
Original Assignee
Акционерное общество "Центр технологии судостроения и судоремонта" (АО "ЦТСС")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Центр технологии судостроения и судоремонта" (АО "ЦТСС") filed Critical Акционерное общество "Центр технологии судостроения и судоремонта" (АО "ЦТСС")
Priority to RU2018130019A priority Critical patent/RU2697545C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2697545C1 publication Critical patent/RU2697545C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B23K26/242—Fillet welding, i.e. involving a weld of substantially triangular cross section joining two parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
    • B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
    • B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

FIELD: technological processes.
SUBSTANCE: invention relates to welding of tee joints of parts and can be used in shipbuilding and machine building. Welding of fillet welds is carried out simultaneously from two sides of T-joint without splitting of welded edges with arrangement of brand in horizontal plane. On each side of connection joint one arc burner is installed, displacing them relative to each other in direction of welding arc movement. Displacement value between burners is selected to ensure equal penetration of fillet welds. After excitation of arcs, burners are moved along joint in one direction at the same speed. An optical laser head is installed on each side of the joint next to the arc burner, moving it together with the burner. In case of clearance between welding parts in process of welding automatic displacement of each heat source is performed along vertical axis by value of gap and correction of filler wire feed rate supplied to each welding bath. Gap size is determined in real time by means of tracking sensors, installed in front of each laser-arc module at a distance of not less than 150 mm. Note here that heat sources power at each welding module is equal.
EFFECT: higher quality of T-joints due to overlapping angular weld penetration zones.
1 cl, 1 dwg

Description

Заявляемый способ лазерно-дуговой сварки угловых швов тавровых соединений относится преимущественно к области судостроения и машиностроения.The inventive method of laser-arc welding of fillet welds of t-joints relates mainly to the field of shipbuilding and mechanical engineering.

Известен способ сварки угловых швов тавровых соединений по патенту РФ №2267387. В этом способе электродуговая сварка угловых швов тавровых соединений осуществляется по линии пересечения продольной осевой плоскости стенки с прилегающей поверхностью полки. Электрод направляют на стенку выше полки на величину 0,3÷0,5 толщины стенки при угле наклона 30÷40 градусов.A known method of welding fillet welds of T-joints according to the patent of the Russian Federation No. 2267387. In this method, electric arc welding of fillet joints of T-joints is carried out along the line of intersection of the longitudinal axial plane of the wall with the adjacent surface of the shelf. The electrode is sent to the wall above the shelf by 0.3–0.5 wall thickness at an inclination angle of 30–40 degrees.

Однако этот способ не учитывает, что при стыковке двух деталей, не прошедших подготовку кромок, зазор между ними будет неравномерным по длине деталей, соответственно и смещение электрода выше полки необходимо осуществлять на различную величину. При постоянстве значения установки оси электрода выше полки могут образоваться дефекты в сварном соединении, такие как: непровар, несплавление кромок, несоответствие формы и размера катета шва, отсутствие перекрытия зон проплавления угловых швов (при сварке таврового соединения с двух сторон).However, this method does not take into account that when joining two parts that have not undergone edge preparation, the gap between them will be uneven along the length of the parts, respectively, and the electrode should be displaced above the shelf by a different amount. With a constant installation of the electrode axis above the flange, defects in the welded joint can form, such as lack of fusion, non-fusion of the edges, mismatch of the shape and size of the weld leg, lack of overlap of the penetration zones of fillet welds (when welding T-joints on both sides).

Известен способ двухсторонней дуговой сварки тавровых соединений по патенту РФ №2593244, принятый за прототип. Согласно этому способу сварку угловых швов осуществляют одновременно с двух сторон таврового соединения деталей без разделки свариваемых кромок, полку тавра располагают в горизонтальной плоскости, а стенку перпендикулярно полке, причем с каждой стороны полки устанавливают по одному плавящемуся сварочному электроду. Электроды смещают в направлении движения сварочных дуг относительно друг друга на величину, обеспечивающую равный провар угловых шов, зажигают сварочные дуги и перемещают электроды вдоль стыка в одном направлении с одинаковой скоростью. Мощность сварочных дуг на каждом из электродов регулируют раздельно, а электрод передней дуги выбирают большего диаметра чем электрод задней дуги.A known method of double-sided arc welding of T-joints according to the patent of the Russian Federation No. 2593244, adopted as a prototype. According to this method, welding of fillet welds is carried out simultaneously on two sides of the T-joint of parts without cutting the welded edges, the shelf of the brand is placed in a horizontal plane and the wall is perpendicular to the shelf, and one melting welding electrode is installed on each side of the shelf. The electrodes are displaced in the direction of movement of the welding arcs relative to each other by an amount that ensures equal penetration of the fillet weld, ignite the welding arcs and move the electrodes along the joint in the same direction at the same speed. The power of the welding arcs on each of the electrodes is separately regulated, and the electrode of the front arc is selected with a larger diameter than the electrode of the back arc.

Однако этот способ также не учитывает неравномерность зазора между свариваемыми деталями, который может образоваться при сборке заготовок с необработанными механическим способом кромками. Кроме того, низкая скорость сварки в указанном прототипе, которая составляет около 26 м/час для деталей толщиной 10 мм, приводит к образованию остаточных сварочных деформаций в шве как в продольном, так и в поперечном направлении. По этой причине при сварке протяженных конструкций для обеспечения требований геометрии может потребоваться их последующая правка.However, this method also does not take into account the non-uniformity of the gap between the parts to be welded, which can be formed during the assembly of workpieces with untreated edges. In addition, the low welding speed in the specified prototype, which is about 26 m / h for parts with a thickness of 10 mm, leads to the formation of residual welding strains in the weld in both longitudinal and transverse directions. For this reason, when welding long structures to meet the requirements of geometry, their subsequent editing may be required.

Задачей настоящего изобретения является создание способа сварки таврового соединения с гарантированным качеством, не зависящим от неравномерности зазора между свариваемыми деталями.An object of the present invention is to provide a method for welding a T-joint with a guaranteed quality that is independent of the unevenness of the gap between the parts to be welded.

Технический результат изобретения - повышение качества тавровых соединений, которое обеспечивается за счет перекрытия зон проплавления угловых швов и, как следствие, приводит к снижению сварочных напряжений и деформаций, повышению прочности готовых изделий, а также повышению производительности сварки.The technical result of the invention is to improve the quality of T-joints, which is achieved by overlapping the penetration zones of fillet welds and, as a result, leads to a decrease in welding stresses and deformations, an increase in the strength of finished products, and an increase in welding productivity.

Этот технический результат достигается в заявленном способе сварки таврового соединения, включающем сварку угловых швов одновременно с двух сторон таврового соединения без разделки свариваемых кромок с расположением тавра в горизонтальной плоскости, для чего с каждой стороны стыка соединения устанавливают по одной дуговой горелке, сместив их относительно друг друга в направлении движения сварочных дуг, причем величину смещения между горелками выбирают из условия обеспечения равного провара угловых швов, и после возбуждения дуг перемещают горелки вдоль стыка в одном направлении с одинаковой скоростью. Кроме того, в отличие от прототипа с каждой стороны стыка рядом с дуговой горелкой устанавливают оптическую лазерную головку, перемещая ее вместе с горелкой, и от образованных сварочных модулей направляют в сварочные ванны сфокусированный лазерный пучок одновременно с тепловым воздействием горелок, а в случае появления в процессе сварки зазора между свариваемыми деталями соединения производят автоматическое смещение каждого теплового источника по вертикальной оси на величину зазора и корректировку скорости подачи присадочной проволоки, подаваемой в каждую сварочную ванну, при этом величину зазора определяют в режиме реального времени с помощью датчиков слежения за стыком, установленных спереди каждого лазерно-дугового модуля на расстоянии не менее 150 мм. Кроме этого, в отличие от прототипа мощность тепловых источников на каждом сварочном модуле одинаковая.This technical result is achieved in the claimed method of welding a T-joint, including welding fillet welds simultaneously on both sides of the T-joint without cutting the welded edges with the location of the T-bar in a horizontal plane, for which one arc torch is installed on each side of the joint, shifting them relative to each other in the direction of movement of the welding arcs, and the amount of displacement between the torches is chosen from the condition of ensuring equal penetration of fillet welds, and after excitation of the arcs burners are placed along the joint in the same direction at the same speed. In addition, unlike the prototype, an optical laser head is installed on each side of the joint near the arc torch, moving it together with the torch, and from the formed welding modules, a focused laser beam is sent to the weld pool simultaneously with the thermal effect of the torches, and in case of occurrence in the process welding of the gap between the parts to be welded, the joints automatically shift each heat source along the vertical axis by the amount of the gap and adjust the filing speed of the filler wire Oki supplied to each weld pool, the size of the gap is determined in real time by tracking sensors for the junction installed in front of each laser-arc module in the region of at least 150 mm. In addition, unlike the prototype, the power of heat sources on each welding module is the same.

Для пояснения предлагаемого технического решения прилагается рисунок (фиг. 1), на котором показано схема осуществления процесса сварки. Полку тавра 1 располагают в горизонтальной плоскости, а стенку 2 устанавливают на нее перпендикулярно полке. Сварочные модули размещают с двух сторон таврового соединения деталей со смещением на 50-5-100 мм относительно друг друга в направлении движения модулей. При этом каждый сварочный модуль состоит из оптической лазерной головки 3 и 4, необходимой для коллимации и фокусировки лазерного излучения, передающегося к ней по оптическому волокну от лазерного источника, и дуговой сварочной горелки 5 и 6, обеспечивающей горение дуги и подачу в зону сварки защитного газа. Ось каждой оптической головки 3 и 4 располагают под углом около 20 градусов к горизонтальной плоскости, а ось каждой дуговой горелки 5 и 6 под углом около 45 градусов. Мощность лазерного излучения и сила тока дугового источника на каждом сварочном модуле устанавливается одинаковой, в зависимости от технологического режима свариваемых деталей. Датчик слежения 7 и 8 за стыком располагают на расстоянии не менее 150 мм впереди каждого сварочного модуля. Корректировка скорости подачи присадочной проволоки и положения теплового источника по вертикальной оси производится системой управления в автоматическом режиме при изменении зазора между свариваемыми деталями, определяемого датчиком слежения за стыком 7 и 8.To explain the proposed technical solution, a drawing is attached (Fig. 1), which shows a diagram of the implementation of the welding process. The shelf of the brand 1 is placed in a horizontal plane, and the wall 2 is installed on it perpendicular to the shelf. Welding modules are placed on both sides of the T-joint of parts with an offset of 50-5-100 mm relative to each other in the direction of movement of the modules. Moreover, each welding module consists of an optical laser head 3 and 4, necessary for the collimation and focusing of laser radiation transmitted to it through an optical fiber from a laser source, and an arc welding torch 5 and 6, which provides arc burning and the supply of protective gas to the welding zone . The axis of each optical head 3 and 4 is positioned at an angle of about 20 degrees to the horizontal plane, and the axis of each arc burner 5 and 6 at an angle of about 45 degrees. The laser radiation power and the current strength of the arc source on each welding module is set the same, depending on the technological mode of the parts being welded. The tracking sensor 7 and 8 behind the butt is placed at a distance of at least 150 mm in front of each welding module. The adjustment of the filler wire feed speed and the position of the heat source along the vertical axis is carried out by the control system in automatic mode when the gap between the parts to be welded is changed, determined by the tracking sensor for the joint 7 and 8.

Заявляемый способ позволяет более чем в 4 раза увеличить скорость сварки таврового соединения по сравнению с прототипом - до 108 м/час, снизив тем самым сварочные деформации, и обеспечив перекрытие зон проплавления угловых швов. Корректировка скорости подачи присадочной проволоки на каждом сварочном модуле в процессе сварки позволяет формировать качественное сварное соединение со стабильными геометрическими параметрами шва по всей его длине.The inventive method allows more than 4 times to increase the welding speed of the T-joints in comparison with the prototype - up to 108 m / h, thereby reducing welding deformation, and ensuring the overlap of the zones of penetration of fillet welds. Adjusting the filler wire feed rate on each welding module during the welding process allows you to form a high-quality welded joint with stable geometric parameters of the weld along its entire length.

Способ опробован на сварке тавровых балок из стали Е36 длиной 1 м, с полкой шириной 120 мм и толщиной 10 мм, и стенкой шириной 150 мм и толщиной 8 мм. Сварку проводили с использованием волоконного лазера ЛС-16 с оптическим переключателем на два выхода и рабочими волокнами 300 мкм, при мощности излучения 5 кВт на каждом из лазерно-дуговых модулей и двух дуговых сварочных источников питания Jackie InnoMIG 350, со средним значением сварочного тока Iсв=290 А и напряжения Ucв=25,9 В.The method was tested on welding of T-beams made of E36 steel 1 m long, with a shelf 120 mm wide and 10 mm thick, and a wall 150 mm wide and 8 mm thick. Welding was carried out using a LS-16 fiber laser with an optical switch for two outputs and 300 micron working fibers, with a radiation power of 5 kW on each of the laser-arc modules and two Jackie InnoMIG 350 arc welding power sources, with an average value of the welding current Ib = 290 A and voltage Ucv = 25.9 V.

В качестве присадочного материала использовалась сплошная проволока Св-08Г2С диаметром 1,2 мм, скорость подачи проволоки составляла Vпп=13 м/мин. Сварка проводилась на скорости 108 м/час, в качестве защитного газа использовалась смесь 8% СO2 + 92% Аr, с расходом 26,5 л/мин.A solid wire Sv-08G2S with a diameter of 1.2 mm was used as filler material, the wire feed speed was Vpp = 13 m / min. Welding was carried out at a speed of 108 m / h, a mixture of 8% CO 2 + 92% Ar, with a flow rate of 26.5 l / min, was used as a protective gas.

Исследование макроструктуры полученного шлифа показало наличие качественного сварного шва с проваром углового соединения с двух сторон, с перекрытием около 1,5 мм.The study of the macrostructure of the obtained section showed the presence of a high-quality weld with a weld of an angular connection on both sides, with an overlap of about 1.5 mm.

Низкий уровень сварочных деформаций подтвердился величиной погонного объема продольного укорочения тавровой балки, который составил всего

Figure 00000001
The low level of welding deformations was confirmed by the amount of linear volume of the longitudinal shortening of the T-beam, which amounted to only
Figure 00000001

Claims (1)

Способ сварки таврового соединения деталей, включающий расположение полки тавра в горизонтальной плоскости, а стенки перпендикулярно полке с получением таврового соединения без разделки кромок, сварку угловых швов одновременно с двух сторон таврового соединения, при этом с каждой стороны стыка соединения устанавливают по одной дуговой горелке со смещением их относительно друг друга в направлении движения сварочных дуг, причем величину смещения между горелками выбирают из условия обеспечения равного провара угловых швов, возбуждают дугу и осуществляют сварку с перемещением дуговых горелок вдоль стыка в одном направлении с одинаковой скоростью, отличающийся тем, что с каждой стороны стыка рядом с дуговой горелкой устанавливают оптическую лазерную головку с образованием сварочных модулей, при этом оптические головки и дуговые горелки располагают под углом к горизонтальной плоскости, причем ось оптической головки располагают под углом меньшим, чем угол расположения дуговой горелки, при этом в процессе сварки перемещают лазерную головку вместе с дуговой горелкой и от образованных сварочных модулей направляют в сварочные ванны сфокусированный лазерный пучок одновременно с тепловым воздействием горелок, причем в процессе сварки осуществляют слежение за образованием в стыке зазора и соответственно осуществляют корректировку параметров сварки, автоматическое смещение каждого теплового источника по вертикальной оси на величину зазора и корректировку скорости подачи присадочной проволоки в каждую сварочную ванну, при этом величину зазора определяют в режиме реального времени с помощью датчиков слежения за стыком, которые устанавливают спереди каждого сварочного модуля на расстоянии не менее 150 мм. A method of welding a T-joint of parts, including arranging a T-shelf in a horizontal plane, and walls perpendicular to the shelf to obtain a T-joint without cutting edges, welding fillet welds simultaneously from two sides of a T-joint, with one arc torch being installed on each side of the joint of the joint with an offset them relative to each other in the direction of movement of the welding arcs, and the amount of displacement between the torches is chosen from the condition of ensuring equal penetration of fillet welds, ug and carry out welding with the movement of arc torches along the joint in one direction at the same speed, characterized in that on each side of the joint next to the arc torch an optical laser head is installed with the formation of welding modules, while the optical heads and arc torches are placed at an angle to the horizontal planes, the axis of the optical head being positioned at an angle less than the angle of the arc torch, while during the welding process the laser head is moved along with the arc torch and formed welding modules are sent to the weld pool focused laser beam simultaneously with the thermal effect of the torches, and during the welding process, they monitor the formation of a gap in the joint and, accordingly, adjust welding parameters, automatically shift each heat source along the vertical axis by the gap size and adjust the filler feed speed wire into each weld pool, while the gap is determined in real time using sensors hems behind the joint, which are installed in front of each welding module at a distance of not less than 150 mm.
RU2018130019A 2018-08-17 2018-08-17 Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints RU2697545C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018130019A RU2697545C1 (en) 2018-08-17 2018-08-17 Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018130019A RU2697545C1 (en) 2018-08-17 2018-08-17 Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2697545C1 true RU2697545C1 (en) 2019-08-15

Family

ID=67640365

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018130019A RU2697545C1 (en) 2018-08-17 2018-08-17 Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2697545C1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110814520A (en) * 2019-10-30 2020-02-21 中国船舶重工集团公司第七一六研究所 Double-arm gantry type robot system for realizing double-sided laser and electric arc hybrid welding
CN113770534A (en) * 2021-09-16 2021-12-10 上海杭和智能科技有限公司 Double-laser-beam double-side laser-MIG (Metal inert gas) hybrid welding method and system
DE102020210988A1 (en) 2020-08-31 2022-03-03 Fronius International Gmbh Laser hybrid welding process and laser hybrid welding device for welding workpieces
RU2812921C1 (en) * 2023-04-14 2024-02-05 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) Method of laser welding of t-joints of products made of aluminium alloys

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5841098A (en) * 1996-09-27 1998-11-24 Daimler-Benz Aerospace Airbus Gmbh Method and apparatus for laser welding sectional members onto large-format aluminum structural components
JP2000102888A (en) * 1998-09-28 2000-04-11 Topy Ind Ltd Laser welding method of t-joint
RU2268130C2 (en) * 2001-08-29 2006-01-20 Вольво Аэро Корпорейшн Forming method of hollow blade of stator or rotor component
RU2331778C2 (en) * 2002-08-14 2008-08-20 Вольво Аэро Корпорейшн Method of producing rotor or stator component
RU2356713C2 (en) * 2004-06-16 2009-05-27 Эл Эс Кэйбл Лтд Method of continuous butt-welding with plasma and laser, and method of producing pipes by proposed welding method
WO2011138667A1 (en) * 2010-05-07 2011-11-10 Lincoln Global, Inc. Welding system and method using arc welding machines and laser beam source
US8093531B2 (en) * 2004-05-28 2012-01-10 Airbus Deutschland Gmbh Method of energy beam welding aluminum to titanium
WO2013001934A1 (en) * 2011-06-27 2013-01-03 株式会社日立製作所 Hybrid welding method for t-joint using laser beam welding and arc welding
CN103170743A (en) * 2012-11-28 2013-06-26 上海飞机制造有限公司 Patch welding method of T-type joint
CN104690425A (en) * 2013-12-04 2015-06-10 中国科学院沈阳自动化研究所 Double-beam laser synchronous welding method for titanium alloy wallboard and rib strip through T-shaped joint
US20150217404A1 (en) * 2006-07-14 2015-08-06 Lincoln Global, Inc. Dual Fillet Welding Methods And Systems
RU2593244C1 (en) * 2015-03-20 2016-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" Method for two-side arc welding of tee joints

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5841098A (en) * 1996-09-27 1998-11-24 Daimler-Benz Aerospace Airbus Gmbh Method and apparatus for laser welding sectional members onto large-format aluminum structural components
JP2000102888A (en) * 1998-09-28 2000-04-11 Topy Ind Ltd Laser welding method of t-joint
RU2268130C2 (en) * 2001-08-29 2006-01-20 Вольво Аэро Корпорейшн Forming method of hollow blade of stator or rotor component
RU2331778C2 (en) * 2002-08-14 2008-08-20 Вольво Аэро Корпорейшн Method of producing rotor or stator component
US8093531B2 (en) * 2004-05-28 2012-01-10 Airbus Deutschland Gmbh Method of energy beam welding aluminum to titanium
RU2356713C2 (en) * 2004-06-16 2009-05-27 Эл Эс Кэйбл Лтд Method of continuous butt-welding with plasma and laser, and method of producing pipes by proposed welding method
US20150217404A1 (en) * 2006-07-14 2015-08-06 Lincoln Global, Inc. Dual Fillet Welding Methods And Systems
WO2011138667A1 (en) * 2010-05-07 2011-11-10 Lincoln Global, Inc. Welding system and method using arc welding machines and laser beam source
WO2013001934A1 (en) * 2011-06-27 2013-01-03 株式会社日立製作所 Hybrid welding method for t-joint using laser beam welding and arc welding
CN103170743A (en) * 2012-11-28 2013-06-26 上海飞机制造有限公司 Patch welding method of T-type joint
CN104690425A (en) * 2013-12-04 2015-06-10 中国科学院沈阳自动化研究所 Double-beam laser synchronous welding method for titanium alloy wallboard and rib strip through T-shaped joint
RU2593244C1 (en) * 2015-03-20 2016-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "Средневолжский Сертификационно-Диагностический Центр "Дельта" Method for two-side arc welding of tee joints

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110814520A (en) * 2019-10-30 2020-02-21 中国船舶重工集团公司第七一六研究所 Double-arm gantry type robot system for realizing double-sided laser and electric arc hybrid welding
DE102020210988A1 (en) 2020-08-31 2022-03-03 Fronius International Gmbh Laser hybrid welding process and laser hybrid welding device for welding workpieces
CN113770534A (en) * 2021-09-16 2021-12-10 上海杭和智能科技有限公司 Double-laser-beam double-side laser-MIG (Metal inert gas) hybrid welding method and system
RU2812921C1 (en) * 2023-04-14 2024-02-05 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) Method of laser welding of t-joints of products made of aluminium alloys
RU2827374C1 (en) * 2023-12-28 2024-09-25 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" Method and device for hybrid laser-arc welding of t-joint

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2697545C1 (en) Method for laser-arc welding of fillet welds of t-joints
RU2403135C2 (en) Method of welding combining using laser beam and electric arc with consumable electrode for welding metal pipes laid butted to form metal pipelines
US8729424B2 (en) Hybrid welding with multiple heat sources
US20140034622A1 (en) Method and system for narrow grove welding using laser and hot-wire system
US20120024828A1 (en) Method of hybrid welding and hybrid welding apparatus
CN109732210B (en) Automatic welding method and device for galvanometer laser-hot wire composite pipeline
RU2572671C1 (en) Method of aluminium alloy butt weld laser-arc welding by consumable electrode
CN107530810B (en) Horizontal fillet welding method, horizontal fillet welding system and storage medium
JP2006224130A (en) Composite welding method of laser beam and metal argon gas (mag) arc
EP2695694B1 (en) Method of welding of elements for the power industry, particulary of sealed wall panels of power boilers using MIG/MAG and laser welding
DK2954969T3 (en) MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS ELECTROGAS WELDING PROCEDURE FOR THICK STEEL PLATES AND MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS PERFERENCE ARC WELDING PROCEDURE FOR STEEL
RU2440221C1 (en) Method of arc laser welding of aluminium and its alloys by consumable electrode
US20130136940A1 (en) Welding system, welding process, and welded article
RU2637035C1 (en) Method of hybrid arc augmented laser welding of pipe longitudinal seam
CN109226968A (en) A kind of method of sheet material double face narrow gap scanning galvanometer laser-MAG compound welding
JP5318543B2 (en) Laser-arc combined welding method
RU2578303C1 (en) Method of laser-arc welding of vertical joints of thick-sheet steel structures
CN110899974B (en) Laser swing welding method for medium plate armored steel
RU2497644C2 (en) Multiarc welding of welded blanks
RU2653396C1 (en) Method of manufacturing the t-beam with laser beam
CN210281087U (en) Hybrid welding device and hybrid welding system
RU2668625C1 (en) Formulated pipe stock butt joint laser-arc welding with consumable electrode method in an atmosphere of shielding gas
RU2743131C1 (en) Method for preparing the edge for orbital laser welding of non-rotating butt ring joints
RU2593244C1 (en) Method for two-side arc welding of tee joints
RU2433024C1 (en) Method of electron beam welding of nonmagnetic metals and alloys

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20200424

Effective date: 20200424