RU2639586C1 - Method of arc mechanized two-electrode welding - Google Patents
Method of arc mechanized two-electrode welding Download PDFInfo
- Publication number
- RU2639586C1 RU2639586C1 RU2016141210A RU2016141210A RU2639586C1 RU 2639586 C1 RU2639586 C1 RU 2639586C1 RU 2016141210 A RU2016141210 A RU 2016141210A RU 2016141210 A RU2016141210 A RU 2016141210A RU 2639586 C1 RU2639586 C1 RU 2639586C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- arc
- current
- welding
- product
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 21
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 21
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 241001016380 Reseda luteola Species 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 102100029469 WD repeat and HMG-box DNA-binding protein 1 Human genes 0.000 description 1
- 101710097421 WD repeat and HMG-box DNA-binding protein 1 Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварки и может использоваться при дуговой сварке и наплавке в среде защитных газов.The invention relates to the field of welding and can be used in arc welding and surfacing in a protective gas environment.
Известен способ двухэлектродной сварки в среде активных газов с короткими замыканиями дугового промежутка, при котором электроды плавятся поочередно вследствие обрыва дуги на одном из электродов (см. Спицын В.В. Перенос металла и горение дуги при сварке расщепленным электродом в CO2. Сварочное производство. 1969, №4, с. 5-7).There is a method of two-electrode welding in an active gas medium with short circuits of the arc gap, in which the electrodes melt alternately due to the arc breaking on one of the electrodes (see Spitsyn V.V. Metal transfer and arc burning during welding with a split electrode in CO 2. Welding production. 1969, No. 4, p. 5-7).
Недостатком этого способа сварки является наличие переходного периода, так как когда дуга на одном электроде обрывается, на другом возбуждается. При этом сварочный ток протекает по обоим электродам, что приводит к взаимному притяжению дуг и жидкого металла на электродах, а при малых расстояниях и к образованию общей капли, перенос которой в сварочную ванну затруднен и вызывает повышенное разбрызгивание металла.The disadvantage of this welding method is the presence of a transition period, since when the arc on one electrode breaks off, it is excited on the other. In this case, the welding current flows through both electrodes, which leads to the mutual attraction of arcs and liquid metal on the electrodes, and at small distances to the formation of a common drop, the transfer of which to the weld pool is difficult and causes increased spraying of the metal.
Известен также способ двухэлектродной сварки с короткими замыканиями дугового промежутка в среде защитных газов, при котором электроды плавятся поочередно вследствие обрыва дуги на одном из электродов, причем сварочную дугу обрывают принудительно путем выключения тока в сварочной цепи одного электрода в момент начала короткого замыкания в цепи другого электрода (см. описание к АС СССР №998039 «Способ для двухэлектродной сварки с короткими замыканиями дугового промежутка и устройство для его осуществления». Опубл. 23.02.1983 г.). Этот способ принят за прототип.There is also known a method of two-electrode welding with short circuits of the arc gap in a shielding gas medium, in which the electrodes melt alternately due to the arc breaking on one of the electrodes, moreover, the welding arc is forcibly cut off by switching off the current in the welding circuit of one electrode at the moment of the beginning of a short circuit in the circuit of the other electrode (see the description of the USSR AS No. 998039 “Method for two-electrode welding with short circuits of the arc gap and a device for its implementation.” Publish. 02.23.1983). This method is adopted as a prototype.
Недостатком известного способа является ограничение технологических возможностей в отношении управления соотношением количества наплавленного электродного и проплавленного основного металла. Увеличение тока дуги в электродах приводит и к увеличению тока в изделии. При этом увеличивается количество как наплавленного, так и расплавленного основного металла, а соотношение их, характеризуемое долей участия основного металла в металле шва, почти не изменяется. Это затрудняет регулирование химического состава шва.The disadvantage of this method is the limitation of technological capabilities in relation to controlling the ratio of the amount of deposited electrode and molten base metal. An increase in the arc current in the electrodes leads to an increase in the current in the product. At the same time, the amount of both deposited and molten base metal increases, and their ratio, characterized by the participation of the base metal in the weld metal, remains almost unchanged. This makes it difficult to control the chemical composition of the seam.
В предлагаемом способе дуговой механизированной двухэлектродной сварки в среде инертного газа один из электродов плавящийся, сварочную дугу с которого обрывают принудительно путем выключения тока в сварочной цепи электрода.In the proposed method of mechanized two-electrode arc welding in an inert gas medium, one of the electrodes is melting, the welding arc from which is cut off by force by turning off the current in the electrode welding circuit.
В отличие от прототипа, второй электрод используют неплавящийся, для питания дуги используют источник переменного тока, периодически изменяют полярность изделия, сохраняя полярность каждого из электродов, при подключении изделия к положительному полюсу источника питания неплавящийся электрод подключают к отрицательному полюсу источника питания, а при подключении изделия к отрицательному полюсу источника питания плавящийся электрод подключают к положительному полюсу источника, частоту изменения полярности изделия выбирают из условия устойчивости повторных зажиганий дуги, а отношение длительности подключения неплавящегося электрода к отрицательному полюсу источника питания к периоду цикла выбирают в пределах 0,3…0,5, ток дуги плавящегося электрода определяют по формулеUnlike the prototype, the second electrode is used non-consumable, an AC source is used to power the arc, the polarity of the product is periodically changed, maintaining the polarity of each of the electrodes, when the product is connected to the positive pole of the power source, the non-consumable electrode is connected to the negative pole of the power source, and when the product is connected to the negative pole of the power source, the melting electrode is connected to the positive pole of the source, the frequency of the change in polarity of the product is selected from the conditions Ia stability of re-ignition, and the ratio of the duration of the connection infusible electrode to the negative pole of the power source to the period of the cycle chosen in the range of 0.3 ... 0.5, a consumable electrode arc current is determined by the formula
где dэ - диаметр плавящегося электрода;where d e is the diameter of the melting electrode;
Vэ - требуемая скорость расплавления электрода;V e - the required rate of melting of the electrode;
ρ - плотность плавящегося электрода;ρ is the density of the melting electrode;
tЦ - время цикла протекания тока в изделии;t C - the cycle time of the current flow in the product;
tПЛ - время протекания тока в плавящемся электроде;t PL - current flow time in the consumable electrode;
αp - коэффициент расплавления плавящегося электрода при одноэлектродной сварке на обратной полярности дуги при токе дуги IД=IПЛ⋅tПЛ/tЦ.α p - coefficient melting a consumable electrode with single-electrode welding with reverse polarity arc when the arc current I D = I ⋅t PL PL / t U.
Технический результат предлагаемого способа заключается в том, что при горении дуги с изделия на неплавящийся электрод проплавляется только изделие, а при горении дуги на плавящийся электрод плавится электрод и изделие. Это позволяет во время горения дуги с неплавящегося электрода на изделие осуществлять независимое проплавление только изделия, регулируя в шве соотношение основного и наплавленного металлов. Подключение неплавящегося вольфрамового электрода к отрицательному полюсу источника питания обеспечивает его наибольшую стойкость. Использование длительности протекания тока в неплавящемся электроде в пределах tH=(0,3…0,5) tЦ от длительности периода tЦ позволяет повысить токовую нагрузку на электрод и увеличить проплавление изделия или увеличить стойкость электрода. Использование длительности протекания тока в плавящемся электроде в пределах tПЛ=(0,3…0,5) tЦ периода позволяет повысить действующее значение тока на электрод и увеличить производительность расплавления электрода. Смена полярности дуги на изделии обеспечивает возможность катодной очистки дугой поверхности сварочной ванны во время горения дуги обратной полярности при подключении изделия к отрицательному полюсу источника питания. Регулирование длительности протекания тока в плавящемся электроде создает дополнительные возможности по изменению соотношения проплавленного основного и наплавленного металлов. Это связано с тем, что проплавление изделие и расплавление электрода зависит от полярности дуги. При сварке исключается отрицательное действие дуг друг на друга, так как они горят в разное время.The technical result of the proposed method is that when the arc is burned from the product to the non-consumable electrode, only the product is melted, and when the arc is burned, the electrode and the product melt. This allows during arc burning from a non-consumable electrode to the product to independently melt only the product, adjusting the ratio of the base and deposited metals in the seam. The connection of a non-consumable tungsten electrode to the negative pole of the power supply ensures its maximum resistance. Using the duration of the current flow in the non-consumable electrode within t H = (0.3 ... 0.5) t C from the duration of the period t C allows you to increase the current load on the electrode and increase penetration of the product or increase the resistance of the electrode. Using the duration of the current flow in the consumable electrode within t PL = (0.3 ... 0.5) t C period allows you to increase the current value of the current to the electrode and increase the performance of the melting of the electrode. Changing the polarity of the arc on the product allows cathodic cleaning of the arc surface of the weld pool during the burning of the arc of reverse polarity when connecting the product to the negative pole of the power source. The regulation of the duration of the current flow in the consumable electrode creates additional opportunities for changing the ratio of the molten base and deposited metals. This is due to the fact that the penetration of the product and the melting of the electrode depends on the polarity of the arc. When welding, the negative effect of arcs on each other is excluded, since they burn at different times.
На фиг. 1 показана схема реализации способа, на фиг. 2 - циклограмма тока в изделии, на фиг. 3 - циклограмма тока в плавящемся электроде, на фиг. 4 - циклограмма тока в неплавящемся электроде, на фиг. 5 - зависимости для коэффициента расплавления электрода.In FIG. 1 shows a diagram of the implementation of the method, FIG. 2 is a current flow diagram in an article; FIG. 3 is a flow diagram of a current in a consumable electrode; FIG. 4 is a current flow diagram in a non-consumable electrode; FIG. 5 - dependences for the coefficient of fusion of the electrode.
На фиг. 1 показаны неплавящийся электрод 1, закрепленный в электрододержателе 3 и плавящийся 2, подающийся в дугу механизированно с помощью подающего устройства 4, имеющие возможность независимого относительного перемещения по всем координатам. Электроды 1 и 2 подключены к одному полюсу источнику питания переменного тока 5. Максимальное расстояние между торцами электродов ограничивается условием устойчивого повторного зажигания дуги на каждом из них. Электроды 1 и 2 могут быть расположены под углом друг к другу. Сварочная дуга 6 горит между неплавящимся электродом 1 и изделием 7, также подключенным к другому полюсу источника питания 5. Плавящийся электрод 2 подается в столб дуги 5 в промежутке между концом электрода 1 и изделием 7. В проводники 8 и 9, соединяющие полюс источника питания с электродами 1 и 2, встречно включены диоды 10 и 11, пропускающие ток только в одном направлении. При одной полярности сварочного источника питания 4 подключенным к нему оказывается электрод 1 и дуга 6 горит между электродом 1 и изделием 7. Диод 10 включается в цепь проводника 8 таким образом, чтобы неплавящийся электрод 1 был подключен в тот полупериод, когда он будет являться катодом. Диод 11 включается в цепь проводника 9 таким образом, чтобы плавящийся электрод 2 был подключен в тот полупериод, когда он будет являться анодом.In FIG. 1 shows a non-consumable
При смене полярности источника питания переменного тока 5 подключенным к нему оказывается электрод 2 и дуга 6 горит между ним и изделием 7. Значения тока и времени его протекания в электродах и источнике питания 4 подбираются такими, чтобы обеспечить необходимое проплавление изделия 7 и производительность расплавления электрода 2.When the polarity of the
Для обеспечения устойчивости повторных зажиганий дуг в необходимых случаях параллельно дуговому промежутку может подключаться стабилизатор 12 дуги 6. Стабилизатор 12 дуги 6 подключается между изделием 7 и электродами 1 и 2 так, чтобы обеспечить повторные зажигания дуги. Каждый из электродов 1 и 2 в процессе сварки сохраняет одну и ту же полярность. Это улучшает условия повторного зажигания дуги. Расстояние между торцами электродов 1 и 2 выбирается минимальным для повышения ионизирующего воздействия между столбами дуги и торцами электродов 1 и 2. Повышению устойчивости повторных зажиганий дуги 6 способствует повышение частоты переменного тока источника питания 5 и использование прямоугольной формы импульсов переменного тока.To ensure the stability of repeated ignitions of arcs, in necessary cases, an
На фиг. 2 показана циклограмма тока дуги в изделии при сварке по предлагаемому способу от источника питания с разнополярными импульсами переменного тока прямоугольной формы. Источник питания обеспечивает возможность регулирования длительности импульса любой полярности и величину тока импульса тока данной полярности.In FIG. 2 shows a sequence diagram of the arc current in the product during welding according to the proposed method from a power source with bipolar AC pulses of a rectangular shape. The power source provides the ability to control the pulse duration of any polarity and the magnitude of the current pulse current of this polarity.
Кривая 1 на фиг. 2 показывает форму протекания тока в изделии. Импульсы тока имеют прямоугольную форму. Частота процесса в пределах 50-150 Гц. Прямоугольная форма импульсов тока обеспечивает высокую устойчивость повторных зажиганий дуги. Ток в изделии (кривая 1) имеет разную величину и длительность протекания на прямой и обратной полярностях тока дуги. Величина и длительность тока в одном из электродов равна величине и длительности протекания токов в изделии, но различен полюс подключения электрода и изделия. На фиг. 3 кривая 2 представляет осциллограмму тока в плавящемся электроде, на фиг.4 кривая 3 - ток в неплавящемся электроде. Общее время цикла на фиг. 2 обозначено tЦ, время протекания тока прямой полярности tИ2, обратной - tИ1. Величина тока обратной полярности I1, прямой полярности I2. Для повышения стойкости неплавящегося электрода и уменьшения проплавления основного металла время протекания тока в нем tН по отношению к общему периоду цикла должно составлять tН/tЦ=tИ2/tЦ=0,3…0,5. Для повышения в шве доли электродного металла, что требуется, например, при наплавке, заполнении разделки кромок или сварке корневого слоя стыковых соединений с разделкой кромок время протекания тока в плавящемся электроде по отношению к общему периода цикла должно составлять tИ1/tЦ=0,7…0,5.
На фиг. 5 показаны, по литературным данным, зависимости коэффициента расплавления плавящегося электрода αp при сварке в аргоне от тока дуги Iд обратной полярности для двух диаметров электродной проволоки из алюминиевых сплавов. Из-за нагрева электрода в вылете коэффициент расплавления увеличивается с током с несколько возрастающей интенсивностью. Кривая 1 относится к электродной проволоке СвАМц диаметром 1,6 мм. Кривая 2 относится к электродной проволоке СвАМг6 при диаметре 2 мм. При одинаковом токе дуги 250 A меньшему диаметру электрода (кривая 1) соответствуют большие значения коэффициента расплавления, чем у большего диаметра электрода (кривая 2).In FIG. Figure 5 shows, according to published data, the dependences of the melting coefficient of the consumable electrode α p when welding in argon on the arc current Id of reverse polarity for two diameters of the electrode wire of aluminum alloys. Due to the heating of the electrode in the reach, the melt coefficient increases with current with a slightly increasing intensity.
При сварке необходимо получить в шве требуемое соотношение дополнительного и основного металла. Для этого необходимо подавать электродную проволоку с требуемой скоростью, что достигается расчетом необходимого тока дуги в плавящемся электроде.When welding, it is necessary to obtain the required ratio of additional and base metal in the seam. For this, it is necessary to feed the electrode wire at the required speed, which is achieved by calculating the required arc current in the consumable electrode.
Скорость расплавления электродной проволоки связана с коэффициентом расплавления известным выражениемThe melting rate of the electrode wire is related to the melting coefficient by the known expression
где j - плотность тока на электроде, A/см2.where j is the current density at the electrode, A / cm 2 .
Отсюда можно получить зависимость тока дуги в плавящемся электроде от требуемой скорости плавления электродной проволоки при одноэлектродной сваркеFrom here we can obtain the dependence of the arc current in the consumable electrode on the required melting speed of the electrode wire in single-electrode welding
Величина действующего значения тока в плавящемся электроде при двухэлектродной сварке должны быть равна величине тока дуги при одноэлектродной сварке, полученного по зависимостям коэффициента расплавления от тока дуги обратной полярности (фиг. 5).The value of the effective value of the current in the consumable electrode during two-electrode welding should be equal to the value of the arc current in single-electrode welding, obtained from the dependences of the melting coefficient on the arc current of the opposite polarity (Fig. 5).
Величину протекающего значения тока в плавящемся электроде IПЛ при питании дуги от источника питания с разнополярными импульсами тока прямоугольной формы можно определить по формулеThe value of the flowing value of the current in the consumable electrode I of the submarine when the arc is powered from a power source with rectangular current pulses of different polarities can be determined by the formula
где tПЛ - время действия импульса тока обратной полярности тока дуги IПЛ;where t PL - the duration of the current pulse of the reverse polarity of the arc current I PL ;
tЦ - период действия разнополярных импульсов тока дуги в изделии.t C - the period of action of bipolar pulses of the arc current in the product.
Подставив формулу 3 в формулу 4, получим формулу 1Substituting the
ПримерExample
Производили автоматическую сварку алюминиевого сплава АМц по предлагаемому способу. Осуществлялась односторонняя сварка стыкового соединения пластин толщиной 10 мм с V-образной разделкой кромок на подкладке. Притупление кромок составляло 3 мм, угол разделки кромок 55 градусов. Площадь поперечного сечения разделки кромок с учетом зазора 1 мм и выпуклости шва 2 мм при ширине шва 12 мм составила F=35 мм2. Для сварки использовали сварочный автомат АДСВ-6 с автоматической подачей присадочной проволоки. Неплавящийся вольфрамовый электрод располагался в стандартной сварочной горелке для автоматической сварки, которой укомплектован автомат. К присадочной проволоке подключали через подающий механизм тот же полюс источника питания, что и для неплавящегося электрода. Сварку выполняли от источника питания разнополярными импульсами тока TIG ELITECH AUC 200 ATM с номинальным током 250 А. Источник позволяет регулировать соотношение между длительностями прямоугольных импульсов тока прямой и обратной полярности в пределах 20-80% от длительности цикла.Automatic welding of aluminum alloy AMts by the proposed method was performed. A one-sided welding of the butt joint of 10 mm thick plates with a V-shaped cutting of the edges on the lining was carried out. The blunting of the edges was 3 mm, the angle of cutting edges 55 degrees. The cross-sectional area of the cutting edges taking into account a gap of 1 mm and a convexity of the
Источник подключали к изделию и проволоке по схеме, показанной на фиг. 1. В качестве диодов, обеспечивающих периодическое подключение электродов к требуемому полюсу источника, использовали диоды марки B200 на ток 200 A. Сварку вели при действующем значении тока в изделии 200 A. В качестве электродной проволоки использовали проволоку марки СвАМц диаметром 1,6 мм. Длительность протекания тока в неплавящемся электроде была выбрана 0,4 длительности периода. Соответственно длительность протекания тока в плавящемся электроде составляла 0, 6 периода. Частота переменного тока составляла 50 Гц. Действующее значение тока в неплавящемся электроде IH=200⋅0,4=80 A. Действующее значение тока в плавящемся электроде IПЛ=200⋅0,6=120 A. Во время протекания тока в электродах в каждом из них протекал также ток 200 A. Для действующего значения тока в плавящемся электроде 120 A по литературным данным фиг. 3 был определен коэффициент расплавления электродной проволоки αр=7,5 г/(А⋅ч)=0,00208 г/(А⋅с). По этому коэффициенту рассчитали скорость расплавления и подачи электродной проволоки VЭ=2,94 см/с=106 м/ч. Плотность алюминиевой проволоки принимали ρ=2,7 г/см3.The source was connected to the product and wire according to the circuit shown in FIG. 1. As diodes, ensuring periodic connection of electrodes to the required pole of the source, we used B200 diodes for a current of 200 A. Welding was carried out at an effective current value of 200 A. In the quality of the electrode wire, we used SvAMc wire with a diameter of 1.6 mm. The duration of the current flow in the non-consumable electrode was chosen 0.4 duration of the period. Accordingly, the duration of the current flow in the consumable electrode was 0.6 periods. The frequency of the alternating current was 50 Hz. The current value in the non-consumable electrode I H = 200⋅0.4 = 80 A. The current value in the consumable electrode I PL = 200⋅0.6 = 120 A. During the current flow in the electrodes, a current of 200 also flowed in each of them. A. For the current value in the consumable electrode 120 A according to the literature data of FIG. 3, the coefficient of fusion of the electrode wire was determined α p = 7.5 g / (A 0,00h) = 0.00208 g / (A⋅s). Using this coefficient, the rate of melting and feeding of the electrode wire was calculated, V e = 2.94 cm / s = 106 m / h. The density of the aluminum wire was taken ρ = 2.7 g / cm 3 .
Сварка велась со скоростью Vc=9,5 м/ч=0,26 см/с, что обеспечило площадь заполнения поперечного сечения наплавленного металла Fн=35 мм2. В результате получили качественное формирование шва с установленными параметрами и хорошим формированием корня шва и лицевого валика.Welding was carried out at a speed of Vc = 9.5 m / h = 0.26 cm / s, which ensured the filling area of the cross section of the deposited metal Fn = 35 mm 2 . As a result, we obtained high-quality weld formation with established parameters and good formation of the weld root and the front bead.
Способ может быть реализован с помощью серийно выпускаемых источников питания для сварки разнополярными импульсами прямоугольной формы для аргонодуговой сварки. Периодическое поочередное подключение электродов к полюсу источника питания может осуществляться с помощью серийно выпускаемых диодов. Также для реализации способа могут использоваться сварочные горелки для сварки неплавящимся электродом и механизмы подачи электродной проволоки из автоматов для сварки в защитных газах известных конструкций. Способ может быть реализован на обычных автоматах, предназначенных для сварки неплавящимся электродом с присадочной проволокой, или полуавтоматах, у которых механизирована подача присадочной проволоки. Поэтому способ обладает промышленной применимостью.The method can be implemented using commercially available power sources for welding with multipolar rectangular pulses for argon-arc welding. Periodic alternating connection of the electrodes to the pole of the power source can be carried out using commercially available diodes. Also, to implement the method, welding torches for welding with a non-consumable electrode and mechanisms for supplying electrode wire from automatic machines for welding in shielding gases of known designs can be used. The method can be implemented on conventional machines designed for welding with a non-consumable electrode with filler wire, or semi-automatic machines in which the filler wire is mechanized. Therefore, the method has industrial applicability.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016141210A RU2639586C1 (en) | 2016-10-19 | 2016-10-19 | Method of arc mechanized two-electrode welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016141210A RU2639586C1 (en) | 2016-10-19 | 2016-10-19 | Method of arc mechanized two-electrode welding |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2639586C1 true RU2639586C1 (en) | 2017-12-21 |
Family
ID=63857512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016141210A RU2639586C1 (en) | 2016-10-19 | 2016-10-19 | Method of arc mechanized two-electrode welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2639586C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2724759C1 (en) * | 2019-08-23 | 2020-06-25 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of arc two-electrode mechanized welding |
| RU2728144C1 (en) * | 2019-10-28 | 2020-07-28 | ФГБОУ ВО "Тольяттинский государственный университет" | Method of aluminium alloys welding by combination of arcs |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU437587A1 (en) * | 1972-02-22 | 1974-07-30 | Предприятие П/Я М-5671 | The method of fusion welding with several successive electrodes |
| SU660797A2 (en) * | 1977-05-12 | 1979-05-05 | Тольяттинский политехнический институт | Twin-electrode torch for shielded arc welding with-non-consumable electrodes |
| SU998039A1 (en) * | 1981-09-16 | 1983-02-23 | Томский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт Им.С.М.Кирова | Method and apparatus for two electrode welding with short-circuitings of arc gap |
| US4436982A (en) * | 1980-11-21 | 1984-03-13 | Hitachi, Ltd. | Two electrode welding with different currents supplied to the electrodes |
| FR2756678A1 (en) * | 1996-12-02 | 1998-06-05 | Soudure Autogene Francaise | ELECTRIC ARC GENERATOR WITH INVERTER AND THREE-PHASE POWER SUPPLY |
-
2016
- 2016-10-19 RU RU2016141210A patent/RU2639586C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU437587A1 (en) * | 1972-02-22 | 1974-07-30 | Предприятие П/Я М-5671 | The method of fusion welding with several successive electrodes |
| SU660797A2 (en) * | 1977-05-12 | 1979-05-05 | Тольяттинский политехнический институт | Twin-electrode torch for shielded arc welding with-non-consumable electrodes |
| US4436982A (en) * | 1980-11-21 | 1984-03-13 | Hitachi, Ltd. | Two electrode welding with different currents supplied to the electrodes |
| SU998039A1 (en) * | 1981-09-16 | 1983-02-23 | Томский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт Им.С.М.Кирова | Method and apparatus for two electrode welding with short-circuitings of arc gap |
| FR2756678A1 (en) * | 1996-12-02 | 1998-06-05 | Soudure Autogene Francaise | ELECTRIC ARC GENERATOR WITH INVERTER AND THREE-PHASE POWER SUPPLY |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2724759C1 (en) * | 2019-08-23 | 2020-06-25 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of arc two-electrode mechanized welding |
| RU2728144C1 (en) * | 2019-10-28 | 2020-07-28 | ФГБОУ ВО "Тольяттинский государственный университет" | Method of aluminium alloys welding by combination of arcs |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112025034B (en) | Dual wire welding or additive manufacturing system and method | |
| RU2598715C1 (en) | Method of welding by arc combination | |
| JP3203668U (en) | Tandem hot wire system | |
| CN109382566B (en) | Dual wire welding or additive manufacturing system and method | |
| US20110248007A1 (en) | Arc welding method and arc welding apparatus | |
| MX2014006637A (en) | Dc electrode negative rotating arc welding method and system. | |
| US20150151375A1 (en) | Method and system to use combination filler wire feed and high intensity energy source for welding with controlled arcing frequency | |
| RU2646302C1 (en) | Method of welding by arc combination | |
| US20140263228A1 (en) | Tandem hot-wire systems | |
| JP6777969B2 (en) | Arc welding method and arc welding equipment | |
| JP2012254469A (en) | Two-electrode welding method | |
| JP2004130387A (en) | Formulation of flux-cored wire for welding | |
| CN108883486B (en) | Arc welding control method | |
| RU2639586C1 (en) | Method of arc mechanized two-electrode welding | |
| JP2014050854A (en) | Tandem submerged arc welding method | |
| JP2007237225A (en) | High-speed hot wire multi-electrode tig welding method of thin steel plate | |
| RU2739308C1 (en) | Method of arc welding of aluminium alloys with combination of non-consumable and consumable electrodes | |
| JP4890179B2 (en) | Plasma MIG welding method | |
| JP2002219571A (en) | Control method for three electrode arc welding | |
| RU2649351C1 (en) | Method of mechanized deposition welding by the combination of arcs | |
| JP2007237263A (en) | Electro-gas arc welding method | |
| RU2728144C1 (en) | Method of aluminium alloys welding by combination of arcs | |
| JP5191508B2 (en) | Arc welding method | |
| RU2653027C1 (en) | Method for arc welding with two electrodes | |
| RU2639748C1 (en) | Method of arc two-electrode welding by coated electrodes |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181020 |