RU2620420C1 - Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy - Google Patents
Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2620420C1 RU2620420C1 RU2016101465A RU2016101465A RU2620420C1 RU 2620420 C1 RU2620420 C1 RU 2620420C1 RU 2016101465 A RU2016101465 A RU 2016101465A RU 2016101465 A RU2016101465 A RU 2016101465A RU 2620420 C1 RU2620420 C1 RU 2620420C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipes
- plastic deformation
- degree
- deformation
- chromium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к трубному производству, и может быть использовано при изготовлении высокопрочных холоднодеформированных труб из хромоникелевого сплава, применяемых при добыче нефти и газа, например насосно-компрессорных и обсадных труб.The invention relates to the processing of metals by pressure, namely to pipe production, and can be used in the manufacture of high-strength cold-deformed pipes made of chromium-nickel alloy, used in oil and gas production, for example, tubing and casing.
Известен способ обработки аустенитной нержавеющей стали (патент Японии №2000017396, B21J 5/00, C22C 38/00, C22C 38/58; C22C 38/60, опубл. 18.01.2000), заключающийся в том, что окончательную деформацию стали, закаленной на твердый раствор, осуществляют при температуре от комнатной до 350°C, что предотвращает образование трещин при деформации и обеспечивает высокую прочность.A known method of processing austenitic stainless steel (Japanese patent No. 2000017396, B21J 5/00, C22C 38/00, C22C 38/58; C22C 38/60, publ. 01/18/2000), which consists in the fact that the final deformation of steel, hardened on solid solution is carried out at a temperature from room temperature to 350 ° C, which prevents the formation of cracks during deformation and provides high strength.
Недостатком способа является невозможность определения степени деформации, необходимой для достижения заданных свойств, и отсутствие предварительной обработки перед окончательной деформацией, что не гарантирует требуемую исходную структуру и не обеспечивает необходимый комплекс свойств стали. Кроме того, относительно узкий диапазон температур деформации предполагает значительные напряжения при деформации и ограничивает возможность управления наклепом.The disadvantage of this method is the inability to determine the degree of deformation necessary to achieve the specified properties, and the lack of pre-treatment before final deformation, which does not guarantee the required initial structure and does not provide the necessary set of properties of steel. In addition, a relatively narrow strain temperature range implies significant strain during deformation and limits the ability to control riveting.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является способ окончательной упрочняющей обработки изделий из высокопрочной аустенитной нержавеющей стали (патент РФ №2254394, B22C 38/38, B21D 8/00, опубл. 20.06.2005), предусматривающий окончательную упрочняющую обработку изделий из аустенитной нержавеющей стали с содержанием основных элементов, мас. %: C - не более 0,05; Cr 24-28; Ni 25-40; Mo 2-5; Cu 1-3; W - не более 3; Mn - не более 2,5; железо - остальное. Слиток из стали требуемого состава подвергают горячей деформации за одну или несколько стадий с промежуточными нагревами. Полученный полупродукт подвергают предварительной пластической деформации за один или несколько проходов со степенью не менее 40% при температуре, не превышающей температуру начала рекристаллизации, осуществляя после каждого прохода закалку на твердый раствор с температуры не ниже 1020°C. Затем проводят окончательную пластическую деформацию со степенью 30-70% при температуре ниже температуры начала рекристаллизации не менее чем на 150°C.The closest technical solution adopted for the prototype is the method of final hardening processing of products from high-strength austenitic stainless steel (RF patent No. 2254394, B22C 38/38, B21D 8/00, publ. 06/20/2005), providing for the final hardening processing of products from austenitic stainless steel containing basic elements, wt. %: C - not more than 0.05; Cr 24-28; Ni 25-40; Mo 2-5; Cu 1-3; W - no more than 3; Mn - not more than 2.5; iron is the rest. An ingot of steel of the required composition is subjected to hot deformation in one or several stages with intermediate heating. The obtained intermediate is subjected to preliminary plastic deformation in one or several passes with a degree of at least 40% at a temperature not exceeding the temperature of the onset of recrystallization, after each pass, quenching for solid solution from a temperature of at least 1020 ° C. Then the final plastic deformation is carried out with a degree of 30-70% at a temperature below the temperature of the onset of recrystallization by at least 150 ° C.
Данное техническое решение позволяет увеличить вязкость и пластичность стали, а также повысить технологические и антикоррозионные свойства стали при ее упрочняющей обработке. Однако при промышленной реализации данного способа изготовления труб из хромоникелевого сплава химического состава, близкого к указанному, был выявлен ряд недостатков, выражающихся в следующем:This technical solution allows to increase the viscosity and ductility of steel, as well as to increase the technological and anti-corrosion properties of steel during its hardening treatment. However, in the industrial implementation of this method of manufacturing pipes of a chromium-nickel alloy of a chemical composition close to the specified, a number of disadvantages were identified, expressed as follows:
- проведение упрочняющей обработки при повышенной температуре не позволяет осуществлять прокатку труб с использованием жидких смазок; - conducting hardening treatment at elevated temperature does not allow rolling pipes using liquid lubricants;
- предварительная деформация со степенью более 40% за проход сопряжена с существенным упрочнением металла труб и увеличением их кривизны, что затрудняет проведение промежуточных операций (термической, химической обработки и правки), выполняемых между проходами прокатки на станах холодной прокатки труб (ХПТ);- preliminary deformation with a degree of more than 40% per pass is associated with significant hardening of the pipe metal and an increase in their curvature, which makes it difficult to carry out intermediate operations (heat, chemical treatment and dressing) performed between the rolling passes on cold pipe rolling mills (CPT);
- окончательная пластическая деформация в широком диапазоне значений степени деформации от 30 до 70% не обеспечивает достижения требуемого комплекса механических свойств металла труб, например требуемого предела текучести.- the final plastic deformation in a wide range of values of the degree of deformation from 30 to 70% does not ensure the achievement of the required set of mechanical properties of the pipe metal, for example, the required yield strength.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в обеспечении нормируемого комплекса механических свойств металла труб высоких групп прочности из хромоникелевого сплава и повышении качества поверхности труб.The technical problem solved by the invention is to provide a standardized set of mechanical properties of metal pipes of high strength groups of chromium-nickel alloy and improving the surface quality of the pipes.
Поставленная задача решается за счет того, что в способе изготовления бесшовных холоднодеформированных высокопрочных труб из хромоникелевого сплава с содержанием основных элементов, мас. %: C - не более 0,05; Cr 24-28; Ni 25-40; Mo 2-5; Cu 1-3; W - не более 3; Mn - не более 2,5; железо - остальное, включающем изготовление горячедеформированных труб и выполнение упрочняющей обработки, заключающейся в предварительной пластической деформации труб за один или несколько проходов, их закалке на твердый раствор при температуре не ниже 1020°C и окончательной пластической деформации, согласно изобретению предварительную пластическую деформацию осуществляют со степенью, не превышающей 35% за проход, а окончательную пластическую деформацию - со степенью ε, определяемой по следующей зависимости: 
где σт - нормируемый предел текучести металла готовой трубы, МПа, при этом упрочняющую обработку проводят при комнатной температуре.where σ t is the normalized yield strength of the metal of the finished pipe, MPa, while the hardening treatment is carried out at room temperature.
Выполнение окончательной пластической деформации при комнатной температуре обеспечивает стабильное получение нормируемых механических свойств металла, поскольку фактор температуры существенно влияет на характер упрочнения металла, т.е. для каждой конкретной величины температуры необходимо определять интервал значений степени деформации, а величину температуры тщательно контролировать и поддерживать в процессе упрочняющей обработки. Кроме того, проведение упрочняющей обработки при комнатной температуре обеспечивает осуществление процесса холодной прокатки на жидких смазках, что существенно повышает чистоту поверхности труб и, как следствие, - их качество и эксплуатационные свойства, т.к. любые мелкие дефекты поверхности могут являться очагами коррозионного разрушения при эксплуатации труб в условиях воздействия агрессивных сред.Performing the final plastic deformation at room temperature provides a stable obtaining of normalized mechanical properties of the metal, since the temperature factor significantly affects the nature of the hardening of the metal, i.e. for each specific temperature value, it is necessary to determine the interval of the degree of deformation, and the temperature value should be carefully controlled and maintained during the hardening treatment. In addition, the hardening treatment at room temperature ensures the implementation of the cold rolling process on liquid lubricants, which significantly increases the cleanliness of the surface of the pipes and, as a result, their quality and performance properties, because any small surface defects can be the centers of corrosion damage during operation of pipes in aggressive environments.
Проведение предварительной пластической деформации труб со степенью, не превышающей 35% за проход, обеспечивает получение холоднодеформированной трубы промежуточного размера с удовлетворительной величиной кривизны, которая возникает при холодной прокатке горячедеформированной трубы, как правило, имеющей достаточно существенную величину разнотолщинности стенки. Повышенная степень деформации приводит к увеличению кривизны труб, что усложняет выполнение промежуточных операций (термической, химической обработки и правки труб), а также повышает вероятность образования дефектов при проведении этих операций, что влияет на количество отбракованных труб, т.е. на величину коэффициента выхода годной продукции.Conducting preliminary plastic deformation of pipes with a degree not exceeding 35% per pass provides a cold-deformed pipe of intermediate size with a satisfactory curvature that occurs during cold rolling of a hot-deformed pipe, as a rule, having a sufficiently significant value of the wall thickness. An increased degree of deformation leads to an increase in the curvature of the pipes, which complicates the performance of intermediate operations (heat, chemical treatment and straightening of pipes), and also increases the likelihood of defects during these operations, which affects the number of rejected pipes, i.e. the value of the yield coefficient.
При проведении комплекса исследований на трубах из хромоникелевого сплава указанного состава для определения степени ε окончательной пластической деформации эмпирическим путем была получена следующая зависимость: ε(18,8-0.13ε)=σт-382; где σт - нормируемый предел текучести металла готовой трубы, МПа; которая обеспечивает выполнение требований к величине предела текучести металла труб заданной группы прочности.When conducting a set of studies on tubes of a chromium-nickel alloy of the specified composition to determine the degree ε of final plastic deformation empirically, the following dependence was obtained: ε (18.8-0.13ε) = σ t -382; where σ t is the normalized yield strength of the metal of the finished pipe, MPa; which ensures compliance with the requirements for the yield strength of metal pipes of a given strength group.
Предлагаемый способ осуществляют следующим образом. Из заготовки хромоникелевого сплава заданного химического состава изготавливают горячедеформированную трубу, которую подвергают предварительной деформации путем холодной прокатки на стане ХПТ за один или несколько проходов со степенью деформации, не превышающей 35% за проход, после каждого прохода проводят термическую обработку на твердый раствор, последующую химическую обработку и правку трубы. Полученную холоднодеформированную трубу промежуточного сечения прокатывают на стане ХПТ со степенью окончательной пластической деформации, определяемой по зависимости (1), при этом все операции проводят при комнатной температуре. Затем трубы подвергают правке, резке с получением требуемой длины и обработке торцов.The proposed method is as follows. A hot-deformed pipe is made from a billet of a chromium-nickel alloy of a given chemical composition, which is subjected to preliminary deformation by cold rolling at a KhPT mill in one or several passes with a degree of deformation not exceeding 35% per pass, after each pass, heat treatment for a solid solution is carried out, followed by chemical treatment and editing the pipe. The obtained cold-deformed pipe of intermediate cross section is rolled at the HPT mill with the degree of final plastic deformation determined by dependence (1), while all operations are carried out at room temperature. Then the pipes are subjected to editing, cutting to obtain the required length and processing of the ends.
Предлагаемый способ был опробован при изготовлении труб группы прочности Р110 (по классификации API) наружным диаметром 88,9 мм и толщиной стенки 6,45 мм из хромоникелевого сплава со следующим содержанием элементов, мас. %: C - 0,02; Cr 24,0-27,0; Ni 29,5-36,5; Mo - 3,0; Cu - 1,5; Mn - 1,0; Si - 0,2; S - 0,01; P - 0,02; Nb - 0,06; Ti - 0,04; остальное железо. Из трубной заготовки указанного химического состава были изготовлены трубы размерами 133×14 мм и 121×10 мм, например, методом горячего прессования. После охлаждения, химической обработки и правки горячепрессованные трубы промежуточного размера (передельные трубы) подвергали упрочняющей обработке на станах ХПТ по режимам деформации, приведенным в таблице. По каждому варианту изготавливали двадцать труб.The proposed method was tested in the manufacture of pipes of strength group P110 (API classification) with an outer diameter of 88.9 mm and a wall thickness of 6.45 mm from a nickel-chromium alloy with the following content of elements, wt. %: C - 0.02; Cr 24.0-27.0; Ni 29.5-36.5; Mo - 3.0; Cu - 1.5; Mn - 1.0; Si 0.2; S is 0.01; P is 0.02; Nb - 0.06; Ti 0.04; the rest is iron. Pipes with dimensions of 133 × 14 mm and 121 × 10 mm, for example, by hot pressing, were made from a tube stock of the indicated chemical composition. After cooling, chemical treatment and dressing, hot-pressed pipes of intermediate size (conversion pipes) were subjected to hardening treatment at CPT mills according to the deformation modes shown in the table. Twenty pipes were made for each option.
Предварительную пластическую деформацию осуществляли прокаткой горячепрессованных труб за один проход на стане ХПТ-90М, после чего все трубы подвергали закалке на твердый раствор при температуре 1050°C, химической обработке, правке и подрезке торцов.Preliminary plastic deformation was carried out by rolling hot-pressed pipes in one pass on the KhPT-90M mill, after which all pipes were subjected to solid solution hardening at a temperature of 1050 ° C, chemical treatment, straightening and trimming of the ends.
Окончательную деформацию с получением труб наружным диаметром 88,9 мм и толщиной стенки 6,45 мм осуществляли путем прокатки на станах ХПТ-90 (теплая прокатка, способ-прототип) и ХПТ-90М (холодная прокатка на жидкой смазке).The final deformation with obtaining pipes with an external diameter of 88.9 mm and a wall thickness of 6.45 mm was carried out by rolling on mills KhPT-90 (warm rolling, prototype method) and KhPT-90M (cold rolling on liquid lubricant).
На трубах готового размера проводили правку, резку в размер, подрезку торцов, отбор образцов для проведения испытаний на растяжение. Особенностью предлагаемого способа являлось получение следующих нормируемых характеристик металла труб за счет его упрочнения на стадии окончательной деформации:On pipes of a finished size, dressing, cutting to size, trimming of the ends, sampling for tensile testing were performed. A feature of the proposed method was to obtain the following normalized characteristics of the pipe metal due to its hardening at the stage of final deformation:
- предел прочности - не менее 793 МПа;- ultimate strength - not less than 793 MPa;
- предел текучести - от 758 до 965 МПа;- yield strength - from 758 to 965 MPa;
- относительное удлинение - не менее 12%;- elongation of at least 12%;
- твердость поверхности - не более 32 HRC.- surface hardness - not more than 32 HRC.
Важнейшим условием, характеризующим качество готовых труб, являлось стабильное получение нормируемой величины предела текучести, что, как показала практика, обеспечивало получение других механических характеристик (предела прочности, относительного удлинения и твердости поверхности).The most important condition characterizing the quality of the finished pipes was the stable obtaining of the normalized yield strength, which, as practice has shown, ensured the receipt of other mechanical characteristics (tensile strength, elongation, and surface hardness).
Из таблицы видно, что изготовление труб по способу-прототипу со степенью окончательной деформации 40,3% обеспечило получение величины предела текучести металла готовой трубы от 959 до 976 МПа, т.е. вблизи «верхней» границы требуемого диапазона (758-965 МПа), при этом шесть труб были отбракованы по несоответствию требованиям к механическим свойствам. Кроме того, высокая степень упрочнения готовых труб усложнила операцию правки, которую проводили в несколько проходов, что привело к превышению значений предела текучести по отношению к нормируемым показателям у двух труб готового размера и их отбраковке. Еще одна труба была отбракована на этапе предварительной деформации из-за дефектов поверхности, полученных при правке трубы.The table shows that the manufacture of pipes according to the prototype method with a degree of final deformation of 40.3% ensured that the yield strength of the finished pipe metal is from 959 to 976 MPa, i.e. near the "upper" boundary of the required range (758-965 MPa), while six pipes were rejected for non-compliance with the requirements for mechanical properties. In addition, the high degree of hardening of the finished pipes complicated the dressing operation, which was carried out in several passes, which led to exceeding the yield strength values in relation to the normalized values for two finished-size pipes and their rejection. Another pipe was rejected at the stage of preliminary deformation due to surface defects obtained by straightening the pipe.
При изготовлении труб по предлагаемому способу первоначально по зависимости (1) определяли степень деформации, исходя из необходимости получения значений предела текучести вблизи нижней границы нормируемого диапазона, т.е. примерно 800 МПа. Такую величину предела текучести обеспечивает холодная деформация со степенью 27%. Выполнение предварительной деформации со степенью, не превышающей 35%, обеспечило меньший наклеп и кривизну труб, что предопределило отсутствие проблем при выполнении промежуточных технологических операций между проходами ХПТ. Механические свойства металла готовых труб полностью соответствовали нормативным требованиям. При этом шероховатость поверхности труб, прокатанных по предлагаемому способу на стане ХПТ-90М с жидкой технологической смазкой, составляла 0,6-0,7 Ra, а шероховатость поверхности труб, прокатанных по известному способу с подогревом до температуры 200°C на стане ХПТ-90М, составляла 1,1-1,2 Ra. Все изготовленные трубы по предлагаемому способу были сданы с первого предъявления.In the manufacture of pipes according to the proposed method, initially, according to dependence (1), the degree of deformation was determined based on the need to obtain yield strength values near the lower boundary of the normalized range, i.e. approximately 800 MPa. This yield strength is ensured by cold deformation with a degree of 27%. Performing preliminary deformation with a degree not exceeding 35% ensured less hardening and curvature of the pipes, which predetermined the absence of problems when performing intermediate technological operations between the passages of CPT. The mechanical properties of the metal of the finished pipes are fully consistent with regulatory requirements. In this case, the surface roughness of the pipes rolled by the proposed method on the KhPT-90M mill with liquid process lubricant was 0.6-0.7 Ra, and the surface roughness of the pipes rolled by the known method with heating to a temperature of 200 ° C at the KhPT- 90M, was 1.1-1.2 Ra. All manufactured pipes by the proposed method were commissioned from the first presentation.
Изготовление опытно-промышленной партии холоднодеформированных высокопрочных труб из хромоникелевого сплава по предлагаемому способу обеспечивает получение нормируемого комплекса механических свойств металла труб, соответствующих высоким группам прочности, и повышение качества поверхности труб, что увеличивает их конкурентоспособность на рынке трубной продукции.The manufacture of a pilot batch of cold-deformed high-strength pipes made of chromium-nickel alloy by the proposed method provides a standardized set of mechanical properties of pipe metal corresponding to high strength groups and an increase in the surface quality of pipes, which increases their competitiveness in the pipe market.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016101465A RU2620420C1 (en) | 2016-01-19 | 2016-01-19 | Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016101465A RU2620420C1 (en) | 2016-01-19 | 2016-01-19 | Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2620420C1 true RU2620420C1 (en) | 2017-05-25 |
Family
ID=58882426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016101465A RU2620420C1 (en) | 2016-01-19 | 2016-01-19 | Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2620420C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2732818C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-09-22 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Method for production of seamless cold-deformed high-strength pipes from alloy uns n06625 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1438868A1 (en) * | 1987-06-04 | 1988-11-23 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Method of producing cold-drawn tubes |
| JP2000017396A (en) * | 1998-05-07 | 2000-01-18 | Denso Corp | Austenitic stainless steel excellent in cold and warm forgeability and machinability, cold and warm forged parts, and working method therefor |
| RU2254394C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | High-strength austenitic stainless steel and method of final hardening of articles made from such steel |
-
2016
- 2016-01-19 RU RU2016101465A patent/RU2620420C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1438868A1 (en) * | 1987-06-04 | 1988-11-23 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Method of producing cold-drawn tubes |
| JP2000017396A (en) * | 1998-05-07 | 2000-01-18 | Denso Corp | Austenitic stainless steel excellent in cold and warm forgeability and machinability, cold and warm forged parts, and working method therefor |
| RU2254394C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | High-strength austenitic stainless steel and method of final hardening of articles made from such steel |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2732818C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-09-22 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Method for production of seamless cold-deformed high-strength pipes from alloy uns n06625 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2644089C2 (en) | Thermomechanical processing of high-strength non-magnetic corrosion-resistant material | |
| JP5387799B1 (en) | Manufacturing method of high strength steel with excellent resistance to sulfide stress cracking | |
| RU2643735C1 (en) | Low-alloyed steel pipe for oil well | |
| RU2583566C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V | |
| US20230151474A1 (en) | Metal rings formed from beryllium-copper alloys | |
| CN106852131B (en) | The method of manufacture cladding metal tube | |
| CN112281025A (en) | TC4 titanium alloy wire and preparation method thereof | |
| CN108517478B (en) | A kind of manufacturing process of the small-bore accurate pipe of 718 alloy | |
| JP6430374B2 (en) | High-strength corrosion-resistant tubing for oil well and gas well finishing and drilling applications, and method for producing the same | |
| JP2022174064A (en) | Precipitation strengthened metal alloy article with uniform strength | |
| CN104174685A (en) | Special-shaped bar material for rotor slot wedge of steam turbine and machining method thereof | |
| JP7239019B2 (en) | Seamless steel pipe and its manufacturing method | |
| RU2620420C1 (en) | Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy | |
| CN107779669B (en) | Titanium alloy for processing pressure pipe and preparation method thereof | |
| JP4915763B2 (en) | High-strength steel wire or steel bar excellent in cold workability, high-strength molded article, and production method thereof | |
| Ahmadi et al. | Effects of solution treatment and sheath on mechanical properties of Al7075 processed by ECAP | |
| RU2761398C1 (en) | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor | |
| JP6416735B2 (en) | Nitride component manufacturing method and nitride component | |
| CN108034859A (en) | NiCu30 alloy pipe processing technologys | |
| Mazur et al. | Formation and prevention of flexure defects at the surface of cold-rolled steel strip | |
| Ivanov | Strengthening of low-alloy steel by extrusion, helical pressing, and equal-channel angular pressing | |
| Bogatov et al. | Improvement of manufacturing technology for thin-walled pipes made of copper alloys | |
| Mendiguren et al. | Press hardening of alternative high strength aluminium and ultra-high strength steels | |
| JP5835259B2 (en) | Mandrel bar manufacturing method | |
| Nikitin et al. | Production of seamless bimetallic pipe for the nuclear industry |