RU2761398C1 - Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor - Google Patents
Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2761398C1 RU2761398C1 RU2021106325A RU2021106325A RU2761398C1 RU 2761398 C1 RU2761398 C1 RU 2761398C1 RU 2021106325 A RU2021106325 A RU 2021106325A RU 2021106325 A RU2021106325 A RU 2021106325A RU 2761398 C1 RU2761398 C1 RU 2761398C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- deformation
- ortho
- alloy
- gas turbine
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к изготовлению поковок лопаток компрессора газотурбинного двигателя и может быть использовано в авиадвигателестроении и энергетическом машиностроении.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the manufacture of forgings for compressor blades of a gas turbine engine and can be used in aircraft engine building and power engineering.
Известен способ изготовления промежуточной заготовки из α или α+β титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β и (α+β) - области, механическую обработку заготовки и окончательное прессование в (α+β) - области, при этом величина укова на последних переходах ковки составляет 1,36-2,5, а нагрев заготовки перед прессованием осуществляют в два этапа, причем на первом этапе заготовку нагревают до температуры поверхности в диапазоне от температуры на 250°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/с, а на втором этапе заготовку охлаждают или нагревают до температуры на 40°-250°С ниже температуры полиморфного превращения (Патент РФ 2314362, МПК C22F 1/18, B21J 1/04. Опубликовано: 10.01.2008 Бюл. №1).There is a known method of manufacturing an intermediate billet from α or α + β titanium alloys, including forging an ingot into a bar in several transitions at a temperature of β and (α + β) - areas, machining the workpiece and final pressing in the (α + β) - area, when the value of the forging at the last transitions of forging is 1.36-2.5, and the billet is heated before pressing in two stages, and at the first stage the billet is heated to a surface temperature in the range from a temperature of 250 ° C below the temperature of polymorphic transformation to a temperature of 100 ° C above the temperature of polymorphic transformation at a rate of 0.3-2.5 ° C / s, and at the second stage, the workpiece is cooled or heated to a temperature of 40 ° -250 ° C below the temperature of polymorphic transformation (RF Patent 2314362, IPC C22F 1 / 18, B21J 1/04. Published: 10.01.2008 Bull. No. 1).
Недостатком данного способа является его неприменимость к орто-сплавам титана, в виду того, что при любых режимах деформации в двухфазной области у таких сплавов наблюдается образование как внутренних, так и поверхностных трещин, приводящих к разрушению заготовки.The disadvantage of this method is its inapplicability to ortho-titanium alloys, in view of the fact that under any deformation modes in the two-phase region, such alloys exhibit the formation of both internal and surface cracks, leading to the destruction of the workpiece.
Известен способ получения прутков из титанового сплава, включающий получение заготовки, ее горячую прокатку на пруток, при этом заготовку получают из слитка и осуществляют травление полученного в результате горячей прокатки прутка, его вакуумный отжиг, волочение, отжиг прошедшего волочение прутка и его механическую обработку на конечный размер, затем проводят воздушный отжиг прошедшего волочение прутка в две стадии: сначала при температуре 650-750°С в течение 15-60 минут с охлаждением на воздухе до комнатной температуры, затем при температуре 180-280°С в течение 4-12 часов с охлаждением на воздухе до комнатной температуры (Патент РФ 2311248, МПК В21С 37/04, C22F 1/18/. Опубликовано: 27.11.2007 Бюл. №33).There is a known method of obtaining rods from a titanium alloy, including obtaining a workpiece, its hot rolling on a bar, while the workpiece is obtained from an ingot and etching of the bar obtained as a result of hot rolling is carried out, its vacuum annealing, drawing, annealing of the drawn bar and its mechanical processing to the final size, then air annealing of the drawn rod is carried out in two stages: first at a temperature of 650-750 ° C for 15-60 minutes with air cooling to room temperature, then at a temperature of 180-280 ° C for 4-12 hours with by cooling in air to room temperature (RF Patent 2311248, IPC В21С 37/04, C22F 1/18 /. Published: 27.11.2007 Bull. No. 33).
Указанный способ также не применим к обработке орто-сплавов титана, так как при волочении прутка растягивающее напряжения в очаге деформации инициирует появление внутренних трещин и, в конечном итоге - разрушение заготовки.This method is also not applicable to the processing of titanium ortho-alloys, since when the rod is drawn, tensile stresses in the deformation zone initiate the appearance of internal cracks and, ultimately, the destruction of the workpiece.
Известен способ изготовления прутков из титановых сплавов, включающий горячую ковку исходной заготовки и последующую горячую деформацию, при этом, горячую ковку слитка ведут после нагрева до температуры в интервале от (Тпп+20) до (Тпп+150)°С со сдвиговыми деформациями в продольном направлении и коэффициентом вытяжки k=1.2-2.5, после чего без охлаждения осуществляют горячую прокатку поковки в интервале температур (Тпп+20)÷(Тпп+150)°С со сменой направления сдвиговых деформаций на поперечное и коэффициентом вытяжки до 7,0, а последующую горячую деформацию осуществляют при нагреве деформированных заготовок в интервале температур от (Тпп+20) до (Тпп+150)°С (Патент РФ 2644714, МПК В21С 37/04, C22F1/18. Опубликовано: 07.12.2017 Бюл. №34).A known method of manufacturing rods from titanium alloys, including hot forging of the original billet and subsequent hot deformation, while hot forging of the ingot is carried out after heating to a temperature in the range from (T pp +20) to (T pp +150) ° C with shear deformations in the longitudinal direction and an elongation ratio k = 1.2-2.5, after which, without cooling, the forging is hot rolled in the temperature range (T pp +20) ÷ (T pp +150) ° C with a change in the direction of shear deformations to the transverse one and an elongation ratio of up to 7 , 0, and the subsequent hot deformation is carried out by heating the deformed blanks in the temperature range from (T pp +20) to (T pp +150) ° C (RF Patent 2644714, IPC В21С 37/04, C22F1 / 18. Published: 07.12. 2017 Bul. No. 34).
Прокатка со сдвигом не применима к деформации орто-сплавов титана, так как в данном случае при прокатке в очаге деформации действуют два напряжения растяжения. Они и приводят к разрушению заготовок при их горячей обработке.Shear rolling is not applicable to the deformation of titanium ortho-alloys, since in this case two tensile stresses act in the deformation zone during rolling. They lead to the destruction of workpieces during their hot working.
Известен способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой, включающий нагрев и предварительную деформацию слитка с получением заготовки, промежуточную и окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку, при этом промежуточную деформацию заготовки осуществляют осадкой со степенью 25-40% проведением от 2 до 5 деформаций, совмещенных с прессованием со степенью 55-70%, нагрев заготовки перед первой из промежуточных деформаций проводят ступенчато до температуры Тпп+(100-200)°С с выдержкой 2-3 часа, а каждую последующую из промежуточных деформаций проводят при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше, чем на предыдущей, а последнюю из промежуточных деформаций проводят при температуре Тпп-(20-50)°С, причем окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с сумммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-100)°С (Патент РФ 2644830, МПК C22F 1/18, B21K 1/32. Опубликовано: 26.06.2017 Бюл. №5).A known method of manufacturing bar stock from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase, including heating and preliminary deformation of the ingot to obtain a workpiece, intermediate and final deformation of the workpiece and final heat treatment, while intermediate deformation of the workpiece is carried out by upsetting with a degree of 25-40% by holding from 2 to 5 deformations, combined with pressing with a degree of 55-70%, heating the workpiece before the first of the intermediate deformations is carried out stepwise up to a temperature of T pp + (100-200) ° C with an exposure of 2-3 hours, and each subsequent of the intermediate deformations is carried out at a temperature of 50-100 ° C lower than the previous one with an exposure of 0.5-1 hour less than the previous one, and the last of the intermediate deformations is carried out at a temperature of T pp - (20-50) ° C, and the final deformation of the workpiece is carried out by forging with a total degree of not more than 30% at a temperature of Т пп - (80-100) ° С (RF Patent 2644830, IPC C22F 1/18, B21K 1/32. Published: 26.06.20 17 bull. No. 5).
Недостатком данного способа является большая вероятность образования внутренних трещин в заготовках прутков при ковке в двухфазной области при температуре Тпп-(20-50)°С и при окончательной деформации с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-100)°С.Так как при ковке в двухфазной области у этих сплавов появляются внутренние горячие трещины, а деформация со степенью «не более 30% при температуре Тпп-(80-100)°С» приводит к появлению дополнительного растягивающего напряжения в очаге деформации и еще большему снижению технологической пластичности сплава.The disadvantage of this method is the high probability of the formation of internal cracks in bar blanks during forging in the two-phase region at a temperature T pp - (20-50) ° C and with a final deformation with a total degree of not more than 30% at a temperature of T pp - (80-100) ° C. Since during forging in the two-phase region, these alloys have internal hot cracks, and deformation with a degree of "not more than 30% at a temperature Tp - (80-100) ° C" leads to the appearance of additional tensile stress in the deformation zone and an even greater decrease in the technological plasticity of the alloy.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ обработки прутков из жаропрочных сплавов для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя, включающий нагрев прутка сплава и его деформацию за несколько переходов, при этом, по меньшей мере, один переход осуществляют при температуре, превышающей температуру начала растворения упрочняющей интерметаллидной фазы сплава, после чего осуществляют штамповку в интервале температур от температуры начала рекристаллизации до температуры конца рекристаллизации (Патент РФ 2255136 МПК C22F 1/18. Опубликовано: 27.06.2005 Бюл. №18).Closest to the proposed invention is a method for processing rods of heat-resistant alloys for obtaining compressor blades of a gas turbine engine, including heating the alloy rod and deformation in several transitions, while at least one transition is carried out at a temperature exceeding the temperature of the beginning of dissolution of the strengthening intermetallic phase alloy, after which stamping is carried out in the temperature range from the temperature of the beginning of recrystallization to the temperature of the end of recrystallization (RF Patent 2255136 IPC C22F 1/18. Published: 27.06.2005 Bull. No. 18).
Недостатком известного способа является то, что в нем отсутствуют механические режимы обработки прутка с учетом напряженно-деформированного состояния в очаге деформации по переходам. Кроме того, осуществление штамповки при температуре конца рекристаллизации орто-сплава может привести к образованию микротрещин по границам зерен.The disadvantage of this method is that it lacks mechanical modes of processing the bar, taking into account the stress-strain state in the deformation zone along the transitions. In addition, the implementation of stamping at the temperature of the end of recrystallization of the ortho-alloy can lead to the formation of microcracks along the grain boundaries.
Техническим результатом, на достижение которого направлено изобретение, является устранение трещин в металле прутка с одновременным уплотнением металла, а также повышение качества и достижение максимума в механических и усталостных характеристиках сплава в изделиях (лопатках), получаемых из прутка.The technical result, to which the invention is directed, is the elimination of cracks in the metal of the bar with simultaneous compaction of the metal, as well as the improvement of quality and the achievement of a maximum in the mechanical and fatigue characteristics of the alloy in the products (blades) obtained from the bar.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя, включающем нагрев прутка сплава и его деформацию за несколько переходов, осуществляемых при температуре, превышающей температуру начала растворения упрочняющей интерметаллидной орто-фазы (Ti2AlNb) сплава, обработку прутка во всех переходах деформации осуществляют в условиях напряженного состояния всестороннего неравномерного сжатия и температуре окончания деформации не ниже нижней температуры интервала сверхпластичности сплава.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of processing rods of titanium ortho-alloys to obtain compressor blades of a gas turbine engine, including heating the alloy rod and its deformation in several transitions carried out at a temperature exceeding the temperature of the beginning of dissolution of the hardening intermetallic ortho-phase (Ti2AlNb) alloy, the processing of the bar in all deformation transitions is carried out under conditions of the stress state of all-round uneven compression and the temperature of the end of deformation not lower than the lower temperature of the superplasticity interval of the alloy.
Кроме того, деформацию прутка перед штамповкой поковок лопаток осуществляют выдавливанием со степенью относительной деформации не менее 0,5.In addition, the deformation of the rod before stamping the forgings of the blades is carried out by extrusion with a degree of relative deformation of at least 0.5.
Также, выдавливание прутка и штамповку поковок лопаток заканчивают при температуре не ниже 1000°С.Also, extrusion of the bar and stamping of the blade forgings are completed at a temperature not lower than 1000 ° C.
Фиг. 1 - Образец прутка после испытаний на растяжение при температуре 950°С:FIG. 1 - A sample of a bar after tensile tests at a temperature of 950 ° C:
а. Макроструктура образца пруткаa. Bar specimen macrostructure
б. Микроструктура образца прутка с трещинами по границам зеренb. Microstructure of a sample of a bar with cracks along the grain boundaries
Фиг. 2 - Образец прутка с трещинами после поперечной осадки при ковочных температурах:FIG. 2 - A sample of a bar with cracks after transverse settlement at forging temperatures:
а. Температура ковки 900°Сa. Forging temperature 900 ° С
б. Температура ковки 950°Сb. Forging temperature 950 ° С
в. Температура ковки 1000°Сv. Forging temperature 1000 ° С
г. Температура ковки 1050°Сd. Forging temperature 1050 ° С
д. Температура ковки 1100°С.e. Forging temperature 1100 ° C.
Фиг. 3 - Образец пера лопатки после выдавливания:FIG. 3 - A sample of the blade feather after extrusion:
а. Макроструктура образца пера лопаткиa. Macrostructure of a blade airfoil specimen
б. Микроструктура образца пера лопатки с трещинами по границам зерен в 100 кратном увеличенииb. Microstructure of a sample of a blade airfoil with cracks along grain boundaries at 100 times magnification
в. Микроструктура образца пера лопатки с трещинами по границам зерен в 500 кратном увеличении.v. Microstructure of a blade airfoil specimen with cracks along the grain boundaries at 500 times magnification.
Нагрев и выдержка прутка под деформацию до температуры, превышающей температуру начала растворения упрочняющей интерметаллидной орто-фазы (Ti2AlNb) сплава обеспечивает однородность твердого раствора при деформации и его хорошую ковкость.Heating and holding the bar for deformation to a temperature exceeding the temperature of the onset of dissolution of the hardening intermetallic ortho-phase (Ti2AlNb) of the alloy ensures the homogeneity of the solid solution during deformation and its good ductility.
Необходимость обработки прутка во всех переходах деформации в условиях напряженного состояния всестороннего неравномерного сжатия -(σ1>σ2>σ3 и σ1<0, σ2<0, σ3<0) обусловлена тем, что при наличии в очаге деформации хотя бы одного напряжения растяжения, им инициируется выделение упрочняющей орто-фазы сплава по границам зерен и образование внутренних микротрещин в прутке при всех температурах горячей деформации показанных на фиг. 1 и фиг. 2. Соотношение (σ1>σ2>σ3 и σ1<0, σ2<0, σ3<0) говорит о том, что все сжимающие напряжения σ отрицательные и разной величины. Они обеспечивают сдвиг и заварку трещин в металле прутка с одновременным уплотнением металла. При наличии в очаге деформации хотя бы одного напряжения растяжения, им инициируется выделение упрочняющей орто-фазы сплава по границам зерен и образование внутренних микротрещин в прутке при всех температурах горячей деформации показанных на фиг. 1 и фиг. 2. Тогда возникает необходимость обработки прутка во всех переходах деформации в условиях напряженного состояния всестороннего неравномерного сжатия - (σ1>σ2>σ3 и σ1<0, σ2<0, σ3<0). Соотношение (σ1>σ2>σ3 и σ1<0, σ2<0, σ3<0) говорит о том, что все сжимающие напряжения σ отрицательные и разной величины. Они обеспечивают сдвиг и заварку трещин в металле прутка с одновременным уплотнением металла.The need to process the bar at all deformation transitions under the stress state of all-round nonuniform compression - (σ 1 > σ 2 > σ 3 and σ 1 <0, σ 2 <0, σ 3 <0) is due to the fact that, in the presence of a deformation zone, although with one tensile stress, it initiates the precipitation of the hardening ortho-phase of the alloy along the grain boundaries and the formation of internal microcracks in the bar at all hot deformation temperatures shown in Figs. 1 and FIG. 2. The ratio (σ 1 > σ 2 > σ 3 and σ 1 <0, σ 2 <0, σ 3 <0) indicates that all compressive stresses σ are negative and of different magnitude. They provide shearing and welding of cracks in the metal of the bar with simultaneous compaction of the metal. If there is at least one tensile stress in the deformation zone, it initiates the precipitation of the hardening ortho-phase of the alloy along the grain boundaries and the formation of internal microcracks in the bar at all temperatures of hot deformation shown in Fig. 1 and FIG. 2. Then it becomes necessary to process the bar in all deformation transitions under the stress state of all-round non-uniform compression - (σ1>σ2> σ3 and σ1 <0, σ2 <0, σ3 <0). The ratio (σ1>σ2> σ3 and σ1 <0, σ2 <0, σ3 <0) indicates that all compressive stresses σ are negative and of different magnitudes. They provide shearing and welding of cracks in the metal of the bar with simultaneous compaction of the metal.
Деформация прутка перед штамповкой поковок лопаток выдавливанием со степенью относительной деформации не менее 0,5 (уков - 4) позволяет получить в лопатке структуру с текстурой, ориентированной вдоль ее пера. Что обеспечивает максимальный уровень механических и усталостных свойств в указанном направлении, повышает выносливость лопаток при эксплуатации.The deformation of the bar before stamping of the forgings of the blades by extrusion with a degree of relative deformation of at least 0.5 (vcr - 4) makes it possible to obtain a structure in the blade with a texture oriented along its feather. This ensures the maximum level of mechanical and fatigue properties in the indicated direction, increases the endurance of the blades during operation.
Окончание деформации во всех переходах при температуре сверхпластичности сплава позволяет снизить силу деформации при горячей обработке и обеспечить достижение однородности структуры во всем объеме поковки.The end of deformation in all transitions at the superplasticity temperature of the alloy makes it possible to reduce the deformation force during hot working and to ensure the achievement of uniformity of the structure throughout the entire volume of the forging.
Температура 1000°С является нижней температурой сверхпластичности этих сплавов и окончание деформации при температуре ниже 1000°С приводит к существенной разнозернистости структуры приведенной в таблице 1. Сверхпластичность возникает, когда δ выше 100% и температура от 1000°С и выше.The temperature of 1000 ° C is the lower temperature of superplasticity of these alloys and the end of deformation at a temperature below 1000 ° C leads to a significant difference in grain size of the structure shown in Table 1. Superplasticity occurs when δ is above 100% and the temperature is from 1000 ° C and above.
В качестве примера использования и эффективности предлагаемого способа изготавливали поковку лопатки компрессора современного газотурбинного двигателя из прутка ∅18 мм орто-сплава ВИТ1 (Ti-10Al-40Nb).As an example of the use and efficiency of the proposed method, a forging of a compressor blade of a modern gas turbine engine was made from a 18 mm rod of the VIT1 ortho-alloy (Ti-10Al-40Nb).
Полученный с металлургического завода катаный пруток 025 мм проточили токарной обработкой до ∅18 мм и провели разрезку на мерные заготовки ∅18х 39 мм (заготовка на одну лопатку). Далее проводится визуальный контроль поверхности заготовок и передача их на пресс 200 тс.The rolled bar 025 mm obtained from the metallurgical plant was turned by turning to 18 mm and cut into dimensional workpieces ∅18x39 mm (workpiece per blade). Further, a visual inspection of the surface of the workpieces is carried out and their transfer to a press 200 tf.
На прессе, после нагрева заготовок до температуры 1100±10°С, провели их поперечную осадку - «плющение» на толщину 12 мм. Затем нагреваем второй раз, и после повторного нагрева выдавливаем заготовку в закрытом штампе с формированием поковки с замком и пером лопатки. После травления и контроля полученные поковки передали на штамповочный пресс, на котором также после их нагрева до температуры 1100±10°С провели сначала черновую, а затем точную штамповку поковок лопаток.On the press, after heating the blanks to a temperature of 1100 ± 10 ° C, they carried out their transverse settlement - "flattening" to a thickness of 12 mm. Then we heat it a second time, and after reheating we squeeze out the workpiece in a closed die with the formation of a forging with a lock and a blade tip. After etching and control, the obtained forgings were transferred to a stamping press, on which, after heating to a temperature of 1100 ± 10 ° C, first rough and then precise stamping of the blade forgings was carried out.
После термической обработки (низкого отжига) на поковках лопаток были получены следующие свойства при температуре 20°С: предел прочности σв=1230 МПа; относительное удлинение δ=20,5% и относительное сужение ψ=46,3%.After the heat treatment (low annealing) at blade forgings were prepared following properties at 20 ° C: tensile strength σ in = 1230 MPa; relative elongation δ = 20.5% and relative narrowing ψ = 46.3%.
По данным разработчика данных сплавов ФГУП «ВИАМ», при пределе прочности σв=1250 МПа, максимальное относительное удлинение не превышает 6%. А по данным, приведенным в патенте РФ 2644830, при пределе прочности σв=1110 МПа, относительные удлинение и сужение, соответственно, составляют только 7,0 и 7,5%. Макро- и микроструктурный анализ, показанный на фиг. 3, пера лопатки подтвердил, что применение выдавливания позволяет сформировать в перьевой части лопатки направленную текстуру, ориентированную вдоль пера и обеспечивающую максимальный комплекс свойств орто-сплавов титана в заданном направлении.According to the data of the developer of these alloys FSUE "VIAM", with the ultimate strength σ in = 1250 MPa, the maximum relative elongation does not exceed 6%. And according to the data given in the RF patent 2644830, with the ultimate strength σ in = 1110 MPa, the relative elongation and contraction, respectively, are only 7.0 and 7.5%. The macro and microstructural analysis shown in FIG. 3, the blade airfoil confirmed that the use of extrusion makes it possible to form a directional texture in the blade airfoil, oriented along the blade and providing the maximum complex of properties of titanium ortho-alloys in a given direction.
Таким образом, данные исследования механических свойств и структуры орто-сплава ВИТ1 лопаток компрессора подтверждают эффективность предлагаемого способа при горячей обработке прутков указанных перспективных интерметаллидных сплавов.Thus, the data from the study of the mechanical properties and structure of the VIT1 ortho-alloy of the compressor blades confirm the effectiveness of the proposed method in hot working the bars of the indicated promising intermetallic alloys.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021106325A RU2761398C1 (en) | 2021-03-11 | 2021-03-11 | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021106325A RU2761398C1 (en) | 2021-03-11 | 2021-03-11 | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2761398C1 true RU2761398C1 (en) | 2021-12-08 |
Family
ID=79174410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021106325A RU2761398C1 (en) | 2021-03-11 | 2021-03-11 | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2761398C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114262852A (en) * | 2021-12-23 | 2022-04-01 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | Ti2AlNb-based alloy bar and preparation method and application thereof |
| RU2790704C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2255136C1 (en) * | 2003-12-29 | 2005-06-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of plastic working of the high-temperature resistant alloys bars used for production of gas-turbine engine compressor blades |
| JP2011052239A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | Heat resistant orthorhombic titanium alloy and method for producing the same |
| RU2520924C1 (en) * | 2013-02-21 | 2014-06-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
| RU2581331C2 (en) * | 2010-09-15 | 2016-04-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Method for thermomechanical processing of workpiece made of titanium or titanium alloy |
| RU2644830C2 (en) * | 2015-12-17 | 2018-02-14 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase |
-
2021
- 2021-03-11 RU RU2021106325A patent/RU2761398C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2255136C1 (en) * | 2003-12-29 | 2005-06-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of plastic working of the high-temperature resistant alloys bars used for production of gas-turbine engine compressor blades |
| JP2011052239A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | Heat resistant orthorhombic titanium alloy and method for producing the same |
| RU2581331C2 (en) * | 2010-09-15 | 2016-04-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Method for thermomechanical processing of workpiece made of titanium or titanium alloy |
| RU2520924C1 (en) * | 2013-02-21 | 2014-06-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
| RU2644830C2 (en) * | 2015-12-17 | 2018-02-14 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114262852A (en) * | 2021-12-23 | 2022-04-01 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | Ti2AlNb-based alloy bar and preparation method and application thereof |
| RU2790704C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2790711C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2790704C9 (en) * | 2022-06-15 | 2023-05-26 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2800270C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-07-19 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from intermetallic alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2801383C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-08-08 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | METHOD FOR MANUFACTURING GAS TURBINE ENGINE BLADES FROM ALLOY BASED ON Ti2AlNb ALUMINIDE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2638139C2 (en) | Forging in the open stamp with separate passages of difficult for forging and sensitive to the trajectory of deformation of alloys based on titanium and based on nickel | |
| US8828160B2 (en) | Method for producing a forging from a gamma titanium aluminum-based alloy | |
| CN105506525A (en) | Preparation method of Ti2AlNb-based alloy large-size uniform fine-grain bar | |
| RU2644830C2 (en) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase | |
| US11473173B2 (en) | α+βtitanium alloy extruded shape | |
| RU2583566C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V | |
| RU2761398C1 (en) | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor | |
| WO2009102233A1 (en) | Method for pressing blanks made of nanostructural titanium alloys | |
| US10815558B2 (en) | Method for preparing rods from titanium-based alloys | |
| RU2758045C1 (en) | Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys | |
| RU2758044C1 (en) | Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys | |
| Baranov et al. | Study on the influence of heat treatment modes on mechanical and corrosion properties of rolled sheet products from a new aluminum alloy, economically alloyed with scandium | |
| RU2569605C1 (en) | Method of producing of thin sheets from titanium alloy ti-6,5al-2,5sn-4zr-1nb-0,7mo-0,15si | |
| RU2463376C2 (en) | Method to produce cold-deformed pipes from double-phase alloys based on titanium | |
| RU2807232C1 (en) | Method for manufacturing road blanks from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase | |
| RU2801383C1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING GAS TURBINE ENGINE BLADES FROM ALLOY BASED ON Ti2AlNb ALUMINIDE | |
| RU2675011C1 (en) | Method of manufacturing flat products from hafnium-containing alloy based on titanium | |
| RU2790704C9 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2178014C1 (en) | METHOD OF ROLLING BARS FROM PSEUDO β- TITANIUM ALLOYS | |
| RU2707006C1 (en) | Method of forging workpieces with ultra-fine-grained structure of two-phase titanium alloys | |
| RU2790704C1 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2790711C1 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2758737C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2251588C2 (en) | Method for making ultrafine-grain titanium blanks | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |