RU2583566C1 - METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V - Google Patents
METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V Download PDFInfo
- Publication number
- RU2583566C1 RU2583566C1 RU2014152749/02A RU2014152749A RU2583566C1 RU 2583566 C1 RU2583566 C1 RU 2583566C1 RU 2014152749/02 A RU2014152749/02 A RU 2014152749/02A RU 2014152749 A RU2014152749 A RU 2014152749A RU 2583566 C1 RU2583566 C1 RU 2583566C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- subjected
- deformation
- cold
- billet
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства холоднодеформируемых бесшовных труб из титанового сплава Ti-3Al-2,5V. Изобретение может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения, предназначенных для эксплуатации в различных областях народного хозяйства, например атомной энергетике, судостроение, авиации, машиностроении, химической промышленности и пр.The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method for the production of cold-deformed seamless pipes from titanium alloy Ti-3Al-2,5V. The invention can be used for the manufacture of critical products intended for use in various fields of the national economy, for example, nuclear energy, shipbuilding, aviation, mechanical engineering, chemical industry, etc.
Холодная прокатка труб обладает рядом преимуществ по сравнению с прессованием и горячей прокаткой, важнейшими из которых являются:Cold rolling of pipes has a number of advantages compared to pressing and hot rolling, the most important of which are:
а) получение труб с точными геометрическими размерами и, особенно, с малой эксцентричностью наружного диаметра относительно внутреннего;a) obtaining pipes with accurate geometric dimensions and, especially, with a small eccentricity of the outer diameter relative to the inner;
б) высокая чистота поверхности труб;b) high surface finish of pipes;
в) высокий коэффициент выхода годного;c) high yield;
г) получение труб с отношением диаметра к толщине стенки 150:1 и более;d) obtaining pipes with a ratio of diameter to wall thickness of 150: 1 or more;
д) высокая степень деформации металла за проход (до 50-60%);e) a high degree of metal deformation per passage (up to 50-60%);
е) достижение значительного упрочнения металла трубы при прокатке благодаря обжатию как по диаметру, так и по толщине стенки, и пр.f) achieving significant hardening of the pipe metal during rolling due to compression both in diameter and in wall thickness, etc.
Заготовкой для холодной прокатки труб служат горячедеформированные трубные заготовки.Billets for cold rolling of pipes are hot-deformed tube blanks.
Известен псевдо-α-титановый сплав Grade 9 (Ti-3Al-2,5V), как сплав, обладающий высокой способностью к холодной деформации Калачев Б.А., Полькин И.С. и Талалаев В.Д. Титановые сплавы разных стран. - Справочник. М.: ВИЛС, 2000, с. 44-45) - [1]. Обладает промежуточной прочностью сплава Ti-6Al-4V и титана (600-800 МПа). Применяется в нагартованном состоянии и после отжига для снятия напряжений; обладает высокой коррозионной стойкостью во многих средах, включая морскую воду. Используется для изготовления труб гидравлической и топливной систем, в частности самолетов, ракет, подводных лодок.Known pseudo-α-titanium alloy Grade 9 (Ti-3Al-2,5V), as an alloy having a high ability to cold deformation Kalachev B.A., Polkin I.S. and Talalaev V.D. Titanium alloys from different countries. - Reference book. M .: VILS, 2000, p. 44-45) - [1]. It has intermediate strength of the alloy Ti-6Al-4V and titanium (600-800 MPa). It is used in a quartered state and after annealing to relieve stresses; possesses high corrosion resistance in many environments, including sea water. It is used for the manufacture of pipes for hydraulic and fuel systems, in particular aircraft, rockets, submarines.
Недостатком известного сплава является его низкая универсальность, связанная с тем, что при изготовлении конструкционных изделий обязательным является снятие внутренних напряжений. С этой целью изделия проходят отжиг, при этом возможно снижение прочностных характеристик сплава Grade 9 до 400-500 МПа.A disadvantage of the known alloy is its low versatility, due to the fact that the removal of internal stresses is mandatory in the manufacture of structural products. To this end, the products are annealed, while it is possible to reduce the strength characteristics of Grade 9 alloy to 400-500 MPa.
Известен способ изготовления холоднодеформированных труб из двухфазных сплавов на основе титана, включающий выплавку слитка, ковку слитка в β-области или β- и α+β-области с окончанием ковки в β- и α+β-области в промежуточную заготовку с заданным уковом, промежуточную заготовку получают с уковом не менее 1,35, из промежуточной заготовки изготавливают шашку, после чего трубную заготовку термообрабатывают при температуре на 30-40°С ниже температуры ТПП, а затем осуществляют прокатку трубной заготовки с промежуточными обработкой поверхности, травлением и термообработкой, при этом прессование заготовки и вытяжку труб при прокатке определяют расчетным путем по формулам (патент РФ №2463376, МПК C22F 1/18, публ. 10.10.2012.) - прототип.A known method of manufacturing cold-deformed pipes from two-phase alloys based on titanium, including ingot smelting, forging the ingot in the β-region or β- and α + β-region with the end of the forging in the β- and α + β-region into an intermediate billet with a given yield, intermediate preform obtained ukovom not less than 1.35, the intermediate preform is made of checker, whereupon the tubular workpiece is heat treated at a temperature 30-40 ° C below the temperature T PP, and then is carried rolling billets with intermediate processing surface, The pressure and heat treatment, wherein the workpiece and pressing the hood pipe during rolling is determined by calculation according to the formulas (RF patent №2463376, IPC C22F 1/18, publ 10.10.2012..) - prototype.
Данный способ изготовления труб нестабилен и отличается тем, что необходим трудоемкий и индивидуальный подбор по формулам режимов прессования и прокатки каждого типа размера изделий с учетом большого количества механических свойств конкретного сплава, которые могут колебаться в значительных интервалах.This method of manufacturing pipes is unstable and differs in that a time-consuming and individual selection of the pressing and rolling modes of each type of product size according to the formulas is necessary, taking into account a large number of mechanical properties of a particular alloy, which can fluctuate at significant intervals.
Задачей данного изобретения является создание способа изготовления холоднодеформированных тонкостенных бесшовных труб малого диаметра из титанового сплава Ti-3Al-2,5V с высокими регламентированными конструкционными свойствами.The objective of the invention is to provide a method for the manufacture of cold-formed thin-walled thin-walled seamless pipes of titanium alloy Ti-3Al-2.5V with high regulated structural properties.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является изготовление труб диаметром ≥5,0 мм, толщиной стенки ≥0,4 мм, предел прочности σв≥870 МПа, предел текучести σ0,2≥730 МПа, относительное удлинение δ≥10%, отклонение по наружному диаметру +0,10 мм, отклонение по внутреннему диаметру до ±0,05 мм и менее, отклонение по толщине стенки ±5,0%.The technical result achieved by the implementation of the invention is the production of pipes with a diameter of ≥5.0 mm, wall thickness ≥0.4 mm, tensile strength σ in ≥870 MPa, yield strength σ 0.2 ≥730 MPa, elongation δ≥10% , deviation in outer diameter +0.10 mm, deviation in inner diameter up to ± 0.05 mm and less, deviation in wall thickness ± 5.0%.
Указанный технический результат достигается тем, что способ изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титанового сплава Ti-3Al-2,5V включает производство слитков посредством не менее двух вакуумных переплавов с использованием расходуемых электродов на каждом цикле выплавки, ковку слитка в цилиндрическую заготовку за несколько переходов с чередованием деформации в β- и (α+β)-областях и заканчивается финишной ковкой с уковом не менее 1,3 после нагревов в (α+β)-области, полученную заготовку механически обрабатывают, прессуют пруток при температуре на 50-90°С ниже температуры полиморфного α↔β-превращения ТПП со степенью деформации 65-80%, пруток высверливают, прессуют трубную заготовку при температуре ТПП - 50-90°С со степенью деформации 55-95%, затем производят правку, механическую обработку поверхности на толщину 0,2-0,7 мм, после чего трубную заготовку подвергают окислительному отжигу при температуре 700-740°С, полученную трубную заготовку дополнительно подвергают холодной прокатке путем по меньшей мере двух проходов со степенью деформации 45-60% при осуществлении промежуточных и конечной термообработки при температуре 690-750°С, проводят адъюстажную обработку и ультразвуковой контроль, полученную трубную заготовку подвергают холодной прокатке путем по меньшей мере трех проходов со степенью деформации 45-75% для получения трубы при осуществлении промежуточных термообработок при температуре 650-750°С, осуществляют конечную термообработку в вакууме при температуре 370-600°С, после каждой прокатки трубы осуществляют механическую обработку поверхности на глубину не менее 0,02 мм, полученные трубы подвергают адъюстажной обработке и ультразвуковому контролю.The specified technical result is achieved by the fact that the method of manufacturing cold-deformed seamless pipes from titanium alloy Ti-3Al-2.5V involves the production of ingots by means of at least two vacuum remelts using consumable electrodes in each smelting cycle, forging the ingot into a cylindrical billet in several transitions with alternation deformation in β- and (α + β) -regions and ends with finish forging with a yield of at least 1.3 after heating in the (α + β) -region, the resulting workpiece is machined, the bar is pressed at a temperature of 50-90 ° C lower than the temperature of the polymorphic α↔β-transformation of T PP with a degree of deformation of 65-80%, a bar is drilled, a tube billet is pressed at a temperature of T PP - 50-90 ° C with a degree of deformation of 55-95%, then the dressing is performed, machining the surface to a thickness of 0.2-0.7 mm, after which the tube billet is subjected to oxidative annealing at a temperature of 700-740 ° C, the obtained tube billet is additionally subjected to cold rolling by at least two passes with a degree of deformation of 45 -60% for intermediate the final and heat treatment at a temperature of 690-750 ° C, carry out adjustation treatment and ultrasonic testing, the resulting tube billet is subjected to cold rolling by at least three passes with a degree of deformation of 45-75% to obtain a pipe when carrying out intermediate heat treatments at a temperature of 650-750 ° C, the final heat treatment is carried out in vacuum at a temperature of 370-600 ° C, after each rolling of the pipe, the surface is machined to a depth of at least 0.02 mm, the pipes obtained are subjected to processing and ultrasonic testing.
Для получения приемлемого качества металла необходимо производить минимум двойную вакуумную переплавку электрода. Это связано с необходимостью обеспечить высокую химическую однородность и максимально уменьшить содержание в металле газов, образующих вредные растворы внедрения, снижающие технологическую пластичность (за один переплав удается удалить только 50-70% содержащихся в металле газов).To obtain an acceptable quality of the metal, a minimum of double vacuum remelting of the electrode is necessary. This is due to the need to ensure high chemical uniformity and to minimize the content of gases in the metal that form harmful interstitial solutions that reduce technological plasticity (only 50-70% of the gases contained in the metal can be removed during one remelting).
Ковку слитка осуществляют за несколько переходов с чередованием ковки в β- и (α+β)-области. Ковкой в β-области уменьшаем размер зерна. При последующей ковке с нагревом металла в (α+β)-области зерно измельчается. Окончательной ковкой в (α+β)-области с уковом не менее 1,3 формируют в металле микроструктуру с глобулярной α-фазой для последующего прессования ее в трубную заготовку.Forging of the ingot is carried out in several transitions with alternating forging in the β- and (α + β) -regions. Forging in the β-region reduces the grain size. During subsequent forging with heating of the metal in the (α + β) -region, the grain is crushed. The final forging in the (α + β) -region with an uk of at least 1.3 forms a microstructure in the metal with a globular α-phase for subsequent pressing it into a tube billet.
Кованую заготовку прессуют в пруток после механической обработки, эта операция производится с целью экономичного формирования необходимых геометрических размеров и получения равномерной структуры и механических свойств по всему объему заготовки. Режимы прессования: температура ТПП-50-90°С и степень деформации 65-80%, гарантируют получение приемлемых результатов.The forged billet is pressed into a bar after machining, this operation is carried out with the aim of economically forming the necessary geometric dimensions and obtaining a uniform structure and mechanical properties throughout the volume of the billet. Pressing modes: temperature T PP -50-90 ° C and a degree of deformation of 65-80%, guarantee acceptable results.
Полую шашку для горячего прессования получают посредством высверливания центрального отверстия. Горячее прессование ее в трубную заготовку выполняют при температуре на 50-90°С ниже температуры полиморфного α↔β превращения со степенью деформации 55-95%. Температура подобрана опытным путем с учетом минимально возможной температуры на основе физико-механических свойств сплава, при которых обеспечивается технологичность процесса прессования и максимально возможная температура, превышение которой приведет к образованию в исходном β-зерне вторичных α-пластин, затрудняющих холодную деформацию сплава. Горячепрессованную трубную заготовку правят, механически обрабатывают по наружной и внутренней поверхности на глубину 0,2-0,7 мм для удаления дефектов и газонасыщенного слоя после горячей деформации. Далее заготовки подвергают травлению и окислительному отжигу при температуре 700-740°С для обеспечения достаточного уровня пластичности металла, а также образования на поверхности заготовки окисного слоя, который при холодной прокатке выступает в качестве «подсмазочного» слоя, что обеспечивает отсутствие налипания металла на поверхность калибров при холодной прокатке. Холодная прокатка трубной заготовки производится со степенью деформации 45-60% за несколько переходов. Данный диапазон вытяжки обусловлен получением заданных геометрических размеров изделия при выполнении технологических рекомендаций для холодной деформации титановых сплавов без разрушения. В промежутках между холодными прокатками трубы подвергают травлению, при необходимости - пескоструйной обработке (возможно шлифовке) для удаления с поверхности труб дефектов, которые могли образоваться в процессе холодной прокатки, отжигу при температуре 700-740°С. Отжиг между холодными прокатками и на конечном размере необходим для устранения внутренних напряжений, снижения твердости и повышения пластичности металла.A hollow checker for hot pressing is obtained by drilling a central hole. Hot pressing it into a pipe billet is performed at a temperature of 50-90 ° C below the temperature of the polymorphic α↔β transformation with a degree of deformation of 55-95%. The temperature was selected empirically, taking into account the lowest possible temperature based on the physicomechanical properties of the alloy, at which the pressing process is ensured and the highest possible temperature, exceeding which will lead to the formation of secondary α-plates in the initial β-grain, which complicates the cold deformation of the alloy. The hot-pressed tubular billet is corrected, machined along the outer and inner surfaces to a depth of 0.2-0.7 mm to remove defects and the gas-saturated layer after hot deformation. Next, the workpieces are subjected to etching and oxidative annealing at a temperature of 700-740 ° C to ensure a sufficient level of metal ductility, as well as the formation of an oxide layer on the surface of the workpiece, which, when cold rolled, acts as a “lubricant” layer, which ensures that metal does not adhere to the surface of the gauges during cold rolling. Cold rolling of a tube billet is performed with a degree of deformation of 45-60% for several transitions. This range of extraction is due to the receipt of the specified geometric dimensions of the product when performing technological recommendations for cold deformation of titanium alloys without fracture. In the intervals between cold rolling, the pipes are etched, if necessary, by sandblasting (possibly grinding) to remove defects from the pipe surface that could have formed during cold rolling, and annealed at a temperature of 700-740 ° С. Annealing between cold rolling and at a final size is necessary to eliminate internal stresses, reduce hardness and increase the ductility of the metal.
На готовом размере проводят окончательный отжиг в вакуумной печи при температуре 650-750°С. Отжиг проводится в вакуумной печи для того, что бы избежать наводораживания металла и обеспечить требуемый уровень содержания водорода.At the finished size, the final annealing is carried out in a vacuum oven at a temperature of 650-750 ° C. Annealing is carried out in a vacuum furnace in order to avoid hydrogen pickup of the metal and provide the required level of hydrogen content.
После прессования и механической обработки микроструктура трубы в продольном направлении представляют вытянутые вдоль направления прокатки зерна α-фазы.After pressing and machining, the microstructure of the pipe in the longitudinal direction is represented by elongated grain along the rolling direction of the α-phase.
После отжига рекристаллизация происходит в большем объеме микроструктуры, но присутствуют полосы α-фазы, в которых рекристаллизация не прошла.After annealing, recrystallization occurs in a larger volume of the microstructure, but there are bands of the α phase in which recrystallization has not passed.
После второй прокатки в микроструктуре трубой заготовки наблюдаются менее вытянутые вдоль направления прокатки зерна α-фазы. После окончательной термической обработки происходит полная рекристаллизация. Средний размер зерна в продольном направлении составляет менее 30 мкм. Полученная однородная и достаточно мелкозернистая структура титанового сплава позволяет ограничить уровень структурных шумов в процессе ультразвукового контроля, что позволяет проводить эффективный ультразвуковой контроль, который разрешает обнаружить такие дефекты, как трещины, разрывы и химические неоднородности, которые могут присутствовать в обрабатываемой заготовке. Выявить дефекты небольших размеров в ходе процесса изготовления предпочтительно на как можно более ранней стадии обработки, так что содержащие дефекты обрабатываемые заготовки могут быть удалены из процесса обработки, не вызывая дополнительных затрат, или же исправлены, если это возможно.After the second rolling in the microstructure, the billets of the α-phase are less elongated along the rolling direction. After the final heat treatment, complete recrystallization occurs. The average grain size in the longitudinal direction is less than 30 microns. The resulting homogeneous and fairly fine-grained structure of the titanium alloy allows you to limit the level of structural noise during ultrasonic testing, which allows for effective ultrasonic testing, which allows you to detect defects such as cracks, gaps and chemical inhomogeneities that may be present in the workpiece. It is preferable to detect small defects during the manufacturing process at the earliest possible stage of processing, so that defective workpieces can be removed from the processing process without incurring additional costs, or corrected, if possible.
Полученную трубную заготовку подвергают холодной прокатке путем по меньшей мере трех проходов со степенью деформации 60-75%, при осуществлении промежуточных термообработок при температуре 650-780°С в вакууме для того, чтобы избежать наводораживания металла и обеспечить требуемый уровень содержания водорода. В процессе прокатки и термообработки формируются геометрические размеры и происходит глубокая проработка структуры (режимы подобраны опытным путем). Для снятия поверхностных дефектов после каждой прокатки трубы осуществляют механическую обработку поверхности на глубину не менее 0,2 мм. Для снятия внутренних напряжений осуществляют конечную термообработку при температуре 370-600°С в вакууме. Для придания товарного вида продукции производится адъюстажная обработка труб известными способами, осуществляется ультразвуковой контроль.The resulting tubular billet is subjected to cold rolling by at least three passes with a degree of deformation of 60-75%, during intermediate heat treatments at a temperature of 650-780 ° C in vacuum in order to avoid hydrogen pickup and ensure the required level of hydrogen content. In the process of rolling and heat treatment, geometric dimensions are formed and a deep study of the structure occurs (the modes are selected empirically). To remove surface defects after each pipe rolling, the surface is machined to a depth of at least 0.2 mm. To relieve internal stresses, the final heat treatment is carried out at a temperature of 370-600 ° C in vacuum. To give the presentation of the product, pipe-jointing is carried out by known methods, ultrasonic testing is carried out.
Возможность осуществления изобретения поясняется конкретными примерами изготовления холоднокатаных труб.The possibility of carrying out the invention is illustrated by specific examples of the manufacture of cold rolled pipes.
Пример 1. Изготовлена холоднокатаная труба размером ⌀9,525×0,813 мм из титанового псевдо-α-сплава Ti-3AL-2,5V на соответствие требованиям AMS 4946, ТПП=900-970°С.Example 1. A cold-rolled pipe of size ⌀9.525 × 0.813 mm was made of titanium pseudo-α-alloy Ti-3AL-2,5V for compliance with the requirements of AMS 4946, T PP = 900-970 ° C.
Труба изготовлена по следующей технологической схеме.The pipe is made according to the following flow chart.
Получение слитка двойным переплавом в вакуумной дуговой печи → ковка в несколько переходов с чередованием ковки в β- и (α+β)-областях с окончательным уковом в (α+β)-области не менее 1,35 механическая обработка наружной поверхности → нагрев Т=870±10°С → прессование прутка со степенью деформации 65%, правка при температуре 650-750°С, сверление осевого отверстия и механическая обработка → нагрев Т=870±10°С → прессование трубной заготовки со степенью деформации 72% → правка → механическая обработка ультразвуковой контроль → отжиг Т=600-650°С, 60 мин. → 2 прохода холодной прокатки (суммарная степень деформации 85%) → травление-отжиг Т=650-750°С → 3-5 проходов холодной прокатки (степень деформации 55-72%) → правка, травление → отжиг 500-550°С → ультразвуковой контроль.Obtaining an ingot by double remelting in a vacuum arc furnace → forging in several transitions with alternating forging in β- and (α + β) regions with a final yield in the (α + β) region of at least 1.35 mechanical processing of the outer surface → heating T = 870 ± 10 ° C → pressing a bar with a degree of deformation of 65%, dressing at a temperature of 650-750 ° C, drilling an axial hole and machining → heating T = 870 ± 10 ° C → pressing a tube with a degree of deformation of 72% → editing → machining, ultrasonic testing → annealing Т = 600-650 ° С, 60 min. → 2 passes of cold rolling (total degree of deformation 85%) → etching-annealing Т = 650-750 ° С → 3-5 passes of cold rolling (degree of deformation 55-72%) → dressing, etching → annealing 500-550 ° С → ultrasonic inspection.
Механические свойства приведены в таблице 1.The mechanical properties are shown in table 1.
На фиг 1. представлена микроструктура холоднокатаной трубы ⌀9,525×0,813 мм из псевдо-α-сплава Ti-3AL-2,5V в продольном направлении при увеличении ×500.In Fig 1. presents the microstructure of a cold-rolled pipe ⌀9.525 × 0.813 mm of a pseudo-α-alloy Ti-3AL-2,5V in the longitudinal direction with a magnification of × 500.
Статистические данные анализа производимых труб показали, что их геометрия удовлетворяет требованиям спецификации AMS 4946, механические свойства стабильны, а структура равноосная, близка к глобулярной с размером зерен менее 20 мкм, при этом макроструктура в продольном направлении представляет собой вытянутые в направлении прокатки зерна, что характерно для холоднодеформированных труб.The statistical data of the analysis of the produced pipes showed that their geometry meets the requirements of the AMS 4946 specification, the mechanical properties are stable, and the structure is equiaxial, close to globular with a grain size of less than 20 microns, while the macrostructure in the longitudinal direction is grain elongated in the rolling direction, which is typical for cold-deformed pipes.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014152749/02A RU2583566C1 (en) | 2014-12-24 | 2014-12-24 | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014152749/02A RU2583566C1 (en) | 2014-12-24 | 2014-12-24 | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2583566C1 true RU2583566C1 (en) | 2016-05-10 |
Family
ID=55960030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014152749/02A RU2583566C1 (en) | 2014-12-24 | 2014-12-24 | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2583566C1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2661125C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-07-11 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED PIPES MADE OF Ti-3Al-2,5V TITANIUM ALLOY |
| CN112496052A (en) * | 2020-11-11 | 2021-03-16 | 西部金属材料股份有限公司 | Titanium or titanium alloy seamless square and rectangular tube and preparation method thereof |
| RU2754542C1 (en) * | 2020-11-06 | 2021-09-03 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method for manufacturing hot-deformed thin-walled pipe products made of titanium and titanium alloys |
| CN113976659A (en) * | 2021-10-26 | 2022-01-28 | 上海工程技术大学 | Method for manufacturing metal pipe based on external field auxiliary additive |
| CN113976657A (en) * | 2021-10-21 | 2022-01-28 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | Preparation method of titanium alloy thin-wall seamless pipe with ultra-large diameter |
| CN114393055A (en) * | 2021-12-14 | 2022-04-26 | 新疆湘润新材料科技有限公司 | Preparation method of titanium strip coil for composite vacuum cup |
| RU2778319C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for manufacturing cold-worked weldless pipes from titanium alloys |
| CN116748820A (en) * | 2023-08-22 | 2023-09-15 | 湖南湘投金天科技集团有限责任公司 | Special-shaped seamless pipe and preparation method thereof |
| CN117327945A (en) * | 2023-12-01 | 2024-01-02 | 北京中科万德创新科技有限公司 | Surgical staple wire with low friction coefficient and preparation method thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19533743A1 (en) * | 1995-09-12 | 1997-03-13 | Vladislav Prof Tetjuchine | Titanium alloy with high resistance to corrosion |
| RU2203974C2 (en) * | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Titanium-based alloy |
| RU2463376C2 (en) * | 2010-06-11 | 2012-10-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method to produce cold-deformed pipes from double-phase alloys based on titanium |
-
2014
- 2014-12-24 RU RU2014152749/02A patent/RU2583566C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19533743A1 (en) * | 1995-09-12 | 1997-03-13 | Vladislav Prof Tetjuchine | Titanium alloy with high resistance to corrosion |
| RU2203974C2 (en) * | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Titanium-based alloy |
| RU2463376C2 (en) * | 2010-06-11 | 2012-10-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method to produce cold-deformed pipes from double-phase alloys based on titanium |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2661125C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-07-11 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED PIPES MADE OF Ti-3Al-2,5V TITANIUM ALLOY |
| RU2754542C1 (en) * | 2020-11-06 | 2021-09-03 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method for manufacturing hot-deformed thin-walled pipe products made of titanium and titanium alloys |
| CN112496052B (en) * | 2020-11-11 | 2023-02-10 | 西部金属材料股份有限公司 | Titanium or titanium alloy seamless square and rectangular tube and preparation method thereof |
| CN112496052A (en) * | 2020-11-11 | 2021-03-16 | 西部金属材料股份有限公司 | Titanium or titanium alloy seamless square and rectangular tube and preparation method thereof |
| RU2778319C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for manufacturing cold-worked weldless pipes from titanium alloys |
| CN113976657A (en) * | 2021-10-21 | 2022-01-28 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | Preparation method of titanium alloy thin-wall seamless pipe with ultra-large diameter |
| CN113976657B (en) * | 2021-10-21 | 2024-04-23 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | Preparation method of ultra-large caliber titanium alloy thin-wall seamless pipe |
| CN113976659A (en) * | 2021-10-26 | 2022-01-28 | 上海工程技术大学 | Method for manufacturing metal pipe based on external field auxiliary additive |
| RU2794154C1 (en) * | 2021-11-02 | 2023-04-12 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | METHOD FOR MANUFACTURING PIPE BLANKS FROM TITANIUM PSEUDO α-ALLOYS 5V AND 37 |
| CN114393055A (en) * | 2021-12-14 | 2022-04-26 | 新疆湘润新材料科技有限公司 | Preparation method of titanium strip coil for composite vacuum cup |
| CN116748820A (en) * | 2023-08-22 | 2023-09-15 | 湖南湘投金天科技集团有限责任公司 | Special-shaped seamless pipe and preparation method thereof |
| CN116748820B (en) * | 2023-08-22 | 2023-12-26 | 湖南湘投金天科技集团有限责任公司 | Special-shaped seamless pipe and preparation method thereof |
| CN117327945A (en) * | 2023-12-01 | 2024-01-02 | 北京中科万德创新科技有限公司 | Surgical staple wire with low friction coefficient and preparation method thereof |
| CN117327945B (en) * | 2023-12-01 | 2024-03-08 | 苏州森锋医疗器械有限公司 | Surgical staple wire with low friction coefficient and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2583566C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V | |
| EP0459909B1 (en) | Process for manufacturing corrosion-resistant seamless titanium alloy tubes and pipes | |
| CN108098269A (en) | A kind of preparation for processing of high intensity high-precision Ti6Al4V titanium alloy pipes | |
| CN112281025A (en) | TC4 titanium alloy wire and preparation method thereof | |
| US10815558B2 (en) | Method for preparing rods from titanium-based alloys | |
| RU2544333C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled pipes from alpha- and pseudo-alpha-alloys based on titanium | |
| CN117102273B (en) | Titanium alloy seamless pipe and method for improving rotation bending fatigue performance thereof | |
| KR100421772B1 (en) | Method for producing tubing products based on zircon alloys | |
| Ahmadi et al. | Effects of solution treatment and sheath on mechanical properties of Al7075 processed by ECAP | |
| RU2661125C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED PIPES MADE OF Ti-3Al-2,5V TITANIUM ALLOY | |
| RU2761398C1 (en) | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor | |
| RU2463376C2 (en) | Method to produce cold-deformed pipes from double-phase alloys based on titanium | |
| RU2707376C9 (en) | Method of manufacturing high precision tubing from hafnium | |
| Skripalenko et al. | Comparative analysis of damage criteria for screw rolling using computer simulation | |
| CN112044979A (en) | Low-bursting-rate pure titanium seamless tube for metal corrugated tube and production process thereof | |
| CN112496216A (en) | Forging production process of 30Cr15MoN high-nitrogen martensitic stainless steel bar | |
| RU2620420C1 (en) | Method of manufacturing seamless cold-deformed high-strength pipes from chromium-nikel alloy | |
| RU2792019C1 (en) | Method for manufacturing large-sized circular profile products from corrosion-resistant heat-resistant steel | |
| KR20220023763A (en) | Manufacturing method of zirconium alloy pipe | |
| RU2110600C1 (en) | Method for producing articles from zirconium alloys | |
| CN114700387B (en) | Preparation method of high-strength titanium alloy cold-rolled pipe | |
| Nikitin et al. | Production of seamless bimetallic pipe for the nuclear industry | |
| RU2570154C2 (en) | PRODUCTION OF 377×20-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL | |
| RU2262401C1 (en) | Hot rolled tube production process | |
| RU2823592C1 (en) | Method of making cold-rolled tubular articles from zirconium alloys with high corrosion resistance (versions) |