RU2620211C2 - Burn-through point prediction method and system - Google Patents
Burn-through point prediction method and system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2620211C2 RU2620211C2 RU2015130232A RU2015130232A RU2620211C2 RU 2620211 C2 RU2620211 C2 RU 2620211C2 RU 2015130232 A RU2015130232 A RU 2015130232A RU 2015130232 A RU2015130232 A RU 2015130232A RU 2620211 C2 RU2620211 C2 RU 2620211C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vacuum chamber
- air
- amount
- material layer
- thickness
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B21/00—Open or uncovered sintering apparatus; Other heat-treatment apparatus of like construction
- F27B21/06—Endless-strand sintering machines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D19/00—Arrangements of controlling devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D21/00—Arrangements of monitoring devices; Arrangements of safety devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/16—Sintering; Agglomerating
- C22B1/20—Sintering; Agglomerating in sintering machines with movable grates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
[0001] В данной заявке испрашивается приоритет по заявке на патент Китая №201210578364.9, озаглавленной как «СПОСОБ И СИСТЕМА ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ МЕСТА ОКОНЧАНИЯ ПРОЦЕССА СПЕКАНИЯ» и поданной в Патентное Ведомство по Интеллектуальной Собственности 27 декабря 2012 г., которая включена сюда путем ссылки во всей своей полноте.[0001] This application claims priority for Chinese Patent Application No. 201210578364.9, entitled "METHOD AND SYSTEM FOR FORECASTING THE SITES OF THE END OF THE Sintering Process" and filed with the Intellectual Property Patent Office on December 27, 2012, which is incorporated herein by reference throughout its fullness.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕFIELD OF THE INVENTION
[0002] Настоящее изобретение относится к области процесса спекания, а, в частности, к способу и системе для прогнозирования места окончания процесса спекания.[0002] The present invention relates to the field of sintering, and, in particular, to a method and system for predicting the end of a sintering process.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND
[0003] С быстрым развитием современной промышленности увеличивается масштаб производства стали и соответственно увеличивается потребление энергии, таким образом, экономия энергии и степень влияния на экологию становятся все более и более важными в процессе производства стали. В производстве стали железные руды необходимо обрабатывать системой спекания перед подачей в доменную печь для плавления. Например, подходящее количество топлива и флюса загружается в различное сырье, содержащее порошковое железо, с добавлением подходящего количества воды для смешивания и гранулирования, и полученные смешанные и гранулированные материалы распределяются на агломерационном конвейере для нагрева, при котором происходит ряд физических и химических изменений, в результате чего образуется агломерат, который легко плавится, и этот процесс известен как спекание.[0003] With the rapid development of modern industry, the scale of steel production increases and energy consumption increases accordingly, thus, energy saving and environmental impact are becoming more and more important in the steel production process. In steelmaking, iron ores must be processed by a sintering system before being fed to a blast furnace for melting. For example, a suitable amount of fuel and flux is loaded into various raw materials containing powdered iron, with the addition of a suitable amount of water for mixing and granulation, and the resulting mixed and granular materials are distributed on an agglomeration conveyor for heating, in which a number of physical and chemical changes occur, resulting which forms an agglomerate that melts easily, and this process is known as sintering.
[0004] Система спекания главным образом включает множество устройства, таких как агломерационный конвейер, смеситель, главный эксгаустер, кольцевой холодильник, а ее общий технологический процесс изображен на Фиг. 1, в которой: различное сырье загружается в камеру 1 дозирования для того, чтобы сформировать смешанный материал, затем оно поступает в смеситель 2 для однородного смешивания и грануляции, а затем полученные материалы равномерно распределяются на агломерационном конвейере 5 с помощью круглого роликового подающего устройства 3 и распределителя 4 с девятью роликами для того, чтобы сформировать слой материала, после чего материал поджигается вентилятором 12 воспламенения и пирофорным вентилятором 11 для того, чтобы запустить процесс спекания. Агломерат, полученный после завершения спекания, измельчается одновалковой дробилкой 8, а затем поступает в кольцевой холодильник 9 для охлаждения, и наконец передается в доменную печь или в бункер обработанной руды после просеивания и гранулирования. Кислород, требуемый в процессе спекания, подается с помощью главного эксгаустера 10, множество вертикальных вакуум-камер 6 предусматриваются под агломерационным конвейером 5 рядом друг с другом, большой дымоход (или дымоход) 7 горизонтально располагается ниже вакуум-камер, большой дымоход 7 соединяется с главным эксгаустером 10, и воздух, засасываемый главным эксгаустером 10, через большой дымоход 7 и вакуум-камеры 6 проходит через агломерационный конвейер, обеспечивая тем самым поддерживающий горение воздух для процесса спекания.[0004] The sintering system mainly includes a plurality of devices, such as an agglomeration conveyor, a mixer, a main exhauster, a ring cooler, and its general process is depicted in FIG. 1, in which: various raw materials are loaded into the metering chamber 1 in order to form a mixed material, then it enters the mixer 2 for uniform mixing and granulation, and then the resulting materials are evenly distributed on the
[0005] В процессе спекания слой материала обжигается сверху вниз, и после обжига слой материала формирует слой агломерата, при этом, когда толщина слоя агломерата равна толщине слоя материала, слой материала является полностью обожженным, и положение вакуум-камеры в том месте агломерационного конвейера, где толщина слоя агломерата точно равна толщине слоя материала, называется местом окончания процесса спекания. В обычном процессе спекания положение, в котором вакуум-камера под спеченной рудой достигает температуры приблизительно 250 градусов Цельсия, принимается за полевое место окончания процесса спекания, и температура места окончания процесса спекания больше, чем температура переднего и заднего положений места окончания процесса спекания. В системе спекания в вакуум-камере 6 под агломерационным конвейером 5 обычно предусматривается термоэлектрический чувствительный элемент, который определяет температуру материала в данном положении вакуум-камеры косвенным образом путем определения температуры газа в вакуум-камере. Положение вакуум-камеры с температурой 250 градусов Цельсия сравнивается с заданным положением, и скорость агломерационного конвейера регулируется в соответствии с результатом сравнения, и таким образом регулируется положение места окончания процесса спекания. Когда определенной место окончания процесса спекания находится перед заданным местом окончания процесса спекания, скорость агломерационного конвейера увеличивается; а когда определенное место окончания процесса спекания находится дальше заданного места окончания процесса спекания, скорость агломерационного конвейера понижается.[0005] During sintering, the material layer is fired from top to bottom, and after firing, the material layer forms an agglomerate layer, wherein when the thickness of the agglomerate layer is equal to the thickness of the material layer, the material layer is completely calcined, and the position of the vacuum chamber in that place of the sinter conveyor, where the thickness of the agglomerate layer is exactly equal to the thickness of the material layer, is called the end point of the sintering process. In a conventional sintering process, the position in which the vacuum chamber under the sintered ore reaches a temperature of approximately 250 degrees Celsius is taken as the field site for the end of the sintering process, and the temperature of the end of the sintering process is higher than the temperature of the front and rear positions of the end of the sintering process. In a sintering system in a
[0006] При регулировании места окончания процесса спекания с использованием вышеописанного способа, когда материалы измеряются термопарой, положение вакуум-камеры, в котором толщина слоя агломерата равна толщине слоя материала, необходимо определять после того, как материалы будут полностью обожжены. Так как весь процесс спекания занимает 40 мин или больше, регулирование значительно запаздывает, когда место окончания процесса спекания регулируется с использованием способа измерения материалов термопарой, и в процессе регулирования появляется серьезное запаздывание, в результате чего точность регулирования понижается.[0006] When adjusting the end point of the sintering process using the above method, when the materials are measured with a thermocouple, the position of the vacuum chamber, in which the thickness of the layer of agglomerate is equal to the thickness of the layer of material, must be determined after the materials are completely burned. Since the entire sintering process takes 40 minutes or more, the regulation is significantly delayed when the end point of the sintering process is controlled using a thermocouple measuring method, and a serious delay appears in the regulation process, as a result of which the regulation accuracy decreases.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION
[0007] Принимая это во внимание, предлагается способ прогнозирования места окончания процесса спекания и система прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с вариантами осуществления настоящего изобретения, с помощью которых положение места окончания процесса спекания на агломерационном конвейере может быть точно спрогнозировано в течение всего процесса спекания для того, чтобы решить проблему длительного времени регулирования и низкой точности регулирования, существующую в обычном способе регулирования места окончания процесса спекания.[0007] With this in mind, a method for predicting the end of the sintering process and a system for predicting the end of the sintering process in accordance with embodiments of the present invention are proposed, with which the position of the end of the sintering process on the sinter conveyor can be accurately predicted throughout the sintering process in order to solve the problem of long regulation time and low regulation accuracy existing in the conventional method of regulating a place the end of the sintering process.
[0008] Для решения вышеописанной задачи предлагаются следующие технические решения в соответствии с вариантами осуществления настоящего изобретения.[0008] To solve the above problem, the following technical solutions are proposed in accordance with embodiments of the present invention.
[0009] Способ прогнозирования места окончания процесса спекания включает:[0009] A method for predicting the end of a sintering process includes:
определение количества воздуха для каждой вакуум-камеры и компонента отходящего газа в большом дымоходе;determination of the amount of air for each vacuum chamber and the component of the exhaust gas in a large chimney;
вычисление эффективной доли воздуха в каждой вакуум-камере в соответствии с определяемым компонентом отходящего газа;calculation of the effective fraction of air in each vacuum chamber in accordance with the determined component of the exhaust gas;
вычисление эффективного количества воздуха в каждой вакуум-камере, где эффективное количество воздуха = количество воздуха * эффективная доля воздуха;calculating the effective amount of air in each vacuum chamber, where the effective amount of air = amount of air * effective fraction of air;
определение вертикальной скорости спекания слоя материала в положении каждой вакуум-камеры согласно соответствующему соотношению между эффективным количеством воздуха и вертикальной скоростью спекания;determining the vertical sintering speed of the material layer in the position of each vacuum chamber according to the corresponding ratio between the effective amount of air and the vertical sintering speed;
получение скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и толщины слоя материала; иobtaining the speed of the sinter conveyor, the length of the vacuum chamber and the thickness of the layer of material; and
определение положения соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина слоя агломерата равна толщине слоя материала, в качестве положения места окончания процесса спекания на основании скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и вертикальной скорости спекания.determining the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sinter layer is equal to the thickness of the material layer, as the position of the end point of the sintering process based on the speed of the sinter conveyor, the length of the vacuum chamber and the vertical sintering speed.
[0010] Система прогнозирования места окончания процесса спекания содержит:[0010] A system for predicting the end of a sintering process comprises:
блок определения количества воздуха, выполненный с возможностью определения количества воздуха для каждой вакуум-камеры на агломерационном конвейере агломерационной машины;an air quantity determination unit configured to determine an air quantity for each vacuum chamber on an agglomeration conveyor of an agglomeration machine;
блок определения компонента отходящего газа, выполненный с возможностью определения компонента отходящего газа в большом дымоходе;a flue gas component determination unit configured to determine a flue gas component in a large chimney;
блок вычисления эффективной доли воздуха, выполненный с возможностью вычисления эффективной доли воздуха для каждой вакуум-камеры в соответствии с определяемым компонентом отходящего газа;an effective air fraction calculating unit configured to calculate an effective air fraction for each vacuum chamber in accordance with a determined exhaust gas component;
блок вычисления эффективного количества воздуха, выполненный с возможностью вычисления эффективного количества воздуха для каждой вакуум-камеры на основании количества воздуха и эффективной доли воздуха для каждой вакуум-камеры, где эффективное количество воздуха = количество воздуха * эффективная доля воздуха;an effective air amount calculating unit configured to calculate an effective amount of air for each vacuum chamber based on the amount of air and the effective air fraction for each vacuum chamber, where the effective amount of air = air amount * effective air fraction;
блок вычисления вертикальной скорости спекания, выполненный с возможностью определения вертикальной скорости спекания слоя материала на основании соответствующего соотношения между эффективным количеством воздуха и вертикальной скоростью спекания;a unit for calculating the vertical sintering speed, configured to determine the vertical sintering speed of the material layer based on the corresponding ratio between the effective amount of air and the vertical sintering speed;
блок получения, выполненный с возможностью получения скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и толщины слоя материала агломерационного конвейера агломерационной машины; иa receiving unit, configured to obtain the speed of the sinter conveyor, the length of the vacuum chamber and the thickness of the material layer of the sinter conveyor of the sinter machine; and
блок определения положения, выполненный с возможностью определения положения соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина слоя агломерата равна толщине слоя материала, в качестве положения места окончания процесса спекания на основании скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и вертикальной скорости спекания.a position determining unit configured to determine the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the agglomerate layer is equal to the thickness of the material layer, as the position of the end of the sintering process based on the speed of the sinter conveyor, the length of the vacuum chamber and the vertical sintering speed.
[0011] Как видно из вышеописанного технического решения в соответствии со способом, реализуемым вариантами осуществления настоящего изобретения, в процессе обжига материалов вертикальная скорость спекания слоя материала может быть вычислена посредством определения количества воздуха для каждой вакуум-камеры и компонента отходящего газа в большом дымоходе, затем определяется скорость агломерационного конвейера, длина вакуум-камеры и толщина слоя материала, и положение соответствующей вакуум-камеры, где толщина слоя агломерата равна толщине слоя материала, то есть положение места окончания процесса спекания, может быть определено в соответствии со скоростью агломерационного конвейера, длиной вакуум-камеры и вертикальной скоростью спекания.[0011] As can be seen from the above technical solution in accordance with the method implemented by the embodiments of the present invention, in the process of firing materials, the vertical sintering speed of the material layer can be calculated by determining the amount of air for each vacuum chamber and the exhaust gas component in a large chimney, then the agglomeration conveyor speed, the length of the vacuum chamber and the thickness of the material layer, and the position of the corresponding vacuum chamber, where the thickness of the agglomerate layer is equal to t lschine material layer, i.e. the position of closure seats sintering process may be determined in accordance with the sintering speed of the conveyor length a vacuum chamber and the vertical sintering speed.
[0012] По сравнению с предшествующим уровнем техники данный способ может точно спрогнозировать положение места окончания процесса спекания путем анализа количества воздуха и компонента отходящего газа в процессе обжига материалов.[0012] Compared with the prior art, this method can accurately predict the position of the end point of the sintering process by analyzing the amount of air and the exhaust gas component during the firing process.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
[0013] Чертежи включены для того, чтобы обеспечить дополнительное понимание настоящего изобретения, и составляют часть данного описания и служат для пояснения настоящего изобретения вместе с вариантами осуществления настоящего изобретения, и не рассматриваются в качестве ограничения настоящего изобретения. На приложенных чертежах:[0013] The drawings are included to provide an additional understanding of the present invention, and form part of this description and serve to illustrate the present invention together with embodiments of the present invention, and are not considered as limitations of the present invention. In the attached drawings:
[0014] Фиг. 1 представляет собой схематический вид структуры обычной агломерационной машины;[0014] FIG. 1 is a schematic view of the structure of a conventional sintering machine;
[0015] Фиг. 2 представляет собой схематический вид части структуры агломерационного конвейера агломерационной машины в соответствии с первым вариантом осуществления;[0015] FIG. 2 is a schematic view of a portion of a structure of an agglomeration conveyor of an agglomeration machine in accordance with a first embodiment;
[0016] Фиг. 3 представляет собой блок-схему способа для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с первым вариантом осуществления настоящего изобретения;[0016] FIG. 3 is a flowchart of a method for predicting the end of a sintering process in accordance with a first embodiment of the present invention;
[0017] Фиг. 4 представляет собой блок-схему определения положения места окончания процесса спекания в соответствии с первым вариантом осуществления настоящего изобретения;[0017] FIG. 4 is a flowchart for determining a position of an end point of a sintering process in accordance with a first embodiment of the present invention;
[0018] Фиг. 5 представляет собой блок-схему способа для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии со вторым вариантом осуществления настоящего изобретения;[0018] FIG. 5 is a flowchart of a method for predicting the end of a sintering process in accordance with a second embodiment of the present invention;
[0019] Фиг. 6 представляет собой схематический вид структуры системы для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с третьим вариантом осуществления настоящего изобретения;[0019] FIG. 6 is a schematic view of the structure of a system for predicting the end point of a sintering process in accordance with a third embodiment of the present invention;
[0020] Фиг. 7 представляет собой схематический вид структуры блока определения количества воздуха в соответствии с третьим вариантом осуществления настоящего изобретения;[0020] FIG. 7 is a schematic view of the structure of an air quantity determination unit according to a third embodiment of the present invention;
[0021] Фиг. 8 представляет собой схематический вид структуры системы для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с четвертым вариантом осуществления настоящего изобретения; и[0021] FIG. 8 is a schematic view of the structure of a system for predicting the end of a sintering process in accordance with a fourth embodiment of the present invention; and
[0022] Фиг. 9 представляет собой схематический вид структуры блока определения положения в соответствии с четвертым вариантом осуществления настоящего изобретения.[0022] FIG. 9 is a schematic view of the structure of a position determining unit in accordance with a fourth embodiment of the present invention.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0023] Предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения описываются далее со ссылками на чертежи, при этом следует понимать, что описанные в настоящем документе предпочтительные варианты осуществления предназначены лишь для пояснения и объяснения настоящего изобретения и не предназначены для того, чтобы ограничивать настоящую патентную заявку.[0023] Preferred embodiments of the present invention are described below with reference to the drawings, it being understood that the preferred embodiments described herein are intended only to explain and explain the present invention and are not intended to limit the present patent application.
ПЕРВЫЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯFIRST IMPLEMENTATION
[0024] В этом варианте осуществления датчик количества воздуха располагается непосредственно внутри каждой вакуум-камеры для того, чтобы определять количество воздуха в каждой вакуум-камере. Как показано на Фиг. 2, на которой устройство определения количества воздуха обозначено цифрой 13, устройство 13 определения количества воздуха располагается внутри каждой вакуум-камеры 6.[0024] In this embodiment, the air quantity sensor is located directly inside each vacuum chamber in order to determine the amount of air in each vacuum chamber. As shown in FIG. 2, in which the device for determining the amount of air is indicated by the
[0025] Фиг. 3 представляет собой блок-схему способа для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с первым вариантом осуществления настоящего изобретения.[0025] FIG. 3 is a flowchart of a method for predicting the end point of a sintering process in accordance with a first embodiment of the present invention.
[0026] Как показано на Фиг. 3, способ включает этапы 101-107.[0026] As shown in FIG. 3, the method includes steps 101-107.
[0027] Этап 101 может включать определение количества воздуха в каждой вакуум-камере.[0027] Step 101 may include determining the amount of air in each vacuum chamber.
[0028] Количество воздуха в каждой вакуум-камере 6 определяется устройством 13 определения количества воздуха, расположенным внутри каждой вакуум-камеры 6.[0028] The amount of air in each
[0029] Этап 102 может включать определение компонента отходящего газа в большом дымоходе.[0029] Step 102 may include determining an exhaust gas component in a large chimney.
[0030] В процессе спекания слоя материала кислород, содержащийся в воздухе, произведенном главным эксгаустером, потребляется не полностью, и только часть кислорода участвует в реакции спекания, таким образом количество кислорода, потребленного материалом в процессе спекания, можно узнать с помощью компонента отходящего газа. В этом варианте осуществления определение компонента отходящего газа в большом дымоходе заключается главным образом в определении содержания компонентов О2, СО, СО2, N2, NO, NO2 в единице объема отходящего газа.[0030] During the sintering of the material layer, the oxygen contained in the air produced by the main exhauster is not completely consumed, and only part of the oxygen is involved in the sintering reaction, so the amount of oxygen consumed by the material in the sintering process can be determined using the exhaust gas component. In this embodiment, the determination of the component of the exhaust gas in a large chimney consists mainly in determining the content of the components O 2 , CO, CO 2 , N 2 , NO, NO 2 per unit volume of the exhaust gas.
[0031] Как показано на Фиг. 2, анализатор 15 компонентов отходящего газа располагается внутри большого дымохода 7 для определения содержания компонентов О2, СО, СО2, N2, NO, NO2 в единице объема отходящего газа.[0031] As shown in FIG. 2, the
[0032] Этап 103 может включать вычисление эффективной доли воздуха в каждой вакуум-камере в соответствии с определяемым компонентом отходящего газа.[0032] Step 103 may include calculating an effective air fraction in each vacuum chamber in accordance with a determined exhaust gas component.
[0033] Поскольку в процессе реакции спекания кислород обязан участвовать в реакциях, таких как реакция горения твердой фазы железных руд и кокса, количество кислорода в воздухе изменяется после того, как воздух подвергнется процессу агломерации, то есть оно будет отличаться от количества кислорода в отходящем газе. Поскольку азот не участвует в реакции твердой фазы железных руд, азот присутствует в форме NO, NO2, N2 после того, как он подвергнется процессу агломерации, и количество азота в отходящем газе может быть точно измерено.[0033] Since oxygen is required to participate in reactions such as the solid phase combustion of iron ores and coke during the sintering reaction, the amount of oxygen in the air changes after the air undergoes an agglomeration process, that is, it will differ from the amount of oxygen in the exhaust gas . Since nitrogen is not involved in the solid phase reaction of iron ores, nitrogen is present in the form of NO, NO 2 , N 2 after it undergoes an agglomeration process, and the amount of nitrogen in the exhaust gas can be accurately measured.
[0034] В соответствии с законом сохранения массы, компоненты азота и кислорода в воздухе являются постоянными, так что количества азота и кислорода, попадающие в большой дымоход, могут быть вычислены в соответствии с количеством азота и количеством окисленного азота в отходящем газе, и на основании измеренного количества кислорода, оставшегося в отходящем газе, количество кислорода, израсходованного в реакции, может быть точно вычислено с использованием формулы (1)[0034] In accordance with the law of conservation of mass, the components of nitrogen and oxygen in the air are constant, so that the amounts of nitrogen and oxygen entering the large chimney can be calculated in accordance with the amount of nitrogen and the amount of oxidized nitrogen in the exhaust gas, and based on the measured amount of oxygen remaining in the exhaust gas, the amount of oxygen consumed in the reaction can be accurately calculated using the formula (1)
количество кислорода в воздухе/количестве азота в воздухе = (количество кислорода, оставшегося в отходящем газе + количество кислорода, израсходованного в реакции)/(количество азота в отходящем газе + количество окисленного азота) (1),the amount of oxygen in the air / the amount of nitrogen in the air = (the amount of oxygen remaining in the exhaust gas + the amount of oxygen consumed in the reaction) / (the amount of nitrogen in the exhaust gas + the amount of oxidized nitrogen) (1),
где количество кислорода в воздухе/количестве азота в воздухе является константой; количество окисленного азота может быть вычислено посредством количеств NO, NO2, определенных анализатором отходящего газа. Количество азота в отходящем газе также может быть вычислено посредством количества N2, определенного анализатором отходящего газа.where the amount of oxygen in the air / the amount of nitrogen in the air is constant; the amount of oxidized nitrogen can be calculated by means of the amounts of NO, NO 2 determined by the exhaust gas analyzer. The amount of nitrogen in the off-gas can also be calculated by the amount of N 2 determined by the off-gas analyzer.
[0035] Следовательно, может быть вычислено количество кислорода, участвующего в реакции.[0035] Therefore, the amount of oxygen involved in the reaction can be calculated.
[0036] После того как вычислено количество кислорода, участвующего в реакции, эффективная доля воздуха K большого дымохода может быть вычислена с использованием формулы (2)[0036] After the amount of oxygen involved in the reaction is calculated, the effective air fraction K of the large chimney can be calculated using formula (2)
K = количество кислорода, участвующего в реакции/(количество кислорода, участвующего в реакции + количество кислорода, оставшегося в отходящем газе) * 100% (2),K = amount of oxygen involved in the reaction / (amount of oxygen involved in the reaction + amount of oxygen remaining in the exhaust gas) * 100% (2),
где K является эффективной долей воздуха большого дымохода, а количество кислорода, оставшегося в отходящем газе, может быть вычислено посредством количества О2, определенного анализатором отходящего газа.where K is the effective air fraction of a large chimney, and the amount of oxygen remaining in the exhaust gas can be calculated by the amount of O 2 determined by the exhaust gas analyzer.
[0037] Этап 104 может включать вычисление эффективного количества воздуха в каждой вакуум-камере.[0037] Step 104 may include calculating an effective amount of air in each vacuum chamber.
[0038] Для каждой вакуум-камеры количество воздуха равно эффективному количеству воздуха, поделенному на эффективную долю воздуха, так что эффективное количество воздуха Qn effective в вакуум-камере может быть вычислено в соответствии с формулой (3) в единицах м3/мин.[0038] For each vacuum chamber, the amount of air is equal to the effective amount of air divided by the effective fraction of air, so that the effective amount of air Q n effective in the vacuum chamber can be calculated in accordance with formula (3) in units of m 3 / min.
где Qn air box является количеством воздуха в n-ой вакуум-камере, a Qn effective является эффективным количеством воздуха в n-ой вакуум-камере.where Q n air box is the amount of air in the nth vacuum chamber, and Q n effective is the effective amount of air in the nth vacuum chamber.
[0039] Этап 105 может включать определение вертикальной скорости спекания слоя материала в положении каждой вакуум-камеры.[0039] Step 105 may include determining a vertical sintering speed of the material layer at the position of each vacuum chamber.
[0040] В процессе спекания эффективное количество воздуха относится к количеству кислорода, участвующего в реакции спекания. В случае, когда известно эффективное количество воздуха, требуемое для полного обжига материала при нормальных условиях, вертикальная скорость спекания Vn vertical слоя материала может быть получена с использованием формулы (3).[0040] In the sintering process, an effective amount of air refers to the amount of oxygen involved in the sintering reaction. In the case where the effective amount of air required to completely burn the material under normal conditions is known, the vertical sintering speed V n of the vertical layer of the material can be obtained using formula (3).
где Vn vertical является вертикальной скоростью спекания в мм/мин; Qn effective является эффективным количеством воздуха в n-ой вакуум-камере при нормальных условиях в м3/мин; Qt standard является эффективным количеством воздуха, необходимым для полного обжига единицы материала при нормальных условиях, преобразованным здесь в эффективное количество воздуха, требуемое для обжига материалов данного состояния с одной длиной вакуум-камеры и единичной толщиной при действии агломерационной машины данной ширины, измеряемое в м3/мм.where V n vertical is the vertical sintering speed in mm / min; Q n effective is the effective amount of air in the nth vacuum chamber under normal conditions in m 3 / min; Q t standard is the effective amount of air necessary for the complete firing of a unit of material under normal conditions, converted here into the effective amount of air required for firing materials of a given state with one length of the vacuum chamber and unit thickness when the sintering machine of a given width is measured, measured in m 3 / mm.
[0041] Этап 106 может включать получение скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и толщины слоя материала агломерационного конвейера агломерационной машины.[0041] Step 106 may include obtaining the agglomeration conveyor speed, the length of the vacuum chamber, and the thickness of the material layer of the agglomeration conveyor of the agglomeration machine.
[0042] В качестве скорости агломерационного конвейера может быть получена эксплуатационная скорость агломерационного конвейера, заданная в устройстве управления агломерационным конвейером. Однако при реальной эксплуатации, вследствие износа или механических отказов и других причин, фактическая эксплуатационная скорость агломерационного конвейера может не соответствовать заданной эксплуатационной скорости агломерационного конвейера, что может негативным образом повлиять на регулирование количества воздуха, подаваемого главным эксгаустером, так что в этом варианте осуществления инструмент измерения скорости устанавливается на агломерационном конвейере для того, чтобы непосредственно измерять фактическую эксплуатационную скорость агломерационного конвейера для того, чтобы избежать негативного влияния несоответствия фактической эксплуатационной скорости и заданной эксплуатационной скорости агломерационного конвейера на регулирование количества воздуха, подаваемого главным эксгаустером.[0042] As the agglomeration conveyor speed, the operational agglomeration conveyor speed specified in the agglomeration conveyor control device can be obtained. However, in actual use, due to wear or mechanical failures and other reasons, the actual operating speed of the sinter conveyor may not correspond to the specified operating speed of the sinter conveyor, which may negatively affect the regulation of the amount of air supplied by the main exhauster, so in this embodiment the measurement tool speed is installed on the sinter conveyor in order to directly measure the actual operation sinter conveyor speed in order to avoid the negative influence of the discrepancy between the actual operating speed and the given sinter conveyor operating speed on the regulation of the amount of air supplied by the main exhauster.
[0043] Длина вакуум-камеры используется для вычисления время перемещения слоя материала на каждой вакуум-камере, положение вакуум-камеры обычно относится к расстоянию между вакуум-камерой и начальной точкой спекания, где начальная точка спекания обычно относится к третьей вакуум-камере на агломерационном конвейере агломерационной машины.[0043] The length of the vacuum chamber is used to calculate the time of movement of the material layer on each vacuum chamber, the position of the vacuum chamber usually refers to the distance between the vacuum chamber and the initial sintering point, where the initial sintering point usually refers to the third vacuum chamber on the sinter sinter machine conveyor.
[0044] Этап 107 может включать определение положения места окончания процесса спекания.[0044] Step 107 may include determining the position of the end point of the sintering process.
[0045] Время перемещения Δt слоя материала на каждой вакуум-камере вычисляется путем использования скорости агломерационного конвейера и длины вакуум-камеры, после чего может быть вычислено увеличение толщины Δh спеченного слоя на n-ой вакуум-камере. В дополнение к этому, путем интегрирования Δh может быть получено время перемещения t, которое требуется слою материала для перемещения от начальной точки спекания до того положения, в котором толщина спеченного слоя будет равна толщине слоя материала, а затем положение соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, может быть вычислено с использованием скорости агломерационного конвейера и времени перемещения t, при этом положение данной вакуум-камеры определяется как положение места окончания процесса спекания.[0045] The travel time Δt of the material layer on each vacuum chamber is calculated by using the speed of the sinter conveyor and the length of the vacuum chamber, after which the increase in the thickness Δh of the sintered layer on the n-th vacuum chamber can be calculated. In addition, by integrating Δh, the travel time t, which is required by the material layer to move from the initial sintering point to the position at which the thickness of the sintered layer will be equal to the thickness of the material layer, and then the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer, can be calculated using the speed of the sinter conveyor and the travel time t, while the position of this vacuum chamber is defined as the position of the eye Chania sintering process.
[0046] Как показано на Фиг. 4, эта этап в данном варианте осуществления может включать следующие подэтапы.[0046] As shown in FIG. 4, this step in this embodiment may include the following sub-steps.
[0047] Подэтап 1071 может включать определение увеличения толщины спеченного слоя на каждой вакуум-камере.[0047] Sub-step 1071 may include determining an increase in the thickness of the sintered layer on each vacuum chamber.
[0048] Используя скорость агломерационного конвейера и длину вакуум-камеры, вычисляется время перемещения Δt слоя материала на каждой вакуум-камере, и увеличение толщины Δh спеченного слоя на n-ой вакуум-камере вычисляется в соответствии с формулой (5),[0048] Using the agglomeration conveyor speed and the length of the vacuum chamber, the travel time Δt of the material layer on each vacuum chamber is calculated, and the increase in the thickness Δh of the sintered layer on the n-th vacuum chamber is calculated in accordance with formula (5),
где Vn vertical является вертикальной скоростью спекания слоя материала в положении n-ой вакуум-камеры в мм/мин.where V n vertical is the vertical sintering speed of the material layer in the position of the n-th vacuum chamber in mm / min
[0049] Подэтап 1072 может включать вычисление времени перемещения t, необходимого слою материала для перемещения от начальной точки спекания до того положения, в котором толщина спеченного слоя будет равна толщине слоя материала.[0049] Sub-step 1072 may include calculating the travel time t required by the material layer to move from the initial sintering point to the position at which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer.
[0050] Начальная точка спекания обычно относится к третьей вакуум-камере на агломерационном конвейере агломерационной машины. Время перемещения t, необходимое слою материала для перемещения от начальной точки спекания до того положения, в котором толщина спеченного слоя будет равна толщине слоя материала, может быть вычислено в соответствии с толщиной слоя материала и вертикальной скоростью спекания.[0050] The sintering starting point generally refers to a third vacuum chamber on the sinter conveyor of the sinter machine. The travel time t necessary for the material layer to move from the initial sintering point to the position at which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer can be calculated in accordance with the thickness of the material layer and the vertical sintering speed.
[0051] Подэтап 1073 может включать вычисление положения соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала.[0051] Sub-step 1073 may include calculating the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the layer of material.
[0052] Используя скорость агломерационного конвейера и время перемещения t, можно вычислить положение соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала.[0052] Using the speed of the sinter conveyor and the travel time t, it is possible to calculate the position of the corresponding vacuum chamber in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer.
[0053] В данном варианте осуществления время перемещения Δt слоя материала на каждой вакуум-камере вычисляется с использованием скорости агломерационного конвейера и длины вакуум-камеры, а затем может быть вычислено увеличение толщины Δh слоя окалины на n-ой вакуум-камере. В дополнение к этому, путем интегрирования Δh может быть получено время перемещения t, которое требуется слою материала для перемещения от начальной точки спекания до того положения, в котором толщина спеченного слоя будет равна толщине слоя материала, а затем положение соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, может быть вычислено с использованием скорости агломерационного конвейера и времени перемещения t, при этом положение данной вакуум-камеры определяется как положение места окончания процесса спекания.[0053] In this embodiment, the travel time Δt of the material layer on each vacuum chamber is calculated using the speed of the sinter conveyor and the length of the vacuum chamber, and then the increase in the thickness Δh of the scale layer on the nth vacuum chamber can be calculated. In addition, by integrating Δh, the travel time t, which is required by the material layer to move from the initial sintering point to the position at which the thickness of the sintered layer will be equal to the thickness of the material layer, and then the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer, can be calculated using the speed of the sinter conveyor and the travel time t, while the position of this vacuum chamber is defined as the position of the eye Chania sintering process.
ВТОРОЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯSECOND EMBODIMENT
[0054] Фиг. 5 представляет собой блок-схему способа для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии со вторым вариантом осуществления настоящего изобретения. Данный способ включает этапы 201-213.[0054] FIG. 5 is a flowchart of a method for predicting the end point of a sintering process in accordance with a second embodiment of the present invention. This method includes steps 201-213.
[0055] Этап 201 может включать определение отрицательного давления в большом дымоходе.[0055] Step 201 may include determining a negative pressure in a large chimney.
[0056] Хотя в вышеописанном варианте осуществления количество воздуха в вакуум-камере может быть определено датчиком количества воздуха, из-за неточного определения, вызванного накоплением пыли на датчике количества воздуха, которое может происходить при длительном времени работы и т.д., в представленном варианте осуществления количество воздуха в вакуум-камере может быть определено посредством определения отрицательного давления.[0056] Although in the above embodiment, the amount of air in the vacuum chamber can be determined by the air quantity sensor, due to an inaccurate determination caused by the accumulation of dust on the air quantity sensor, which may occur during a long operating time, etc., in the presented In an embodiment, the amount of air in the vacuum chamber can be determined by determining a negative pressure.
[0057] Как показано на Фиг. 2, датчик 14 отрицательного давления располагается внутри большого дымохода 7 для определения отрицательного давления внутри большого дымохода.[0057] As shown in FIG. 2, a
[0058] Этап 202 может включать получение сопротивления слоя материала, соответствующего соотношению материалов в слое материала.[0058] Step 202 may include obtaining a resistance of the material layer corresponding to the ratio of materials in the material layer.
[0059] Различные соотношения материалов в слое материала имеют различное сопротивление слоя материала при использовании отрицательного давления для определения количества воздуха, и поэтому необходимо получить сопротивление слоя материала, соответствующее соотношению материалов в слое материала. Получение сопротивления слоя материала может быть осуществлено путем опроса заданной соответствующей таблицы зависимости, показывающей соответствующую зависимость между заданным соотношением материалов и сопротивлением слоя материала в соответствии с известным материалом слоя материала, и таким образом может быть получено сопротивление слоя материала, соответствующее соотношению материалов в слое материала.[0059] Different material ratios in the material layer have different material layer resistance when using negative pressure to determine the amount of air, and therefore it is necessary to obtain a material layer resistance corresponding to the ratio of materials in the material layer. Obtaining the resistance of the material layer can be carried out by polling a predetermined corresponding dependency table showing the corresponding relationship between the given ratio of materials and the resistance of the material layer in accordance with the known material of the material layer, and thus the material layer resistance corresponding to the ratio of materials in the material layer can be obtained.
[0060] Этап 203 может включать вычисление количества воздуха в каждой вакуум-камере.[0060] Step 203 may include calculating the amount of air in each vacuum chamber.
[0061] Для каждой вакуум-камеры соотношение между количеством воздуха и отрицательным давлением показано как формула (6), так что количество воздуха в каждой вакуум-камере может быть вычислено с использованием формулы (3).[0061] For each vacuum chamber, the relationship between the amount of air and negative pressure is shown as formula (6), so that the amount of air in each vacuum chamber can be calculated using formula (3).
где Sn является сопротивлением слоя материала n-ой вакуум-камеры, Plarge flue является отрицательным давлением большого дымохода, и Qn является количеством воздуха в n-ой вакуум-камере.where S n is the resistance of the material layer of the nth vacuum chamber, P large flue is the negative pressure of the large chimney, and Q n is the amount of air in the nth vacuum chamber.
[0062] Этап 204 может включать определение компонента отходящего газа в единице объема отходящего газа внутри большого дымохода на заданном временном интервале.[0062] Step 204 may include determining an offgas component in a unit volume of offgas within a large chimney at a predetermined time interval.
[0063] В этом варианте осуществления содержанием компонентов отходящего газа в единице объема отходящего газа в большом дымоходе является содержание компонентов О2, СО, СО2, N2, NO, NO2 в единице объема отходящего газа. При определении компонентов отходящего газа в большом дымоходе компоненты отходящего газа определяются на заданном временном интервале, что может дополнительно обеспечить определение стабильности загрузки системы. Когда компонент отходящего газа большого дымохода, обнаруживаемый на временном интервале, значительно изменяется, это показывает, что стабильность загрузки системы недостаточна, или что произошел отказ оборудования в системе, если же стабильность загрузки системы недостаточна, определенное эффективное количество воздуха для единицы материала также является неточным.[0063] In this embodiment, the content of the components of the exhaust gas per unit volume of the exhaust gas in a large chimney is the content of the components O 2 , CO, CO 2 , N 2 , NO, NO 2 per unit volume of the exhaust gas. When determining the components of the exhaust gas in a large chimney, the components of the exhaust gas are determined at a predetermined time interval, which can additionally provide a determination of the stability of the loading of the system. When the component of the exhaust gas of a large chimney, detected in the time interval, changes significantly, this indicates that the loading stability of the system is insufficient, or that the equipment has failed in the system, if the loading stability of the system is insufficient, the determined effective amount of air for a unit of material is also inaccurate.
[0064] Для различных требований к точности заданные интервалы времени, могут различаться, например для более высоких требований к точности эффективного количества воздуха для единицы материала выбирается более короткий временной интервал, такой как 1 с или 0,5 с, а для ситуации, в которой достаточно знать приблизительное эффективное количество воздуха для единицы материала, выбирается более длинный временной интервал, такой как 10 с или 20 с.[0064] For different accuracy requirements, predetermined time intervals may vary, for example, for higher accuracy requirements for the effective amount of air, a shorter time interval, such as 1 s or 0.5 s, is selected, and for a situation in which it is enough to know the approximate effective amount of air per unit of material, a longer time interval, such as 10 s or 20 s, is chosen.
[0065] Этап 205 может включать определение количества кислорода, участвующего в реакции, путем использования компонента отходящего газа.[0065] Step 205 may include determining the amount of oxygen involved in the reaction by using the off-gas component.
[0066] Количество кислорода, участвующего в реакции, может быть вычислено и определено путем использования формулы (1) из вышеописанного первого варианта осуществления.[0066] The amount of oxygen involved in the reaction can be calculated and determined using formula (1) from the above-described first embodiment.
[0067] Этап 206 может включать вычисление разности между количествами кислорода, участвующего в реакции, которые соответственно определяются двумя смежными датчиками компонента отходящего газа.[0067] Step 206 may include calculating the difference between the amounts of oxygen involved in the reaction, which are respectively detected by two adjacent sensors of the exhaust gas component.
[0068] Этап 207 может включать определение того, не превышает ли эта разность между количествами кислорода, участвующего в реакции, заданную величину.[0068]
[0069] В случае, когда определяется, что эта разность превышает заданную величину, выполняется этап S208; если же она меньше заданной величины, выполняется этап 209.[0069] In the case where it is determined that this difference exceeds a predetermined value, step S208 is performed; if it is less than a predetermined value, step 209 is performed.
[0070] Этап 208 может включать вычисление эффективной доли воздуха в каждой вакуум-камере путем использования результатов текущего определения.[0070] Step 208 may include calculating the effective fraction of air in each vacuum chamber by using the results of the current determination.
[0071] В случае, когда разность между двумя смежными результатами определения больше заданной величины, это указывает на то, что рабочее состояние системы является неустойчивым, и необходимо использовать самый последний определенный компонент отходящего газа в качестве основы для прогнозирования толщины спеченного слоя. Следовательно, на этом этапе эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется путем использования результатов текущего определения (то есть самые последние данные по компоненту отходящего газа большого дымохода). После этого этапа выполняется этап 210.[0071] In the case where the difference between two adjacent determination results is greater than a predetermined value, this indicates that the operating state of the system is unstable, and it is necessary to use the most recent determined component of the exhaust gas as the basis for predicting the thickness of the sintered layer. Therefore, at this stage, the effective air fraction in each vacuum chamber is calculated by using the results of the current determination (that is, the most recent data on the exhaust gas component of a large chimney). After this step, step 210 is performed.
[0072] Этап 209 может включать вычисление эффективной доли воздуха в каждой вакуум-камере в соответствии со средним значением количеств кислорода, участвующего в реакции, которые определяются двумя смежными определениями компонента отходящего газа.[0072] Step 209 may include calculating the effective fraction of air in each vacuum chamber in accordance with the average amount of oxygen involved in the reaction, which are determined by two adjacent definitions of the exhaust gas component.
[0073] В случае, когда разность между двумя смежными результатами определения меньше или равна заданной величине, это указывает на то, что текущее рабочее состояние системы является относительно устойчивым. В дополнение к этому, для того, чтобы избежать влияния погрешности определения во времени на результаты прогноза, среднее значение двух смежных результатов определения используется в качестве эффективной доли воздуха в данной вакуум-камере. После этого этапа выполняется этап 210.[0073] In the case where the difference between two adjacent determination results is less than or equal to a predetermined value, this indicates that the current operating state of the system is relatively stable. In addition to this, in order to avoid the influence of the determination error in time on the forecast results, the average of two adjacent determination results is used as the effective fraction of air in a given vacuum chamber. After this step, step 210 is performed.
[0074] Этап 210 может включать вычисление эффективного количества воздуха в каждой вакуум-камере.[0074] Step 210 may include calculating an effective amount of air in each vacuum chamber.
[0075] Этап 211 может включать определение вертикальной скорости спекания слоя материала.[0075] Step 211 may include determining a vertical sintering speed of the material layer.
[0076] Этап 212 может включать получение скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и толщины слоя материала агломерационного конвейера агломерационной машины.[0076] Step 212 may include obtaining the agglomeration conveyor speed, the length of the vacuum chamber, and the thickness of the material layer of the agglomeration conveyor of the agglomeration machine.
[0077] Этап 213 может включать определение положения соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала.[0077] Step 213 may include determining the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the layer of material.
[0078] В данном варианте осуществления настоящего изобретения этапы 210-213 соответствуют этапам 104-107 в первом варианте осуществления соответственно, их подробное описание можно найти в описании этапов 104-107 в вышеописанном первом варианте осуществления, и поэтому здесь они не описываются.[0078] In this embodiment of the present invention, steps 210-213 correspond to steps 104-107 in the first embodiment, respectively, a detailed description thereof can be found in the description of steps 104-107 in the above-described first embodiment, and therefore are not described here.
[0079] Так как в данном варианте осуществления соотношение ионов кислорода в единице объема отходящего газа внутри большого дымохода определяется на заданном интервале времени, и в случае, когда разность между количествами кислорода, участвующего в реакции в единице объема отходящего газа, внутри большого дымохода, которые получаются двумя смежными определениями, меньше заданной величины, эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется с использованием текущего результата определения, в противном случае эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется в соответствии со средним значением двух смежных результатов определения, так, чтобы можно было избежать проблем, связанных с ошибками определения толщины спеченного слоя из-за нестабильности толщины слоя материала.[0079] Since in this embodiment, the ratio of oxygen ions in a unit volume of the off-gas inside the large chimney is determined at a predetermined time interval, and in the case where the difference between the quantities of oxygen participating in the reaction in the unit volume of the off-gas is inside the large chimney, which obtained by two adjacent determinations, less than a given value, the effective air fraction in each vacuum chamber is calculated using the current determination result, otherwise the effective air fraction the spirit in each vacuum chamber is calculated in accordance with the average of two adjacent determination results, so that problems associated with errors in determining the thickness of the sintered layer due to instability of the thickness of the material layer can be avoided.
ТРЕТИЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯTHIRD EMBODIMENT
[0080] Фиг. 6 представляет собой схематический вид структуры системы для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с третьим вариантом осуществления настоящего изобретения.[0080] FIG. 6 is a schematic view of the structure of a system for predicting the end point of a sintering process in accordance with a third embodiment of the present invention.
[0081] Как показано на Фиг. 6, система включает: блок 60 определения количества воздуха, блок 61 определения компонента отходящего газа, блок 62 вычисления эффективной доли воздуха, блок 63 вычисления эффективного количества воздуха, блок 64 вычисления вертикальной скорости спекания, блок 65 получения и блок 66 определения положения.[0081] As shown in FIG. 6, the system includes: an air
[0082] Блок 60 определения количества воздуха выполнен с возможностью определения количества воздуха для каждой вакуум-камеры на агломерационном конвейере агломерационной машины.[0082] The air
[0083] Что касается Фиг. 2, блок 60 определения количества воздуха может получать количество воздуха, которое определяется устройством 13 определения количества воздуха, расположенным внутри каждой вакуум-камеры 6. Кроме того, рассматривая неточное определение, вызванное накоплением пыли на датчике количества воздуха, которое может произойти при длительной эксплуатации датчика количества воздуха и т.д., в данном варианте осуществления количество воздуха в вакуум-камере может быть определено посредством определения отрицательного давления.[0083] With respect to FIG. 2, the air
[0084] Как показано на Фиг. 7, блок 60 определения количества воздуха может включать: блок 71 определения отрицательного давления, блок 72 получения сопротивления слоя материала и блок 73 вычисления количества воздуха.[0084] As shown in FIG. 7, the air
[0085] Блок 71 определения отрицательного давления выполнен с возможностью определения отрицательного давления в большом дымоходе. Как показано на Фиг. 2, датчик 14 отрицательного давления располагается внутри большого дымохода 7 для определения отрицательного давления в большом дымоходе, а блок 71 определения отрицательного давления выполнен с возможностью получения отрицательного давления в большом дымоходе, определенного датчиком 14 отрицательного давления. Блок 72 получения сопротивления слоя материала выполнен с возможностью получения сопротивления слоя материала, соответствующего соотношению материалов в слое материала. Сопротивление слоя материала, соответствующее соотношению материалов в слое материала, может быть получено путем опроса соответствующей таблицы соотношения между заданным соотношением материалов и сопротивлением слоя материала в соответствии с известным материалом слоя материала. Блок 73 вычисления количества воздуха выполнен с возможностью вычисления количества воздуха в каждой вакуум-камере с использованием соответствующей зависимости между известным отрицательным давлением в большом дымоходе и сопротивлением слоя материала. Количество воздуха в каждой вакуум-камере может быть вычислено с использованием формулы (3) из первого варианта осуществления.[0085] The negative
[0086] Блок 61 определения компонента отходящего газа выполнен с возможностью определения компонента отходящего газа в большом дымоходе. В этом варианте осуществления определение компонента отходящего газа в большом дымоходе заключается главным образом в определении содержания компонентов О2, СО, СО2, N2, NO, NO2 в единице объема отходящего газа.[0086] The exhaust gas
[0087] Блок 62 вычисления эффективной доли воздуха выполнен с возможностью вычисления эффективной доли воздуха для каждой вакуум-камеры в соответствии с определяемым компонентом отходящего газа.[0087] The effective air
[0088] Доля воздуха, участвующего в реакции спекания, в общем количестве воздуха в вакуум-камере может быть вычислено с использованием формулы (1) и формулы (2).[0088] The fraction of air involved in the sintering reaction in the total amount of air in the vacuum chamber can be calculated using formula (1) and formula (2).
[0089] Блок 63 вычисления эффективного количества воздуха выполнен с возможностью вычисления эффективного количества воздуха в каждой вакуум-камере в соответствии с количеством воздуха и эффективной долей воздуха в каждой вакуум-камере.[0089] The effective air
[0090] Для каждой вакуум-камеры количество воздуха равно эффективному количеству воздуха, поделенному на эффективную долю воздуха, так что эффективное количество воздуха Qeffective в вакуум-камере может быть вычислено в соответствии с формулой (3).[0090] For each vacuum chamber, the amount of air is equal to the effective amount of air divided by the effective fraction of air, so that the effective amount of air Q effective in the vacuum chamber can be calculated in accordance with formula (3).
[0091] Блок 64 вычисления вертикальной скорости спекания выполнен с возможностью определения вертикальной скорости спекания слоя материала на основании соответствующего соотношения между известным эффективным количеством воздуха и вертикальной скоростью спекания.[0091] The vertical sintering
[0092] В процессе спекания эффективное количество воздуха относится к количеству кислорода, участвующего в реакции спекания. В случае, когда известно эффективное количество воздуха, требуемое для полного обжига материала при нормальных условиях, вертикальная скорость спекания Vn vertical слоя материала может быть получена с использованием формулы (4).[0092] In the sintering process, an effective amount of air refers to the amount of oxygen involved in the sintering reaction. In the case where the effective amount of air required to completely burn the material under normal conditions is known, the vertical sintering speed V n of the vertical layer of the material can be obtained using formula (4).
[0093] Блок 65 получения выполнен с возможностью получения скорости агломерационного конвейера, длины вакуум-камеры и толщины слоя материала агломерационного конвейера агломерационной машины.[0093] The obtaining
[0094] При измерении скорости агломерационного конвейера в качестве скорости агломерационного конвейера может быть получена эксплуатационная скорость агломерационного конвейера, заданная в устройстве управления агломерационным конвейером. Однако при реальной эксплуатации, вследствие износа или механических отказов и других причин, фактическая эксплуатационная скорость агломерационного конвейера может не соответствовать заданной эксплуатационной скорости агломерационного конвейера, что может негативным образом повлиять на регулирование количества воздуха, подаваемого главным эксгаустером, так что в этом варианте осуществления инструмент измерения скорости устанавливается на агломерационном конвейере для того, чтобы непосредственно измерять фактическую эксплуатационную скорость агломерационного конвейера для того, чтобы избежать негативного влияния несоответствия фактической эксплуатационной скорости и заданной эксплуатационной скорости агломерационного конвейера на регулирование количества воздуха, подаваемого главным эксгаустером.[0094] When measuring the speed of the sinter conveyor as the speed of the sinter conveyor, the operational speed of the sinter conveyor specified in the control unit of the sinter conveyor can be obtained. However, in actual use, due to wear or mechanical failures and other reasons, the actual operating speed of the sinter conveyor may not correspond to the specified operating speed of the sinter conveyor, which may negatively affect the regulation of the amount of air supplied by the main exhauster, so in this embodiment the measurement tool speed is installed on the sinter conveyor in order to directly measure the actual operation sinter conveyor speed in order to avoid the negative influence of the discrepancy between the actual operating speed and the given sinter conveyor operating speed on the regulation of the amount of air supplied by the main exhauster.
[0095] Длина вакуум-камеры используется для вычисления время перемещения слоя материала на каждой вакуум-камере, положение вакуум-камеры обычно относится к расстоянию между вакуум-камерой и начальной точкой спекания, где начальная точка спекания обычно относится к третьей вакуум-камере на агломерационном конвейере агломерационной машины.[0095] The length of the vacuum chamber is used to calculate the travel time of the layer of material on each vacuum chamber, the position of the vacuum chamber usually refers to the distance between the vacuum chamber and the initial sintering point, where the initial sintering point usually refers to the third vacuum chamber on the sinter sinter machine conveyor.
[0096] Блок 66 определения положения выполнен с возможностью определения положения места окончания процесса спекания.[0096] The
[0097] Время перемещения Δt слоя материала на каждой вакуум-камере вычисляется путем использования скорости агломерационного конвейера и длины вакуум-камеры, после чего может быть вычислено увеличение толщины Δh спеченного слоя на n-ой вакуум-камере. В дополнение к этому, путем интегрирования Δh может быть получено время перемещения t, которое требуется слою материала для перемещения от начальной точки спекания до того положения, в котором толщина спеченного слоя будет равна толщине слоя материала, а затем положение соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, может быть вычислено с использованием скорости агломерационного конвейера и времени перемещения t, при этом положение данной вакуум-камеры определяется как положение места окончания процесса спекания.[0097] The travel time Δt of the material layer on each vacuum chamber is calculated by using the speed of the sinter conveyor and the length of the vacuum chamber, after which the increase in the thickness Δh of the sintered layer on the n-th vacuum chamber can be calculated. In addition, by integrating Δh, the travel time t, which is required by the material layer to move from the initial sintering point to the position at which the thickness of the sintered layer will be equal to the thickness of the material layer, and then the position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer, can be calculated using the speed of the sinter conveyor and the travel time t, while the position of this vacuum chamber is defined as the position of the eye Chania sintering process.
ЧЕТВЕРТЫЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯFOURTH EMBODIMENT
[0098] Фиг. 8 представляет собой схематический вид структуры системы для прогнозирования места окончания процесса спекания в соответствии с четвертым вариантом осуществления настоящего изобретения.[0098] FIG. 8 is a schematic view of the structure of a system for predicting the end point of a sintering process in accordance with a fourth embodiment of the present invention.
[0099] В третьем варианте осуществления блок 61 определения компонента отходящего газа может определять содержание компонента отходящего газа в единице объема отходящего газа в большом дымоходе в соответствии с заданным интервалом времени, и, как показано на Фиг. 8, система дополнительно включает: блок 81 определения количества кислорода, блок 82 вычисления разности и блок 83 определения разности.[0099] In the third embodiment, the exhaust gas
[0100] Блок 81 определения количества кислорода, связанный с блоком 61 определения компонента отходящего газа, выполнен с возможностью определения количества кислорода, участвующего в реакции, с использованием компонента отходящего газа.[0100] The oxygen
[0101] Блок 82 вычисления разности выполнен с возможностью вычисления разности между количествами кислорода, участвующего в реакции, которые определяются двумя смежными определениями компонента отходящего газа.[0101] The
[0102] Блок 83 определения разности, связанный с блоком 62 вычисления эффективной доли воздуха, выполнен с возможностью определения того, превышает ли разность, вычисленная блоком 82 вычисления разности, заданное значение.[0102] The
[0103] В случае, если разность больше заданного значения, эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется блоком 62 вычисления эффективной доли воздуха с использованием текущего результата определения. В случае, если эта разность меньше или равна заданному значению, эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется блоком 62 вычисления эффективной доли воздуха на основании среднего значения двух смежных результатов определения.[0103] In case the difference is greater than a predetermined value, the effective air fraction in each vacuum chamber is calculated by the effective air
[0104] Так как в данном варианте осуществления содержание компонента отходящего газа в единице объема отходящего газа внутри большого дымохода определяется в соответствии с заданным интервалом времени, и в случае, когда разность между количествами кислорода, участвующего в реакции, которые получаются двумя смежными определениями, меньше заданной величины, эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется с использованием текущего результата определения, в противном случае эффективная доля воздуха в каждой вакуум-камере вычисляется в соответствии со средним значением двух смежных результатов определения, так, чтобы можно было избежать проблем, связанных с ошибками определения толщины спеченного слоя из-за нестабильности толщины слоя материала.[0104] Since in this embodiment, the content of the component of the exhaust gas per unit volume of the exhaust gas inside the large chimney is determined in accordance with a predetermined time interval, and in the case where the difference between the quantities of oxygen participating in the reaction, which are obtained by two adjacent definitions, is less of a given value, the effective air fraction in each vacuum chamber is calculated using the current determination result; otherwise, the effective air fraction in each vacuum chamber is calculated It is Busy in accordance with the average value of the two adjacent detection results, so that it was possible to avoid the problems associated with errors in the determination of the sintered layer thickness due to the instability of the material layer thickness.
[0105] Кроме того, как показано на Фиг. 9, блок 66 определения положения в системе может включать: блок 91 вычисления переменной толщины, блок 92 вычисления времени и блок 93 вычисления положения.[0105] Furthermore, as shown in FIG. 9, the
[0106] Блок 91 вычисления переменной толщины выполнен с возможностью вычисления времени Δt перемещения слоя материала на каждой вакуум-камере путем использования скорости агломерационного конвейера и длины вакуум-камеры и вычисляет увеличение толщины Δh спеченного слоя на n-ой вакуум-камере с использованием формулы (5).[0106] The variable
[0107] Блок 92 вычисления времени выполнен с возможностью вычисления времени перемещения t слоя материала от начальной точки спекания до положения, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, в соответствии с толщиной слоя материала и вертикальной скоростью спекания. Начальная точка спекания обычно относится к третьей вакуум-камере на агломерационном конвейере агломерационной машины.[0107] The
[0108] Блок 93 вычисления положения выполнен с возможностью вычисления положения соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, и вычисленное положение принимается в качестве положения места окончания процесса спекания.[0108] The
[0109] Положение соответствующей вакуум-камеры, в котором толщина спеченного слоя равна толщине слоя материала, вычисляется путем использования скорости агломерационного конвейера и времени перемещения t, и это положение вакуум-камеры определяется как место окончания процесса спекания.[0109] The position of the corresponding vacuum chamber, in which the thickness of the sintered layer is equal to the thickness of the material layer, is calculated by using the speed of the sinter conveyor and the travel time t, and this position of the vacuum chamber is determined as the end point of the sintering process.
[0110] Наконец, следует отметить, что вышеописанные варианты осуществления являются всего лишь предпочтительными вариантами осуществления настоящего изобретения, и не должны интерпретироваться как ограничение к настоящей патентной заявке, хотя настоящая патентная заявка описывается подробно в связи с вышеописанными вариантами осуществления, следует понимать, что специалистами в данной области техники могут быть сделаны модификации технических решений вышеописанных вариантов осуществления, или эквивалентные замены могут быть сделаны в отношении части технических особенностей в технических решениях. В рамках духа и принципов настоящего изобретения любые модификации, замены и усовершенствования и т.д. должны быть включены в пределы области защиты настоящего изобретения.[0110] Finally, it should be noted that the above-described embodiments are merely preferred embodiments of the present invention, and should not be interpreted as limiting the present patent application, although the present patent application is described in detail in connection with the above-described embodiments, it should be understood that specialists modifications of the technical solutions of the above embodiments may be made in the art, or equivalent replacements may be made in respect of the technical features in the technical solutions. Within the spirit and principles of the present invention, any modifications, substitutions and improvements, etc. should be included within the scope of protection of the present invention.
Claims (44)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210578364.9A CN103017530B (en) | 2012-12-27 | 2012-12-27 | Method and system for predicting sintering burn-through point |
| CN201210578364.9 | 2012-12-27 | ||
| PCT/CN2013/090510 WO2014101784A1 (en) | 2012-12-27 | 2013-12-26 | Method and system for predicting burn-through point |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015130232A RU2015130232A (en) | 2017-01-30 |
| RU2620211C2 true RU2620211C2 (en) | 2017-05-23 |
Family
ID=47966418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015130232A RU2620211C2 (en) | 2012-12-27 | 2013-12-26 | Burn-through point prediction method and system |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103017530B (en) |
| BR (1) | BR112015014393B1 (en) |
| RU (1) | RU2620211C2 (en) |
| WO (1) | WO2014101784A1 (en) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103017530B (en) * | 2012-12-27 | 2014-08-20 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Method and system for predicting sintering burn-through point |
| CN103439889B (en) * | 2013-08-28 | 2015-10-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Based on the burning through point forecasting method of discharge flue gas analysis |
| CN106288802B (en) * | 2015-06-09 | 2018-06-22 | 中钢设备有限公司 | Online judgment method, device and the sintering machine for consistency of burning in sintering process |
| CN108267025B (en) * | 2016-12-30 | 2019-12-27 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Nitrogen oxide emission control method and device |
| CN108267008B (en) * | 2016-12-30 | 2019-12-27 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Nitrogen oxide emission control method and device |
| WO2020139325A1 (en) | 2018-12-26 | 2020-07-02 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Tracer gas endpoint-monitored sinter systems |
| CN113299353B (en) * | 2020-08-20 | 2022-08-26 | 湖南长天自控工程有限公司 | Blending degree prediction method and system of mixing machine |
| CN112169561B (en) * | 2020-09-28 | 2022-10-14 | 广东韶钢松山股份有限公司 | Method for controlling smoke emission |
| CN112304260B (en) * | 2020-09-30 | 2022-04-19 | 首钢集团有限公司 | Method for determining length of sintering flue gas cover |
| CN113111571B (en) * | 2021-03-10 | 2022-12-02 | 山东诺德能源科技有限公司 | Method for predicting sintering end point according to air box temperature |
| CN113091459B (en) * | 2021-04-17 | 2024-04-19 | 乌海市包钢万腾钢铁有限责任公司 | Method for controlling sintering end point by synthesis speed |
| CN113932605B (en) * | 2021-11-12 | 2023-11-14 | 中冶长天(长沙)智能科技有限公司 | Detection method, device and system for trolley breast board of sintering machine |
| CN115341090A (en) * | 2022-08-08 | 2022-11-15 | 南京钢铁股份有限公司 | Method for improving productivity of sintering machine |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU144859A1 (en) * | 1960-08-31 | 1961-11-30 | А.Г. Астахов | Method for automatic control of sintering sintering process |
| JPS56127733A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Control for component of sintered ore product |
| SU894008A1 (en) * | 1974-12-18 | 1981-12-30 | Проектно-Конструкторский Институт "Автоматпром" | Method of determining sintering termination place |
| RU2222614C1 (en) * | 2002-07-17 | 2004-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Sintering process automatic control unit |
| RU2375659C1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Уралмаш-Инжиниринг" | Automated control system of agglomerate quality |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586770B2 (en) * | 1979-07-13 | 1983-02-07 | 川崎製鉄株式会社 | Method of sintering ores, etc. |
| AT376245B (en) * | 1979-11-06 | 1984-10-25 | Voest Alpine Ag | METHOD FOR SINTERING FINE-GRAINED IRON ORES |
| JPS599133A (en) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Kawasaki Steel Corp | Operating method of sintering |
| JP2000256759A (en) * | 1999-03-05 | 2000-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for estimating progressing condition of sintering reaction |
| KR100413285B1 (en) * | 1999-12-29 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | Automatic control method of sintering speed |
| CN101387508B (en) * | 2008-10-17 | 2011-01-05 | 长沙有色冶金设计研究院 | Burning through point localization method suitable for updraft sintering machine and positioning system thereof |
| KR20110022394A (en) * | 2009-08-27 | 2011-03-07 | 현대제철 주식회사 | Apparatus for controlling temperature of sintering waste gas and method thereof |
| CN101963456B (en) * | 2010-11-04 | 2012-06-27 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Control method of thorough-roasting point in roasting process of material and control system |
| CN101975514B (en) * | 2010-11-16 | 2012-09-26 | 吕斌 | Through burning control method for sintering production |
| JP5703755B2 (en) * | 2011-01-05 | 2015-04-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Sintering raw material layer thickness control method and apparatus for sintering machine |
| CN103045855B (en) * | 2012-12-27 | 2014-04-23 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Method and system for predicting thickness of sintered ore bed |
| CN103017530B (en) * | 2012-12-27 | 2014-08-20 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | Method and system for predicting sintering burn-through point |
-
2012
- 2012-12-27 CN CN201210578364.9A patent/CN103017530B/en active Active
-
2013
- 2013-12-26 WO PCT/CN2013/090510 patent/WO2014101784A1/en active Application Filing
- 2013-12-26 RU RU2015130232A patent/RU2620211C2/en active
- 2013-12-26 BR BR112015014393A patent/BR112015014393B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU144859A1 (en) * | 1960-08-31 | 1961-11-30 | А.Г. Астахов | Method for automatic control of sintering sintering process |
| SU894008A1 (en) * | 1974-12-18 | 1981-12-30 | Проектно-Конструкторский Институт "Автоматпром" | Method of determining sintering termination place |
| JPS56127733A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Control for component of sintered ore product |
| RU2222614C1 (en) * | 2002-07-17 | 2004-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Sintering process automatic control unit |
| RU2375659C1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Уралмаш-Инжиниринг" | Automated control system of agglomerate quality |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2014101784A1 (en) | 2014-07-03 |
| RU2015130232A (en) | 2017-01-30 |
| BR112015014393B1 (en) | 2020-05-05 |
| CN103017530B (en) | 2014-08-20 |
| CN103017530A (en) | 2013-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2620211C2 (en) | Burn-through point prediction method and system | |
| US4077763A (en) | Method for regulating combustion processes, particularly for the production of cement in a rotary kiln | |
| JP5298634B2 (en) | Quality control method for sintered ore | |
| CN103045855B (en) | Method and system for predicting thickness of sintered ore bed | |
| JP4677785B2 (en) | Sinter ore manufacturing apparatus and method | |
| RU2647411C2 (en) | Method and system for the frequency change control system of the main exhaust fan in the sintering system | |
| CN102712964B (en) | Method and device for controlling layer thickness of sintering starting material for sintering machine | |
| RU2606680C2 (en) | Method and system for controlling the main exhaust fan | |
| CN103017529B (en) | Method and system for controlling air quantity of main draft fan of sintering machine | |
| CN103033054B (en) | Negative pressure control method and negative pressure control system for main exhaust fan of sintering machine | |
| CN103033055A (en) | Air volume control method and air volume control system for main exhaust fan of sintering machine | |
| CN105042582B (en) | A kind of boiler hearth of circulating fluidized bed release heat monitoring system and method | |
| CN103017534A (en) | Method and system for controlling negative pressure of main draft fan of sintering machine | |
| KR101246513B1 (en) | method for predicting variation of furnace heat for blast furnace | |
| TWI811970B (en) | Detection method and detection device of liquid residual amount, detection method and detection device of melt residue amount, operation method of vertical furnace | |
| US20240132982A1 (en) | Residual liquid amount detection method and detection apparatus for the same, residual molten material amount detection method and detection apparatus for the same, and method for operating vertical furnace | |
| EP4269626A1 (en) | Detection method and detection device for liquid level height of liquid, detection method and detection device for liquid level height of molten material, and operation method for vertical furnace | |
| JP4233039B2 (en) | Coke oven coal level control method | |
| WO2022168557A1 (en) | Detection method and detection device for liquid level height of liquid, detection method and detection device for liquid level height of molten material, and operation method for vertical furnace | |
| RU2815506C1 (en) | Method and device for determining liquid level, method and device for determining liquid level for liquid material and method of operating vertical furnace | |
| CN103017532A (en) | Method and system for variable-frequency control of main draft fan of sintering system | |
| KR20140040991A (en) | Method for predicting coke replacement ratio of furnace pulverized coal | |
| KR20040055853A (en) | An Apparatus for Controlling the Sub Gate in Sintering Facilities | |
| KR19990002211A (en) | Prediction method of drop strength of sintered ore | |
| JP2007270211A (en) | Method for operating blast furnace and detector for accumulated quantity of target component in blast furnace, and program |