RU2591940C2 - Способ и устройство для изготовления ацетилена и синтез-газа - Google Patents

Способ и устройство для изготовления ацетилена и синтез-газа Download PDF

Info

Publication number
RU2591940C2
RU2591940C2 RU2013126499/05A RU2013126499A RU2591940C2 RU 2591940 C2 RU2591940 C2 RU 2591940C2 RU 2013126499/05 A RU2013126499/05 A RU 2013126499/05A RU 2013126499 A RU2013126499 A RU 2013126499A RU 2591940 C2 RU2591940 C2 RU 2591940C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
burner block
combustion chamber
holes
gas
burners
Prior art date
Application number
RU2013126499/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013126499A (ru
Inventor
Михаэль РУСС
Дирк ГРОССШМИДТ
Петер РЕНЦЕ
Максимилиан ВИКАРИ
Хорст Нойхаузер
Кай Райнер ЭРХАРДТ
Кристиан ВАЙХЕРТ
Original Assignee
Басф Се
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Басф Се filed Critical Басф Се
Publication of RU2013126499A publication Critical patent/RU2013126499A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2591940C2 publication Critical patent/RU2591940C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C01B3/363—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents characterised by the burner used
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/10—Mixing gases with gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3133—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit characterised by the specific design of the injector
    • B01F25/31331—Perforated, multi-opening, with a plurality of holes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J12/00—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor
    • B01J12/005—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor carried out at high temperatures, e.g. by pyrolysis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
    • B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
    • B01J4/002—Nozzle-type elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/76—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation of hydrocarbons with partial elimination of hydrogen
    • C07C2/78—Processes with partial combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
    • F23D14/76—Protecting flame and burner parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
    • B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
    • B01F2215/0413—Numerical information
    • B01F2215/0418—Geometrical information
    • B01F2215/0431—Numerical size values, e.g. diameter of a hole or conduit, area, volume, length, width, or ratios thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
    • B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
    • B01F2215/0413—Numerical information
    • B01F2215/0436—Operational information
    • B01F2215/045—Numerical flow-rate values
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
    • B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
    • B01F2215/0413—Numerical information
    • B01F2215/0436—Operational information
    • B01F2215/0468—Numerical pressure values
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
    • B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
    • B01F2215/0413—Numerical information
    • B01F2215/0436—Operational information
    • B01F2215/0472—Numerical temperature values
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0255—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a non-catalytic partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/049—Composition of the impurity the impurity being carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0877—Methods of cooling by direct injection of fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1276—Mixing of different feed components
    • C01B2203/1282—Mixing of different feed components using static mixers

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)

Abstract

Изобретение касается улучшенного способа изготовления ацетилена и синтез-газа. Предложен способ получения ацетилена и синтез-газа путем частичного окисления углеводородов кислородом, причем исходные газы, в состав которых входит поток, содержащий углеводород, и поток, содержащий кислород, сначала предварительно нагревают по отдельности, затем смешивают в смесительной зоне, а после протекания через блок горелок вызывают их реакцию в камере сгорания, после чего быстро охлаждают. При этом на обращенную к камере сгорания поверхность блока горелок подают поток промывного газа, вводят этот поток промывного газа с помощью нескольких отверстий через блок горелок, причем усредненное отношение эффективной площади поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 100 см2, причем усредненное отношение эффективной поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок рассчитывается из отношения совокупной эффективной поверхности блока горелок к общему числу отверстий для промывного газа и причем проводимый через отверстия поток промывного газа распределяют с помощью распределительных устройств таким образом, что 70-100 об.% подаваемого потока промывного газа направляются параллельно обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. Изобретение позволяет получить синтез-газ и ацетилен улучшенным способом частичного окисления углеводородов, который препятствует отложениям на поверхности блока горелок без использования механической очистки. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 4 ил., 3 пр.

Description

Настоящая заявка включает в себя посредством ссылки заявку США №61/412,406, поданную 11 ноября 2010 г.
Настоящее изобретение касается улучшенного способа изготовления ацетилена и синтез-газа путем частичного окисления углеводородов в реакторе, при реализации которого в реактор подают поток, содержащий углеводород, а также поток, содержащий кислород, и устройства для реализации способа согласно изобретению.
Высокотемпературные реакции для частичного окисления углеводородов обычно проводят в реакторной системе из смесительного блока, горелки и устройства гашения (прекращения) реакции.
В качестве примера такого частичного окисления в области высоких температур можно назвать синтез ацетилена и синтез-газа путем частичного окисления углеводородов. Он описан, например, в патентах Германии DE 875198, DE 1051845, DE 1057094 и DE 4422815.
В этих документах разъяснены обычно применяемые в ацетиленовом процессе BASF (Заксе-Бартоломе) комбинации смесителя, блока горелок, камеры сгорания и устройства гашения реакции, ниже (если упоминается комбинация) упрощенно называемые «реактором».
Исходные вещества, как, например, природный газ и кислород, при этом нагревают по отдельности, обычно до температуры вплоть до 600°С. В смесительной зоне реагенты интенсивно перемешивают, а после прохождения через блок горелок инициируют их экзотермическую реакцию. В этих случаях блок горелок состоит из определенного числа параллельных каналов, в которых скорость течения способной воспламеняться смеси кислорода и природного газа выше, чем скорость распространения пламени (скорость реакции, скорость пламени, скорость преобразования); это имеет целью предотвратить прорыв пламени в смесительное пространство. Металлический блок горелок охлаждают, чтобы он выдерживал термическую нагрузку. В зависимости от длительности пребывания в смесительном пространстве возникает опасность воспламенения спереди или сзади, поскольку термическая стабильность смесей ограничена. Здесь употребляется термин "запаздывание зажигания" или "время индукции", в смысле временного промежутка, за который способная воспламеняться смесь не претерпевает достойных упоминания внутренних термических изменений. Время индукции зависит от вида используемых углеводородов, от состояния смеси, от давления и температуры. Она определяет максимальную длительность пребывания реагентов в смесительном пространстве. Такие реагенты, как водород, сжиженный газ или легкий бензин, применение которых в процессе синтеза особо желательно ввиду повышения выхода и/или производительности, отличаются сравнительно высокой реакционной способностью и, соответственно, малым временем индукции.
Применяемые при нынешних масштабах производства ацетиленовые горелки характеризуются цилиндрической формой камеры сгорания. Целесообразно, чтобы в блоке горелок имелись расположенные гексагонально сквозные отверстия. В одной из форм исполнения на поперечном сечении диаметром около 500 мм гексагонально располагаются, например, 127 отверстий внутренним диаметром по 27 мм. Диаметры отдельных каналов, как правило, составляют приблизительно 19-27 мм. Следующая за ним камера сгорания, в которой стабилизируется пламя формирующей ацетилен реакции частичного окисления, также имеет цилиндрическое сечение, охлаждается водой и соответствует по внешнему виду короткой трубе (диаметром, например, 180-533 мм и длиной 380-450 мм). На высоте поверхности блока горелок, обращенной к камере сгорания, в реакционное пространство подают так называемый вспомогательный кислород. Благодаря этому обеспечивают стабилизацию пламени и, следовательно, заданное расстояние от корней факела и, соответственно, начала реакции до прерывания реакции устройством гашения реакции. Вся горелка, состоящая из блока горелок и камеры сгорания, подвешивается в емкости гасителя, имеющей большее сечение, на фланце сверху. На высоте плоскости выхода из камеры сгорания за пределами ее образующей на одном или нескольких распределительных кольцах гасителя установлены сопла гашения, которые распыляют (с помощью распыляющей среды или без таковой) средство гашения, например воду или масло, и выдувают (ее) приблизительно перпендикулярно основному направлению течения реакционных газов, покидающих камеру сгорания. Это прямое гашение имеет задачу чрезвычайно быстро охладить реагирующий поток приблизительно до 100°С (гашение водой) и 200°С (гашение маслом) так, чтобы последующие реакции, т.е., в частности, разложение образовавшегося ацетилена, были «заморожены». При этом в идеальном случае дальнобойность и распределение гасящих струй подобраны так, чтобы в максимально короткое время достигать максимально возможно равномерного распределения температур.
Применяемые при настоящих масштабах производства ацетиленовые горелки характеризуются цилиндрической формой камеры сгорания. Используемые компоненты предварительно смешивают с помощью диффузора и, избегая обратного подмеса, подают в блок горелок через расположенные гексагонально сквозные отверстия. В известных способах работы предварительное смешивание используемых компонентов осуществляют в смесительном диффузоре - в относительно большом объеме и при высоких температурах предварительного нагрева.
В описанных промышленных способах кроме ацетилена образуются в основном водород, монооксид углерода и сажа. Частицы сажи, образующиеся во фронте пламени, могут, играя роль затравки, прилипать к поверхности блока горелок со стороны камеры сгорания, где откладываются, запекаются и нарастают слои кокса, что постоянно снижает эффективность способа.
В существующих способах производства с масляным и водяным гашением эти отложения периодически счищают механическим способом с обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок с помощью устройства, исполняющего функции кочерги или колосникового лома. Это устройство требует трудоемкого управления (Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 5th Edition, Volume A1, pages 97-144), а кроме того, время применения механизма ограничено термической нагрузкой в камере сгорания.
Не было недостатка в попытках избежать изъяна, состоящего в припекании слоев кокса к обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. Так, в теоретическом изложении патента Германии DE 2307300 раскрыто впрыскивание газообразного вещества в реактор в области между максимальной температурой и местом гашения (пункт 1). При этом должны проходить реакции между добавленными газами и свободными радикалами, что должно уменьшить коксообразование (описание, страница 8, второй абзац).
В заявке на патент Германии DE 3904330 А1 описан способ изготовления ацетиленовой сажи путем термического разложения ацетилена. В этом способе, который существенно отличается от способа изготовления ацетилена (например, отсутствует частичное окисление), упоминается, что при необходимости вводят поток инертного газа.
Патент Германии DE 1148229 описывает способ эксплуатации камер расщепления для обработки углеводородов, в котором предусмотрено промывание водяным паром, а охлаждение стенки должно вызывать формирование водяной завесы (пункт 1). Более подробные данные о способе реализации промывки не приведены. Представленный способ не является частичным окислением (РОх), в качестве средства промывки вводят жидкую воду, а дополнительное подмешивание окислителя (например, кислорода) к средству промывки не предусматривается. Поэтому средство промывки на осевом протяжении камеры расщепления впрыскивают самое большее лишь в одном месте.
В патенте Германии DE 2007997 изложено, как масляная пленка на внутренней стенке реакционной камеры должна препятствовать коксобразованию (страница 2, первый абзац). Однако масляная пленка в камере сгорания сама по себе склонна к коксообразованию. Поэтому содержащее углеводороды масло (минеральное) при имеющихся требованиях можно исключить как средство промывки.
Раскрытые в указанных публикациях способы предотвращения или же ослабления нежелательного коксообразования, однако, неудовлетворительны с точки зрения эффективного применения в способе изготовления ацетилена. Так, некоторые тексты, как пояснено выше, касаются других реакций, где условия совершенно отличны, и применимость в других условиях (пригодность к переносу) отсутствует. Так, имеющее место при реализации способа согласно изобретению частичное окисление очень сложно по своим показателям: особо значительную роль играет длительность пребывания, обрыв реакции должен осуществляться очень точно, а добавление посторонних веществ, как, например, промывочного газа или окислителя, может очень быстро сдвинуть реакцию как в пространстве, так и по скорости и в результате привести к ухудшению выхода.
Кроме того, в известном уровне техники присутствуют лишь общие высказывания о техническом исполнении, скорее похожие на задачи. Далее, в известном уровне техники имеются пояснения применительно к коксообразованию на боковых поверхностях, ограничивающих камеру сгорания, а не на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, которая обычно перпендикулярна этим боковым поверхностям.
Кроме того, не представлены никакие геометрические предписания применительно к механике потоков и технике реакций, на основании которых можно было бы эффективно минимизировать количество промывочной среды и таким образом минимизировать эксплуатационные расходы и оптимизировать выход продукции.
Таким образом, была поставлена задача найти улучшенный способ частичного окисления углеводородов, который простым с технологической точки зрения образом препятствует припеканиям и отложениям на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, чтобы можно было обойтись без механической очистки этой обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок и таким образом без находящихся под значительной термической нагрузкой и сложных в управлении механических очищающих устройств (шуровочных пик).
В соответствии с этой задачей был найден способ изготовления ацетилена и синтез-газа путем частичного окисления углеводородов кислородом, причем исходные газы, в состав которых входит поток, содержащий углеводород, и поток, содержащий кислород, сначала предварительно нагревают по отдельности, затем смешивают в смесительной зоне, а после протекания через блок горелок вызывают их реакцию в камере сгорания, после чего быстро охлаждают, который отличается тем, что на обращенную к камере сгорания поверхность блока горелок подают поток промывного газа, вводят этот поток промывного газа с помощью нескольких отверстий через блок горелок, причем усредненное отношение эффективной площади поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 100 см2.
Способ согласно изобретению можно применять к общеизвестным процессам изготовления ацетилена и/или синтез-газа путем частичного окисления. В качестве применяемых веществ в случае углеродов можно предпочтительно применять в т.ч. алканы, алкены, природные газы, легкий бензин и их смеси, например, с CO2, синтез-газом. Содержащий кислород поток можно подавать как кислород, но и как смеси, содержащие кислород, а также, например, CO2, Н2О, N2, и/или инертные газы.
На фигуре 1 виден фрагмент горелки согласно изобретению. Здесь можно обнаружить обращенную к камере сгорания поверхность блока горелок (1) с двумя видами отверстий, создающих возможность подачи потоков веществ в камеру сгорания. Представлены отверстия (2) для подачи смеси применяемых компонентов, а также отверстия (3) для подачи промывочного газа, причем отверстия для промывочного газа меньше по свободному сечению, чем отверстия для смеси применяемых компонентов. Предпочтительно, чтобы сечение отверстий было круглым, возможно, однако, и применение других геометрических форм. Как явствует из фигуры 1, предпочтительно, чтобы число отверстий для промывного газа на рассматриваемый фрагмент поверхности превышало число отверстий для смеси рабочих компонентов.
Со ссылкой на фигуру 1 можно также пояснить термин «эффективной поверхности блока горелок». Она изображена заштрихованной. Ее получают из исходной поверхности блока горелок, обращенной к камере сгорания, причем площади частей этой поверхности, теряющиеся на отверстия для смеси рабочих компонентов, вычитают.
Согласно изобретению число отверстий (3) на часть обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок может варьировать. Так, можно особенно рекомендовать, например, предусмотреть вблизи от наружной стенки (т.е. стенки, ограничивающей камеру сгорания, которая, как правило, располагается перпендикулярно к поверхности блока горелок) более высокую плотность таких отверстий (3) для промывного газа, чтобы поблизости от этой относительно холодной области, где имеется повышенная опасность коксообразования, посредством усиленной подачи промывного газа противодействовать нежелательному эффекту коксообразования. При этом в периферийной области объемный поток подаваемого промывочного газа может предпочтительно превышать среднее значение объемного потока промывочного газа (легко определяемому по средней величине всех значений подачи промывочного газа через все отверстия 3) в 1,2-10 раз. В этом случае под переферийной областью подразумевают наружные приблизительно 10-20% радиального размера камеры сгорания (при круглом сечении этот размер соответствует диаметру). Чтобы определить «усредненное отношение эффективной площади поверхности блока горелок к числу отверстий для потока промывного газа в блоке горелок», выполняют общие рассуждения. При этом отношение рассчитывают из совокупной эффективной поверхности блока горелок (со стороны камеры сгорания) и общего числа отверстий для промывочной среды. Это усредненное отношение составляет от 5 до 100 см2, предпочтительно от 5 до 50 см2. Как уже изложено выше, это отношение может варьировать в зависимости от расположения на поверхности блока горелок.
Обращенная к камере сгорания поверхность блока горелок, которую согласно изобретению промывают, включает в себя таким образом эффективную поверхность блока горелок (со стороны камеры сгорания) за вычетом доли площади, потерянной на отверстия для промывочного газа. Согласно изобретению на этой поверхности удается избежать коксообразования и отложения сажи.
Согласно изобретению поток промывочного газа, применяемый для этого, подает в соответствующие отверстия в блоке горелок по одному или нескольким трубопроводам, и он выходит наружу на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок.
Существенный аспект цели способа согласно изобретению состоит в том, чтобы удерживать количественные характеристики подлежащего введению промывного потока на возможно низком уровне, чтобы не допустить значительного отклонения стехиометрии применяемых компонентов, что могло бы снизить выход ацетилена. Кроме того, количество применяемой среды промывки следует минимизировать из экономических соображений. При этом в то же время должна сохраняться высокая эффективность в воспрепятствовании коксообразованию на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. Чтобы добиться этого эффекта, необходимо обеспечить максимально равномерную промывающую пленку на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. Пример конструктивного решения приведен на фигуре 2. Здесь опять же виден фрагмент устройства согласно изобретению. Видна обращенная к камере сгорания поверхность блока горелок (1) с отверстиями для подачи смеси рабочих компонентов (2), а также отверстиями для подачи промывочного газа (3). С этими отверстиями (3) на их конце, то есть в направлении камеры сгорания (6), граничит распределительное устройство (4) для промывного газа. Стрелки (5) означают направления, в которых распределяется промывочный газ.
В предпочтительной форме исполнения значительную долю поданного промывочного газа направляют параллельно обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. В этой ситуации рекомендуется доля от 20 до 100 об.%, в особенности от 70 до 100 об.%. При этом особенно стоит рекомендовать, чтобы поток промывного газа, выходящий из распределительного устройства, распределялся в радиальном направлении относительно центральной оси подающего трубопровода по множеству отверстий, размещенных по наружной образующей распределителя (предпочтительно равномерно), благодаря чему обеспечивается равномерное (предпочтительно параллельное) распределение промывного газа по обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок. При этом предпочтительно, чтобы у распределительного устройства имелись по меньшей мере три отверстия для выхода промывного газа; обычно, однако, в этом месте находятся значительно больше отверстий, цель чего состоит в достижении максимальной равномерности распределения (по радиусу). Благодаря этому особенному размещению промывная пленка непосредственно прилегает и равномерно покрывает подлежащую промывке поверхность блока горелок, обращенную к камере сгорания, что самым эффективным образом предотвращает проникновение частиц сажи к этой стенке. Кроме того, благодаря параллельному течению промывной пленки частицы сажи, движущиеся к подлежащей промывке поверхности блока горелок, переносятся в направлении отверстий для подачи смеси используемых компонентов и преобразуются (подвергаются реакции) в выходящем оттуда пламени, что также согласно изобретению способствует предотвращению припеканий на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок.
При подаче промывного газа предпочтительно вводят от 0,05 до 1 Нм3 в час и отверстие, особо предпочтительно - от 0,1 до 0,6 Нм3 в час и отверстие. Эти диапазоны значений следуют, во-первых, из заданных условиями согласно изобретению высоких скоростей выхода и, соответственно, высоких значений импульса промывочной среды (50-200 м/с), а во-вторых, из заданных техникой изготовления ограниченно малых выходных отверстий (диаметр ок. 0,1-1 мм), экономических требований минимальных количеств промывной среды и технологических условий минимальных изменений в стехиометрии применяемых компонентов. С учетом этих предварительных условий оказалось, что смысл имеет плотность промывных отверстий в 5-100 см2 на одно отверстие.
В предпочтительной форме исполнения промывной газ можно подавать - при рассмотрении по всей эффективной площади поверхности блока горелок - в различных количествах, причем вблизи от ограничивающей камеру сгорания стенки предпочтительно подавать большее количество. Это позволяет дополнительно уменьшить отложение сажи, поскольку в более холодных областях вблизи от упомянутой ограничивающей стенки тенденция к коксообразованию более высока.
Для конструктивной реализации распределительного устройства (4) возможны различные варианты. Так, например, можно использовать шарообразную, пирамидальную, конусообразную или кубическую геометрическую форму. Особо можно рекомендовать, например, пирамидальную геометрическую форму, причем вершина ориентирована в направлении камеры сгорания. Посредством соответствующего размещения малых отверстий в распределительном устройстве можно надлежащим образом выдавать промывочный газ. Удовлетворить предпочтительное требование преимущественно параллельного ведения потоков относительно поверхности блока горелок можно, например, посредством соответствующего расположения этих малых отверстий в распределительном отверстии. Размер этих малых отверстий, как правило, следует поддерживать минимальным, причем необходимо также учитывать заданное исходное давление промывного газа.
Согласно изобретению множество выходных отверстий из распределительных изделий (4) или все выходные отверстия находятся в непосредственной близости к подлежащей промыву поверхности блока горелок (как это видно, например, на фигуре 2).
При реализации способа согласно изобретению желательный принцип промывки может в зависимости от применяемой среды промывки иметь в основе два различных механизма, которые могут также действовать и одновременно, в силу чего получаются особые эффекты синергии.
Во-первых, это чистое, как описано выше, импульсное промывание (продувание) граничного слоя потока (течения). Это позволяет предотвратить как проникновение твердых частиц кокса/сажи, так и налипание и нарастание слоев сажи/кокса. Скорость [движения] промывной пленки по промываемой поверхности (обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок) предпочтительно должна быть максимальной, чтобы воспрепятствовать прилипанию к поверхности также и частиц кокса, циркулирующих в зоне реакции.
Во-вторых, имеется возможность с помощью средства промывки создать вблизи от обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок окисляющую атмосферу, которая позволяет избежать нарастания и налипания сажи и кокса посредством того, что с помощью содержащегося в средстве промывки окислителя возможные отложения преобразуются/сжигаются/окисляются, либо же их формирование замедляется до такой степени, что формирование твердой фазы предотвращается по причинам кинетики.
Согласно изобретению для создания импульса промывки можно применять любое средство промывки, предпочтительно кислород. Температуры средства промывки предпочтительно ниже 500°С, особо предпочтительно в пределах от 100 до 300°С.
При этом указанные значения температур относятся также к температуре средства промывки на входе в камеру сгорания. В случае описанного выше окислительного промывочного действия в качестве промывочного газа при заданных технологических граничных условиях предпочтительно можно применять потенциально окисляющие среды, предпочтительно водяной пар, кислород, CO2, СО и смеси их друг с другом, а также с другими инертными компонентами. Можно также рекомендовать применение в качестве средства промывки воздуха.
Еще в одном предпочтительном варианте исполнения способа согласно изобретению на внутреннюю стенку камеры сгорания дополнительно подают поток промывочного газа. Благодаря этому можно дополнительно повысить эффективность способа в целом, поскольку в силу этого можно эффективно противодействовать и коксообразованию на этой стенке. При этом в качестве средства промывки можно использовать по существу поименованные выше применяемые компоненты.
Еще одним объектом изобретения является устройство, пригодное для реализации способа согласно изобретению. Оно включает в себя реактор, содержащий блок горелок с камерой сгорания для синтеза ацетилена, оснащенный отверстиями для подачи потока промывочного газа для промывки обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, причем усредненное отношение эффективной площади поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 100 см2.
Способ согласно изобретению дает возможность избежать образования корок на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, благодаря чему можно обойтись без действий по механической очистке, как, например, применения механического очищающего устройства. Соответственно, на длительный срок обеспечивается непопадание мешающих частиц твердых веществ значимого размера в поток газа. Таким образом, благодаря этому в предпочтительном варианте исполнения способа согласно изобретению после реакции возможно вернуть большую долю содержащейся в газе теплоты с помощью последовательно подключенного теплообменника. При этом эту полученную энергию предпочтительно применять для создания пара. Предпочтительно из синтезированного таким образом газа продукта можно вернуть большую часть теплоты для создания пара. В качестве теплообменников можно использовать, например, теплообменники в виде пучка труб. Предпочтительно, чтобы поток газа после реакции, в отличие от обычных способов, охлаждался здесь не до 100°С при водяном гашении, либо же до 200°С при масляном тушении, а чтобы происходило его быстрое охлаждение (гашение) до 600-1000°С. Это еще не вызывает достойных упоминания потерь выхода ацетилена из-за последующих реакций. Затем этот горячий газ продукта подают на теплообменник, в котором газ дополнительно охлаждается. Высвобождающаяся при этом энергия используется для тепловой рекуперации (возврата тепла). Предпочтительно, чтобы теплообменник представлял собой парогенератор, в котором происходит косвенное дальнейшее охлаждение газа продукта, а на вторичной стороне - выработка пара, который в дальнейшем можно использовать в коммерческих или технологических целях. Это значительно повышает эффективность способа. Существенное преимущество при реализации способа согласно изобретению состоит в том, что теплообменник можно подключать непосредственно, поскольку никакие отложения твердых веществ не вызывают при этом проблем. Помимо применения энергии, высвобождающейся при охлаждении газа продукта, для генерации пара имеются и другие возможности использовать эту энергию в рамках способа изготовления ацетилена и синтез-газа.
Такой способ работы в прежних вариантах способа невозможно было осуществить с экономической точки зрения, поскольку в случае прежних механических способов очистки в процессе очистки пласты сажи и кокса отделялись от обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, перемещались в направлении теплообменника, механически повреждали его абразивным способом или частично или полностью закупоривали бы его. Напротив, согласно изобретению можно полностью воспрепятствовать отложению кокса и сажи на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок.
Способ согласно изобретению дает простую и эффективную с точки зрения техники процесса возможность действенно снизить или вообще предотвратить образование корок и припеканий кокса на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок при изготовлении ацетилена и/или синтез-газа путем частичного окисления. В силу описанных выше признаков согласно изобретению при этом уже относительно малый поток промывочного газа может действенно воспрепятствовать образованию корок, без того чтобы на длительный срок снижать эффективность реакции. При этом в предпочтительной форме исполнения подачу промывного газа в различных областях обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок выгодным образом осуществляют в различных количествах, в силу чего эффективность повышается дополнительно. Путем соответствующего выбора промывочного средства можно, помимо «чистой процедуры промывки» на основании импульса промывочного потока, при необходимости также создавать предпочтительно окисляющую атмосферу, благодаря чему можно дополнительно снизить количество отложений.
Примеры
В качестве примера рассмотрим сравнение между эксплуатацией блока горелок, камеры сгорания и гасителя для синтеза ацетилена («стандартный реактор»), соответствующих нынешнему техническому уровню, и эксплуатацией реактора с блоком горелок в смысле изобретения.
Пример 1
В целях испытаний стандартный реактор эксплуатировали с обычной осевой и радиальной стабилизацией пламени. Камера сгорания выполнена с водяным охлаждением.
У используемых горелок диаметр реактора составляет 180 мм.
Блок горелок выполнен с 19 гексагонально расположенными отверстиями внутренним диаметром по 27 мм.
Стандартный реактор и все поименованные ниже реакторы эксплуатировали в данных условиях проведения реакции:
- Объемный поток природного газа: 600 Н·м3/ч;
- Отношение потока кислорода к потоку природного газа 0,62;
- Температура предварительного нагрева газов: 550°С;
- Объемная доля ацетилена: 6,4 об.-%.
В данных экспериментальных условиях стандартный реактор пришлось отключить примерно через 20 часов работы из-за появления проблем со стабильностью пламени.
При обследовании обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок в стандартном реакторе на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок обнаруживается сформировавшийся слой кокса толщиной несколько сантиметров. Скорость нарастания слоя кокса на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок можно определить как 2 мм/ч.
Пример 2
Для сравнения применили реактор с блоком горелок согласно изобретению, отличающийся тем, что в него подавали поток промывного газа, причем усредненное отношение эффективной площади поверхности блока горелок к числу отверстий в блоке горелок для потока промывного газа составляло 7 см2. При этом 90% потока промывного газа с помощью распределительного устройства подавали параллельно обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок и в радиальном направлении относительно срединной оси отверстий в блоке горелок для подачи потока промывного газа. Согласно изобретению поток промывного газа состоял из кислорода.
При эксплуатации реактора с блоком горелок согласно изобретению на протяжении 20 часов на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок никакие отложения не формируются. Скорость нарастания слоя кокса на обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок, таким образом, составляет 0 мм/ч.
Дополнительный пример:
Промытый блок горелок после одной недели эксплуатации
Влияние ориентации отверстий на промывку поверхности блока горелок
В настоящих примерах показана торцовая поверхность блока горелок реактора для получения ацетилена, содержащего блок горелок с камерой сгорания, причем блок горелок имеет отверстия для подачи смеси исходных веществ и отверстия для подачи промывного газа.
С целью показания влияния различной ориентировки потока промывного газа на промывную эффективность при проведении опытов варьировалась аксиальная/радиальная ориентировка потока промывного газа при прочих одинаковых условиях испытаний.
Отношение эффективной поверхности блока горелок к количеству отверстий для промывного газа составляло 5,3 см2/отверстие.
Примеры свидетельствуют о том, что в случае чисто аксиальной ориентировки кислородных сопел, т.е. отверстий для подачи промывного газа (сравнительный опыт, левая иллюстрация), наблюдалось значительное коксообразование, в частности в наружной области поверхности блока горелок.
В отличие от этого, в примере с 80%-ной долей радиальной ориентировки кислородных сопел (отверстий для подачи промывного газа) при прочих одинаковых условиях эксперимента (опыт (по изобретению), правая иллюстрация) никакого коксообразования на поверхности блока горелок не наблюдалось.

Claims (7)

1. Способ получения ацетилена и синтез-газа путем частичного окисления углеводородов кислородом, причем исходные газы, включающие поток, содержащий углеводород, и поток, содержащий кислород, предварительно нагревают по отдельности и затем смешивают в смесительной зоне, а после протекания через блок горелок вызывают их реакцию в камере сгорания, после чего быстро охлаждают, отличающийся тем, что на эффективную, обращенную к камере сгорания поверхность блока горелок, которая следует из исходной поверхности блока горелок, обращенной к камере сгорания, за вычетом площади частей этой поверхности, теряющейся на отверстия для смеси исходных веществ, подают поток промывного газа, вводят этот поток промывного газа с помощью нескольких отверстий через блок горелок, причем усредненное отношение эффективной поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 100 см2,
причем усредненное отношение эффективной поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок рассчитывается из отношения совокупной эффективной поверхности блока горелок к общему числу отверстий для промывного газа и причем проводимый через отверстия поток промывного газа распределяют с помощью распределительных устройств таким образом, что 70-100 об.% подаваемого потока промывного газа направляются параллельно обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что усредненное отношение эффективной поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 50 см2.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что поток промывного газа, выходящий из распределительного устройства, распределяют в радиальном направлении относительно центральной оси подающего трубопровода.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что поток промывного газа, при рассмотрении в отношении всей эффективной поверхности блока горелок, подают в различных количествах, причем вблизи от ограничивающей камеру сгорания стенки подают большее количество.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве промывного газа используют водяной пар, кислород или их смеси.
6. Способ по одному из пп. 1-5, отличающийся тем, что на внутреннюю стенку камеры сгорания дополнительно подают поток промывного газа.
7. Устройство для реализации способа по пп. 1-6, включающее реактор, содержащий блок горелок с камерой сгорания для получения ацетилена, причем блок горелок оснащен отверстиями для подачи смеси исходных веществ и отверстиями для подачи потока промывного газа для промывки обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок,
причем эффективная поверхность блока горелок следует из исходной поверхности блока горелок, обращенной к камере сгорания, за вычетом площади частей этой поверхности, теряющейся на отверстия для смеси исходных веществ, причем усредненное отношение эффективной поверхности блока горелок к числу этих отверстий для потока промывного газа в блоке горелок находится в пределах от 5 до 100 см2,
и имеет распределительное устройство, граничащее с отверстиями для потока промывного газа на их конце, выполненное с возможностью распределения проводимого потока промывного газа таким образом, что 70-100 об.% подаваемого через эти отверстия потока промывного газа направляются параллельно обращенной к камере сгорания поверхности блока горелок.
RU2013126499/05A 2010-11-11 2011-10-27 Способ и устройство для изготовления ацетилена и синтез-газа RU2591940C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US41240610P 2010-11-11 2010-11-11
US61/412406 2010-11-11
PCT/EP2011/068814 WO2012062584A1 (de) 2010-11-11 2011-10-27 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von acetylen und synthesegas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013126499A RU2013126499A (ru) 2014-12-20
RU2591940C2 true RU2591940C2 (ru) 2016-07-20

Family

ID=44906073

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013126499/05A RU2591940C2 (ru) 2010-11-11 2011-10-27 Способ и устройство для изготовления ацетилена и синтез-газа

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8597546B2 (ru)
EP (1) EP2637967B1 (ru)
CN (1) CN103249669B (ru)
RU (1) RU2591940C2 (ru)
WO (1) WO2012062584A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9290384B2 (en) 2012-06-14 2016-03-22 Basf Se Process for preparing acetylene and synthesis gas
US9580312B2 (en) 2013-01-16 2017-02-28 Basf Se Method for producing acetylenes and syngas

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB951100A (en) * 1960-11-18 1964-03-04 Nat Res Dev Process and apparatus for the partial oxidation of hydrocarbons
RU2052376C1 (ru) * 1989-09-28 1996-01-20 Инстытут Навозув Штучных Способ получения синтез-газа и водорода для синтеза оксоспиртов
RU2242497C2 (ru) * 1999-03-29 2004-12-20 Басф Акциенгезелльшафт Способ получения ацетилена и синтез-газа
WO2009109473A1 (de) * 2008-03-05 2009-09-11 Basf Se Verfahren und vorrichtung zur thermischen partiellen oxidation von kohlenwasserstoffen

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE875198C (de) 1936-03-07 1953-04-30 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Acetylen
GB824328A (en) * 1956-06-27 1959-11-25 Belge Produits Chimiques Sa Furnace for the production of unsaturated hydrocarbons such as acetylene by the partial combustion of more saturated hydrocarbons
DE1051845B (de) 1957-08-03 1959-03-05 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Acetylen durch thermische Spaltung, insbesondere durchpartielle Oxydation von Kohlenwasserstoffen
DE1057094B (de) 1957-11-22 1959-05-14 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Acetylen durch partielle Oxydation gasfoermiger oder verdampfter Kohlenwasserstoffe
GB876263A (en) 1959-03-04 1961-08-30 Belge Produits Chimiques Sa A process and apparatus for protecting the internal surface of the walls of a pyrolysis chamber in a furnace for the thermal treatment of hydrocarbons
US3551512A (en) * 1968-11-01 1970-12-29 Diamond Shamrock Corp Pressure process for preparing acetylene
BE795403A (fr) 1972-02-14 1973-08-14 Kramer Leonard Procede pour empecher la formation de coke au cours de la pyrolyse d'hydrocarbures en acetylene et hydrogene
GB1414684A (en) * 1973-04-17 1975-11-19 Popov V F Gas burner suitable for burning fuel gas and for burning reaction gas mixtures in reactors and furnaces
US3825400A (en) * 1973-04-17 1974-07-23 V Popov Gas fuel blowpipe for burning reaction gas mixtures
GB1482975A (en) * 1975-06-05 1977-08-17 Zelizny A Reactor for use in the production of acetylene from hydrocarbons
DE3904330A1 (de) 1989-02-14 1990-08-16 Hoechst Ag Acetylenruss, ein verfahren sowie eine vorrichtung zu seiner herstellung
DE4422815A1 (de) 1994-06-29 1996-01-04 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Acetylen und Synthesegas
DE102009012003A1 (de) 2009-02-26 2010-09-02 Basf Se Schutzbeschichtung für metallische Oberflächen und ihre Herstellung
ES2655323T3 (es) 2009-12-18 2018-02-19 Basf Se Zeolita que contiene hierro, procedimiento para la preparación de zeolitas que contienen hierro y procedimiento para la reducción catalítica de óxidos de nitrógeno

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB951100A (en) * 1960-11-18 1964-03-04 Nat Res Dev Process and apparatus for the partial oxidation of hydrocarbons
RU2052376C1 (ru) * 1989-09-28 1996-01-20 Инстытут Навозув Штучных Способ получения синтез-газа и водорода для синтеза оксоспиртов
RU2242497C2 (ru) * 1999-03-29 2004-12-20 Басф Акциенгезелльшафт Способ получения ацетилена и синтез-газа
WO2009109473A1 (de) * 2008-03-05 2009-09-11 Basf Se Verfahren und vorrichtung zur thermischen partiellen oxidation von kohlenwasserstoffen

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012062584A1 (de) 2012-05-18
CN103249669B (zh) 2016-02-24
US20120119149A1 (en) 2012-05-17
RU2013126499A (ru) 2014-12-20
EP2637967A1 (de) 2013-09-18
EP2637967B1 (de) 2015-10-21
US8597546B2 (en) 2013-12-03
CN103249669A (zh) 2013-08-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NL2012423C2 (en) A method for producing carbon black using an extender fluid.
EP2165117B1 (en) Method of operation a heater
PL170708B1 (en) Method of decomposing hydrocarbons
CN101163654B (zh) 通过快速混合反应物而生产乙炔和合成气的方法和设备
RU2480441C2 (ru) Способ и устройство для частичного термического окисления углеводородов
RU2221737C2 (ru) Способ частичного окисления углеводородов и предназначенная для его осуществления горелка
MXPA04003725A (es) Proceso para produccion de negro de horno.
RU2580684C2 (ru) Способ и устройство для получения ацетилена и синтез-газа
RU2591940C2 (ru) Способ и устройство для изготовления ацетилена и синтез-газа
JPH0717530B2 (ja) 炭化水素の順次的分解
RU2652124C2 (ru) Устройство и способ получения ацетилена и синтез-газа
JPH1172231A (ja) ガスタービン設備の燃焼室を液体燃料で稼働させるための方法及び装置
RU2637708C2 (ru) Способ получения ацетилена и синтез-газа
US3176046A (en) Pyrolysis of hydrocarbons with stable high temperature flame
US3176047A (en) Pyrolysis of hydrocarbons
US3019271A (en) Process and apparatus for treatment of hydrocarbons
CN118355094A (zh) 烃的自热裂化
KR20190129299A (ko) 촉매 재생기
CZ2015570A3 (cs) Způsob výroby tuhy s využitím plnivové tekutiny
DE10350213A1 (de) Verfahren zur Herstellung ungesättigter Kohlenwasserstoffe sowie dafür geeignete Vorrichtung