RU2571983C1 - Method of manufacturing of double sprocket - Google Patents
Method of manufacturing of double sprocket Download PDFInfo
- Publication number
- RU2571983C1 RU2571983C1 RU2014136542/02A RU2014136542A RU2571983C1 RU 2571983 C1 RU2571983 C1 RU 2571983C1 RU 2014136542/02 A RU2014136542/02 A RU 2014136542/02A RU 2014136542 A RU2014136542 A RU 2014136542A RU 2571983 C1 RU2571983 C1 RU 2571983C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- cutter
- feed
- section
- mill
- Prior art date
Links
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может найти применение при изготовлении двухвенцовой звездочки для цепной передачи, например, в приводах станков-качалок.The invention relates to the field of mechanical engineering and can find application in the manufacture of a two-crown sprocket for chain transmission, for example, in the drives of rocking machines.
Известен способ обработки заготовки детали с пазами (моноколеса лопаточной машины), включающий выполнение пазов путем их фрезерования строками концевой фрезой поочередно в диаметрально противоположных частях колеса (см. патент РФ 2247011, кл. В23С 3/18, оп. 27.02.2005).A known method of processing a workpiece blank with grooves (monowheel of a shoveling machine), comprising making grooves by milling them in rows with an end mill, alternately in diametrically opposite parts of the wheel (see RF patent 2247011, class B23C 3/18, op. 27.02.2005).
Недостатком известного способа является низкая производительность фрезерования фрезой с одним и тем же диаметром рабочей части без учета изменения ширины паза вдоль паза.The disadvantage of this method is the low productivity of milling with a mill with the same diameter of the working part without taking into account changes in the width of the groove along the groove.
Известен способ обработки заготовки детали с пазами, включающий изготовление пазов в заготовке путем плунжерного фрезерования, преимущественно в радиальном направлении с выполнением рабочих ходов фрезой с одним диаметром рабочей части в пределах назначенных границ области обработки паза и образованием в заготовке каналов (Патент США №6991434, кл. В63Н 1/26, опубл. 31.01.2006).A known method of processing a workpiece blank with grooves, including the manufacture of grooves in the workpiece by plunger milling, mainly in the radial direction with the execution of strokes with a milling cutter with one diameter of the working part within the assigned boundaries of the groove processing area and the formation of channels in the workpiece (US Patent No. 6991434, cl B63H 1/26, published on January 31, 2006).
Недостатком известного способа является низкая производительность плунжерного фрезерования, в особенности при изготовлении деталей с пазами переменной ширины. Это обусловлено тем, что в указанном способе все операции по фрезерованию паза осуществляют фрезой с одним и тем же диаметром рабочей части, причем сначала полностью выполняют черновое фрезерование одного паза (межлопаточного паза), а только потом поочередно выполняют фрезерование следующих пазов.The disadvantage of this method is the low productivity of plunger milling, especially in the manufacture of parts with grooves of variable width. This is due to the fact that in this method, all the operations of milling a groove are carried out by a milling cutter with the same diameter of the working part, and at first they completely perform rough milling of one groove (interscapular groove), and only then milling of the following grooves is performed alternately.
Наиболее близким к предложенному изобретению по технической сущности является способ обработки заготовки детали с пазами, включающий обработку пазов плунжерным фрезерованием, при котором фрезе сообщают вращение и движение подачи в направлении, совпадающем с осью вращения, и выполняют рабочие ходы фрезы в пределах назначенных границ области обработки паза с образованием в заготовке каналов, выполнение рабочих ходов осуществляют последовательно с использованием фрез с уменьшающимся диаметром рабочей части, который выбирают в зависимости от расчетного значения диаметра рабочей части из условия обеспечения в процессе обработки максимальной площади поверхности, образованной режущей кромкой фрезы при ее контакте с обрабатываемой поверхностью заготовки, при этом замену фрезы с одним диаметром рабочей части на фрезу с другим диаметром рабочей части осуществляют после выполнения фрезой всех возможных рабочих ходов на обрабатываемой заготовке, причем рабочие ходы выполняют с наиболее широкой стороны паза до достижения рабочей частью фрезы заданной длины рабочего хода (Патент РФ №2476296, кл. В23С 3/18, опубл. 27.02.2013 - прототип).Closest to the proposed invention in technical essence is a method of processing a workpiece blank with grooves, including grooving a plunger milling, in which the mill is informed of the rotation and feed movement in the direction coinciding with the axis of rotation, and the working moves of the cutter are performed within the assigned boundaries of the groove processing area with the formation of channels in the workpiece, the execution of working moves is carried out sequentially using mills with a decreasing diameter of the working part, which is chosen dependently deviations from the calculated value of the diameter of the working part from the condition of ensuring during processing the maximum surface area formed by the cutting edge of the mill when it comes in contact with the workpiece’s work surface, while replacing a mill with one diameter of the working part with a mill with a different diameter of the working part is carried out after all possible working strokes on the workpiece being machined, and the working strokes are performed from the widest side of the groove until the working part of the cutter reaches the specified working stroke length (RF patent No. 2476296, cl. B23C 3/18, publ. 02/27/2013 - prototype).
Недостатком известного способа является невысокая точность выполнения двухвенцовой звездочки.The disadvantage of this method is the low accuracy of a two-crown sprocket.
В предложенном изобретении решается задача повышения точности выполнения двухвенцовой звездочки.In the proposed invention solves the problem of improving the accuracy of a two-crown sprocket.
Задача решается тем, что в способе изготовления двухвенцовой звездочки, включающем обработку пазов плунжерным фрезерованием, согласно изобретению, предварительно выполняют впадину между венцами, плунжерным фрезерованием проводят черновое точение, а чистовое точение выполняют антивибрационной фрезой с боковыми режущими поверхностями, при этом при чистовом точении обрабатывают сначала все зубья верхнего венца, затем нижнего, диаметр режущей части фрезы подбирают максимально приближенным к наименьшему радиусу профиля впадины между зубьями, выдерживают постоянным расстояние от места закрепления фрезы в шпинделе до места резания как на верхнем, так и на нижнем венце, при нарезании каждого зуба разбивают кривую резания на отдельные участки, каждый из которых характеризуется своим радиусом кривизны, на каждом участке назначают свой режим резания в зависимости от величины радиуса кривизны и разницы проходимого пути резания и пути движения оси фрезы, движение фрезы выполняют с возвратом к частично обработанной поверхности и движение вдоль по обработанной поверхности до образования выступов одинаковой высоты, на заключительной стадии обработки каждого участка обеспечивают постоянство изгибающей нагрузки на фрезу, при этом при расчете подачи фрезы на каждом участке изменяют подачу по сравнению с прямым участком на величину изменяющего коэффициента по следующей формуле:The problem is solved in that in the method of manufacturing a two-crown sprocket, including grooving the grooves with plunger milling, according to the invention, the hollow between the crowns is preliminarily performed, the plunger milling performs rough turning, and the fine turning is performed with an anti-vibration mill with side cutting surfaces, while at the same time finishing machining is processed first all the teeth of the upper crown, then the lower, the diameter of the cutting part of the cutter is selected as close as possible to the smallest radius of the profile of the cavity between by bats, they maintain a constant distance from the place where the cutter is fixed in the spindle to the cutting point on both the upper and lower rims, when cutting each tooth, the cutting curve is divided into separate sections, each of which is characterized by its radius of curvature, each section is assigned its own cutting mode depending on the value of the radius of curvature and the difference of the passed cutting path and the path of movement of the axis of the cutter, the movement of the cutter is performed with a return to the partially machined surface and the movement along the formation of protrusions of the same height, at the final stage of processing of each section, the bending load on the cutter is constant, while when calculating the feed of the cutter in each section, the feed is changed in comparison with the straight section by the value of the changing coefficient according to the following formula:
Vfизм=kVf Vfism = kV f
где Vfизм - измененная подача фрезы, мм/об,where Vfism - the changed feed of the cutter, mm / rev,
Vf - подача фрезы на прямом участке, мм/об,Vf - feed cutter in a straight section, mm / rev,
K - изменяющий коэффициент,K is the changing coefficient,
при этом K определяют как отношениеwherein K is defined as the ratio
где А - длина обрабатываемой поверхности участка, мм,where A is the length of the treated surface of the plot, mm,
В - длина пути центра фрезы при обработке поверхности участка, мм.In - the path length of the center of the cutter when processing the surface of the plot, mm
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Недостатком известных способов изготовления детали типа «Звездочка» является несохранение оптимальных режимов резания на каждом этапе обработки криволинейной поверхности. Вследствие чего возникает преждевременный износ режущего инструмента и снижение качества обработанной поверхности. В известных способах для обработки заготовки требуется либо низкопроизводительная модульная фреза, либо большое количество сменного инструмента. При условии обработки на больших глубинах или же, к примеру, нескольких венцов зубьев данные методы мало эффективны и не дают требуемого результата. Обработка концевой фрезой по контуру профиля зубьев позволяет обработать только один венец зубьев, т.к. длины инструмента недостаточно. Применение более длинного инструмента приводит к недостаточной чистоте и точности обработанной поверхности. Переустановка детали для обработки второго венца приводит к недопустимому смещению профилей зубьев относительно друг друга и смещению соосности. Поэтому возникла необходимость в разработке совершенно новой методики обработки. Для этого, учитывая все технологические особенности, был подобран необходимый инструмент, который позволил выполнить обработку заготовки за одну установку, что в свою очередь исключило осевое смещение.A disadvantage of the known methods for manufacturing parts of the type "Asterisk" is the non-preservation of optimal cutting conditions at each stage of processing a curved surface. As a result, premature wear of the cutting tool and a decrease in the quality of the machined surface occur. In known methods for processing a workpiece, either a low-performance modular cutter or a large number of interchangeable tools are required. Under the condition of processing at great depths or, for example, several tooth crowns, these methods are not very effective and do not give the desired result. Processing with the end mill along the contour of the tooth profile allows you to process only one crown of teeth, because the tool length is not enough. The use of a longer tool leads to insufficient cleanliness and accuracy of the treated surface. Reinstallation of the part for processing the second crown leads to an unacceptable displacement of the tooth profiles relative to each other and offset alignment. Therefore, there was a need to develop a completely new processing technique. For this, taking into account all the technological features, the necessary tool was selected, which allowed us to process the workpiece in one installation, which in turn eliminated axial displacement.
Решение, при котором комбинация чернового точения путем плунжерного фрезерования и чистового точения антивибрационным инструментом с применением предложенных действий дало требуемое качество готового изделияA solution in which the combination of rough turning by means of ram milling and finish turning with an anti-vibration tool using the proposed actions gave the required quality of the finished product
Предложенный способ изготовления двухвенцовой звездочки осуществляют следующим образом.The proposed method of manufacturing a two-crown sprocket is as follows.
Вытачивают впадину между венцами.They make a hollow between the crowns.
Производят черновую выборку основного материала с помощью плунжерного фрезерования, оставив небольшой припуск под чистовую обработку. Фреза, вращаясь вокруг своей оси, опускается на рабочей подаче в материал на ширину режущей кромки сменной пластины, выборка всего профиля зуба осуществляется путем поочередного погружения инструмента.A rough sampling of the main material is carried out using plunger milling, leaving a small allowance for finishing. The milling cutter, rotating around its axis, is lowered on the working feed into the material to the width of the cutting edge of the interchangeable insert, the entire tooth profile is selected by alternately immersing the tool.
После плунжерного фрезерования производят чистовую обработку антивибрационной фрезой с сохранением постоянной скорости резания на всех участках профиля зуба. Для этого на каждом участке изменяют режимы резания.After plunger milling, an anti-vibration mill is finished while maintaining a constant cutting speed in all sections of the tooth profile. To do this, in each section change the cutting conditions.
При чистовом точении обрабатывают сначала все зубья верхнего венца, затем нижнего. Диаметр режущей части фрезы подбирают максимально приближенным к наименьшему радиусу профиля впадины между зубьями. Если диаметр фрезы больше наименьшего радиуса профиля впадины зуба, тогда необходимый профиль не получится, либо часть материала будет не снята, либо будет снят излишний материал. Чрезмерное уменьшение диаметра фрезы также нецелесообразно в виду того, что значительно снижается производительность и жесткость обработки. Выдерживают постоянным расстояние от места закрепления фрезы в шпинделе до места резания как на верхнем, так и на нижнем венце. Помимо прочего этим обеспечивают постоянство изгибающей нагрузки на фрезу. При нарезании каждого зуба разбивают кривую резания на отдельные участки, каждый из которых характеризуется своим радиусом кривизны.When finishing turning, first process all the teeth of the upper crown, then the lower one. The diameter of the cutting part of the cutter is selected as close as possible to the smallest radius of the profile of the cavity between the teeth. If the cutter diameter is greater than the smallest radius of the tooth cavity profile, then the necessary profile will not work, either part of the material will not be removed, or excess material will be removed. Excessive reduction in the diameter of the cutter is also impractical in view of the fact that productivity and rigidity of processing are significantly reduced. Maintain a constant distance from the place of fastening of the cutter in the spindle to the cutting point on both the upper and lower rims. Among other things, this ensures a constant bending load on the cutter. When cutting each tooth, the cutting curve is divided into separate sections, each of which is characterized by its radius of curvature.
На фиг. 1 представлен профиль зуба с участками резания каждый с постоянным радиусом кривизны.In FIG. 1 shows a tooth profile with cutting sections each with a constant radius of curvature.
На фиг. 1 приняты следующие обозначения: 1, 2, 3, 4 - участки резания, R1, R2, R3, R4 - радиусы кривизны поверхности соответственно участков 1, 2, 3 и 4, A1, А2, А3, А4 - длина обрабатываемой поверхности соответственно 1, 2, 3 и 4 участка, B1, В2, В3, В4 - длина пути центра фрезы при обработке поверхности соответственно 1, 2, 3 и 4 участка, 5 - траектория движения центра фрезы, 6 - траектория резания.In FIG. 1, the following designations are adopted: 1, 2, 3, 4 — cutting sections, R 1 , R 2 , R 3 , R 4 — surface curvature radii of sections 1, 2, 3, and 4, respectively, A 1 , A 2 , A 3 , And 4 - the length of the surface to be machined, respectively 1, 2, 3 and 4 sections, B 1 , B 2 , B 3 , B 4 - the path length of the center of the cutter when processing the surface, respectively 1, 2, 3 and 4 sections, 5 - the trajectory of the center milling cutters, 6 - cutting path.
На каждом участке назначают свой режим резания в зависимости от величины радиуса кривизны и разницы проходимого пути резания и пути движения оси фрезы.Each section is assigned its own cutting mode depending on the magnitude of the radius of curvature and the difference of the passed cutting path and the path of movement of the cutter axis.
Движение фрезы выполняют с возвратом к частично обработанной поверхности и движение вдоль по обработанной поверхности до образования выступов одинаковой высоты. Движение фрезы по выступам одинаковой высоты способствует помимо прочего стабильности изгибающей нагрузки на фрезу.The movement of the cutter is performed with a return to the partially machined surface and the movement along the machined surface until the protrusions of the same height are formed. The movement of the cutter along the protrusions of the same height contributes, among other things, to the stability of the bending load on the cutter.
Изменение режимов резания на каждом участке объясняется тем, что длина пройденного пути режущей кромкой фрезы за определенный промежуток времени отличается от длины пройденного пути центром фрезы. Снижают подачу в связи с тем, что центр фрезы за определенный промежуток времени проходит путь меньший, чем режущая кромка за это же время. Если не снизить подачу на этом участке, возникнет большее усилие по сравнению с другими частями обрабатываемой поверхности, т.к. площадь контакта фрезы значительно увеличивается, это приводит к отгибанию инструмента от заготовки и, как следствие, отклонению от номинального размера с ухудшением шероховатости. Особо ощутимо это проявляется на обработке на больших глубинах. Поэтому крайне важно сохранять одинаковую скорость резания именно режущих кромок фрезы, а не центра.The change in cutting conditions in each section is explained by the fact that the length of the path traveled by the cutting edge of the mill for a certain period of time differs from the length of the path traveled by the center of the mill. Reduce the feed due to the fact that the center of the cutter for a certain period of time passes a smaller path than the cutting edge for the same time. If you do not reduce the feed in this area, there will be a greater effort compared to other parts of the treated surface, because the contact area of the cutter increases significantly, this leads to the bending of the tool from the workpiece and, as a result, a deviation from the nominal size with deterioration of roughness. This is especially noticeable in processing at great depths. Therefore, it is extremely important to maintain the same cutting speed of the cutting edges of the cutter, and not the center.
На заключительной стадии обработки каждого участка обеспечивают постоянство изгибающей нагрузки на фрезу подбором режимов резания. При этом при расчете подачи фрезы на каждом участке изменяют подачу по сравнению с прямым участком на величину изменяющего коэффициента по следующей формуле:At the final stage of processing of each section, a constant bending load on the cutter is ensured by the selection of cutting modes. In this case, when calculating the feed of the cutter in each section, the feed is changed in comparison with the straight section by the value of the changing coefficient according to the following formula:
Vfизм=kVf Vfism = kV f
где Vfизм - измененная подача фрезы, мм/об,where vfism - changed feed cutter, mm / rev,
Vf - подача фрезы на прямом участке, мм/об,Vf - feed cutter in a straight section, mm / rev,
K - изменяющий коэффициент,K is the changing coefficient,
при этом K определяют как отношениеwherein K is defined as the ratio
где А - длина обрабатываемой поверхности участка, мм,where A is the length of the treated surface of the plot, mm,
В - длина пути центра фрезы при обработке поверхности участка, мм.In - the path length of the center of the cutter when processing the surface of the plot, mm
Назначают выбранные режимы, проводят обработку заготовки и выполняют двухвенцовую звездочку.Assign the selected modes, process the workpiece and perform a two-crown sprocket.
В результате удается добиться высокой точности выполнения двухвенцовой звездочки.As a result, it is possible to achieve high accuracy of a two-crown sprocket.
Пример конкретного выполненияConcrete example
Изготавливают двухвенцовую звездочку с наружным диаметром 268,2 мм.A two-crown sprocket is made with an outer diameter of 268.2 mm.
Вытачивают впадину между венцами шириной 30,2 мм и диаметром 176 мм.A hollow is machined between the crowns with a width of 30.2 mm and a diameter of 176 mm.
Производят черновую выборку основного материала с помощью плунжерного фрезерования. Применяемая фреза: фреза плунжерная R210-035A32-09M, сменная пластина R210-090414Е-РМ 1030 фирмы Sandvik. Оставляют припуск под чистовую обработку толщиной 0,3-0,5 мм.Rough sampling of the main material using plunger milling. Used milling cutter: plunger milling cutter R210-035A32-09M, interchangeable insert R210-090414Е-РМ 1030 manufactured by Sandvik. Leave an allowance for finishing 0.3-0.5 mm thick.
Производят чистовую обработку антивибрационной фрезой R390D-025A25-11H, пластина R390-11T308M-PL1030 фирмы Sandvik.Finishing is carried out by anti-vibration mill R390D-025A25-11H, plate R390-11T308M-PL1030 from Sandvik.
При этом чистовом точении обрабатывают сначала все зубья верхнего венца, затем нижнего. Диаметр режущей части фрезы подбирают равным 25 мм как максимально приближенный к наименьшему радиусу профиля впадины между зубьями, равному 28,82 мм. Выдерживают постоянным расстояние от места закрепления фрезы в шпинделе до места резания как на верхнем, так и на нижнем венце. При нарезании каждого зуба разбивают кривую резания на отдельные участки, каждый из которых характеризуется своим радиусом кривизны (фиг. 1).With this finishing turning, first all the teeth of the upper crown are machined, then the lower one. The diameter of the cutting part of the cutter is selected equal to 25 mm as close to the smallest radius of the profile of the cavity between the teeth, equal to 28.82 mm Maintain a constant distance from the place of fastening of the cutter in the spindle to the cutting point on both the upper and lower rims. When cutting each tooth, the cutting curve is divided into separate sections, each of which is characterized by its radius of curvature (Fig. 1).
Движение фрезы выполняют с возвратом к частично обработанной поверхности и движение вдоль по обработанной поверхности до образования выступов одинаковой высоты. На заключительной стадии обработки каждого участка обеспечивают постоянство изгибающей нагрузки на фрезу подбором режимов резания. При этом при расчете подачи фрезы на каждом участке изменяют подачу по сравнению с прямым участком на величину изменяющего коэффициента по следующей формуле: Vfизм=kVf,The movement of the cutter is performed with a return to the partially machined surface and the movement along the machined surface until the protrusions of the same height form. At the final stage of processing of each section, a constant bending load on the cutter is ensured by the selection of cutting modes. Thus when calculating the cutter feed at each site alter flow compared to the straight portion by an amount varying coefficients according to the following formula: V fizm = kVf,
где Vfизм - измененная подача фрезы, мм/об,where Vfism - the changed feed of the cutter, mm / rev,
Vf - подача фрезы на прямом участке, мм/об,Vf - feed cutter in a straight section, mm / rev,
K - изменяющий коэффициент,K is the changing coefficient,
при этом K определяют как отношениеwherein K is defined as the ratio
где А - длина обрабатываемой поверхности участка, мм,where A is the length of the treated surface of the plot, mm,
В - длина пути центра фрезы при обработке поверхности участка, мм.In - the path length of the center of the cutter when processing the surface of the plot, mm
Исходная подача линейного перемещения составляет Vf=0.3 мм/об.The initial feed of linear displacement is Vf = 0.3 mm / rev.
Измененная подача на первом участке составляет:The changed feed in the first section is:
А1=12.15 ммA 1 = 12.15 mm
В1=19.96 ммB 1 = 19.96 mm
K=12.15/19.96=0.608K = 12.15 / 19.96 = 0.608
Vfизм=Vf/k=0.3/0.68=0.44 мм/об.Vfism = Vf / k = 0.3 / 0.68 = 0.44 mm / rev.
Подача увеличилась за счет того, что центру фрезы необходимо пройти больший путь, чем режущей части.The feed has increased due to the fact that the center of the cutter needs to go a longer way than the cutting part.
Измененная подача на втором (прямолинейном) участке составляет: А2=2.17 ммThe changed feed in the second (straight) section is: A 2 = 2.17 mm
B2=2.17 ммB 2 = 2.17 mm
K=2.17/2.17=1K = 2.17 / 2.17 = 1
Vfизм=Vf/k=0.3/1=0.3 мм/об.Vfism = Vf / k = 0.3 / 1 = 0.3 mm / rev.
Подача не изменилась за счет того, что центру фрезы необходимо пройти тот же путь, что и режущей части.The feed has not changed due to the fact that the center of the cutter must go the same way as the cutting part.
Измененная подача на третьем участке составляет:The changed feed in the third section is:
А3=9.28 ммA 3 = 9.28 mm
B3=6.16 ммB 3 = 6.16 mm
K=9.28/6.16=1.506K = 9.28 / 6.16 = 1.506
Vfизм=Vf/k=0.3/1.16=0.19 мм/об.Vfism = Vf / k = 0.3 / 1.16 = 0.19 mm / rev.
Подача уменьшилась за счет того, что центру фрезы необходимо пройти меньший путь, чем режущей части.The feed is reduced due to the fact that the center of the cutter needs to go a smaller path than the cutting part.
Измененная подача на четвертом участке составляет:The changed feed in the fourth section is:
А4=25.64 ммA 4 = 25.64 mm
B4=3.4 ммB 4 = 3.4 mm
K=25.64/3.4=7.541K = 25.64 / 3.4 = 7.541
Vfизм=Vf/k=0.3/7.541=0.039 мм/об.Vfism = Vf / k = 0.3 / 7.541 = 0.039 mm / rev.
Подача уменьшилась за счет того, что центру фрезы необходимо пройти меньший путь, чем режущей части.The feed is reduced due to the fact that the center of the cutter needs to go a smaller path than the cutting part.
Назначают выбранные режимы для каждого участка обработки, проводят обработку заготовки и выполняют двухвенцовую звездочку.The selected modes are assigned for each processing section, the workpiece is processed, and a two-crown sprocket is performed.
В результате удается добиться высокой точности выполнения двухвенцовой звездочки.As a result, it is possible to achieve high accuracy of a two-crown sprocket.
Claims (1)
Vfизм=KVf,
где Vfизм - измененная подача фрезы, мм/об,
Vf - подача фрезы на прямом участке, мм/об,
K - изменяющий коэффициент,
при этом K=A/B,
где А - длина дугообразной поверхности, мм,
В - длина пути центра фрезы при обработке дугообразной поверхности, мм. A method of manufacturing a two-crown sprocket, including groove processing by plunger milling, characterized in that the cavity between the crowns is pre-machined, rough turning is carried out by the plunger milling, and the anti-vibration mill with side cutting surfaces is finished turning, while all the teeth of the upper crown are processed by final turning, then - lower, the diameter of the cutting part of the cutter is selected no more than the smallest radius of the profile of the cavity between the teeth, maintain a constant distance from m To fix the milling cutter in the spindle to the cutting place on both the upper and lower rims, when cutting each tooth, the cutting curve is divided into separate sections with its radius of curvature, each section is assigned its own cutting mode depending on the size of the radius of curvature and the difference in the distance traveled cutting and the path of movement of the axis of the cutter, the movement of the cutter is performed with a return to the partially machined surface until the protrusions of the same height are formed, at the final stage of processing of each section, a constant bending th load on the cutter, while calculating the feed of the cutter in each section, the feed is changed in comparison with the straight section by the value of the changing coefficient according to the formula:
V fism = KV f,
where V fizm - the changed feed of the cutter, mm / rev,
V f - feed cutter in a straight section, mm / rev,
K is the changing coefficient,
with K = A / B,
where A is the length of the arched surface, mm,
In - the length of the path of the center of the cutter when processing an arched surface, mm
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014136542/02A RU2571983C1 (en) | 2014-09-09 | 2014-09-09 | Method of manufacturing of double sprocket |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014136542/02A RU2571983C1 (en) | 2014-09-09 | 2014-09-09 | Method of manufacturing of double sprocket |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2571983C1 true RU2571983C1 (en) | 2015-12-27 |
Family
ID=55023423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014136542/02A RU2571983C1 (en) | 2014-09-09 | 2014-09-09 | Method of manufacturing of double sprocket |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2571983C1 (en) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU381486A1 (en) * | 1970-05-26 | 1973-05-22 | MACHINE FOR DRILL-FREE CURVATING | |
| SU656749A1 (en) * | 1975-12-19 | 1979-04-15 | Ленинградское Специальное Конструкторское Бюро Тяжелых И Уникальных Станков | Method of working curvilinear surfaces |
| SU1325778A1 (en) * | 1983-11-09 | 1990-07-23 | Производственное Объединение Турбостроения "Ленинградский Металлический Завод" | Method of processing channels |
| SU1732088A1 (en) * | 1989-06-08 | 1992-05-07 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения для животноводства и кормопроизводства "РостНИИТМ" | Two-row chain transmission sprocket |
| RU2029167C1 (en) * | 1991-11-26 | 1995-02-20 | Организация "Технотрон" | Transmission with intermediate links |
| JP2000354905A (en) * | 1999-06-11 | 2000-12-26 | Komatsu Koki Kk | Milling grooving method for crankshaft and grooving tip of milling cutter |
| RU2005139403A (en) * | 2003-05-17 | 2007-06-27 | Мту Аэро Энджинз Гмбх (De) | METHOD FOR MILLING SURFACES OF AN ARBITRARY FORM, MILLER AND ITS APPLICATION |
| US20090103992A1 (en) * | 2004-11-26 | 2009-04-23 | Kyocera Corporation | Cutting Insert and Milling Tool |
| RU2010153321A (en) * | 2010-12-27 | 2013-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (ФГУП "НПЦ газотурбостроения "Салют") | METHOD OF PROCESSING PARTS WITH grooves |
-
2014
- 2014-09-09 RU RU2014136542/02A patent/RU2571983C1/en active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU381486A1 (en) * | 1970-05-26 | 1973-05-22 | MACHINE FOR DRILL-FREE CURVATING | |
| SU656749A1 (en) * | 1975-12-19 | 1979-04-15 | Ленинградское Специальное Конструкторское Бюро Тяжелых И Уникальных Станков | Method of working curvilinear surfaces |
| SU1325778A1 (en) * | 1983-11-09 | 1990-07-23 | Производственное Объединение Турбостроения "Ленинградский Металлический Завод" | Method of processing channels |
| SU1732088A1 (en) * | 1989-06-08 | 1992-05-07 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения для животноводства и кормопроизводства "РостНИИТМ" | Two-row chain transmission sprocket |
| RU2029167C1 (en) * | 1991-11-26 | 1995-02-20 | Организация "Технотрон" | Transmission with intermediate links |
| JP2000354905A (en) * | 1999-06-11 | 2000-12-26 | Komatsu Koki Kk | Milling grooving method for crankshaft and grooving tip of milling cutter |
| RU2005139403A (en) * | 2003-05-17 | 2007-06-27 | Мту Аэро Энджинз Гмбх (De) | METHOD FOR MILLING SURFACES OF AN ARBITRARY FORM, MILLER AND ITS APPLICATION |
| US20090103992A1 (en) * | 2004-11-26 | 2009-04-23 | Kyocera Corporation | Cutting Insert and Milling Tool |
| RU2010153321A (en) * | 2010-12-27 | 2013-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (ФГУП "НПЦ газотурбостроения "Салют") | METHOD OF PROCESSING PARTS WITH grooves |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107335868B (en) | Method for machining teeth on a workpiece | |
| KR101259241B1 (en) | Helical broach for roughing | |
| KR20120004331A (en) | Drilling tool | |
| KR101367051B1 (en) | A manufacturing method of helical gear | |
| CN107649847B (en) | A kind of processing method of the ultra-narrow undercut herringbone gear suitable for high-speed overload machinery | |
| RU2571983C1 (en) | Method of manufacturing of double sprocket | |
| RU2586185C1 (en) | Method of processing tooth profile of splined broaches | |
| RU2740068C1 (en) | Method of milling grooves in thin-walled parts | |
| CN110877132B (en) | Method for gear manufacturing machining of a workpiece | |
| CN101837477A (en) | Boring cutter and boring method by adopting same | |
| RO129154B1 (en) | Worm-shaft machining method | |
| JP4911462B2 (en) | Broach for internal gear machining | |
| RU2535421C1 (en) | Form cutter assembly for finish machining of internal teeth of involute spline connections | |
| RU2344025C1 (en) | Needle shaver for worm gears | |
| RU2609110C2 (en) | Method of gear rim making | |
| CN113414453A (en) | Gear machining method and cutter | |
| RU2749955C1 (en) | Method for removing material of cavity between teeth of cylindrical arched gear wheel | |
| RU2443517C1 (en) | Method of precut gear wheel finish slotting | |
| CN106584296B (en) | Super hard abrasive forming grinding wheel basal body structure design method is electroplated in non-API ring screw gauges | |
| KR101381741B1 (en) | Broaching tool | |
| RU2711283C1 (en) | Method for honing holes | |
| RU91913U1 (en) | TOOL FOR CLEANING CYLINDRICAL GEAR WHEELS | |
| RU77569U1 (en) | COMBINED DRAWER FOR CLEAN TREATMENT OF grooves | |
| JP4756677B2 (en) | brooch | |
| JP7249714B2 (en) | Method for manufacturing gun barrel |