RU2560874C1 - Системы и способы использования остаточного газа синтеза фишера-тропша в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа - Google Patents

Системы и способы использования остаточного газа синтеза фишера-тропша в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2560874C1
RU2560874C1 RU2014123008/04A RU2014123008A RU2560874C1 RU 2560874 C1 RU2560874 C1 RU 2560874C1 RU 2014123008/04 A RU2014123008/04 A RU 2014123008/04A RU 2014123008 A RU2014123008 A RU 2014123008A RU 2560874 C1 RU2560874 C1 RU 2560874C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
residual gas
gas
heater
preheated
synthesis
Prior art date
Application number
RU2014123008/04A
Other languages
English (en)
Inventor
Роберт Б. ЧИЛИ
Гэри Е. МЕТЬЮС
Дэвид К. Мейсснер
Original Assignee
Мидрекс Текнолоджиз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мидрекс Текнолоджиз, Инк. filed Critical Мидрекс Текнолоджиз, Инк.
Application granted granted Critical
Publication of RU2560874C1 publication Critical patent/RU2560874C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • C10K3/026—Increasing the carbon monoxide content, e.g. reverse water-gas shift [RWGS]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J7/00—Apparatus for generating gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0238—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a carbon dioxide reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0485—Composition of the impurity the impurity being a sulfur compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0827—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel at least part of the fuel being a recycle stream
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0877—Methods of cooling by direct injection of fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1052—Nickel or cobalt catalysts
    • C01B2203/1058—Nickel catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

Изобретение относится к вариантам системы переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша. Один из вариантов включает: реактор синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающий наличие источника остаточного газа; первый подогреватель для предварительного нагрева остаточного газа; аппарат гидрирования для гидрирования предварительно нагретого остаточного газа; дросселирующее устройство для понижения давления предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа; второй подогреватель для предварительного нагрева предварительно нагретого, прогидрированного и дросселированного остаточного газа с получением исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара; и реактор каталитического риформинга для осуществления риформинга исходного газа в присутствии катализатора. Причем первый подогреватель предварительно нагревает остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 200 до 300°C, дросселирующее устройство понижает давление предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар), а второй подогреватель нагревает предварительно нагретый, прогидрированный и дросселированный остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 500 до 600°C. Также изобретение относится к способу переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша. Использование настоящего изобретения позволяет снизить потери метана и довести до нулевого содержание угольной сажи в реакторе риформинга. 3 н. и 22 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Данная патентная заявка/патент устанавливает преимущество приоритета предварительной патентной заявки США № 61/556,933, поданной 8 ноября 2011 года и озаглавленной «СИСТЕМЫ И СПОСОБЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ОСТАТОЧНОГО ГАЗА СИНТЕЗА ФИШЕРА-ТРОПША В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ ПРОЦЕССЕ ПОЛУЧЕНИЯ СИНТЕТИЧЕСКОГО ЖИДКОГО ТОПЛИВА ИЗ ПРИРОДНОГО ГАЗА», содержание которой полностью включено в данный документ в качестве ссылки.
Область техники, к которой относится раскрытие сущности изобретения
Данное раскрытие сущности изобретения относится главным образом к системам и способам использования остаточного газа синтеза Фишера-Тропша (F-T) в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа (GTL). А именно данное раскрытие относится к системам и способам использования остаточного газа синтеза F-T в технологическом процессе GTL, в котором используется реактор каталитического риформинга или что-либо подобное при относительно низком давлении, благодаря чему, среди прочих преимуществ, уменьшается количество образующейся угольной сажи при CO2 риформинге.
Уровень техники раскрытия изобретения
Хорошо известный обычному специалисту в данной области процесс F-T, предназначенный для превращения природного газа или других газообразных ископаемых видов топлива в более высокие жидкие углеводороды, требует наличия синтез-газа, состоящего главным образом из CO и H2. Такой синтез-газ, как правило, образуется в реакторе парового риформинга, реакторе автотермического риформинга (ATR) или в каком-либо аналогичном устройстве. ATR предполагает риформинг с участием O2, пара и метана для получения CO и H2. Синтез-газ также можно получать путем частичного окисления природного газа кислородом. Такой природный газ может содержать некоторое количество более высоких или тяжелых углеводородов, а также CO2 и N2.
Синтез-газ, который подают на стадию процесса F-T, как правило, имеет высокое содержание CO и H2 после конденсации избытка воды, используемой при получении синтез-газа. Содержание водяного пара, как правило, стремится к нулю при высоких давлениях (приблизительно 2500000 Па (25 бар)), используемых в реакторе синтеза F-T. Содержание остаточного метана, как правило, составляет около 1%, что указывает на то, что образование синтез-газа протекало с высоким выходом, и не предполагает значительного проскока метана. Сочетание CO2, N2 и CH4 считается инертным для реакции F-T, и поэтому тут нет строгого требования к максимальному содержанию. Однако присутствие таких инертных компонентов приводит к необходимости использования реакторов больших размеров и больших значений полного давления. Вследствие этого важно снизить содержание инертных компонентов до минимума, в особенности CO2 и CH4, содержание которых можно регулировать или устранять, в то время как содержание N2 в какой-то степени определяется содержанием азота в исходном газе (т.е. природном газе).
Реакция F-T заключается в превращении CO + 2H2 в -(CH2)- + H2O. -(CH2)- образуют цепь и выступают в качестве элементарных звеньев для жидких углеводородов. Также одним из компонентов на выходе из реактора синтеза F-T является остаточный газ, который содержит CO, H2, CO2, H2O, N2, CH4, а также некоторые тяжелые углеводороды и олефины. Часть остаточного газа, как правило, возвращается обратно в реактор синтеза F-T, при этом остаток используется в качестве топлива на предприятии. Поскольку остаточный газ содержит значительные количества CO и H2, то не имеет смысла возвращать остаточный газ в ATR, где CO и H2 предварительно частично окисляют кислородом до CO2 и H2O.
Сжигание остаточного газа на предприятии является способом предотвращения накопления азота в рециркуляционном трубопроводе за счет удаления определенного количества азота, которое включает азот, поступающий с природным газом, и азот, сопутствующий кислороду в случае ATR. Однако сжигание большего количества, чем требуется для удаления азота, представляет собой излишнюю трату CO и H2, полученных на стадии производства синтез-газа. Это означает либо то, что необходимо увеличивать размер генератора синтез-газа, равно как и кислородной установки, чтобы получать достаточное количество CO и H2 для реактора синтеза F-T, либо то, что реактор синтеза F-T будет производить меньше углеводородной жидкости.
В патенте США № 6696501 (Шанке с соавторами, 24 Февраля 2004 г.) предлагается:
Описан способ превращения природного газа или других ископаемых топлив в более высокие углеводороды, включающий следующие стадии: a) взаимодействие природного газа с паром и газообразным кислородом в по меньшей мере одной зоне риформинга для получения синтез-газа, состоящего главным образом из водорода и CO наряду с некоторым количеством диоксида углерода; b) пропускание указанного синтез-газа через реактор синтеза Фишера-Тропша для получения потока неочищенного синтезированного продукта, содержащего низкие углеводороды, воду и непереработанный синтез-газ; c) разделение указанного потока неочищенного синтезированного продукта в зоне выделения на поток неочищенного продукта, содержащий главным образом более тяжелые углеводороды, водный поток, а также поток остаточного газа, содержащий главным образом остальные компоненты; который отличается тем, что способ также включает следующие стадии; d) риформинг по меньшей мере части потока остаточного газа в отдельном реакторе парового риформинга; e) введение подвергнутого риформингу остаточного газа в газовый поток, перед тем как он направится в реактор синтеза Фишера-Тропша.
Таким образом, в патенте США № 6696501 предлагается паровой риформинг остаточного газа синтеза F-T с добавлением природного газа для того, чтобы увеличить эффективность по углероду и уменьшить потребление кислорода ATR путем уменьшения количества исходного газа, поступающего в ATR. В патенте США № 6696501 предлагается паровой риформинг при стандартных условиях проведения парового риформинга, представляющих собой давление от 1000000 до 4000000 Па (от 10 до 40 бар) (т.е. при высоких давлениях) и температуру от 850 до 950°C. В патенте США № 6696501 допускаются различные соотношения пара к углероду и соотношения CO2 к углероду, составляющие 5,3, 1,0 и 0,6. Поставщик катализатора для парового риформинга приводит стандартные величины соотношения пара к углероду, составляющие от 2,5 до 5,0 для значений давления при риформинге от 1500000 до 3500000 Па (от 15 до 35 бар). Расчеты баланса для стандартного остаточного газа синтеза F-T и различных условий, предложенных в патенте, показывают, что при соотношениях пара к углероду и CO2 к углероду, равных 5,0, количество CO2 в подвергнутом риформингу газе составляет 27% при 1000000 Па (10 барах). Расчеты также показывают, что при соотношениях пара к углероду и CO2 к углероду, равных 1,0, количества CO2 и CH4 в подвергнутом риформигу газе составляют 9% и 4,7% соответственно при 2500000 Па (25 барах). Расчеты также показывают, что в случае осуществления процесса при соотношениях пара к углероду и CO2 к углероду, равных 0,6, в реакторе риформинга образуется угольная сажа при давлениях выше 1500000 Па (15 бар). Это, конечно, является проблематичным.
Краткое изложение сущности изобретения
В различных примерных вариантах осуществления изобретения системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, позволяют избегать проблемы низкокачественного газа и образования угольной сажи за счет целенаправленной эксплуатации реактора риформинга при значительно более низких давлениях, равных приблизительно 200000 Па (2 барам) и более высоких рабочих температурах, превышающих приблизительно 1000°С. Такие условия, наряду с точно подобранными соотношениями пара к углероду и CO2 к углероду, составляющими приблизительно 0,92 и 0,97 соответственно, дают высококачественный газ при низкой величине потерь метана и нулевом содержании угольной сажи в реакторе риформинга. Это является новым подходом для обычного специалиста в данной области.
Важно отметить, что системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, сохраняют CO и H2 в остаточном газе, а также превращают CH4 в остаточном газе за счет подвергания его риформингу с применением CO2, содержащегося в остаточном газе, а также некоторого дополнительного количества H2O для восполнения некоторого недостатка CO2. Преимущественно, системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, дают возможность осуществления риформинга всего остаточного газа, доступного после удаления части остаточного газа для регулирования или исключения какого-либо накопления N2 при необходимости.
Преимущественно, все углеводороды в остаточном газе подвергаются риформингу (от CH4 до C6H14) с участием содержащегося в нем CO2 и некоторого необходимого количества дополнительной воды. Остаточный газ, содержащий большие количества CO, подвергают риформингу без особых мер предосторожности. Риформинг осуществляют при целенаправленно выбранных низком давлении (приблизительно 200000 Па (2 бара)) и высокой температуре (приблизительно 1000°С). Риформинг осуществляют при почти стехиометрических соотношениях CO2/C и H2O/C, что обеспечивает получение синтез-газа при малой величине проскока CH4 (т.е. менее 1%), с низким содержанием CO2, низким содержанием H2O, а также высоким содержанием CO и H2. Соотношение восстановителя к окислителю (H2 + CO)/(H2O + CO2) составляет более 5,0 в горячем синтез-газе до какого-либо охлаждения. Соотношение H2/CO в синтез-газе можно при необходимости регулировать путем добавления и/или удаления окислителей из числа CO2 и H2O. В другом варианте осуществления можно добавлять дополнительные углеводороды для уравновешивания содержащихся окислителей. СO2, содержащийся в остаточном газе, расходуется и не выбрасывается в атмосферу, как в случае обычных систем и способов, что делает технологический процесс «более зеленым». Некоторое количество остаточного газа, удаляемого для регулирования содержания азота, можно применять, например, в горелках реактора риформинга. Реактор риформинга эксплуатируется в таком режиме, что исключается возможность отложений угольной сажи в процессе риформинга. После сжатия и обессеривания синтез-газ можно непосредственно добавлять в исходное сырье, поступающее в реактор синтеза F-T.
В одном из примеров осуществления данное раскрытие сущности изобретения предлагает систему переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающую: реактор синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающий наличие источника остаточного газа; первый подогреватель для предварительного нагрева остаточного газа до температуры в интервале приблизительно от 200 до 300°С; аппарат гидрирования для осуществления гидрирования остаточного газа; дросселирующее устройство для снижения давления остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар) (предпочтительно в интервале приблизительно от 300000 до 500000 Па (от 3 до 5 бар)); второй подогреватель для предварительного нагрева исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара, до температуры приблизительно от 500 до 600°С; и реактор каталитического риформинга для осуществления рифоминга исходного газа в присутствии катализатора. Аппарат гидрирования превращает любые олефины в остаточном газе в насыщенные углеводороды. Система также включает в себя источник пара низкого давления, соединенный с остаточным газом с помощью соединительного канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем. В некоторых случаях катализатором является никель. Предпочтительно, реактор каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°С. Система также включает котел-утилизатор избыточного тепла для охлаждения синтез-газа, выходящего из аппарата каталитического риформинга. Система более того включает устройство охлаждения распыленной водой с прямым контактом для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга. Система более того включает компрессор для увеличения давления синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга. Система более того включает блок обессеривания с уплотненным слоем адсорбента для обессеривания синтез-газа. И наконец, система включает трубопровод для подачи обессеренного синтез-газа обратно в реактор синтеза Фишера-Тропша. В некоторых случаях CO2 и/или природный газ также добавляют к остаточному газу и/или пару для получения исходного газа.
В другом примере осуществления данное раскрытие сущности изобретения предлагает способ переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающий: обеспечение наличия реактора синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающего наличие источника остаточного газа; обеспечение наличия первого подогревателя для предварительного нагрева остаточного газа до температуры в интервале приблизительно от 200 до 300°С; обеспечение наличия аппарата гидрирования для осуществления гидрирования остаточного газа; обеспечение наличия дросселирующего устройства для снижения давления остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар) (предпочтительно в интервале приблизительно от 300000 до 500000 Па (от 3 до 5 бар)); обеспечение наличия второго подогревателя для предварительного нагрева исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара, до температуры приблизительно от 500 до 600°С; и обеспечение наличия реактора каталитического риформинга для осуществления рифоминга исходного газа в присутствии катализатора. Аппарат гидрирования превращает любые олефины в остаточном газе в насыщенные углеводороды. Способ также включает обеспечение наличия источника пара низкого давления, соединенного с остаточным газом с помощью соединительного канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем. В некоторых случаях катализатором является никель. Предпочтительно реактор каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°С. Способ также включает в себя обеспечение наличия котла-утилизатора избыточного тепла для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга. Способ более того включает обеспечение наличия устройства охлаждения распыленной водой с прямым контактом для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга. Способ более того включает обеспечение наличия компрессора для увеличения давления синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга. Способ более того включает обеспечение наличия блока обессеривания с уплотненным слоем адсорбента для обессеривания синтез-газа. И наконец, способ включает обеспечение наличия трубопровода для подачи обессеренного синтез-газа обратно в реактор синтеза Фишера-Тропша. В некоторых случаях CO2 и/или природный газ также добавляют к остаточному газу и/или пару для получения исходного газа.
В еще одном примере осуществления данное раскрытие сущности изобретния предлагает систему переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающую: реактор синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающий наличие источника остаточного газа; первый подогреватель для предварительного нагрева остаточного газа; аппарат гидрирования для осуществления гидрирования остаточного газа; дросселирующее устройство для снижения давления остаточного газа; второй подогреватель для предварительного нагрева исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара; и реактор каталитического риформинга по технологии Мидрекс для осуществления рифоминга исходного газа в присутствии катализатора. Предпочтительно, первый подогреватель предварительно нагревает остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 200 до 300°С, дросселирующее устройство снижает давление остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар) (предпочтительно в интервале приблизительно от 300000 до 500000 Па (от 3 до 5 бар)), а второй подогреватель предварительно нагревает исходный газ до температуры в интервале от приблизительно 500 до 600°С. Предпочтительно, реактор каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°С. В некоторых случаях CO2 и/или природный газ также добавляют к остаточному газу и/или пару для получения исходного газа.
Краткое описание чертежа
ФИГ. 1 является схемой, поясняющей один из примеров осуществления системы и способа использования остаточного газа синтеза F-T в процессе GTL в соответствии с данным раскрытием сущности изобретения.
Подробное описание раскрытия сущности изобретения
И снова в различных примерах осуществления системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, позволяют избегать проблемы низкокачественного газа и образования угольной сажи за счет целенаправленной эксплуатации реактора риформинга при значительно более низких давлениях, составляющих приблизительно 200000 Па (2 бара) и более высоких рабочих температурах, превышающих приблизительно 1000°С. Такие условия наряду с точно подобранными соотношениями пара к углероду и CO2 к углероду, составляющими приблизительно 0,92 и 0,97 соответственно, позволяют получать высококачественный газ при низкой величине потерь метана и нулевом содержании угольной сажи в реакторе риформинга. Это является новым подходом для обычного специалиста в данной области.
Важно отметить, что системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, позволяют сохранять CO и H2 в остаточном газе, а также превращать CH4 в остаточном газе путем подвергания его риформингу с участием CO2, содержащегося в остаточном газе, а также некоторого дополнительного количества H2O для восполнения некоторого недостатка CO2. Преимущественно, системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, дают возможность осуществлять риформинг всего остаточного газа, доступного после удаления части остаточного газа для регулирования или исключения какого-либо накопления N2.
Преимущественно, все углеводороды в остаточном газе подвергаются риформингу (от CH4 до C6H14) с участием содержащегося в нем CO2 и некоторого необходимого количества дополнительной воды. Остаточный газ, содержащий большие количества CO, подвергают риформингу без особых мер предосторожности. Риформинг осуществляют при целенаправленно выбранном низком давлении (приблизительно 200000 Па (2 бар)) и высокой температуре (приблизительно 1000°С). Риформинг осуществляют при почти стехиометрических соотношениях CO2/C и H2O/C, что обеспечивает получение синтез-газа при малой величине проскока CH4 (т.е. менее 1%), с низким содержанием CO2, низким содержанием H2O, а также высоким содержанием CO и H2. Соотношение восстановителя к окислителю (H2 + CO)/(H2O + CO2) составляет более 5,0 в горячем синтез-газе до какого-либо охлаждения. Соотношение H2/CO в синтез-газе можно при необходимости регулировать путем добавления и/или удаления окислителей из числа CO2 и H2O. В другом варианте осуществления можно добавлять дополнительные углеводороды для уравновешивания содержащихся окислителей. СO2, содержащийся в остаточном газе, преимущественно расходуется и не выбрасывается в атмосферу, что делает технологический процесс «более зеленым». Некоторое количество остаточного газа, удаляемого для регулирования содержания азота, можно применять, например, в горелках реактора риформинга. Реактор риформинга работает в таком режиме, что исключается возможность отложений угольной сажи в процессе риформинга. После сжатия и обессеривания синтез-газ можно непосредственно добавлять в исходное сырье, поступающее в реактор синтеза F-T.
Теперь, что касается конкретно Фиг.1, то в одном из примеров осуществления система/способ переработки остаточного газа синтеза F-T 10, относящаяся к данному раскрытию сущности изобретения, включает предварительный нагрев остаточного газа синтеза F-T до температуры в интервале приблизительно от 200 до 250°С в подогревателе 12 перед подачей остаточного газа синтеза F-T в блок гидрирования 14, в котором любые олефины превращаются в насыщенные углеводороды. Из блока гидрирования 14 остаточный газ синтеза F-T подается в теплообменник 16 и турбогенератор 18 или другое устройство для понижения давления для того, чтобы понизить давление газа до значения в интервале приблизительно от 200000 до 300000 Па (от 2 до 3 бар). Далее можно добавить некоторое количество пара низкого давления 20, перед тем как остаточный газ синтеза F-T (теперь уже исходный газ с добавлением пара 20) подадут в подогреватель исходного газа 22, который предварительно нагревает газовую смесь до приблизительно 550°С. В некоторых случаях, при другом варианте осуществления, в остаточный газ синтеза F-T/исходный газ на данной стадии также добавляют CO2 40 и/или природный газ 42. Далее газовую смесь подают в реактор каталитического риформинга 24, который хорошо известен обычному специалисту в данной области, где газовая смесь подвергается риформингу на катализаторе, таком как никель или что-либо подобное. Предпочтительно, риформинг происходит при приблизительно 200000 Па (2 барах) (при наличии примерного диапазона значений между приблизительно 150000 и 300000 Па (1,5 и 3 бар)) и 1000°С (при наличии примерного диапазона значений между приблизительно 900 и 1150°С) в наполненных катализатором трубках. По окончании риформинга горячий синтез-газ охлаждают в котле-утилизаторе избыточного тепла 26 и в устройстве охлаждения распыленной водой с прямым контактом 28 или в чем-либо подобном. Затем синтез-газ сжимают до рабочих давлений синтеза F-T в одном или нескольких компрессорах 30 перед подачей в блок обессеривания с уплотненным слоем адсорбента 32 или что-либо подобное. После обессеривания синтез-газ подают в исходное сырье, поступающее в реактор синтеза F-T, аналогичный используемому в большинстве случаев и поэтому хорошо известный обычному специалисту в данной области. В котле-утилизаторе избыточного тепла 26 образуется пар, который используется для сжатия синтез-газа в одном или нескольких компрессорах 30. Топочный газ из устройства риформинга 24 используется для предварительного нагрева воздуха горения, направляющегося в реактор риформинга 24, посредством подогревателя теплого воздуха горения, предварительного нагрева исходного газа, поступающего в реактор риформинга 24, который подвергается риформингу, а также предварительного нагрева остаточного газа синтеза F-T в подогревателе 12 перед гидрированием.
Системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, таким образом, позволяют избегать проблемы низкого качества газа и образования угольной сажи за счет целенаправленной эксплуатации реактора риформинга при значительно более низких давлениях, составляющих приблизительно 200000 Па (2 бара) и более высоких рабочих температурах, превышающих приблизительно 1000°С. Такие условия наряду с точно подобранными соотношениями пара к углероду и CO2 к углероду, составляющими приблизительно 0,92 и 0,97, соответственно, позволяют получать высококачественный газ при низкой величине потерь метана и нулевом содержании угольной сажи в реакторе риформинга.
Системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, позволяют сохранять CO и H2 в остаточном газе, а также превращать CH4 в остаточном газе путем подвергания его риформингу с участием CO2, содержащегося в остаточном газе, а также некоторого дополнительного количества H2O для восполнения некоторого недостатка CO2. Системы и способы, относящиеся к данному раскрытию сущности изобретения, дают возможность осуществлять риформинг всего остаточного газа, доступного после удаления части остаточного газа для регулирования или исключения какого-либо накопления N2.
Все углеводороды в остаточном газе подвергаются риформингу (от CH4 до C6H14) с участием содержащегося в нем CO2 и некоторого необходимого количества дополнительной воды. Остаточный газ, содержащий большие количества CO, подвергают риформингу без особых мер предосторожности. Риформинг осуществляют при целенаправленно выбранном низком давлении (приблизительно 200000 Па (2 бар)) и высокой температуре (приблизительно 1000°С). Риформинг осуществляют при почти стехиометрических соотношениях CO2/C и H2O/C, что обеспечивает получение синтез-газа при малой величине проскока CH4 (т.е. менее 1%), с низким содержанием CO2, низким содержанием H2O, а также высоким содержанием CO и H2. Соотношение восстановителя к окислителю (H2 + CO)/(H2O + CO2) составляет более 5,0 в горячем синтез-газе до какого-либо охлаждения. Соотношение H2/CO в синтез-газе можно при необходимости регулировать путем добавления и/или удаления окислителей из числа CO2 и H2O. В другом варианте осуществления можно добавлять дополнительные углеводороды для уравновешивания содержащихся окислителей. СO2, содержащийся в остаточном газе, расходуется и не выбрасывается в атмосферу, что делает технологический процесс «более зеленым». Некоторое количество остаточного газа, удаляемого для регулирования содержания азота, можно применять, например, в горелках реактора риформинга. Реактор риформинга эксплуатируется в таком режиме, что исключается возможность отложения угольной сажи в процессе риформинга. После сжатия и обессеривания синтез-газ можно добавлять непосредственно в исходное сырье, поступающее в реактор синтеза F-T.
Хотя данное раскрытие сущности изобретения было пояснено и раскрыто в данном документе, ссылаясь на предпочтительные варианты осуществления и их конкретные примеры, обычному специалисту в данной области будет совершенно очевидно, что в других вариантах осуществления и примерах могут осуществляться аналогичные операции и/или достигаться похожие результаты. Все подобные равноценные варианты осуществления и примеры соответствуют духу и не выходят за рамки данного раскрытия сущности изобретения, предполагаются им, а также должны охватываться нижеизложенной формулой изобретения.

Claims (25)

1. Система переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающая:
реактор синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающий наличие источника остаточного газа;
первый подогреватель для предварительного нагрева остаточного газа;
аппарат гидрирования для гидрирования предварительно нагретого остаточного газа;
дросселирующее устройство для понижения давления предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа;
второй подогреватель для предварительного нагрева предварительно нагретого, прогидрированного и дросселированного остаточного газа с получением исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара; и
реактор каталитического риформинга для осуществления риформинга исходного газа в присутствии катализатора, причем
первый подогреватель предварительно нагревает остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 200 до 300°C, дросселирующее устройство понижает давление предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар), а второй подогреватель нагревает предварительно нагретый, прогидрированный и дросселированный остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 500 до 600°C.
2. Система переработки остаточного газа по п. 1, в которой в аппарате гидрирования любые олефины, содержащиеся в остаточном газе, превращаются в насыщенные углеводороды.
3. Система переработки остаточного газа по п. 1, которая дополнительно включает источник пара низкого давления, соединенный с остаточным газом с помощью соединительного канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем.
4. Система переработки остаточного газа по п. 1, в которой катализатор имеет в составе никель.
5. Система переработки остаточного газа по п. 1, в которой реактор каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°C.
6. Система переработки остаточного газа по п. 1, которая дополнительно включает котел-утилизатор избыточного тепла для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
7. Система переработки остаточного газа по п. 1, которая дополнительно включает устройство охлаждения распыленной водой с прямым контактом для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
8. Система переработки остаточного газа по п. 1, которая дополнительно включает компрессор для увеличения давления синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
9. Система переработки остаточного газа по п. 8, которая дополнительно включает блок обессеривания с уплотненным слоем адсорбента для обессеривания синтез-газа.
10. Система переработки остаточного газа по п. 9, которая дополнительно включает трубопровод для передачи обессеренного синтез-газа обратно в реактор синтеза Фишера-Тропша.
11. Система переработки остаточного газа по п. 1, которая дополнительно включает один или несколько источников CO2 для подачи CO2, а также источник природного газа для подачи природного газа, соединенный с остаточным газом с помощью канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем.
12. Способ переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающий:
обеспечение наличия реактора синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающего наличие источника остаточного газа;
обеспечение наличия первого подогревателя для предварительного нагрева остаточного газа;
обеспечение наличия аппарата гидрирования для гидрирования предварительно нагретого остаточного газа;
обеспечение наличия дросселирующего устройства для понижения давления предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа;
обеспечение наличия второго подогревателя для предварительного нагрева предварительно нагретого, прогидрированного и дросселированного остаточного газа с получением исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара; и
обеспечение наличия реактора каталитического риформинга для осуществления риформинга исходного газа в присутствии катализатора, причем
первый подогреватель предварительно нагревает остаточный газ до температуры, находящейся в интервале приблизительно от 200 до 300°C, дросселирующее устройство понижает давление предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар), а второй подогреватель нагревает предварительно нагретый, прогидрированный и дросселированный остаточный газ до температуры в интервале приблизительно от 500 до 600°C.
13. Способ переработки остаточного газа по п. 12, в котором в аппарате гидрирования любые олефины, содержащиеся в остаточном газе, превращаются в насыщенные углеводороды.
14. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия источника пара низкого давления, соединенного с остаточным газом с помощью канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем.
15. Способ переработки остаточного газа по п. 12, в котором катализатор имеет в составе никель.
16. Способ переработки остаточного газа по п. 12, в котором реактор каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°C.
17. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия котла утилизатора избыточного тепла для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
18. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия устройства охлаждения распыленной водой с прямым контактом для охлаждения синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
19. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия компрессора для увеличения давления синтез-газа, выходящего из реактора каталитического риформинга.
20. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия блока обессеривания с уплотненным слоем адсорбента для обессеривания синтез-газа.
21. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия трубопровода для передачи обессеренного синтез-газа обратно в реактор синтеза Фишера-Тропша.
22. Способ переработки остаточного газа по п. 12, который дополнительно включает обеспечение наличия одного или нескольких источников CO2 для подачи CO2, а также источника природного газа для подачи природного газа, соединенного с остаточным газом с помощью канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем.
23. Система переработки остаточного газа синтеза Фишера-Тропша, включающая:
реактор синтеза Фишера-Тропша, обеспечивающий наличие источника остаточного газа;
первый подогреватель для предварительного нагрева остаточного газа;
аппарат гидрирования для гидрирования предварительно нагретого остаточного газа остаточного газа;
дросселирующее устройство для понижения давления предварительно нагретого и прогидрированного остаточного газа остаточного газа;
второй подогреватель для предварительного нагрева предварительно нагретого, прогидрированного и дросселированного остаточного газа с получением исходного газа, состоящего из остаточного газа и пара; и
реактор каталитического риформинга для осуществления риформинга исходного газа в присутствии катализатора, причем
устройство каталитического риформинга работает при приблизительно 200000 Па (2 барах) и приблизительно 1000°C.
24. Система переработки остаточного газа по п. 23, где первый подогреватель предварительно нагревает остаточный газ до температуры, находящейся в интервале приблизительно от 200 до 300°C, дросселирующее устройство понижает давление остаточного газа до значения в интервале приблизительно от 250000 до 500000 Па (от 2,5 до 5 бар), а второй подогреватель нагревает исходный газ до температуры в интервале приблизительно от 500 до 600°C.
25. Система переработки остаточного газа по п. 24, которая дополнительно включает один или несколько источников CO2 для подачи CO2, а также источник природного газа для подачи природного газа, соединенный с остаточным газом с помощью канала для движения текучей среды, находящегося в промежутке между дросселирующим устройством и вторым подогревателем.
RU2014123008/04A 2011-11-08 2012-11-08 Системы и способы использования остаточного газа синтеза фишера-тропша в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа RU2560874C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161556933P 2011-11-08 2011-11-08
US61/556,933 2011-11-08
PCT/US2012/064026 WO2013070825A1 (en) 2011-11-08 2012-11-08 Systems and methods for the use of fischer-tropsch tail gas in a gas to liquid process

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2560874C1 true RU2560874C1 (ru) 2015-08-20

Family

ID=48224108

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014123008/04A RU2560874C1 (ru) 2011-11-08 2012-11-08 Системы и способы использования остаточного газа синтеза фишера-тропша в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9988586B2 (ru)
AU (1) AU2012335767B2 (ru)
CA (1) CA2852267C (ru)
MY (1) MY178613A (ru)
RU (1) RU2560874C1 (ru)
WO (1) WO2013070825A1 (ru)
ZA (1) ZA201402478B (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013189681A1 (en) 2012-06-19 2013-12-27 Haldor Topsøe A/S Process for reforming hydrocarbons and process for starting up a gas -to-liquid process
MX346541B (es) * 2012-09-05 2017-03-24 Haldor Topsoe As Metodo para poner en marcha un proceso de gas a liquido.
US9637433B2 (en) * 2014-11-28 2017-05-02 Pioneer Energy, Inc. Systems and methods for manufacture of methanol from natural gas and flare gas feedstock
CN105588123B (zh) * 2016-03-14 2017-10-27 杭州锅炉集团股份有限公司 前置超低浓度甲烷瓦斯气体氧化装置的余热锅炉

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA199800445A1 (ru) * 1996-02-13 1999-02-25 Маратон Ойл Компани Система преобразования газообразного углеводорода и устройство для производства синтетического жидкого углеводорода
US6114400A (en) * 1998-09-21 2000-09-05 Air Products And Chemicals, Inc. Synthesis gas production by mixed conducting membranes with integrated conversion into liquid products

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4690777A (en) * 1982-01-04 1987-09-01 The Standard Oil Company Production of synthesis gas
DK44684D0 (da) * 1984-02-01 1984-02-01 Topsoee H A S Fremgangsmaade til fremstilling af en reducerende fremgangsmade til fremstilling af en reducerende ggas as
US5248567A (en) * 1991-12-24 1993-09-28 Kabushiki Kaisha Toshiba Power generation plant including fuel cell
US6147126A (en) * 1998-02-10 2000-11-14 Exxon Research And Engineering Company Gas conversion using hydrogen from syngas gas and hydroconversion tail gas
NO311081B1 (no) * 1999-12-09 2001-10-08 Norske Stats Oljeselskap Optimalisert FT-syntese ved reformering og resirkulering av tail-gass fra FT-syntesen
US6392109B1 (en) * 2000-02-29 2002-05-21 Chevron U.S.A. Inc. Synthesis of alkybenzenes and synlubes from Fischer-Tropsch products
DE10306237A1 (de) * 2003-02-14 2004-09-02 Daimlerchrysler Ag Verfahren zum Steuern eines Brennstoffzellensystems und Anordnungen zur Durchführung des Vefahrens
US7812060B2 (en) * 2004-11-26 2010-10-12 Shell Oil Company Method for treatment of a gas

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA199800445A1 (ru) * 1996-02-13 1999-02-25 Маратон Ойл Компани Система преобразования газообразного углеводорода и устройство для производства синтетического жидкого углеводорода
US6114400A (en) * 1998-09-21 2000-09-05 Air Products And Chemicals, Inc. Synthesis gas production by mixed conducting membranes with integrated conversion into liquid products

Also Published As

Publication number Publication date
US9988586B2 (en) 2018-06-05
CA2852267C (en) 2015-06-16
ZA201402478B (en) 2015-09-30
CA2852267A1 (en) 2013-05-16
MY178613A (en) 2020-10-19
AU2012335767B2 (en) 2015-08-20
AU2012335767A1 (en) 2014-04-17
WO2013070825A1 (en) 2013-05-16
US20130116347A1 (en) 2013-05-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9365466B2 (en) Method and system for producing a liquid hydrocarbon product from a Fischer-Tropsch process using a synthesis gas produced from an oxygen transport membrane based reforming reactor
RU2430140C2 (ru) Способ получения продукта синтеза фишера-тропша
WO2020208008A1 (en) Chemical synthesis plant
EA005783B1 (ru) Способ получения углеводородов
KR20130060225A (ko) 가스 액화 기술
KR20220071234A (ko) 이산화탄소의 전환 방법
RU2560874C1 (ru) Системы и способы использования остаточного газа синтеза фишера-тропша в технологическом процессе получения синтетического жидкого топлива из природного газа
JP2023530573A (ja) 水素の生成のためのプロセス
US20230339747A1 (en) Syngas stage for chemical synthesis plant
AU2012342258B2 (en) Oil well product treatment
EA005142B1 (ru) Интегрированный способ получения углеводородов
US20100108948A1 (en) Process to prepare a mixture of hydrogen and carbon monoxide
JP2006111477A (ja) 合成ガスの製法および製造装置
US10961121B2 (en) Method for improving thermal efficiency of steam production
US10933394B2 (en) Apparatus for improving thermal efficiency of steam production
EP3659965A1 (en) Method for the production of steam in a steam reforming plant
EA046288B1 (ru) Низкоуглеродное водородное топливо
CN117049475A (zh) 制氢方法和设备
JP2009269793A (ja) 一酸化炭素ガス発生装置および方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20161109