RU2552562C2 - Method of production of texturised electrical steel sheet with high magnetic flux density - Google Patents

Method of production of texturised electrical steel sheet with high magnetic flux density Download PDF

Info

Publication number
RU2552562C2
RU2552562C2 RU2013114861/02A RU2013114861A RU2552562C2 RU 2552562 C2 RU2552562 C2 RU 2552562C2 RU 2013114861/02 A RU2013114861/02 A RU 2013114861/02A RU 2013114861 A RU2013114861 A RU 2013114861A RU 2552562 C2 RU2552562 C2 RU 2552562C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
steel
sheet
annealing
heating
Prior art date
Application number
RU2013114861/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2013114861A (en
Inventor
Ци СЮЙ
Каньи ЧЭНЬ
Гобао ЛИ
Вэйчжун ЦЗЮ
Бинчжан ЦЗЮ
Дэцзюнь СУ
Жэньбяо ЧЖАН
Хай ЛЮ
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Publication of RU2013114861A publication Critical patent/RU2013114861A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2552562C2 publication Critical patent/RU2552562C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C21D8/0284—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: invention relates to method of production of the textured electrical steel sheet. To produce sheet with high density of the magnetic flux steel of produced, it contains in wt %: C - 0.035-0.065, Si - 2.9-4.0, Mn - 0.05-0.20, S - 0.005-0.01, Al - 0.015-0.035, N - 0.004-0.009, Sn - 0.005-0.090, Nb - 0.200-0.800, Fe and inevitable admixture - rest, in the rotary kiln or electrical furnace, secondary affinage of the melted steel, and slab casting, then slab is hot rolled, normalized, cold rolled, decarburizing annealed, MgO coating is applied on the sheet, sheet is high temperature annealed during initial heating to 700-900°C, and then with heating rate 9-17°C/h to 1200°C with holding for 20 h to clean the sheet and to apply insulation coating. During high temperature annealing the steel sheets can be completely nitrated at mode lower temperature.
EFFECT: production of sheet with high magnetic flux density.
3 tbl

Description

Область изобретенияField of Invention

Настоящее изобретение относится к способу производства текстурированной электротехнической листовой стали, в частности к способу производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока.The present invention relates to a method for the production of textured electrical steel sheet, in particular to a method for the production of textured electrical steel sheet with a high magnetic flux density.

Предшествующий уровень техникиState of the art

Традиционный процесс производства текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока заключается в следующем. После выплавки в конвертере или электропечи расплавленную сталь подвергают вторичному рафинированию и легированию, а затем путем непрерывного литья получают стальные слябы. Базовый химический состав следующий, мас.%: Si - 2,5-4, С - 0,06-0,10, Mn - 0,03-0,1, S - 0,012-0,050, Al - 0,02-0,05, N - 0,003-0,012. Некоторые составы дополнительно содержат один или несколько из следующих элементов: Cu, Mo, Sb, В, Bi и т.п., остальное составляет железо Fe и неизбежные примеси. Стальной сляб нагревают до температуры выше 1350°С в специальной печи и выдерживают при такой температуре более 45 мин для образования полного твердого раствора полезных включений MnS или AlN, затем прокаткой получают стальную полосу с конечной температурой более 950°С; после этого полосу быстро охлаждают до температуры ниже 500°С струей воды и сматывают ее в рулон. Затем в процессе нормализации выделяют из электротехнической стали мелкие и диспергированные частицы вторичных фаз, а именно депрессанты. После нормализации выполняют травление горячекатаной стальной полосы и снятие окалины, после чего путем холодной прокатки получают листы с толщиной, соответствующей итоговому изделию из листовой стали. Холоднокатаный лист подвергают обезуглероживающему отжигу и покрывают изолирующим веществом (основной состав - MgO). Содержание углерода в листе путем обезуглероживания снижается так, чтобы не оказывать влияния на магнитные свойства итогового изделия из листовой стали (как правило, оно должно быть ниже 30 ppm); в процессе высокотемпературного отжига в стальном листе происходят физические и химические изменения, например, вторичная перекристаллизация, образование нижнего слоя силиката магния и очищение (элементы S, N и т.д, отрицательно влияющие на магнитные свойства, удаляются из стального листа), в результате чего получается высокотекстурированная электротехническая листовая сталь с низкими потерями железа и высокой магнитной индукцией; наконец, после нанесения изоляционного слоя и проведения отжига для уменьшения напряжений, получают коммерчески доступное изделие из текстурированной электротехнической листовой стали.The traditional process for the production of textured electrical steel with a high magnetic flux density is as follows. After smelting in a converter or electric furnace, the molten steel is subjected to secondary refining and alloying, and then steel slabs are obtained by continuous casting. The basic chemical composition is as follows, wt.%: Si - 2.5-4, C - 0.06-0.10, Mn - 0.03-0.1, S - 0.012-0.050, Al - 0.02-0 05, N - 0.003-0.012. Some compositions additionally contain one or more of the following elements: Cu, Mo, Sb, B, Bi, etc., the rest is Fe iron and inevitable impurities. The steel slab is heated to a temperature above 1350 ° C in a special furnace and kept at this temperature for more than 45 minutes to form a complete solid solution of useful MnS or AlN inclusions, then a steel strip with a final temperature of more than 950 ° C is obtained by rolling; after that, the strip is quickly cooled to a temperature below 500 ° C with a stream of water and wound into a roll. Then, in the normalization process, small and dispersed particles of the secondary phases, namely depressants, are isolated from electrical steel. After normalization, hot-rolled steel strip is etched and scale removed, after which sheets with a thickness corresponding to the final sheet metal product are obtained by cold rolling. The cold-rolled sheet is subjected to decarburization annealing and coated with an insulating substance (the main composition is MgO). The carbon content in the sheet by decarburization is reduced so as not to affect the magnetic properties of the final product from sheet steel (as a rule, it should be below 30 ppm); during high-temperature annealing, physical and chemical changes occur in the steel sheet, for example, secondary recrystallization, the formation of the lower layer of magnesium silicate and purification (elements S, N, etc., which adversely affect the magnetic properties, are removed from the steel sheet), as a result of which it turns out highly textured electrical sheet steel with low iron loss and high magnetic induction; finally, after applying the insulating layer and conducting annealing to reduce stresses, a commercially available product is made from textured electrical steel sheet.

Недостатки вышеуказанного процесса производства заключаются в том, что для получения полного твердого раствора депрессанта температура нагрева должна доходить до 1400°С. Это соответствует верхнему пределу температур традиционных нагревательных печей. Кроме того, из-за высокой температуры нагрева потери при обжиге велики, и нагревательную печь приходится часто ремонтировать, в результате чего она имеет низкий коэффициент использования. Также это приводит к высокому энергопотреблению. Кроме того, смотанная в рулон горячекатаная полоса часто имеет увеличенные краевые трещины, что может вызывать затруднения во время последующей холодной прокатки и приводит к низкому объему выпуска, неудовлетворительным магнитным свойствам В8 итогового изделия, а также к увеличению производственных затрат.The disadvantages of the above production process are that in order to obtain a complete solid solution of the depressant, the heating temperature must reach 1400 ° C. This corresponds to the upper temperature limit of traditional heating furnaces. In addition, due to the high heating temperature, the firing losses are large, and the heating furnace has to be repaired frequently, as a result of which it has a low utilization rate. It also leads to high power consumption. In addition, a hot-rolled strip wound into a roll often has enlarged edge cracks, which can cause difficulties during subsequent cold rolling and leads to a low output volume, unsatisfactory magnetic properties of the B 8 of the final product, and also to increase production costs.

В связи с вышесказанным, исследователи разных стран провели множество исследований, направленных на уменьшение температуры нагрева текстурированной электротехнической стали. Исследования можно разделить на два вида. Первый предполагает нагрев стального сляба до температуры в диапазоне 1250-1320°С и использование AlN и Cu в качестве депрессантов. Второй предусматривает нагрев сляба до температуры в диапазоне 1100-1250°С и получение депрессантных свойств за счет использования депрессанта, который образуется при нитрировании после обезуглероживания.In connection with the above, researchers from different countries have conducted many studies aimed at reducing the heating temperature of textured electrical steel. Research can be divided into two types. The first involves heating a steel slab to a temperature in the range of 1250–1320 ° C and using AlN and Cu as depressants. The second involves heating the slab to a temperature in the range of 1100-1250 ° C and obtaining depressant properties through the use of a depressant, which is formed during nitration after decarburization.

В настоящее время наблюдается активное развитие технологии нагрева стального сляба при более низкой температуре. Например, в патенте US 5,049,205 и патенте JP 1993-112827 А стальной сляб нагревают до температуры не выше 1200°С и прокатывают в полосу. Во время завершающей процедуры холодной прокатки полосу прокатывают в листы с большим коэффициентом обжатия 80%, а после обезуглероживающего отжига катаный стальной лист подвергают непрерывной обработке нитрированием при помощи аммиака для получения высокотекстурированных вторично перекристаллизованных зерен. Однако, поскольку в данной технике депрессантный эффект получается за счет депрессанта, образуемого при нитрировании катаного стального листа после его обезуглероживания, при использовании этой технологии очень сложно избежать сильного окисления поверхностей стального листа, а также сложно выполнить его равномерное нитрирование. В результате сложно обеспечить получение и равномерное распределение депрессанта указанного типа в стальном листе, что влияет на депрессантные свойства и на равномерность распределения вторично перекристаллизованных зерен, и в итоге приводит к неодинаковым магнитным свойствам итогового изделия из электротехнической листовой стали.Currently, there is an active development of technology for heating a steel slab at a lower temperature. For example, in US Pat. No. 5,049,205 and JP 1993-112827 A, a steel slab is heated to a temperature not exceeding 1200 ° C. and rolled into a strip. During the final cold rolling procedure, the strip is rolled into sheets with a high compression ratio of 80%, and after decarburization annealing, the rolled steel sheet is subjected to continuous nitriding with ammonia to obtain highly textured, secondary, recrystallized grains. However, since in this technique the depressant effect is obtained due to the depressant formed during nitration of the rolled steel sheet after decarburization, using this technology it is very difficult to avoid strong oxidation of the surfaces of the steel sheet, and it is also difficult to uniformly nitrate it. As a result, it is difficult to obtain and uniform distribution of the depressant of the indicated type in the steel sheet, which affects the depressant properties and the uniform distribution of the secondary recrystallized grains, and ultimately leads to unequal magnetic properties of the final product from electrical sheet steel.

В патенте CN 200510110899 описан новый способ, согласно которому стальные слябы нагревают при температуре не выше 1200°C, а нитрирование холоднокатаных стальных листов, прокатанных до толщины итогового изделия, выполняют перед обезуглероживающим отжигом. Однако в данном способе необходимо строго контролировать точку росы во время нитрирования, кроме того, возникает новая проблема - увеличение сложности обезуглероживания.CN 200510110899 describes a new method, in which steel slabs are heated at a temperature not exceeding 1200 ° C, and the nitration of cold rolled steel sheets, rolled to the thickness of the final product, is carried out before decarburization annealing. However, in this method, it is necessary to strictly control the dew point during nitration, in addition, a new problem arises - an increase in the complexity of decarburization.

Патент KR 2002074312 описывает нагрев стальных слябов до температуры не выше 1200°C и одновременное проведение обезуглероживания и нитрирования катаных листов. Хотя сложность проведения обезуглероживания и нитрирования после прокатки может быть решена, неравномерное нитрирование по-прежнему неизбежно, что приводит к неодинаковым магнитным свойствам итогового изделия из электротехнической листовой стали, также возможно увеличение производственных затрат.Patent KR 2002074312 describes the heating of steel slabs to a temperature not exceeding 1200 ° C and the simultaneous decarburization and nitration of rolled sheets. Although the difficulty of decarburization and nitriding after rolling can be solved, uneven nitriding is still inevitable, which leads to unequal magnetic properties of the final product from electrical sheet steel, it is also possible to increase production costs.

Также предлагают добавлять элемент Nb (ниобий). Например, в патентах JP 6025747 и JP 6073454 в состав расплавленной стали добавляют ниобий в количестве 0,02-0,20%. Это направлено на образование карбида ниобия и нитрида ниобия, чтобы таким образом увеличить мелкозернистость текстуры перекристаллизации, улучшить распределение зерен и совокупную текстуру стальных листов после обезуглероживающего отжига, использовать карбид ниобия и нитрид ниобия в качестве вспомогательного депрессанта для подавления роста нормальных зерен во время высокотемпературного отжига и, таким образом, улучшить магнитные свойства листов из электротехнической стали. Однако проблема с вышеуказанными патентами заключается в том, что стальные слябы необходимо нагревать до очень высокой температуры, чтобы выделить нитрид ниобия перед горячей прокаткой, что, естественно, приводит к увеличению потерь при обжиге, росту потребления энергии, понижению доли готового продукта и увеличению производственных затрат.They also suggest adding an Nb element (niobium). For example, in patents JP 6025747 and JP 6073454, niobium is added to the composition of the molten steel in an amount of 0.02-0.20%. This is aimed at the formation of niobium carbide and niobium nitride so as to increase the fine-grained texture of recrystallization, improve grain distribution and the overall texture of steel sheets after decarburization annealing, use niobium carbide and niobium nitride as an auxiliary depressant to suppress the growth of normal grains during high-temperature annealing and Thus, to improve the magnetic properties of sheets of electrical steel. However, the problem with the above patents is that steel slabs must be heated to a very high temperature in order to isolate niobium nitride before hot rolling, which naturally leads to an increase in firing losses, an increase in energy consumption, a decrease in the share of the finished product and an increase in production costs .

Согласно патентам JP 51106622 и US 4,171,994, добавляют нитраты Al, Fe, Mg и Zn в сепаратор MgO. Целью является их разложение во время высокотемпературного отжига и выделение оксида азота для нитрирования стальных листов. Однако оксид азота и кислород, выделяемые из разложившихся нитратов, создают риск взрыва при практическом применении.According to JP 51106622 and US 4,171,994, Al, Fe, Mg and Zn nitrates are added to the MgO separator. The goal is their decomposition during high-temperature annealing and the release of nitric oxide for nitration of steel sheets. However, nitric oxide and oxygen released from decomposed nitrates pose a risk of explosion in practical applications.

Согласно патентам JP 52039520 и US 4,010,050, добавляют сульфаниловую кислоту в сепаратор MgO. Целью является разложение сульфаниловой кислоты при высокой температуре, в результате которого выделяются нитриды для нитрирования. Однако сульфаниловая кислота является органическим веществом и разлагается при более низкой температуре (около 205°C), а выделяемый при такой низкой температуре азот сложно использовать для нитрирования стального листа.According to JP 52039520 and US 4,010,050, sulfanilic acid is added to the MgO separator. The goal is the decomposition of sulfanilic acid at high temperature, which results in the release of nitrides for nitration. However, sulfanilic acid is an organic substance and decomposes at a lower temperature (about 205 ° C), and the nitrogen released at such a low temperature is difficult to use for nitriding a steel sheet.

Согласно патентам JP 61096080 и JP 62004811, нитрирование стальных листов в процессе высокотемпературного отжига выполняется путем добавления нитридов Mn и Si. Проблема этого способа заключается в том, что эти нитриды имеют высокую термостойкость. Таким образом, эффективное и быстрое разложение этих нитридов не представляется возможным. Для выполнения требований к нитрированию необходимо продлить период высокотемпературного отжига или увеличить объем таких нитридов.According to the patents JP 61096080 and JP 62004811, nitriding of steel sheets during high-temperature annealing is carried out by adding nitrides Mn and Si. The problem with this method is that these nitrides have high heat resistance. Thus, the effective and rapid decomposition of these nitrides is not possible. To meet the nitration requirements, it is necessary to extend the period of high-temperature annealing or to increase the volume of such nitrides.

Касательно скорости увеличения температуры в процессе высокотемпературного отжига, патенты JP 54040227 и JP 200119751 говорят о возможности получения текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока путем снижения скорости увеличения температуры в процессе высокотемпературного отжига. Однако простое снижение скорости увеличения температуры может привести к существенному снижению темпов производства.Regarding the rate of temperature increase during high-temperature annealing, patents JP 54040227 and JP 200119751 indicate the possibility of obtaining textured electrical steel with high magnetic flux density by reducing the rate of temperature increase during high-temperature annealing. However, a simple decrease in the rate of temperature increase can lead to a significant decrease in production rates.

Раскрытие изобретенияDisclosure of invention

Перед настоящим изобретением ставится задача создания способа производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, который решает проблему сложности нитрирования при производстве текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока, при котором стальные слябы нагревают при более низкой температуре. Настоящее изобретение эффективно обеспечивает безопасное и стабильное производство, а также продолжительный срок службы плавильных печей благодаря технике нагрева при более низкой температуре. В процессе производства листы текстурированной электротехнической стали могут быть полностью нитрированы в процессе высокотемпературного отжига, что обеспечивает идеальное выполнение вторичной перекристаллизации и, таким образом, позволяет получить листы из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.The present invention aims to create a method for producing a sheet of textured electrical steel with a high magnetic flux density, which solves the problem of nitriding in the production of textured electrical steel sheet with a high magnetic flux density, in which steel slabs are heated at a lower temperature. The present invention effectively provides a safe and stable production, as well as a long service life of melting furnaces due to the heating technique at a lower temperature. During the manufacturing process, textured electrical steel sheets can be completely nitrated during high-temperature annealing, which ensures perfect secondary recrystallization and, thus, allows to produce textured electrical steel sheets with high magnetic flux density and excellent magnetic properties.

Для решения вышеуказанной задачи в настоящем изобретении используется следующее техническое решение.To solve the above problem in the present invention uses the following technical solution.

В процессе выплавки в состав текстурированной электротехнической стали добавляют некоторое количество ниобия Nb для упрощения нитрирования листов из текстурированной электротехнической стали, поскольку содержание азота в стали является важнейшим фактором при определении того, соответствуют ли магнитные свойства готового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали спецификациям. Определенное количество нитратов добавляют в сепаратор MgO, после чего сепаратор MgO с добавленными в него нитратами наносят на поверхности стальных листов перед началом их высокотемпературного отжига. В процессе высокотемпературного отжига нитраты разлагаются и выделяют азот, благодаря которому стальные листы могут быть полностью нитрированы. Скорость нагрева во время высокотемпературного отжига регулируется в соответствии с содержанием ниобия Nb, содержанием азота N перед началом вторичного нагрева и начальной температурой вторичного нагрева, что обеспечивает идеальную вторичную перекристаллизацию и, таким образом, позволяет получить листы из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.During the smelting process, a certain amount of niobium Nb is added to the textured electrical steel to simplify the nitration of the textured electrical steel sheets, since the nitrogen content in the steel is the most important factor in determining whether the magnetic properties of the finished textured electrical steel sheet meet the specifications. A certain amount of nitrates is added to the MgO separator, after which the MgO separator with the nitrates added to it is deposited on the surface of the steel sheets before starting their high-temperature annealing. During high-temperature annealing, nitrates decompose and release nitrogen, due to which steel sheets can be completely nitrated. The heating rate during high-temperature annealing is controlled in accordance with the niobium content Nb, the nitrogen content N before the start of secondary heating and the initial temperature of the secondary heating, which provides ideal secondary recrystallization and, thus, allows to obtain sheets of textured electrical steel with a high magnetic flux density and excellent magnetic properties.

В частности, согласно настоящему изобретению предлагается способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, включающий этапы:In particular, the present invention provides a method for producing a sheet of textured electrical steel with a high magnetic flux density, comprising the steps of:

выплавку стали, содержащей, мас.%: С - 0,035-0,065, Si - 2,9-4,0, Mn - 0,05-0,20, S - 0,005-0,01, Al - 0,015-0,035, N - 0,004-0,009, Sn - 0,005-0,090, Nb - 0,200-0,800, Fe и неизбежные примеси - остальное, во вращающейся печи или электрической печи, вторичное рафинирование расплавленной стали и отливку ее в стальной сляб;steel smelting containing, wt.%: C - 0.035-0.065, Si - 2.9-4.0, Mn - 0.05-0.20, S - 0.005-0.01, Al - 0.015-0.035, N - 0.004-0.009, Sn - 0.005-0.090, Nb - 0.200-0.800, Fe and inevitable impurities - the rest, in a rotary kiln or electric furnace, secondary refining of molten steel and casting it into a steel slab;

нагрев стального сляба в нагревательной печи до 1090-1200°С, горячую прокатку для получения стальной полосы при температуре начала прокатки 1180°С и температуре окончания прокатки 860°С, охлаждение стальной полосы ламинарным потоком воды до температуры ниже 650°С и смотку ее в рулон;heating a steel slab in a heating furnace to 1090-1200 ° C, hot rolling to obtain a steel strip at a rolling start temperature of 1180 ° C and a rolling end temperature of 860 ° C, cooling the steel strip with a laminar flow of water to a temperature below 650 ° C and winding it into roll;

нормализацию смотанной в рулон горячекатаной полосы, которую проводят сначала при температуре 1050-1180°С в течение 1-20 с, затем при 850-950°С в течение 30-200 с и сразу ведут охлаждение полосы со скоростью 10-60°С/с;normalization of a hot-rolled strip wound into a roll, which is carried out first at a temperature of 1050-1180 ° C for 1-20 s, then at 850-950 ° C for 30-200 s and the strip is immediately cooled at a speed of 10-60 ° C / from;

холодную прокатку стальной полосы с суммарным коэффициентом обжатия не менее 75% и с получением листа конечной толщины;cold rolling of a steel strip with a total reduction ratio of at least 75% and to obtain a sheet of finite thickness;

обезуглероживающий отжиг стального листа при нагреве со скоростью 15-35°С/с до температуры 800-860°С и выдержке в течение 90-160 с;decarburization annealing of the steel sheet when heated at a speed of 15-35 ° C / s to a temperature of 800-860 ° C and holding for 90-160 s;

нанесение на поверхность листа покрытия, содержащего компоненты, мас.%: NH4Cl - 0,1-10, P3N5 - 0,5-30 и MgO - остальное;applying to the surface of the coating sheet containing the components, wt.%: NH 4 Cl - 0.1-10, P 3 N 5 - 0.5-30 and MgO - the rest;

высокотемпературный отжиг листа при нагреве сначала до температуры 700-900°С, а затем со скоростью нагрева 9-17°С/ч до 1200°С с выдержкой при этой температуре в течение 20 ч для очищения листа;high-temperature annealing of the sheet when heated first to a temperature of 700-900 ° C, and then with a heating rate of 9-17 ° C / h to 1200 ° C with holding at this temperature for 20 hours to clean the sheet;

нанесение слоя изоляционного покрытия на поверхность стального листа, отжиг для снятия напряжений и выравнивающий отжиг.applying a layer of insulating coating to the surface of the steel sheet, annealing to relieve stress and leveling annealing.

Согласно настоящему изобретению, в электротехническую сталь добавляют некоторое количество ниобия Nb. Это делается по двум причинам. Во-первых, текстурированную электротехническую сталь, в составе которой есть ниобий, намного проще нитрировать, т.к. d-подуровень предвнешних оболочек атома Nb не насыщен электронами, и ниобий намного проще превратить в нитриды, чем Fe или Mn, кроме того, нитрид Nb крайне стабилен. Во-вторых, атомы азота N, проникающие в листы стали во время высокотемпературного отжига, могут образовывать связи с алюминием Al с образованием основного депрессанта AlN, который необходим для получения текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока; также атомы азота могут образовывать Nb2N и NbN. Нитриды Nb могут выступать в роли вспомогательных депрессантов и усиливать депрессантный эффект в отношении роста нормальных кристаллических зерен. В целом данное решение является весьма предпочтительным для улучшения магнитных свойств листа из текстурированной электротехнической стали.According to the present invention, an amount of niobium Nb is added to the electrical steel. This is done for two reasons. Firstly, textured electrical steel, which contains niobium, is much easier to nitrize, because The d-sublevel of the pre-shells of the Nb atom is not electron-saturated, and niobium is much easier to convert into nitrides than Fe or Mn, in addition, Nb nitride is extremely stable. Secondly, N nitrogen atoms penetrating the steel sheets during high-temperature annealing can form bonds with aluminum Al to form the main depressant AlN, which is necessary to obtain a textured electrical steel sheet with a high magnetic flux density; nitrogen atoms can also form Nb 2 N and NbN. Nb nitrides can act as auxiliary depressants and enhance the depressant effect in relation to the growth of normal crystalline grains. In general, this solution is highly preferred for improving the magnetic properties of a sheet of textured electrical steel.

Согласно настоящему изобретению, в жидкое покрытие MgO добавляют некоторое количество NH4Cl и P3N5. Это делается для того, чтобы использовать разложение обоих нитридов во время высокотемпературного отжига для осуществления нитрирования листов электротехнической стали, заменяя, таким образом, нитрирование, происходящее за счет разложения аммиака во время обезуглероживающего отжига, при этом наибольшим преимуществом данного решения является обеспечение равномерного нитрирования стальных листов. В качестве нитрирующего материала, разлагающегося при высокой температуре, выбирают NH4Cl и P3N5, т.к. NH4Cl разлагается при 330-340°С, a P3N5 разлагается примерно при 760°С. Разложение двух разных нитридов при разных температурах обеспечивает равномерное высвобождение активных атомов азота в течение довольно длительного времени в рамках процедуры высокотемпературного отжига, что является предпочтительным для нитрирования листов стали и для поддержания содержания азота N в стали в стандартных пределах 200-250 ppm.According to the present invention, some NH 4 Cl and P 3 N 5 are added to the MgO liquid coating. This is done in order to use the decomposition of both nitrides during high-temperature annealing for nitriding of electrical steel sheets, thus replacing the nitration that occurs due to decomposition of ammonia during decarburization annealing, while the greatest advantage of this solution is to ensure uniform nitration of steel sheets . As nitrating material, decomposing at high temperature, choose NH 4 Cl and P 3 N 5 , because NH 4 Cl decomposes at 330-340 ° C, while P 3 N 5 decomposes at about 760 ° C. The decomposition of two different nitrides at different temperatures ensures uniform release of active nitrogen atoms for a rather long time as part of the high-temperature annealing procedure, which is preferable for nitriding steel sheets and for maintaining the nitrogen content of N in steel in the standard range of 200-250 ppm.

Согласно настоящему изобретению, скорость нагрева при вторичном нагреве в процессе высокотемпературного отжига регулируется так, чтобы обеспечить достижение превосходных магнитных свойств итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали за счет задания правильной скорости вторичного нагрева. Это объясняется тем, что диапазон вторичного нагрева при высокотемпературном отжиге охватывает весь диапазон температур вторичной перекристаллизации. Таким образом, правильно выбранная скорость нагрева позволяет обеспечить значительное улучшение ориентации (угол отклонения <3°) и магнитных свойств гауссовых зерен, которые вырастают во время вторичной перекристаллизации.According to the present invention, the heating rate during secondary heating during high-temperature annealing is controlled so as to achieve excellent magnetic properties of the final product made of textured electrical steel sheet by setting the correct secondary heating rate. This is because the range of secondary heating during high-temperature annealing covers the entire temperature range of secondary recrystallization. Thus, a correctly selected heating rate allows a significant improvement in orientation (deflection angle <3 °) and magnetic properties of Gaussian grains that grow during secondary recrystallization.

Согласно настоящему изобретению, сравнительно низкая скорость нагрева во время высокотемпературного отжига может усовершенствовать вторичную перекристаллизацию и обеспечить улучшенные магнитные свойства листовой стали. Это объясняется тем, что постепенное укрупнение и разложение AlN, как и вторичная перекристаллизация, могут происходить одновременно во время вторичного нагрева для высокотемпературного отжига, и депрессантный эффект при этом пропадает тоже одновременно. Если температура в этом диапазоне будет увеличиваться слишком быстро, это приведет к разложению депрессанта и потере депрессантных свойств прежде, чем закончится вторичная перекристаллизация. Как известно, плохо проведенная вторичная перекристаллизация ухудшает магнитные свойства итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.According to the present invention, the relatively low heating rate during high temperature annealing can improve secondary recrystallization and provide improved magnetic properties of sheet steel. This is explained by the fact that gradual enlargement and decomposition of AlN, as well as secondary recrystallization, can occur simultaneously during secondary heating for high-temperature annealing, and the depressant effect also disappears at the same time. If the temperature in this range increases too quickly, this will lead to decomposition of the depressant and loss of depressant properties before the secondary recrystallization ends. As is known, poorly performed secondary recrystallization worsens the magnetic properties of the final product from a textured electrical steel sheet.

Лучший вариант осуществления изобретенияThe best embodiment of the invention

Далее настоящее изобретение подробно описано со ссылками на варианты осуществления.Further, the present invention is described in detail with reference to embodiments.

Первый вариант осуществления изобретенияFirst Embodiment

Сталь для получения текстурированной электротехнической листовой стали с химическими составами, указанными в таблице 1, расплавляют, а затем отливают слябы. Слябы с различным химическим составом нагревают до температуры 1155°С в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 1,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1062°C и конечной температуре 937°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1120°C в течение 15 сек и при 870°C в течение 150 сек ((1120°С×15 сек)+(870°C×150 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения - 15°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, а затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали при темпе роста температуры 25°C/сек до температуры обезуглероживания 820°C и выдерживают при этой температуре в течение 140 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl в количестве 4,5% и P3N5 в количестве 15%; нагревают до 800°C для проведения высокотемпературного отжига и замеряют содержание азота b перед вторичным нагревом; проводят вторичный нагрев до температуры 1200°C и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для проведения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. В Таблице 1 приведено содержание азота b перед вторичным нагревом, а также магнитные свойства итогового изделия из листовой стали.Steel to obtain a textured electrical steel sheet with the chemical compositions shown in table 1, is melted, and then cast slabs. Slabs with different chemical compositions are heated to a temperature of 1155 ° C in a heating furnace and held at this temperature for 1.5 hours, and then, using hot rolling, a strip of 2.3 mm thickness is obtained at an initial temperature of 1062 ° C and a final temperature of 937 ° C. The hot-rolled strip is normalized in two phases: at 1120 ° C for 15 sec and at 870 ° C for 150 sec ((1120 ° C × 15 sec) + (870 ° C × 150 sec)), and then it is cooled with cooling rate - 15 ° C / sec. After etching, the hot-rolled strip is cold rolled into a sheet steel sheet with a thickness of 0.30 mm corresponding to the final sheet-metal product, and then the coils of cold-rolled sheet steel are successively heated at a temperature growth rate of 25 ° C / sec to a decarburization temperature of 820 ° C and maintained at this temperature for 140 seconds to perform decarburization annealing; apply and cover with a thick layer of the separator, which contains MgO as the main component, and also contains NH 4 Cl in the amount of 4.5% and P 3 N 5 in the amount of 15%; heated to 800 ° C to conduct high-temperature annealing and measure the nitrogen content b before secondary heating; conduct secondary heating to a temperature of 1200 ° C and incubated at this temperature for 20 hours to conduct a cleaning annealing. After unwinding the rolls into steel sheets of a certain length, an insulating coating is applied to the sheets, and then annealed to reduce stresses and leveling annealing. Table 1 shows the nitrogen content b before secondary heating, as well as the magnetic properties of the final sheet steel product.

Как видно из Таблицы 1, в производственных процессах настоящего изобретения выбор различных химических составов согласно вариантам осуществления изобретения соответствует стандартной спецификации (для выплавки и отливки). Однако выбор содержания компонента ниобий Nb в сравнительных примерах не укладывается в стандартный диапазон 0,200-0,800, следовательно, количество азота N, измеряемое перед вторичным нагревом, тоже не укладывается в стандартный диапазон 200-250 ppm, что приводит к увеличению потерь железа (P17/50) и плохим магнитным свойствам (В8) итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.As can be seen from Table 1, in the manufacturing processes of the present invention, the selection of various chemical compositions according to embodiments of the invention meets the standard specification (for smelting and casting). However, the choice of the content of the niobium component Nb in the comparative examples does not fit into the standard range of 0.200-0.800, therefore, the amount of nitrogen N measured before secondary heating also does not fit into the standard range of 200-250 ppm, which leads to an increase in iron loss (P 17 / 50 ) and poor magnetic properties (B 8 ) of the final product from textured electrical steel sheet.

Таблица 1Table 1 Влияние химического состава на содержание азота перед вторичным нагревом, а также на магнитные свойстваThe effect of chemical composition on the nitrogen content before secondary heating, as well as on magnetic properties ПримерExample С, %FROM, % Si, %Si,% Mn, %Mn,% S, %S,% Al, %Al,% N, %N% Sn,%Sn,% Nb, %Nb,% Содержание азота N перед вторичным нагревом, (ppm)The nitrogen content of N before secondary heating, (ppm) B8, ТлB 8 , T P17/50, Вт/кгP 17/50, W / kg 1one 0,0350,035 3,23.2 0,200.20 0,0100.010 0,0150.015 0,0090.009 0,0900,090 0,200.20 202202 1,921.92 0,970.97 22 0,0410,041 2,92.9 0,100.10 0,0050.005 0,0250,025 0,0060.006 0,0700,070 0,360.36 211211 1,921.92 0,990.99 33 0,0520,052 4,04.0 0,050.05 0,0080.008 0,0350,035 0,0040.004 0,0050.005 0,640.64 234234 1,931.93 0,970.97 4four 0,0650,065 3,53,5 0,150.15 0,0120.012 0,0220,022 0,0070.007 0,0350,035 0,800.80 244244 1,921.92 0,980.98 Сравнительные примеры 1Comparative Examples 1 0,0460,046 3,03.0 0,080.08 0,0060.006 0,0280,028 0,0080.008 0,0720,072 0,180.18 173173 1,871.87 1,111,11 Сравнительные примеры 2Comparative Examples 2 0,0530,053 3,53,5 0,150.15 0,0110.011 0,0190.019 0,0060.006 0,0140.014 0,840.84 292292 1,861.86 1,121.12

Второй вариант осуществления изобретенияSecond Embodiment

Слябы из текстурированной электротехнической стали состоят из следующих элементов: С - 0,05%, Si - 3,25%, Mn - 0,15%, S - 0,009%, Al - 0,032%, N - 0,005%, Sn - 0,02%, Nb - 0,5%, а остальное составляет Fe и неустранимые включения. Слябы нагревают до температуры 1155°C в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 1,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1080°C и конечной температуре 910°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1110°C в течение 10 сек и при 910°C в течение 120 сек ((1110°C×15 сек)+(910°C×120 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения -35°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали до температуры обезуглероживания 840°C при темпе роста температуры 25°C/сек и выдерживают при этой температуре в течение 130 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl и P3N5 в определенных малых количествах; нагревают до 800°C для проведения высокотемпературного отжига и замеряют содержание азота b перед вторичным нагревом; проводят вторичный нагрев до температуры 1200°C и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для проведения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. В Таблице 2 приведено содержание азота b перед вторичным нагревом, а также магнитные свойства итогового изделия из листовой стали.Slabs of textured electrical steel consist of the following elements: C - 0.05%, Si - 3.25%, Mn - 0.15%, S - 0.009%, Al - 0.032%, N - 0.005%, Sn - 0, 02%, Nb - 0.5%, and the rest is Fe and unrecoverable inclusions. The slabs are heated to a temperature of 1155 ° C in a heating furnace and maintained at this temperature for 1.5 hours, and then using hot rolling, a strip of thickness 2.3 mm is obtained at an initial temperature of 1080 ° C and a final temperature of 910 ° C. The hot-rolled strip is normalized in two phases: at 1110 ° C for 10 sec and at 910 ° C for 120 sec ((1110 ° C × 15 sec) + (910 ° C × 120 sec)), and then it is cooled with cooling rate -35 ° C / sec. After etching, the hot-rolled strip is cold rolled into a sheet of steel with a thickness of 0.30 mm corresponding to the final sheet-metal product, then the rolls of cold-rolled sheet steel are subsequently heated to a decarburization temperature of 840 ° C at a temperature growth rate of 25 ° C / s and kept at this temperature for 130 seconds to perform decarburization annealing; apply and cover with a thick layer of the separator, which contains MgO as the main component, and also contains NH 4 Cl and P 3 N 5 in certain small quantities; heated to 800 ° C to conduct high-temperature annealing and measure the nitrogen content b before secondary heating; conduct secondary heating to a temperature of 1200 ° C and incubated at this temperature for 20 hours to conduct a cleaning annealing. After unwinding the rolls into steel sheets of a certain length, an insulating coating is applied to the sheets, and then annealed to reduce stresses and leveling annealing. Table 2 shows the nitrogen content b before secondary heating, as well as the magnetic properties of the final sheet steel product.

Таблица 2table 2 Влияние содержания NH4Cl и P3N5 на содержание азота перед вторичным нагревом, а также на магнитные свойстваThe effect of the content of NH 4 Cl and P 3 N 5 on the nitrogen content before secondary heating, as well as on the magnetic properties ПримерExample NH4Cl, %NH 4 Cl,% P3N5, %P 3 N 5 ,% Содержание азота N перед вторичным нагревом, ppmThe nitrogen content of N before secondary heating, ppm B8, ТлB 8 , T P17/50, Вт/кгP 17/50 , W / kg 1one 0,10.1 3,93.9 198198 1,921.92 0,990.99 22 1,21,2 11,311.3 210210 1,911.91 1,001.00 33 3,63.6 20,820.8 231231 1,921.92 0,980.98 33 6,46.4 0,50.5 206206 1,921.92 0,970.97 4four 8,38.3 6,66.6 221221 1,921.92 1,001.00 55 1010 12,812.8 222222 1,931.93 0,960.96 66 2,42,4 19,519.5 234234 1,921.92 0,980.98 77 5,55.5 26,426,4 252252 1,911.91 0,990.99 88 1,91.9 30thirty 243243 1,931.93 0,960.96 Сравнительные примеры 1Comparative Examples 1 6,46.4 0,40.4 178178 1,871.87 1,101.10 Сравнительные примеры 2Comparative Examples 2 2,42,4 30,230,2 268268 1,881.88 1,061.06   10,510.5 30,530.5 283283 1,831.83 1,161.16

Как видно из Таблицы 2, в производственных процессах настоящего изобретения выбор содержания NH4Cl и P3N5 согласно варианту осуществления соответствует стандартным диапазонам 0,1-10% и 0,5-30% (в покрытии MgO). Однако выбор содержания NH4Cl и P3N5 в сравнительных примерах, при котором содержание любого из этих веществ не укладывается в стандартный диапазон, приводит к тому, что количество азота N, измеряемое перед вторичным нагревом, тоже не укладывается в стандартный диапазон 200-250 ppm, что приводит к увеличению потерь железа (P17/50) и плохим магнитным свойствам (В8) итогового изделия из текстурированной электротехнической листовой стали.As can be seen from Table 2, in the production processes of the present invention, the choice of the content of NH 4 Cl and P 3 N 5 according to an embodiment corresponds to the standard ranges of 0.1-10% and 0.5-30% (in MgO coating). However, the choice of the content of NH 4 Cl and P 3 N 5 in the comparative examples, in which the content of any of these substances does not fit into the standard range, leads to the fact that the amount of nitrogen N, measured before secondary heating, also does not fit into the standard range of 200- 250 ppm, which leads to an increase in iron loss (P 17/50 ) and poor magnetic properties (B 8 ) of the final product from textured electrical steel sheet.

Третий вариант осуществления изобретенияThird Embodiment

Слябы из текстурированной электротехнической стали состоят из следующих элементов: С - 0,05%, Si - 3,25%, Mn - 0,15%, S - 0,009%, Al - 0,032%, N - 0,005%, Sn - 0,02%, Nb - (а)0,2-0,8%, а остальное составляет Fe и неустранимые включения. Слябы нагревают до температуры 1155°C в нагревательной печи и выдерживают при этой температуре в течение 2,5 ч, а затем при помощи горячей прокатки получают полосу толщиной 2,3 мм при начальной температуре 1050°C и конечной температуре 865°C. Нормализацию горячекатаной полосы выполняют в две фазы: при 1120°C в течение 15 сек и при 900°C в течение 120 сек ((1120°C×15 сек)+(900°C×120 сек)), а затем охлаждают ее со скоростью охлаждения -25°C/сек. После выполнения травления горячекатаную полосу при помощи холодной прокатки сматывают в рулон листовой стали с толщиной 0,30 мм, соответствующей итоговому изделию из листовой стали, затем последовательно нагревают рулоны холоднокатаной листовой стали до температуры обезуглероживания 850°C при темпе роста температуры 25°C/сек и выдерживают при этой температуре в течение 115 сек для выполнения обезуглероживающего отжига; наносят и покрывают толстым слоем сепаратора, который в качестве основного компонента содержит MgO, а также содержит NH4Cl в количестве 7,5% и P3N5 в количестве 12,5%; нагревают до 700-900°C в качестве начальной температуры (с) вторичного нагрева для проведения высокотемпературного отжига и замера содержания азота (b) перед вторичным нагревом; нагревают до температуры 1200°C при определенном темпе роста температуры (V) и выдерживают при этой температуре в течение 20 ч для выполнения очищающего отжига. После разматывания рулонов в стальные листы некоторой длины, на листы наносят изоляционное покрытие, а затем подвергают отжигу для уменьшения напряжений и выравнивающему отжигу. Данные по третьему варианту осуществления приведены в Таблице 3.Slabs of textured electrical steel consist of the following elements: C - 0.05%, Si - 3.25%, Mn - 0.15%, S - 0.009%, Al - 0.032%, N - 0.005%, Sn - 0, 02%, Nb - (a) 0.2-0.8%, and the rest is Fe and unrecoverable inclusions. The slabs are heated to a temperature of 1155 ° C in a heating furnace and kept at this temperature for 2.5 hours, and then using hot rolling, a strip of 2.3 mm thickness is obtained at an initial temperature of 1050 ° C and a final temperature of 865 ° C. The hot-rolled strip is normalized in two phases: at 1120 ° C for 15 sec and at 900 ° C for 120 sec ((1120 ° C × 15 sec) + (900 ° C × 120 sec)), and then it is cooled with cooling rate -25 ° C / sec. After etching, the hot-rolled strip is cold rolled into a roll of sheet steel with a thickness of 0.30 mm corresponding to the final sheet-metal product, then the coils of cold-rolled sheet steel are successively heated to a decarburization temperature of 850 ° C at a temperature growth rate of 25 ° C / sec and kept at this temperature for 115 seconds to perform decarburization annealing; apply and cover with a thick layer of the separator, which contains MgO as the main component, and also contains NH 4 Cl in the amount of 7.5% and P 3 N 5 in the amount of 12.5%; heated to 700-900 ° C as the initial temperature (s) of the secondary heating to conduct high-temperature annealing and measuring the nitrogen content (b) before secondary heating; heated to a temperature of 1200 ° C at a certain rate of temperature increase (V) and kept at this temperature for 20 hours to perform a cleaning annealing. After unwinding the rolls into steel sheets of a certain length, an insulating coating is applied to the sheets, and then annealed to reduce stresses and leveling annealing. The data for the third embodiment are shown in Table 3.

Таблица 3Table 3 Влияние различных процессов нормализации и нитрирования на магнитные свойства итогового изделия из электротехнической листовой сталиThe influence of various processes of normalization and nitration on the magnetic properties of the final product from electrical sheet steel ПримерExample Nb, (%)Nb, (%) Содержание азота N перед вторичным нагревом, ppmThe nitrogen content of N before secondary heating, ppm Начальная температура вторичного нагрева, °CInitial temperature of secondary heating, ° C Теоретически рассчитанная вторичная скорость нагрева, °C/чTheoretically calculated secondary heating rate, ° C / h Фактическая скорость вторичного нагрева, °C/чActual rate of secondary heating, ° C / h Разница, °C/чDifference, ° C / h Магнитные свойстваMagnetic properties аbut bb сfrom Vверхн. пред. V overhead before Vфакт. V fact. Vверхн. пред.-Vфакт. V overhead before -V fact. B8, ТлB 8 , T Р17/50, Вт/кгP 17/50 , W / kg 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1one 0,200.20 186186 700700 17,917.9 1616 1,91.9 1,901.90 1,001.00 22 0,200.20 184184 800800 14,314.3 14fourteen 0,30.3 1,901.90 0,980.98 33 0,200.20 189189 900900 10,510.5 99 1,51,5 1,911.91 1,011.01 4four 0,400.40 204204 720720 18,218.2 1717 1,21,2 1,921.92 0,960.96 55 0,400.40 207207 810810 14,814.8 14fourteen 0,80.8 1,911.91 0,990.99 66 0,400.40 211211 880880 12,212,2 1212 0,20.2 1,931.93 0,930.93 77 0,600.60 231231 750750 18,018.0 1717 1one 1,931.93 0,950.95

Продолжение таблицы 3Continuation of table 3 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 88 0,600.60 229229 850850 14,314.3 14fourteen 0,30.3 1,921.92 0,990.99 99 0,800.80 248248 780780 17,917.9 15fifteen 2,92.9 1,911.91 1,001.00 1010 0,800.80 252252 860860 14,814.8 1212 2,82,8 1,921.92 0,960.96 Сравнительные примерыComparative examples 0,200.20 186186 700700 17,917.9 1919 -1,1-1.1 1,851.85 1,071,07 1one 0,200.20 184184 800800 14,314.3 15fifteen -0,7-0.7 1,861.86 1,091.09 22 0,200.20 189189 900900 10,510.5 1212 -1,5-1.5 1,851.85 1,081,08 33 0,400.40 204204 720720 18,218.2 20twenty -1,8-1.8 1,851.85 1,121.12 4four 0,400.40 207207 810810 14,814.8 1616 -1,2-1.2 1,861.86 1,091.09 55 0,400.40 211211 880880 12,212,2 14fourteen -1,8-1.8 1,841.84 1,151.15 66 0,600.60 231231 750750 18,018.0 1919 -1-one 1,851.85 1,121.12 77 0,600.60 229229 850850 14,314.3 15fifteen -0,7-0.7 1,871.87 1,141.14 88 0,800.80 248248 780780 17,917.9 1919 -1,1-1.1 1,861.86 1,101.10 99 0,800.80 252252 860860 14,814.8 1717 -2,2-2.2 1,841.84 1,121.12 1010 0,200.20 184184 800800 14,314.3 15fifteen -0,7-0.7 1,861.86 1,091.09

Как видно из Таблицы 3, в случае, когда содержание Nb (а), содержание N перед вторичным нагревом (b) и начальная температура вторичного нагрева (с) одни и те же, а также в случае, когда фактическая скорость вторичного увеличения температуры в вариантах осуществления составляет 9-17°С/ч, а разница между теоретически рассчитанными и фактическими значениями является положительной, магнитные свойства итоговых изделий из электротехнической листовой стали становятся лучше и в вариантах осуществления изобретения, и в сравнительных примерах. При обратных условиях условия сравнительных объектов становятся неблагоприятными, и их электромагнитные свойства ухудшаются.As can be seen from Table 3, in the case when the content of Nb (a), the content of N before secondary heating (b) and the initial temperature of the secondary heating (c) are the same, as well as in the case where the actual rate of the secondary temperature increase in the options the implementation is 9-17 ° C / h, and the difference between the theoretically calculated and actual values is positive, the magnetic properties of the final products from electrical sheet steel become better in the embodiments of the invention and in comparative examples. Under reverse conditions, the conditions of comparative objects become unfavorable, and their electromagnetic properties deteriorate.

Производство текстурированной электротехнической листовой стали посредством нагрева стальных слябов при более низкой температуре обладает рядом преимуществ, например, длительный срок службы нагревательной печи, пониженное энергопотребление и снижение производственных затрат. Однако существуют такие проблемы, как неравномерное обезуглероживание и неравномерное нитрирование в последующих процедурах, а также сложность осуществления эффективного регулирования и контроля над процессом производства в течение длительного времени. Такие случаи оказывают влияние на депрессантный эффект в некоторых частях стального листа или во всем листе, что приводит к некачественному проведению вторичной перекристаллизации и нестабильным магнитным свойствам итогового изделия.The production of textured electrical steel sheet by heating steel slabs at a lower temperature has several advantages, for example, a long service life of the heating furnace, lower energy consumption and lower production costs. However, there are problems such as uneven decarburization and uneven nitration in subsequent procedures, as well as the difficulty of effectively regulating and controlling the production process for a long time. Such cases affect the depressant effect in some parts of the steel sheet or in the entire sheet, which leads to poor secondary recrystallization and unstable magnetic properties of the final product.

Итого, настоящее изобретение предлагает новый способ производства текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока, основанный на процедуре нагрева стальных слябов при более низкой температуре. В соответствии с предлагаемым в настоящем изобретении способом, эффективно решаются все вышеуказанные проблемы. Данный способ отличается тем, что стальные листы могут быть легко нитрированы в процессе высокотемпературного отжига путем добавления в расплавленную сталь определенного количества ниобия Nb; стальные листы могут быть равномерно нитрированы в процессе высокотемпературного отжига путем добавления определенного количества нитридов в сепаратор MgO, которые будут разлагаться во время высокотемпературного отжига; в течение высокотемпературного отжига скорость увеличения температуры может регулироваться в соответствии с содержанием ниобия Nb, содержанием азота N и начальной температурой вторичного нагрева для обеспечения правильного проведения вторичной перекристаллизации. Все указанные решения обеспечивают получение текстурированной электротехнической листовой стали с высокой плотностью магнитного потока и превосходными магнитными свойствами.Overall, the present invention provides a new method for the production of textured electrical steel sheet with a high magnetic flux density, based on the procedure for heating steel slabs at a lower temperature. In accordance with the method proposed in the present invention, all of the above problems are effectively solved. This method is characterized in that the steel sheets can be easily nitrated during high-temperature annealing by adding a certain amount of niobium Nb to the molten steel; steel sheets can be uniformly nitrated during high-temperature annealing by adding a certain amount of nitrides to the MgO separator, which will decompose during high-temperature annealing; during high-temperature annealing, the rate of temperature increase can be controlled in accordance with the niobium content Nb, the nitrogen content N, and the initial secondary heating temperature to ensure proper secondary recrystallization. All these solutions provide a textured electrical steel sheet with a high magnetic flux density and excellent magnetic properties.

Claims (1)

Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока, включающий этапы:
выплавку стали, содержащей, мас.%: С - 0,035-0,065, Si - 2,9-4,0, Mn - 0,05-0,20, S - 0,005-0,01, Al - 0,015-0,035, N - 0,004-0,009, Sn - 0,005-0,090, Nb - 0,200-0,800, Fe и неизбежные примеси - остальное, во вращающейся печи или электрической печи, вторичное рафинирование расплавленной стали и отливку ее в стальной сляб,
нагрев стального сляба в нагревательной печи до 1090-1200°С, горячую прокатку для получения стальной полосы при температуре начала прокатки 1180°С и температуре окончания прокатки 860°С, охлаждение стальной полосы ламинарным потоком воды до температуры ниже 650°С и смотку ее в рулон,
нормализацию смотанной в рулон горячекатаной полосы, которую проводят сначала при температуре 1050-1180°С в течение 1-20 с, затем при 850-950°С в течение 30-200 с и сразу ведут охлаждение полосы со скоростью 10-60°С/с,
холодную прокатку стальной полосы с суммарным коэффициентом обжатия не менее 75% и с получением листа конечной толщины, обезуглероживающий отжиг стального листа при нагреве со скоростью 15-35°С/с до температуры 800-860°С и выдержке в течение 90-160 с,
нанесение на поверхность листа покрытия, содержащего компоненты, мас.%: NH4Cl - 0,1-10, P3N5 - 0,5-30 и MgO - остальное,
высокотемпературный отжиг листа при нагреве сначала до температуры 700-900°С, а затем со скоростью нагрева 9-17°С/ч до 1200°С с выдержкой при этой температуре в течение 20 ч для очищения листа,
нанесение слоя изоляционного покрытия на поверхность стального листа, отжиг для снятия напряжений и выравнивающий отжиг. A method of manufacturing a sheet of textured electrical steel with a high magnetic flux density, comprising the steps of:
steel smelting containing, wt.%: C - 0.035-0.065, Si - 2.9-4.0, Mn - 0.05-0.20, S - 0.005-0.01, Al - 0.015-0.035, N - 0.004-0.009, Sn - 0.005-0.090, Nb - 0.200-0.800, Fe and unavoidable impurities - the rest, in a rotary kiln or electric furnace, secondary refining of molten steel and casting it into a steel slab,
heating a steel slab in a heating furnace to 1090-1200 ° C, hot rolling to obtain a steel strip at a rolling start temperature of 1180 ° C and a rolling end temperature of 860 ° C, cooling the steel strip with a laminar flow of water to a temperature below 650 ° C and winding it into roll,
normalization of a hot-rolled strip wound into a roll, which is carried out first at a temperature of 1050-1180 ° C for 1-20 s, then at 850-950 ° C for 30-200 s and the strip is immediately cooled at a speed of 10-60 ° C / from,
cold rolling of a steel strip with a total reduction ratio of at least 75% and obtaining a sheet of finite thickness, decarburizing annealing of the steel sheet when heated at a speed of 15-35 ° C / s to a temperature of 800-860 ° C and holding for 90-160 s,
applying to the surface of the coating sheet containing the components, wt.%: NH 4 Cl - 0.1-10, P 3 N 5 - 0.5-30 and MgO - the rest,
high-temperature annealing of the sheet when heated first to a temperature of 700-900 ° C, and then with a heating rate of 9-17 ° C / h to 1200 ° C with holding at this temperature for 20 hours to clean the sheet,
applying a layer of insulating coating to the surface of the steel sheet, annealing to relieve stress and leveling annealing.
RU2013114861/02A 2010-09-30 2011-04-14 Method of production of texturised electrical steel sheet with high magnetic flux density RU2552562C2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201010298954.7 2010-09-30
CN2010102989547A CN102443736B (en) 2010-09-30 2010-09-30 Method for producing high magnetic flux-density oriented silicon steel product
PCT/CN2011/072768 WO2012041054A1 (en) 2010-09-30 2011-04-14 Production method of grain-oriented silicon steel with high magnetic flux density

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013114861A RU2013114861A (en) 2014-11-10
RU2552562C2 true RU2552562C2 (en) 2015-06-10

Family

ID=45891877

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013114861/02A RU2552562C2 (en) 2010-09-30 2011-04-14 Method of production of texturised electrical steel sheet with high magnetic flux density

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20130233450A1 (en)
EP (1) EP2623621B1 (en)
JP (1) JP5864587B2 (en)
KR (1) KR101451824B1 (en)
CN (1) CN102443736B (en)
MX (1) MX350000B (en)
RU (1) RU2552562C2 (en)
WO (1) WO2012041054A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2721969C1 (en) * 2016-09-29 2020-05-25 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Product from textured silicon steel with low losses in iron for transformer with low noise level and method of production thereof

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695619B (en) * 2012-09-27 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 A kind of manufacture method of high magnetic strength common orientation silicon steel
CN104726670B (en) * 2013-12-23 2017-07-21 鞍钢股份有限公司 A kind of method that short route medium thin slab prepares high magnetic induction grain-oriented silicon steel
CN104726761A (en) * 2013-12-23 2015-06-24 鞍钢股份有限公司 Production method of low-cost high-magnetic induction oriented silicon steel
CN103898409B (en) * 2014-04-26 2016-08-17 河北联合大学 Reduce inhibitor and the preparation method of directional silicon steel slab heating-up temperature
CN104120233A (en) * 2014-07-02 2014-10-29 东北大学 Method of rolling to prepare oriented high-silicon steel plate
JP6260513B2 (en) * 2014-10-30 2018-01-17 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
KR101700125B1 (en) * 2015-12-23 2017-01-26 주식회사 포스코 Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
CN109306198A (en) * 2018-08-22 2019-02-05 武汉钢铁有限公司 For improving the masking liquid and preparation method thereof of high magnetic induction grain-oriented silicon steel magnesium silicate bottom layer quality
CN110055393B (en) * 2019-04-28 2021-01-12 首钢智新迁安电磁材料有限公司 Production method of thin-specification low-temperature high-magnetic-induction oriented silicon steel strip
CN110218853B (en) * 2019-06-26 2020-11-24 武汉钢铁有限公司 Process method for preparing low-temperature high-magnetic-induction oriented silicon steel
CN112391512B (en) * 2019-08-13 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 High magnetic induction oriented silicon steel and manufacturing method thereof
CN111020140A (en) * 2019-12-17 2020-04-17 无锡晶龙华特电工有限公司 Magnesium oxide annealing separant for oriented silicon steel with excellent magnetism and coating process thereof
EP4308737A1 (en) * 2021-11-16 2024-01-24 Maris Kesners Steel surface decarburizing method for finishing the surface of steel parts with smoothing
EP4273280A1 (en) 2022-05-04 2023-11-08 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Method for producing a grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip
CN117363963A (en) * 2022-06-30 2024-01-09 宝山钢铁股份有限公司 Oriented silicon steel and manufacturing method thereof
CN115449741B (en) * 2022-09-20 2023-11-24 武汉钢铁有限公司 High-magnetic induction oriented silicon steel produced based on sheet billet continuous casting and rolling and method
CN116004970B (en) * 2023-01-04 2023-09-22 安庆新普电气设备有限公司 Method for improving high-temperature annealing temperature uniformity of oriented silicon steel

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1652362A1 (en) * 1988-09-19 1991-05-30 Новолипецкий металлургический комбинат Method of producing anisotropic electrical steel
RU2048543C1 (en) * 1992-12-21 1995-11-20 Верх-Исетский металлургический завод Electrotechnical anisotropic steel production method
RU2089626C1 (en) * 1994-04-20 1997-09-10 Научно-производственное предприятие "Эста" Method of producing textured electrical steel
US6309473B1 (en) * 1998-10-09 2001-10-30 Kawasaki Steel Corporation Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss
RU2199594C1 (en) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Method for making anisotropic electrical steel
WO2010075797A1 (en) * 2008-12-31 2010-07-08 宝山钢铁股份有限公司 Method for manufacturing grain oriented silicon steel with single cold rolling

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AR208355A1 (en) * 1975-02-13 1976-12-20 Allegheny Ludlum Ind Inc PROCEDURE FOR PRODUCING SILICONE ELECTROMAGNETIC STEEL
US4171994A (en) * 1975-02-13 1979-10-23 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Use of nitrogen-bearing base coatings in the manufacture of high permeability silicon steel
US4010050A (en) * 1975-09-08 1977-03-01 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for aluminum nitride inhibited oriented silicon steel
JPH0625747A (en) * 1992-07-13 1994-02-01 Nippon Steel Corp Manufacture of thin high magnetic flux density grain-oriented silicon steel sheet
JPH06192732A (en) * 1992-12-24 1994-07-12 Kawasaki Steel Corp Production of grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic property
JP3357578B2 (en) * 1997-07-25 2002-12-16 川崎製鉄株式会社 Grain-oriented electrical steel sheet with extremely low iron loss and method for producing the same
DE19750066C1 (en) * 1997-11-12 1999-08-05 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Process for coating electrical steel strips with an annealing separator
JP2000119752A (en) * 1998-10-19 2000-04-25 Kawasaki Steel Corp Production of grain oriented silicon steel sheet
JP2000129355A (en) * 1998-10-29 2000-05-09 Kawasaki Steel Corp Production of grain oriented silicon steel sheet
JP3873489B2 (en) * 1998-11-10 2007-01-24 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing grain-oriented silicon steel sheet having excellent coating properties and magnetic properties
JP4123847B2 (en) * 2002-07-09 2008-07-23 Ｊｆｅスチール株式会社 Oriented silicon steel sheet
JP4265400B2 (en) * 2003-04-25 2009-05-20 Ｊｆｅスチール株式会社 Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof
EP1679386B1 (en) * 2003-10-06 2019-12-11 Nippon Steel Corporation High-strength magnetic steel sheet and worked part therefrom, and process for producing them
JP4593317B2 (en) * 2005-03-02 2010-12-08 新日本製鐵株式会社 Method for producing grain-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties
CN100455702C (en) * 2005-11-29 2009-01-28 宝山钢铁股份有限公司 Method for producing oriented silicon steel with good bottom by low-temperature heating
JP4823719B2 (en) * 2006-03-07 2011-11-24 新日本製鐵株式会社 Method for producing grain-oriented electrical steel sheet with extremely excellent magnetic properties
CN100513060C (en) * 2006-05-12 2009-07-15 武汉分享科工贸有限公司 Method for making orientation-free cold-rolled electric steel-board
CN100567545C (en) * 2007-06-25 2009-12-09 宝山钢铁股份有限公司 A kind of high grade non-oriented silicon steel and manufacture method thereof
CN101748257B (en) * 2008-12-12 2011-09-28 鞍钢股份有限公司 Method for manufacturing oriented silicon steel
CN101845582B (en) * 2009-03-26 2011-09-21 宝山钢铁股份有限公司 Production method of high magnetic induction oriented silicon steel

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1652362A1 (en) * 1988-09-19 1991-05-30 Новолипецкий металлургический комбинат Method of producing anisotropic electrical steel
RU2048543C1 (en) * 1992-12-21 1995-11-20 Верх-Исетский металлургический завод Electrotechnical anisotropic steel production method
RU2089626C1 (en) * 1994-04-20 1997-09-10 Научно-производственное предприятие "Эста" Method of producing textured electrical steel
US6309473B1 (en) * 1998-10-09 2001-10-30 Kawasaki Steel Corporation Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss
RU2199594C1 (en) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Method for making anisotropic electrical steel
WO2010075797A1 (en) * 2008-12-31 2010-07-08 宝山钢铁股份有限公司 Method for manufacturing grain oriented silicon steel with single cold rolling

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2721969C1 (en) * 2016-09-29 2020-05-25 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Product from textured silicon steel with low losses in iron for transformer with low noise level and method of production thereof
US11633808B2 (en) 2016-09-29 2023-04-25 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Silicon steel product with low iron loss for low-noise transformer, and manufacturing method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012041054A1 (en) 2012-04-05
KR101451824B1 (en) 2014-10-16
JP2013545885A (en) 2013-12-26
EP2623621A4 (en) 2017-12-06
CN102443736B (en) 2013-09-04
EP2623621A1 (en) 2013-08-07
EP2623621B1 (en) 2019-03-13
KR20130049823A (en) 2013-05-14
MX2013003367A (en) 2013-05-22
RU2013114861A (en) 2014-11-10
US20130233450A1 (en) 2013-09-12
JP5864587B2 (en) 2016-02-17
CN102443736A (en) 2012-05-09
MX350000B (en) 2017-08-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2552562C2 (en) Method of production of texturised electrical steel sheet with high magnetic flux density
TWI472626B (en) Method of manufacturing directional magnetic steel sheet and recrystallization annealing equipment of directional magnetic steel sheet
EP1992708B1 (en) Process for producing grain-oriented magnetic steel sheet with excellent magnetic property
RU2469104C1 (en) Production method of grain-oriented silicon steel using only cold rolling
JP3172439B2 (en) Grain-oriented silicon steel having high volume resistivity and method for producing the same
JP5675950B2 (en) Method for producing highly efficient non-oriented silicon steel with excellent magnetic properties
KR101062127B1 (en) Method for manufacturing directional electromagnetic steel sheet with high magnetic flux density
JP2011517732A (en) Method for producing directional silicon steel with high electromagnetic performance
WO2014032216A1 (en) High magnetic induction oriented silicon steel and manufacturing method thereof
JP5011711B2 (en) Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet
JP7312249B2 (en) Bidirectional electrical steel sheet and manufacturing method thereof
JP5040131B2 (en) Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet
CN107109585A (en) The excellent oriented electrical steel of magnetic property and its manufacture method
JP3357611B2 (en) Manufacturing method of high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet with extremely low iron loss
WO2017111433A1 (en) Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
JP4239458B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
JP4206665B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and coating properties
JP5857983B2 (en) Manufacturing method of grain-oriented electrical steel sheet and MgO for annealing separator
JP4258185B2 (en) Oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof
JP4239456B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
JP3928275B2 (en) Electrical steel sheet
EP4174194A1 (en) Production method for grain-oriented electrical steel sheet
JP2002241906A (en) Grain-oriented silicon steel sheet having excellent coating film characteristic and magnetic property
KR960006026B1 (en) Process for production of oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties
JP4258156B2 (en) Oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof