RU2525910C1

RU2525910C1 - Oil refining

Info

Publication number: RU2525910C1
Application number: RU2013118957/04A
Authority: RU
Inventors: Александр Ильич Быстров; Вячеслав Николаевич Деменков; Ильдар Рашидович Хайрудинов
Original assignee: Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП ИНХП РБ)
Priority date: 2013-04-23
Filing date: 2013-04-23
Publication date: 2014-08-20

Abstract

FIELD: oil-and-gas industry.SUBSTANCE: heated stock is fed into partial tripping column. Gasoline fraction is extracted from column top to be used as a reflux. Still bottoms are extracted at feed of heated flow to column still. Sill residue is heated in kiln and distilled in complex atmospheric column equipped with lateral stripper sections with feed of heated flows to bottom of sections and complex atmospheric flows. Heavy gasoline fraction is extracted from complex atmospheric column top while in side-cut distillates via stripper sections extracted are kerosene, light and heavy diesel fractions and fuel oil is extracted from complex atmospheric column bottom. Fuel oil heated in the furnace is fed into vacuum column with extraction of diesel fraction, light and heavy vacuum gas oils and tar is extracted from vacuum column bottom with application of circulation irrigation in complex atmospheric and vacuum columns and with feed of evaporation agent to vacuum column bottom. Fuel oil before heating in furnace is fed to vacuum section bottom while cooled fluid is fed to top of said section. Said fluid is extracted from complex atmospheric column section located between stock feed inlet and side-cut distillate discharge into stripper of heavy diesel fraction. Vapours from vacuum section top are subjected to partial condensation. Liquid phase is directed to vacuum column, to section between bleeds of light and heavy gas oils. Vapour phase is completely condensed, heated and fed to vacuum column bottom as evaporator agent. Fluid from vacuum section bottom, after heating in furnace, is fed to vacuum column feed zone.EFFECT: lower power and capital costs and consumption of acid waters.1 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к способам переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for oil refining and can be used in the oil refining industry.

Известен способ переработки нефти, включающий нагрев и ввод сырья в ректификационную колонну с подачей паров с верха колонны после частичной конденсации в газосепаратор с получением газа и легкой бензиновой фракции, выделение боковыми погонами через отпарные секции бензиновой и дизельной фракций, а с низа - мазута, с использованием острого и циркуляционного орошений и ввода нагретых потоков в колонну и отпарные секции, дальнейшую перегонку мазута в вакуумной колонне с получением вакуумных дистиллятов и гудрона (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с.148, рис.III - 1б).A known method of oil refining, including heating and introducing raw materials into a distillation column with vapor supply from the top of the column after partial condensation to a gas separator to produce gas and a light gasoline fraction, is allocated by side straps through stripping sections of gasoline and diesel fractions, and from the bottom - fuel oil, s using acute and circulating irrigation and introducing heated streams into the column and stripping sections, further distillation of fuel oil in a vacuum column to obtain vacuum distillates and tar (I. A. Alexandrov. Distillation ka and rectification in oil refining. M: Chemistry, 1981, p.148, Fig. III - 1b).

Недостатком данного способа являются высокие энергозатраты.The disadvantage of this method is the high energy consumption.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ перегонки нефти, включающий ввод нагретого сырья в колонну частичного отбензинивания нефти с отбором с верха колонны бензиновой фракции, также используемой в качестве флегмы, и отбор кубового остатка при подаче в куб колонны подогретого потока, нагрев кубового остатка в печи, его перегонку в сложной атмосферной колонне, оборудованной боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной колонны нагретых потоков, отбор с верха сложной колонны тяжелой бензиновой фракции, боковыми погонами через отпарные секции керосиновой, легкой и тяжелой дизельных фракций и с низа сложной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с отбором дизельных фракций, легкого и тяжелого вакуумных газойлей и с низа вакуумной колонны гудрона с использованием циркуляционных орошений в сложной атмосферной и вакуумной колоннах, и ввода испаряющего агента в низ вакуумной колонны (А.с. СССР №1342908, C10G 7/06, 1985 г.).The closest to the proposed invention in terms of technical essence and the achieved effect is a method of distillation of crude oil, comprising introducing heated raw materials into a partial oil topping column with a gasoline fraction also used as reflux from the top of the column and taking a bottoms residue when a heated stream is fed into the column cube heating the bottom residue in the furnace, its distillation in a complex atmospheric column equipped with lateral stripping sections with the supply of sections and a complex column of heated streams to the bottom, selection with rkh of a complex column of heavy gasoline fraction, side shoulder straps through stripping sections of kerosene, light and heavy diesel fractions and from the bottom of a complex fuel oil column, supply of fuel oil after heating in a furnace to a vacuum column with selection of diesel fractions, light and heavy vacuum gas oils and from the bottom of the vacuum column tar using circulating irrigation in complex atmospheric and vacuum columns, and introducing an evaporating agent into the bottom of the vacuum column (A.S. USSR No. 1342908, C10G 7/06, 1985).

Недостатками известного способа являются высокие энергетические и капитальные затраты, расход кислых вод в связи с большим расходом мазута и использованием в качестве испаряющего агента в вакуумной колонне водяного пара.The disadvantages of this method are the high energy and capital costs, the consumption of acidic waters in connection with the high consumption of fuel oil and the use of water vapor as an evaporating agent in a vacuum column.

Задачей настоящего изобретения является снижение энергетических и капитальных затрат, расхода кислых вод.The objective of the present invention is to reduce energy and capital costs, consumption of acidic water.

Указанная задача решается тем, что в способе перегонки нефти, включающем ввод нагретого сырья в колонну частичного отбензинивания нефти с отбором с верха колонны бензиновой фракции, также используемой в качестве флегмы, и отбор кубового остатка при подаче в куб колонны подогретого потока, нагрев кубового остатка в печи, его перегонку в сложной атмосферной колонне, оборудованной боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной атмосферной колонны нагретых потоков, отбор с верха сложной атмосферной колонны тяжелой бензиновой фракции, боковыми погонами через отпарные секции керосиновой, легкой и тяжелой дизельных фракций и с низа сложной атмосферной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с отбором дизельных фракций, легкого и тяжелого вакуумных газойлей и с низа вакуумной колонны гудрона с использованием циркуляционных орошений в сложной атмосферной и вакуумной колоннах и ввода испаряющего агента в низ вакуумной колонны, мазут перед нагревом в печи подают в низ вакуумной секции, на верх которой подают охлажденную жидкость, отбираемую из сложной атмосферной колонны из сечения, расположенного между вводом в нее сырья и выводом бокового погона в отпарную секцию тяжелой дизельной фракции, пары с верха вакуумной секции подвергают частичной конденсации, жидкую фазу направляют в вакуумную колонну в сечение между отборами легкого и тяжелого вакуумных газойлей, паровую фазу полностью конденсируют, нагревают и вводят в низ вакуумной колонны в качестве испаряющего агента, а жидкость с низа вакуумной секции после нагрева в печи подают в зону питания вакуумной колонны.This problem is solved by the fact that in the method of distillation of oil, which includes introducing heated raw materials into a partial oil topping column, taking out the gasoline fraction from the top of the column, also used as reflux, and removing bottoms when a heated stream is fed into the bottom of the column, heating the bottom residue to furnace, its distillation in a complex atmospheric column equipped with lateral stripping sections with the supply of heated streams to the bottom of the sections and a complex atmospheric column, selection of heavy gasoline from the top of a complex atmospheric column side, through shoulder straps through stripping sections of kerosene, light and heavy diesel fractions and from the bottom of a complex atmospheric fuel oil column, supplying fuel oil after heating in a furnace to a vacuum column with the selection of diesel fractions, light and heavy vacuum gas oils and from the bottom of the vacuum tar column using circulating irrigation in complex atmospheric and vacuum columns and introducing an evaporating agent into the bottom of the vacuum column, fuel oil is fed to the bottom of the vacuum section before heating in the furnace, to the top of which a cooled liquid is fed, taken from a complex atmospheric column from a section located between the input of raw materials into it and the lateral overhead output to the stripping section of the heavy diesel fraction, the vapor from the top of the vacuum section is partially condensed, the liquid phase is sent to the vacuum column into the section between the selection of light and heavy vacuum gas oil, the vapor phase is completely condensed, heated and introduced into the bottom of the vacuum column as an evaporating agent, and the liquid from the bottom of the vacuum section after heating in the furnace is fed into the feed zone of the vacuum column.

За счет подачи мазута перед нагревом в печи в низ вакуумной секции, подачи на верх последней охлажденной жидкости, отбираемой из сложной атмосферной колонны из сечения, расположенного между вводом в нее сырья и выводом бокового погона в отпарную секцию тяжелой дизельной фракции, частичной конденсации паров с верха вакуумной секции и подачи жидкой фазы в вакуумную колонну в сечение между отборами легкого и тяжелого вакуумных газойлей, полной конденсации паровой фазы, нагрева и ввода в низ вакуумной колонны в качестве испаряющего агента, и подачи жидкости с низа вакуумной секции после нагрева в печи в зону питания вакуумной колонны, снижается количество продукта, нагреваемого в вакуумной печи, и тем самым снижаются энергетические и капитальные затраты, появляется возможность отказаться от подачи в качестве испаряющего агента водяного пара и тем самым снижается расход кислых вод.By supplying fuel oil before heating in the furnace to the bottom of the vacuum section, feeding to the top of the last cooled liquid taken from a complex atmospheric column from a section located between the input of raw materials and the lateral overhead output into the stripping section of the heavy diesel fraction, partial condensation of the vapor from the top the vacuum section and feeding the liquid phase into the vacuum column in the section between the selection of light and heavy vacuum gas oils, the complete condensation of the vapor phase, heating and entering the bottom of the vacuum column as an evaporating agent, and supplying liquid from the bottom of the vacuum section after heating in the furnace to the feed zone of the vacuum column, the amount of product heated in the vacuum furnace is reduced, and thereby energy and capital costs are reduced, it becomes possible to refuse to supply water vapor as an evaporating agent and thereby reduce consumption acidic waters.

На фиг.1 представлена схема осуществления предлагаемого способа.Figure 1 presents a diagram of the implementation of the proposed method.

Способ осуществляют следующим образом. Нефть нагревают в теплообменнике 1 и по линии 2 вводят в колонну частичного отбензинивания нефти 3. Пары с верха колонны частичного отбензинивания нефти 3 частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике 4 и по линии 5 вводят в газосепаратор 6. С верха газосепаратора 6 по линии 7 выводят газ. С низа газосепаратора 6 отводят жидкость. Часть жидкости по линии 8 возвращают на верх колонны частичного отбензинивания нефти 3, а балансовый избыток отводят по линии 9 в качестве легкого бензина. В низ колонны частичного отбензинивания нефти 3 по линии 10 вводят нагретый поток. Остаток колонны 3 направляют в печь 11 и по линии 12 вводят в колонну 13. Пары с верха колонны 13 частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике 14 и по линии 15 вводят в газосепаратор 16. С верха газосепаратора 16 по линии 17 выводят газ. С низа газосепаратора 16 отводят жидкость. Часть жидкости по линии 18 подают на верх колонны 13, а балансовый избыток отводят по линии 19 в качестве тяжелого бензина. Верхний боковой погон колонны 13 по линии 20 подают на верх верхней отпарной секции 21. Пары с верха отпарной секции 21 по линии 22 возвращают в колонну 13. В низ отпарной секции 21 по линии 23 подают нагретый поток. С низа отпарной секции 21 по линии 24 отводят керосин. Верхнее циркуляционное орошение колонны 13 охлаждают в теплообменнике 25 и по линии 26 возвращают в колонну 13. Средний боковой погон колонны 13 по линии 27 подают на верх средней отпарной секции 28. Пары с верха средней отпарной секции 28 по линии 29 возвращают в колонну 13, в низ по линии 30 подают нагретый поток. С низа средней отпарной секции 28 по линии 31 отводят легкое дизельное топливо. Среднее циркуляционное орошение колонны 13 охлаждают в теплообменнике 32 и по линии 33 возвращают в колонну 13. Из колонны 13 по линии 34 выводят боковой погон и подают на верх нижней отпарной секции 35. Пары с верха нижней отпарной секции 35 по линии 36 возвращают в колонну 13, в низ по линии 37 подают нагретый поток. С низа отпарной секции 35 по линии 38 отводят тяжелое дизельное топливо. Нижнее циркуляционное орошение колонны 13 охлаждают в теплообменнике 39 и по линии 40 возвращают в колонну 13. Из колонны 13 по линии 41 отводят нижний боковой погон, охлаждают в теплообменнике 42 и подают на верх вакуумной секции 43. С низа колонны 13 отводят остаток (мазут) и по линии 44 подают в низ вакуумной секции 43. С верха вакуумной секции 43 отводят пар, конденсируют в теплообменнике 45 и по линии 46 подают в емкость 47. С верха емкости 47 по линии 48 отводят пары. С низа емкости 47 отводят жидкость и по линии 49 подают в вакуумную колонну 50. С низа вакуумной секции 43 отводят жидкость, нагревают в печи 51 и по линии 52 вводят в вакуумную колонну 50. С верха вакуумной колонны 50 по линии 53 отводят газы разложения в вакуумсоздающую систему. Из колонны 50 выводят верхний боковой погон, охлаждают в теплообменнике 54. Часть его по линии 55 возвращают на верх колонны 50. Балансовый избыток по линии 56 отводят в качестве дизельной фракции. Пары, отводимые с верха емкости 47 по линии 48, конденсируют в теплообменнике 57 и направляют в емкость 58. С верха емкости 58 по линии 61 отводят газы разложения в вакуумсоздающую систему. Жидкость с низа емкости 58 нагревают в нагревателе 59, печи 51 и по линии 60 подают в низ вакуумной колонны 50. Из колонны 50 по линии 62 отводят легкий вакуумный газойль. Из колонны 50 отводят боковой погон, охлаждают в теплообменнике 63. Часть его по линии 64 возвращают в колонну 50 в качестве нижнего циркуляционного орошения, а балансовый избыток по линии 65 отводят в качестве тяжелого вакуумного газойля. С низа колонны 50 по линии 66 отводят гудрон. В низ колонны 13 по линии 67 подают нагретый поток.The method is as follows. The oil is heated in the heat exchanger 1 and introduced via line 2 into the partial oil topping column 3. Vapors from the top of the partial oil topping column 3 are partially condensed in the condenser-cooler 4 and introduced through line 5 into the gas separator 6. Gas is removed from the top of the gas separator 6 through line 7 . From the bottom of the gas separator 6 drain fluid. Part of the liquid along line 8 is returned to the top of the partial oil topping column 3, and the balance excess is withdrawn along line 9 as light gasoline. A heated stream is introduced into the bottom of the partial topping column 3 through line 10. The remainder of column 3 is sent to furnace 11 and introduced via line 12 into column 13. Vapors from the top of column 13 are partially condensed in a condenser cooler 14 and introduced through line 15 into a gas separator 16. Gas is discharged from the top of the gas separator 16 through line 17. From the bottom of the gas separator 16 drain fluid. Part of the liquid along line 18 is fed to the top of the column 13, and the balance excess is withdrawn along line 19 as heavy gasoline. The upper side shoulder of the column 13 via line 20 is fed to the top of the upper stripping section 21. The pairs from the top of the stripping section 21 along line 22 are returned to the column 13. A heated stream is fed to the bottom of the stripping section 21 through line 23. From the bottom of the stripping section 21, kerosene is withdrawn along line 24. The upper circulation irrigation of the column 13 is cooled in the heat exchanger 25 and returned via line 26 to the column 13. The average lateral overhead of the column 13 is fed to the top of the middle stripping section 28 through line 27. The pairs from the top of the middle stripping section 28 are returned to line 13 to bottom line 30 serves a heated stream. From the bottom of the middle stripping section 28, light diesel fuel is removed via line 31. The average circulating irrigation of the column 13 is cooled in the heat exchanger 32 and returned via line 33 to the column 13. From the column 13, the side stream is led out from the column 13 to the top of the lower stripping section 35. The pairs from the top of the lower stripping section 35 are returned to the column 13 via line 36 , a heated stream is fed to the bottom along line 37. Heavy diesel is discharged from the bottom of the stripping section 35 through line 38. The lower circulating irrigation of the column 13 is cooled in the heat exchanger 39 and returned to the column 13 through the line 13. From the column 13, the lower side stream is withdrawn from the column 13, cooled in the heat exchanger 42 and fed to the top of the vacuum section 43. The residue (fuel oil) is removed from the bottom of the column 13. and through line 44 it is fed to the bottom of the vacuum section 43. Steam is removed from the top of the vacuum section 43, condensed in a heat exchanger 45 and fed to line 47 through line 46. Vapors are taken off from the top of container 47 through line 48. Liquid is discharged from the bottom of the tank 47 and fed to a vacuum column 50 via line 49. Liquid is taken from the bottom of the vacuum section 43, heated in furnace 51 and introduced into vacuum column 50 through line 52. Decomposition gases are removed from the top of the vacuum column 50 via line 53 vacuum creating system. The upper side stream is withdrawn from the column 50, cooled in the heat exchanger 54. A part of it is returned via line 55 to the top of the column 50. The balance excess via line 56 is discharged as a diesel fraction. Vapors discharged from the top of the tank 47 via line 48 are condensed in the heat exchanger 57 and sent to the tank 58. From the top of the tank 58, decomposition gases are removed to the vacuum-generating system via line 61. The liquid from the bottom of the tank 58 is heated in the heater 59, the furnace 51 and through line 60 is fed to the bottom of the vacuum column 50. A light vacuum gas oil is withdrawn from the column 50 through line 62. A side stream is withdrawn from the column 50, cooled in a heat exchanger 63. A part of it is returned via line 64 to the column 50 as a lower circulation irrigation, and the balance excess is withdrawn via line 65 as a heavy vacuum gas oil. Tar from the bottom of the column 50 along line 66. A heated stream is fed to the bottom of column 13 via line 67.

Сравнительные показатели работы схем перегонки нефти по прототипу и предлагаемому способу приведены в таблице.Comparative indicators of the operation of oil distillation schemes according to the prototype and the proposed method are shown in the table.

Как видно из таблицы, предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет снизить тепловую нагрузку вакуумной печи с 22,437 до 17,037 Гкал/час, то есть на 24,07%, кроме того экономится 14,6 т/час водяного пара и снижается диаметр вакуумной колонны с 8,8 до 7,4 м, что позволяет снизить энергозатраты и расход кислых вод, а также капитальные затраты.As can be seen from the table, the proposed method in comparison with the prototype allows to reduce the thermal load of the vacuum furnace from 22.437 to 17.037 Gcal / h, that is, by 24.07%, in addition, 14.6 t / h of water vapor is saved and the diameter of the vacuum column decreases 8.8 to 7.4 m, which reduces energy consumption and acidic water consumption, as well as capital costs.

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет снизить энергетические и капитальные затраты и расход кислых вод.Thus, the present invention allows to reduce energy and capital costs and acid water consumption.

ТаблицаTable Основные показатели работы колоннKey performance indicators of the columns ПоказателиIndicators Вариант 1 (прототип)Option 1 (prototype) Вариант 2 предлагаемый способ)Option 2 proposed method) Расход, т/часConsumption, t / h - сырья К-1- raw materials K-1 1000,381000.38 1000,381000.38 - паров с верха К-1- vapor from the top K-1 158,49158.49 158,49158.49 - бензина К-1- gasoline K-1 53,5053.50 53,5053.50 - острого орошения К-1- acute irrigation K-1 104,98104.98 104,98104.98 - остатка К-1 в К-2- the remainder of K-1 in K-2 946,88946.88 946,88946.88 - паров с верха К-2- vapor from the top K-2 356,73356.73 286,06286.06 - бензина К-2- gasoline K-2 81,5581.55 81,5581.55 - острого орошения К-2- acute irrigation K-2 252,51252.51 193,44193.44 - бокового погона К-2 в К-3- side shoulder strap K-2 in K-3 108,30108.30 108,30108.30 - паров с верха К-3 в К-2- vapors from the top of K-3 to K-2 11,9011.90 14,8714.87 - керосина- kerosene 97,3397.33 94,3694.36 - бокового погона К-2 в К-4- side shoulder strap K-2 in K-4 155,50155.50 155,50155.50 - паров с верха К-4 в К-2- vapors from the top of K-4 to K-2 9,189.18 12,1212.12 - легкого дизельного топлива- light diesel fuel 146,89146.89 138,96138.96 - бокового погона К-2 в К-5- side shoulder strap K-2 in K-5 30,3530.35 25,3525.35 - паров с верха К-5 в К-2- vapors from the top of K-5 to K-2 15,6015.60 15,0115.01 - тяжелого дизельного топлива- heavy diesel fuel 17,3117.31 12,9012.90 - мазута- fuel oil 603,80603.80 607,48607.48 - 1 ЦО К-2- 1 CO K-2 244,23244.23 244,23244.23 - 2 ЦО К-2- 2 TsO K-2 232,60232.60 232,60232.60 - 3 ЦО К-2- 3 CO K-2 63,9763.97 63,9763.97 - нижнего бокового погона К-2- lower side shoulder strap K-2 -- 11,6311.63 - водяного пара в низ:- water vapor to the bottom: К-2K-2 18,6018.60 7,007.00 К-3K-3 0,930.93 0,930.93 К-4K-4 0,580.58 0,580.58 К-5K-5 2,562,56 2,562,56 - неконденсируемого пара К-6- non-condensable steam K-6 1,081,08 1,181.18 - паров с верха К-6- vapor from the top K-6 4,084.08 1,181.18 - вакуумных дистиллятов, в т.ч.- vacuum distillates, including 242,00242.00 258,33258.33 дизельной фракцииdiesel fraction 12,0012.00 28,3328.33 легкого вакуумного газойляlight vacuum gas oil 20,0020.00 20,0020.00 тяжелого вакуумного газойляheavy vacuum gas oil 210,00210.00 210,00210.00 - гудрона- tar 360,72360.72 359,05359.05 - верхнего ЦО- upper center 200,00200.00 200,00200.00 - нижнего ЦО- lower central heating 350,00350.00 150,00150.00 - испаряющего агента К-6- vaporizing agent K-6 3,003.00 27,4027.40 - паров с верха вакуумной секции К-7- vapor from the top of the vacuum section K-7 -- 187,32187.32 - жидкости с низа вакуумной секции К-7- liquids from the bottom of the vacuum section K-7 -- 431,82431.82 - жидкости на верх вакуумной секции К-7- liquids on top of the vacuum section K-7 -- 11,6311.63

Продолжение таблицыTable continuation

1one 22 33 Температура, °CTemperature ° C - ввода сырья в К-1- input of raw materials into K-1 230230 230230 - ввода острых орошений К-1/К-2- input of acute irrigation K-1 / K-2 40/5040/50 40/5040/50 - верха К-1- top K-1 103103 103103 - низа К-1- bottom K-1 224224 224224 - ввода остатка К-1 в К-2- entering the remainder of K-1 in K-2 365365 365365 - верха К-2- top K-2 114114 119119 - низа К-2- bottom K-2 353353 358358 - вывода бокового погона К-2 в К-3- withdrawal of the side shoulder strap K-2 in K-3 166166 169169 - верха К-3- top K-3 164164 167167 - низа К-3- bottom K-3 155155 155155 - вывода бокового погона К-2 в К-4- withdrawal of the side shoulder strap K-2 in K-4 248248 249249 - верха К-4- top K-4 248248 248248 - низа К-4- bottom K-4 243243 242242 - вывода бокового погона К-2 в К-5- withdrawal of the side shoulder strap K-2 in K-5 315315 317317 - верха К-5- top K-5 303303 301301 - низа К-5- bottom K-5 281281 277277 - вывода 1 ЦО К-2- output 1 of the CO K-2 191191 193193 - ввода 1 ЦО К-2- input 1 CO K-2 9595 9595 - вывода 2 ЦО К-2- output 2 CO K-2 288288 288288 - ввода 2 ЦО К-2- input 2 CO K-2 174174 174174 - вывода 3 ЦО К-2- output 3 of CO K-2 326326 328328 - ввода 3 ЦО К-2- input 3 CO K-2 219219 219219 - вывода нижнего бокового погона К-2- output of the lower side shoulder strap K-2 -- 339339 - ввода водяного пара- water vapor input 400400 400400 - ввода сырья в К-6- input of raw materials into K-6 380380 380380 - ввода испаряющего агента К-6- input evaporating agent K-6 400400 380380 - верха К-6- top K-6 6464 6666 - вывода дизельной фракции- output of diesel fraction 129129 136136 - вывода легкого вакуумного газойля- withdrawal of light vacuum gas oil 262262 249249 - вывода тяжелого вакуумного газойля- withdrawal of heavy vacuum gas oil 304304 282282 - низа К-6- bottom K-6 371371 373373 - вывода верхнего ЦО К-6- output of the upper CO K-6 129129 136136 - ввода верхнего ЦО К-6- input of the upper CO K-6 6060 6060 - вывода нижнего ЦО К-6- output of the lower CO K-6 304304 282282 - ввода нижнего ЦО К-6- input of the lower central K-6 206206 206206 - верха вакуумной секции К-7- top of the vacuum section K-7 -- 326326 - низа вакуумной секции К-7- bottom of the vacuum section K-7 -- 339339 - конденсации паров вакуумной секции К-7- condensation of vapors of the vacuum section K-7 -- 260/170260/170 (1 ступени/2 ступени)(1 steps / 2 steps) Давление, ата (мм рт.ст.)Pressure, ata (mmHg) - в емкости орошения К-1- in the K-1 irrigation tank 3,503,50 3,503,50 - верха К-1- top K-1 3,703.70 3,703.70

Продолжение таблицыTable continuation

1one 22 33 - низа К-1- bottom K-1 3,843.84 3,843.84 - в емкости орошения К-2- in the K-2 irrigation tank 1,201.20 1,201.20 - верха К-2- top K-2 1,601,60 1,601,60 - низа К-2- bottom K-2 2,072.07 2,072.07 - верха К-3- top K-3 1,891.89 1,891.89 - низа К-3- bottom K-3 1,941.94 1,941.94 - верха К-4- top K-4 1,991.99 1,991.99 - низа К-4- bottom K-4 2,042.04 2,042.04 - верха К-5- top K-5 2,072.07 2,072.07 - низа К-5- bottom K-5 2,132.13 2,132.13 - верха К-6- top K-6 0,066 (50)0.066 (50) 0,026 (20)0.026 (20) - в зоне питания К-6- in the food zone K-6 0,086 (65)0.086 (65) 0,046 (35)0.046 (35) - низа К-6- bottom K-6 0,102 (78)0.102 (78) 0,062 (48)0.062 (48) - верха вакуумной секции К-7- top of the vacuum section K-7 -- 0,037 (28)0.037 (28) - низа вакуумной секции К-7- bottom of the vacuum section K-7 -- 0,040 (30)0.040 (30) Тепло, Гкал/часHeat, Gcal / hour - сырья К-1- raw materials K-1 130,080130,080 130,080130,080 - отводимое с верха К-1- withdrawn from the top K-1 17,15017,150 17,15017,150 - подводимое с сырьем К-2- supplied with raw materials K-2 217,922217,922 217,922217,922 - отводимое с верха К-2- withdrawn from the top K-2 55,70555,705 39,84339,843 - отводимое 1 ЦО К-2- allocated 1 CO K-2 13,25813,258 13,58913,589 - отводимое 2 ЦО К-2- allocated 2 CO K-2 16,73116,731 16,85016,850 - отводимое 3 ЦО К-2- allocated 3 CO K-2 4,5744,574 4,6664,666 - вводимое с сырьем К-6- introduced with raw materials K-6 142,677142,677 140,212140,212 - подводимое в печи К-6- brought in the K-6 furnace 22,43722,437 17,03717,037 - подводимое с испаряющим агентом К-6- supplied with a vaporizing agent K-6 3,1573,157 5,0895,089 - отводимое верхним ЦО К-6- allocated to the upper CO K-6 6,9326,932 7,6437,643 - отводимое нижним ЦО К-6- allocated to the lower CO K-6 21,91121,911 7,1657,165 - отводимое в теплообменнике конденсации паров- vapor condensation discharged in the heat exchanger с верха К-7 (1 ступени/2 ступени)from the top K-7 (1 step / 2 steps) -- 15,772/2,99315,772 / 2,993 Доля отгонаShare of distillation - сырья К-1- raw materials K-1 0,1150.115 0,1150.115 - потока питания К-2- power flow K-2 0,3630.363 0,3630.363 - в вакуумной секции К-7- in the vacuum section K-7 -- 0,3080,308 - в зоне питания К-6- in the food zone K-6 0,4020.402 0,2200.220 Диаметр, мDiameter m - К-1- K-1 4,24.2 4,24.2 - К-2- K-2 7,47.4 7,07.0 - К-3- K-3 1,61,6 1,61,6 - К-4- K-4 1,61,6 1,61,6 - К-5- K-5 1,61,6 1,61,6 - К-6- K-6 8,88.8 7,47.4 - К-7- K-7 -- 7,07.0

Продолжение таблицыTable continuation

1one 22 33 Число теоретических тарелок (двухсливные клапанные, расстояние между тарелками 700 мм или насадка, в К-1, 3, 4, 5 - 500 мм)The number of theoretical plates (double-drain valve plates, the distance between the plates is 700 mm or the nozzle, in K-1, 3, 4, 5 - 500 mm) 1010 1010 - в К-1- in K-1 88 88 - в 1 секции К-2- in 1 section K-2 22 22 - во 2 секции К-2 (тарелки ЦО)- in 2 sections of K-2 (central heating plates) 55 55 - в 3 секции К-2- in 3 sections K-2 22 22 - в 4 секции К-2 (тарелки ЦО)- in 4 sections K-2 (plates ЦО) 4four 4four - в 5 секции К-2- in section 5 K-2 22 22 - в 6 секции К-2 (тарелки ЦО)- in the 6th section of K-2 (TsO plates) 77 77 - в 7 секции К-2- in section 7 K-2 33 33 - в 7 (отгонной) секции К-2- in the 7th (distant) section of K-2 - в К-3- in K-3 55 55 - в К-4- in K-4 55 55 - в К-5- in K-5 55 55 - в 1 секции К-6 (тарелки ЦО)- in 1 section K-6 (plates ЦО) 22 22 - во 2 секции К-6- in 2 sections K-6 55 55 - в 3 секции К-6 (тарелки ЦО)- in 3 sections K-6 (plates ЦО) 22 22 - в 4 секции К-6- in 4 sections K-6 55 55 - в 5 секции К-6 (отгонной)- in 5 sections K-6 (distant) 22 22 - в вакуумной секции К-7- in the vacuum section K-7 -- 33 Линейная/максимально-допустимая линейная скорость паров, м/с (фактор скорости)Linear / maximum permissible linear vapor velocity, m / s (velocity factor) - в К-1- in K-1 0,42-0,47/0,51-0,540.42-0.47 / 0.51-0.54 0,42-0,47/0,51-0,540.42-0.47 / 0.51-0.54 - в К-2- in K-2 0,23-0,92/0,90-1,630.23-0.92 / 0.90-1.63 0,11-0,82/0,86-1,450.11-0.82 / 0.86-1.45 - в К-3- in K-3 0,29-0,43/0,79-0,870.29-0.43 / 0.79-0.87 0,39-0,51/0,77-0,870.39-0.51 / 0.77-0.87 - в К-4- in K-4 0,21-0,31/0,76-0,820.21-0.31 / 0.76-0.82 0,22-0,38/0,73-0,810.22-0.38 / 0.73-0.81 - в К-5- in K-5 0,59-0,77/0,93-1,210.59-0.77 / 0.93-1.21 0,58-0,76/0,94-1,250.58-0.76 / 0.94-1.25 - в К-6- in K-6 (2,40)(2.40) (2,05)(2.05) - в К-7- in K-7 -- (2,45)(2.45) Высота подпора слива, ммDrain head height, mm - в К-1- in K-1 21-3221-32 21-3221-32 - в К-2- in K-2 17-5517-55 13-5913-59 - в К-3- in K-3 45-4845-48 44-4844-48 - в К-4- in K-4 59-6259-62 57-6057-60 - в К-5- in K-5 14-1914-19 11-1611-16

Продолжение таблицыTable continuation

1one 22 33 Содержание фракций, масс. % The content of fractions, mass. % - фр. > 120°C в бензине К-1- fr. > 120 ° C in K-1 gasoline 0,600.60 0,600.60 - фр. > 170°C в бензине К-2- fr. > 170 ° C in K-2 gasoline 0,650.65 0,870.87 - фр. < 120°C в керосине- fr. <120 ° C in kerosene 1,231.23 1,421.42 - фр. > 240°C в керосине- fr. > 240 ° C in kerosene 1,441.44 1,191.19 - фр. < 170°C в легком дизельном топливе- fr. <170 ° C in light diesel 1,391.39 1,621,62 - фр. > 350°C в легком дизельном топливе- fr. > 350 ° C in light diesel 3,833.83 2,532,53 - фр. < 300°C в тяжелом дизельном топливе- fr. <300 ° C in heavy diesel 2,912.91 3,103.10 - фр. > 360°C в тяжелом дизельном топливе- fr. > 360 ° C in heavy diesel 12,4412.44 9,959.95 - фр. < 360°C в мазуте- fr. <360 ° C in fuel oil 4,094.09 6,446.44 - фр. < 280°C в тяжелой дизельной фракции- fr. <280 ° C in heavy diesel fraction 4,894.89 14,9614.96 - фр. > 360°C в тяжелой дизельной фракции- fr. > 360 ° C in heavy diesel fraction 1,701.70 5,085.08 - фр. < 340°C в легком вакуумном газойле- fr. <340 ° C in light vacuum gas oil 4,384.38 5,055.05 - фр. > 420°C в легком вакуумном газойле- fr. > 420 ° C in light vacuum gas oil 7,257.25 8,138.13 - фр. < 360°C в тяжелом вакуумном газойле- fr. <360 ° C in heavy vacuum gas oil 5,455.45 5,375.37 - фр. > 490°C в тяжелом вакуумном газойле- fr. > 490 ° C in heavy vacuum gas oil 9,319.31 8,778.77 - фр. < 500°C в гудроне- fr. <500 ° C in tar 8,788.78 8,718.71

Claims

A method of distillation of oil, including introducing heated raw materials into a partial oil topping column, taking gasoline fraction, also used as reflux, from the top of the column, and removing bottoms when a heated stream is introduced into the cubes of the column, heating the bottoms in the furnace, and distilling it in difficult atmospheric conditions a column equipped with lateral stripping sections with heated sections supplied to the bottom of the section and a complex atmospheric column; selection from the top of the atmospheric complex column of a heavy gasoline fraction, side epaulets sections of kerosene, light and heavy diesel fractions and from the bottom of a complex atmospheric fuel oil column, supply of fuel oil after heating in a furnace to a vacuum column with a selection of diesel fraction, light and heavy vacuum gas oil and from the bottom of the vacuum tar column, using circulating irrigation in complex atmospheric and vacuum columns and introducing an evaporating agent into the bottom of the vacuum column, characterized in that the fuel oil is fed to the bottom of the vacuum section before heating in the furnace, to the top of which a cooled liquid taken from the complex is fed of the atmospheric column from the section located between the input of raw materials into it and the lateral overhead outlet to the stripping section of the heavy diesel fraction, the vapor from the top of the vacuum section is partially condensed, the liquid phase is sent to the vacuum column into the section between the selection of light and heavy vacuum gas oils, and the steam the phase is completely condensed, heated and introduced into the bottom of the vacuum column as an evaporating agent, and the liquid from the bottom of the vacuum section after heating in the furnace is fed into the feed zone of the vacuum column.