RU2484122C1 - Oil refining method - Google Patents

Oil refining method Download PDF

Info

Publication number
RU2484122C1
RU2484122C1 RU2012110713/04A RU2012110713A RU2484122C1 RU 2484122 C1 RU2484122 C1 RU 2484122C1 RU 2012110713/04 A RU2012110713/04 A RU 2012110713/04A RU 2012110713 A RU2012110713 A RU 2012110713A RU 2484122 C1 RU2484122 C1 RU 2484122C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oil
column
atmospheric
distillation unit
crude distillation
Prior art date
Application number
RU2012110713/04A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Игорь Анатольевич Мнушкин
Олеся Игоревна Гасанова
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Инжиниринговый центр"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Инжиниринговый центр" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Инжиниринговый центр"
Priority to RU2012110713/04A priority Critical patent/RU2484122C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2484122C1 publication Critical patent/RU2484122C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

FIELD: oil and gas industry.
SUBSTANCE: invention refers to oil refining method involving recuperative oil heating, its partial stripping in the first crude distillation unit with extraction from the top of the crude distillation unit of light gasoline fraction, heating of residue of the first crude distillation unit in the furnace with its supply to feed zone of the second crude distillation unit for separation of stripped oil into heavy gasoline fraction, kerosene, diesel oil and fuel oil, with extraction from the first crude distillation unit of side stream from a lower semi-blind plate of the reinforcing section and its supply to lower semi-blind plate of the reinforcing section of the second crude distillation unit, from which atmospheric gas oil is extracted through additional side stream.
EFFECT: reduction of power costs for carrying out the process and enlarging the extraction of oil products in the second crude distillation unit.
1 dwg, 4 tbl

Description

Изобретение относится к способам первичной переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for primary oil refining and can be used in the oil refining industry.

Известен способ перегонки нефти, включающий рекуперативный нагрев нефти, ее частичное отбензинивание в первой атмосферной колонне с отбором с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев остатка первой атмосферной колонны в печи с подачей его в зону питания второй атмосферной колонны для разделения отбензиненной нефти на тяжелую фракцию бензина, керосин, дизельное топливо и мазут, с отбором с низа первой атмосферной колонны части ненагретого остатка в виде бокового погона, вводимого в верхнюю часть второй атмосферной колонны между выводом дизельной фракции и вводом нагретого в печи остатка первой атмосферной колонны (заявка на изобретение RU 95105658 A1, C10G 7/00, B01D 3/16, 20.07.1996). Недостатком данного способа является существенное загрязнение ненагретым остатком, вводимым в виде бокового погона в верхнюю часть второй атмосферной колонны между выводом дизельной фракции и вводом нагретого в печи остатка первой атмосферной колонны, флегмы, стекающей по тарелкам верхней части второй атмосферной колонны между вводами ненагретого и нагретого остатка из первой атмосферной колонны, представляющей собой утяжеленную фракцию дизельного топлива, что приводит к снижению разделяющей способности тарелок в данной части колонны.A known method of oil distillation, including recuperative heating of oil, its partial topping in the first atmospheric column with the selection of a light gasoline fraction from the top of the column, heating the remainder of the first atmospheric column in a furnace with its supply to the feed zone of the second atmospheric column for separating the topped oil into a heavy gasoline fraction , kerosene, diesel fuel and fuel oil, with the selection from the bottom of the first atmospheric column of a portion of the unheated residue in the form of a side stream introduced into the upper part of the second atmospheric column between the outlet House diesel fraction and heated in an oven entering the first column atmospheric residue (application for invention RU 95105658 A1, C10G 7/00, B01D 3/16, 20.07.1996). The disadvantage of this method is the significant contamination with an unheated residue introduced as a side stream into the upper part of the second atmospheric column between the output of the diesel fraction and the input of the residue of the first atmospheric column heated in the furnace, reflux flowing down the plates of the upper part of the second atmospheric column between the inputs of the unheated and heated residue from the first atmospheric column, which is a heavier fraction of diesel fuel, which leads to a decrease in the separation ability of the plates in this part of the col nna.

Известен также способ перегонки нефти, включающий рекуперативный нагрев нефти, ее частичное отбензинивание в первой атмосферной колонне с отбором с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев части остатка первой атмосферной колонны в печи с подачей его в зону питания второй атмосферной колонны для разделения отбензиненной нефти на тяжелую фракцию бензина, керосин, дизельное топливо и мазут, с отбором из средней части первой атмосферной колонны жидкого бокового погона, вводимого в верхнюю часть второй атмосферной колонны между выводом дизельной фракции вместе с вводом не нагретой в печи части остатка первой атмосферной колонны (патент на изобретение RU 2063998 C1, C10G 7/02, B01D 3/14, 20.07.1996). Недостатком данного способа является то, что при смешении непосредственно во второй атмосферной колонне в точке ввода не нагретой в печи части остатка первой атмосферной колонны и жидкого бокового погона из первой атмосферной колонны, сопровождающемся частичным испарением жидкого бокового погона из первой атмосферной колонны за счет снижения давления и охлаждения в связи с этим не нагретой в печи части остатка первой атмосферной колонны происходит:There is also known a method of distillation of oil, including regenerative heating of oil, its partial topping in the first atmospheric column with the selection of light gasoline fraction from the top of the column, heating part of the remainder of the first atmospheric column in the furnace with its supply to the feed zone of the second atmospheric column for separation of the topped oil into heavy fraction of gasoline, kerosene, diesel fuel and fuel oil, with the selection of liquid side product from the middle part of the first atmospheric column introduced into the upper part of the second atmospheric column between the outlet m of diesel fraction, together with the introduction of a portion of the remainder of the first atmospheric column not heated in the furnace (patent for invention RU 2063998 C1, C10G 7/02, B01D 3/14, 07.20.1996). The disadvantage of this method is that when mixing directly in the second atmospheric column at the point of entry of the portion of the remainder of the first atmospheric column and the liquid side stream from the first atmospheric column not heated in the furnace, the vaporization of the liquid side stream from the first atmospheric column due to pressure reduction and cooling in connection with this part of the remainder of the first atmospheric column not heated in the furnace occurs:

- существенное изменение составов паровой фазы, поднимающейся вверх по тарелкам второй атмосферной колонны, из-за обогащения ее бензиновыми компонентами, что приводит к снижению разделяющей способности тарелок в верхней части колонны;- a significant change in the composition of the vapor phase rising up the plates of the second atmospheric column due to its enrichment with gasoline components, which leads to a decrease in the separating capacity of the plates in the upper part of the column;

- существенное изменение составов жидкой фазы, стекающей вниз по тарелкам второй атмосферной колонны между вводами смеси бокового погона и ненагретой части остатка и вводом нагретой части остатка, из-за обогащения ее мазутными компонентами остатка первой атмосферной колонны, что приводит к снижению разделяющей способности тарелок в нижней части колонны укрепляющей секции второй атмосферной колонны.- a significant change in the composition of the liquid phase flowing down the plates of the second atmospheric column between the inlets of the side stream mixture and the unheated portion of the residue and the input of the heated portion of the residue, due to its enrichment with the fuel oil components of the residue of the first atmospheric column, which reduces the separating capacity of the plates in the lower parts of the column of the reinforcing section of the second atmospheric column.

Наиболее близок к заявляемому изобретению способ перегонки нефти, включающий рекуперативный нагрев нефти, ее частичное отбензинивание в первой атмосферной колонне с отбором с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев остатка первой атмосферной колонны в печи с подачей его в зону питания второй атмосферной колонны для разделения отбензиненной нефти на тяжелую фракцию бензина, керосин, дизельное топливо и мазут, с отбором из средней части укрепляющей секции первой атмосферной колонны жидкого бокового погона, вводимого в верхнюю часть второй атмосферной колонны между выводом ректификата и первого (или второго) бокового погона этой колонны (патент на изобретение RU 2140957 C1, C10G 7/00, 10.11.1999). При этом предпочтительно боковой погон выводят с уровня первой атмосферной колонны, в котором температура конца кипения флегмы соответствует температуре конца кипения первого (керосинового) или второго (дизельного) погона второй атмосферной колонны. Недостатком данного способа является то, что при вводе бокового погона первой атмосферной колонны на тарелки второй атмосферной колонны выше вывода соответствующего бокового погона второй атмосферной колонны при условии соответствия температур конца кипения вводимого бокового погона и выводимых продуктов приводит к ухудшению разделяющей способности тарелок между вводом бокового погона и выводом продуктов из второй атмосферной колонны в связи с загрязнением флегмы в этой зоне высококипящими компонентами выводимых продуктов.Closest to the claimed invention is a method of oil distillation, including regenerative heating of oil, its partial topping in the first atmospheric column with the selection of light gasoline fraction from the top of the column, heating the remainder of the first atmospheric column in the furnace with its supply to the feed zone of the second atmospheric column for separating the topped oil on the heavy fraction of gasoline, kerosene, diesel fuel and fuel oil, with selection from the middle part of the reinforcing section of the first atmospheric column of liquid side stream introduced into the upper part second atmospheric column between the rectified output and the first (or second) side stream of this column (patent RU 2140957 C1, C10G 7/00, 10.11.1999). In this case, it is preferable that the side stream be withdrawn from the level of the first atmospheric column, in which the reflux end temperature corresponds to the boiling point of the first (kerosene) or second (diesel) overhead of the second atmospheric column. The disadvantage of this method is that when you enter the side stream of the first atmospheric column on the plates of the second atmospheric column above the output of the corresponding side stream of the second atmospheric column, provided that the boiling points of the introduced side stream and the output products match, the plate separation between the side side input and the withdrawal of products from the second atmospheric column in connection with the pollution of reflux in this zone by high-boiling components of the output products.

Целью заявляемого изобретения является снижение энергозатрат на ведение процесса и увеличение отбора нефтепродуктов во второй атмосферной колонне.The aim of the invention is to reduce energy costs for the process and increase the selection of petroleum products in the second atmospheric column.

Поставленная цель достигается тем, что, в способе перегонки нефти, включающем рекуперативный нагрев нефти, ее частичное отбензинивание в первой атмосферной колонне с отбором с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев остатка первой атмосферной колонны в печи с подачей его в зону питания второй атмосферной колонны для разделения отбензиненной нефти на тяжелую фракцию бензина, керосин, дизельное топливо и мазут, с отбором из первой атмосферной колонны бокового погона, боковой погон первой атмосферной колонны отбирают с нижней полуглухой тарелки укрепляющей секции и подают на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции второй атмосферной колонны, с которой отводят дополнительным боковым погоном атмосферный газойль.This goal is achieved by the fact that, in the method of oil distillation, including regenerative heating of oil, its partial topping in the first atmospheric column with the selection of light gasoline fraction from the top of the column, heating the remainder of the first atmospheric column in the furnace with its supply to the feed zone of the second atmospheric column for the separation of stripped oil into a heavy fraction of gasoline, kerosene, diesel fuel and fuel oil, with selection of the side stream from the first atmospheric column, the side stream of the first atmospheric column is taken from the lower half-angle hoy plates of the reinforcing section and served on the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the second atmospheric column, from which atmospheric gas oil is diverted with an additional side strap.

На фиг.1 приведена схема, иллюстрирующая предлагаемый способ перегонки нефти.Figure 1 shows a diagram illustrating the proposed method of distillation of oil.

Нефть по линии 1 подают в рекуперативный теплообменник 2 и по линии 3 подают в первую атмосферную ректификационную колонну 4. С верха колонны 4 по линии 5 выводят пары бензина, конденсируемые в конденсаторе 6 и поступающие в сепаратор 7. Часть конденсата из сепаратора 7 по линии 8 возвращают в колонну 4 на ее орошение, а балансовая часть конденсата по линии 9 отводится на дальнейшую переработку. Несконденсировавшиеся пары из сепаратора 7 отводятся по линии 10. С низа колонны 4 по линии 11 отводится остаток (отбензиненная нефть), нагревается в печи 12 и по линии 13 поступает во вторую атмосферную колонну 14. С верха колонны 14 по линии 15 выводят пары бензина, конденсируемые в конденсаторе 16 и поступающие в сепаратор 17. Часть конденсата из сепаратора 17 по линии 18 возвращают в колонну 14 на ее орошение, а балансовая часть конденсата по линии 19 отводится на дальнейшую переработку. Несконденсировавшиеся пары из сепаратора 17 отводятся по линии 20. Из укрепляющей части колонны 14 отводятся боковые погоны керосина по линии 21 и дизельного топлива по линии 22 в отпарные секции соответственно 23 и 24, из которых выводятся керосин и дизельное топливо по линиям соответственно 25 и 26, а отпаренные легкие фракции из отпарных секций 23 и 24 по линиям соответственно 27 и 28 возвращаются в колонну 14. Отпарка керосина и дизельного топлива обеспечивается подачей в отпарные секции 23 и 24 подачей водяного пара по линиям соответственно 29 и 30. С нижней полуглухой тарелки укрепляющей секции колонны 4 отводится жидкий боковой погон и за счет разности давлений в колоннах 4 и 14 по линии 31 вводится на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции колонны 14, с которой отводится дополнительным боковым погоном атмосферный газойль по линии 32. С низу колонны 14 по линии 33 отводится мазут в печь и далее в вакуумную колонну. В низ колонны 14 подается по линии 34 водяной пар на отпарку мазута.Oil is supplied through line 1 to a recuperative heat exchanger 2 and through line 3 to the first atmospheric distillation column 4. From the top of column 4, gasoline vapors are condensed in condenser 6 and sent to separator 7 from line 4 and part of condensate from separator 7 via line 8 return to column 4 for irrigation, and the balance part of the condensate through line 9 is diverted for further processing. Non-condensing vapors from the separator 7 are discharged along line 10. From the bottom of column 4, line 11 is discharged to the remainder (stripped oil), is heated in the furnace 12, and goes through line 13 to the second atmospheric column 14. From the top of column 14, gasoline vapors are discharged from line 15, condensed in the condenser 16 and entering the separator 17. A part of the condensate from the separator 17 through line 18 is returned to the column 14 for irrigation, and the balance part of the condensate through line 19 is allocated for further processing. Non-condensing vapors from the separator 17 are discharged along line 20. From the reinforcing part of the column 14, side shoulder straps of kerosene are discharged along line 21 and diesel fuel along line 22 to stripping sections 23 and 24, respectively, from which kerosene and diesel fuel are discharged along lines 25 and 26, respectively. and the stripped light fractions from stripping sections 23 and 24 along lines 27 and 28, respectively, are returned to column 14. Stripping of kerosene and diesel fuel is provided by supplying steam to stripping sections 23 and 24 by supplying water vapor along lines 29 and 30, respectively. a liquid side stream is discharged to it from the half-deaf plate of the reinforcing section of column 4 and, due to the pressure difference in columns 4 and 14, is introduced via line 31 to the lower half-deaf plate of the reinforcing section of column 14, from which atmospheric gas oil is discharged with an additional lateral line along line 32. From the bottom of column 14 line 33 discharges fuel oil into the furnace and then into the vacuum column. At the bottom of the column 14, water vapor is supplied via line 34 to the fuel oil stripping.

За счет ввода жидкого бокового погона с нижней полуглухой тарелки укрепляющей секции колонны 4 на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции колонны 14 обеспечиваются следующие положительные эффекты:By introducing a liquid side stream from the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the column 4 onto the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the column 14, the following positive effects are provided:

1) боковой погон, поступающий из колонны 4 на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции колонны 14 в силу высоких температур и низкого давления на полуглухой тарелке укрепляющей секции колонны 14 практически нацело испаряется, увеличивая паровое число в пакете тарелок между вводом бокового погона и выводом дизельного топлива, что интенсифицирует процесс ректификации и повышает разделяющую способность тарелок в этой секции колонны 14;1) the side stream coming from the column 4 to the lower half-deaf plate of the strengthening section of the column 14 due to high temperatures and low pressure on the half-deaf plate of the strengthening section of the column 14 almost completely evaporates, increasing the vapor number in the plate package between the input side stream and the output of diesel fuel, which intensifies the rectification process and increases the separating capacity of the plates in this section of the column 14;

2) испарение бокового погона, поступающего из колонны 4 на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции колонны 14, обеспечивает создание теплосъема, эквивалентного по своей сущности созданию в этом месте дополнительного циркуляционного орошения;2) the evaporation of the side stream coming from the column 4 to the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the column 14, ensures the creation of heat removal, equivalent in essence to the creation of additional circulating irrigation in this place;

3) улучшение фракционирования, число теоретических тарелок в пакете между вводом бокового погона и выводом дизельного топлива в колонне 14 позволяет отводить из колонны 14 с глухой тарелки дополнительным боковым погоном атмосферный газойль;3) improved fractionation, the number of theoretical plates in the package between the input of the side stream and the output of diesel fuel in the column 14 allows you to remove atmospheric gas oil from the column 14 from the blank plate with an additional side stream;

4) вывод дополнительным боковым погоном атмосферного газойля из колонны 14 уменьшает вывод мазута с низа этой колонны и, как следствие, снижает расход тепла на нагрев мазута перед его подачей в последующую вакуумную колонну и улучшает условия работы вакуумной колонны.4) the withdrawal of additional atmospheric gas oil from the column 14 reduces the output of fuel oil from the bottom of this column and, as a result, reduces the heat consumption for heating fuel oil before it is fed to the subsequent vacuum column and improves the working conditions of the vacuum column.

Сравнение предлагаемого способа и прототипа проводили путем математического моделирования.Comparison of the proposed method and the prototype was carried out by mathematical modeling.

Результаты расчетов по разделению во второй атмосферной колонне с 30 теоретическими тарелками отбензиненной нефти в количестве 331 т/час при вводе бокового погона во вторую колонну в количестве 12 т/час приведены в табл.1-4.The calculation results for separation in a second atmospheric column with 30 theoretical plates of stripped oil in the amount of 331 t / h with the input of the side stream into the second column in the amount of 12 t / h are given in Tables 1-4.

Как следует из табл.1, при неизменном распределении давления по тарелкам по прототипу и заявляемому изобретению, распределение температур по тарелкам в заявляемом изобретении с 1 по 22 тарелку в среднем на 1°С ниже, чем в прототипе за счет отпаривающего влияния вводимого на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции колонны бокового погона из первой атмосферной колонны, а с 23 по 26 тарелку температура по заявляемому изобретению снижается уже на 3-7°С за счет интенсивного испарения вводимого бокового погона, имеющего пределы выкипания 37,5-238,8°С (табл.2), при температуре на тарелке 26, равной 338°С.As follows from table 1, with a constant distribution of pressure on the plates according to the prototype and the claimed invention, the temperature distribution on the plates in the claimed invention from 1 to 22 plates is on average 1 ° C lower than in the prototype due to the steaming effect introduced on the lower half-deaf a plate of the reinforcing section of the lateral overhead column from the first atmospheric column, and from 23 to 26, the temperature according to the invention is already reduced by 3-7 ° C due to the intensive evaporation of the introduced side stream having boiling ranges of 37.5-238, 8 ° C (table 2), at a temperature on the plate 26, equal to 338 ° C.

Как следует из табл.3, ввод бокового погона из первой атмосферной колонны на последнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции второй атмосферной колонны приводит к увеличению потоков пара и жидкости практически по всем тарелкам укрепляющей секции в среднем на 5%, что со своей стороны увеличивает разделяющую способность колонны, обеспечивает возможности вывода атмосферного газойля с последней полуглухой тарелки укрепляющей секции.As follows from Table 3, the introduction of the side stream from the first atmospheric column to the last half-deaf plate of the reinforcing section of the second atmospheric column leads to an increase in steam and liquid flows over almost all plates of the reinforcing section by an average of 5%, which in turn increases the separation ability of the column , provides the ability to withdraw atmospheric gas oil from the last half-deaf plate of the reinforcing section.

В табл.4 приведены характеристики продуктов, получаемых во второй атмосферной колонне по прототипу и заявляемому изобретению, показывающие, что ввод бокового погона, поступающего из первой атмосферной колонны на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции второй атмосферной колонны позволяет существенно повысить четкость разделения в зоне получения дизельного топлива и получить 25.9 т/час атмосферного газойля за счет выделения тяжелых фракций дизельного топлива и легких фракций мазута.Table 4 shows the characteristics of the products obtained in the second atmospheric column according to the prototype and the claimed invention, showing that the introduction of the side stream coming from the first atmospheric column to the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the second atmospheric column can significantly increase the clarity of separation in the diesel fuel production zone and get 25.9 t / h of atmospheric gas oil due to the allocation of heavy fractions of diesel fuel and light fractions of fuel oil.

Расчеты также показали, что при дальнейшем нагреве мазута до 390°С в печи для подачи мазута в вакуумную колонну необходимый теплоподвод в печи по заявляемому изобретению составляет 4,5 Мкал/час, а по прототипу - 6,14 Мкал/час. Теплоподвод в печи нагрева мазута снижается на 26,7% за счет снижения выхода мазута из второй атмосферной колонны на 27,5 т/час при увеличении его температуры на 1,2°С.The calculations also showed that with further heating of the fuel oil to 390 ° C in the furnace for supplying fuel oil to the vacuum column, the necessary heat supply in the furnace according to the claimed invention is 4.5 Mcal / hour, and according to the prototype - 6.14 Mcal / hour. The heat supply in the furnace for heating fuel oil is reduced by 26.7% due to a decrease in the yield of fuel oil from the second atmospheric column by 27.5 t / h with an increase in its temperature by 1.2 ° C.

Снижение энергозатрат на ведение процесса и увеличение отбора нефтепродуктов во второй атмосферной колонне делает целесообразным использование заявляемого изобретения «Способ перегонки нефти» при фракционировании нефти на установках АВТ.Reducing energy costs for the process and increasing the selection of petroleum products in the second atmospheric column makes it advisable to use the claimed invention "Method for the distillation of oil" in the fractionation of oil at the ABT units.

Таблица 1Table 1 Технологический режим второй атмосферной колонныTechnological mode of the second atmospheric column   ПрототипPrototype Заявляемое изобретениеThe claimed invention   Номер тарелкиPlate number ПримечанияNotes Температура, °СTemperature ° C Давление, кг/см2 Pressure, kg / cm 2 Температура, °СTemperature ° C Давление, кг/см2 Pressure, kg / cm 2   1one 60,060.0 1,501,50 60,060.0 1,501,50 КонденсаторCapacitor 22 144,4144.4 1,751.75 142,6142.6 1,751.75   33 163,6163.6 1,761.76 162,2162.2 1,761.76   4four 171,9171.9 1,781.78 170,6170.6 1,781.78   55 176,6176.6 1,791.79 175,4175.4 1,791.79   66 179,9179.9 1,811.81 178,8178.8 1,811.81   77 182,8182.8 1,821.82 181,7181.7 1,821.82   88 186,0186.0 1,841.84 184,9184.9 1,841.84   99 190,0190.0 1,851.85 188,9188.9 1,851.85   1010 195,9195.9 1,861.86 194,9194.9 1,861.86   11eleven 205,0205.0 1,881.88 204,2204.2 1,881.88 Вывод керосинаKerosene withdrawal 1212 217,7217.7 1,891.89 216,9216.9 1,891.89   1313 236,3236.3 1,911.91 235,5235.5 1,911.91   14fourteen 248,9248.9 1,921.92 248,0248.0 1,921.92   15fifteen 256,8256.8 1,941.94 255,8255.8 1,941.94   1616 263,5263.5 1,951.95 262,6262.6 1,951.95   1717 270,9270.9 1,961.96 270,2270,2 1,961.96   18eighteen 281,5281.5 1,981.98 280,9280.9 1,981.98 Вывод дизтопливаDiesel output 1919 296,8296.8 1,991.99 296,5296.5 1,991.99   20twenty 315,2315.2 2,012.01 314,9314.9 2,012.01   2121 324,5324.5 2,022.02 324,2324,2 2,022.02   2222 328,9328.9 2,042.04 328,2328,2 2,042.04 Ввод бокового погона по прототипуEnter the side shoulder strap on the prototype 2323 336,7336.7 2,052.05 330,5330.5 2,052.05   2424 339,9339.9 2,062.06 332,2332,2 2,062.06   2525 342,4342.4 2,082.08 334,4334.4 2,082.08   2626 345,8345.8 2,092.09 338,0338.0 2,092.09 Ввод бокового погона и вывод газойля по изобретениюInput side stream and output gas oil according to the invention 2727 350,8350.8 2,112.11 352,4352.4 2,112.11 Ввод сырьяInput of raw materials 2828 349,1349.1 2,122.12 350,5350.5 2,122.12   2929th 347,1347.1 2,142.14 348,5348.5 2,142.14   30thirty 341,8341.8 2,152.15 343,0343.0 2,152.15  

Таблица 2table 2 Фракционный состав, разгонка ASTM D-86, бокового погона, вводимого во вторую атмосферную колонну с полуглухой тарелки первой атмосферной колонныFractional composition, distillation of ASTM D-86, side stream introduced into the second atmospheric column from the half-deaf plate of the first atmospheric column     ПараметрыOptions Температура, °СTemperature ° C         Начало кипенияStart of boil 37,537.5         Выкипание 5%Boil 5% 97,197.1         Выкипание 10%Boil 10% 129,8129.8         Выкипание 30%Boil 30% 176,4176.4         Выкипание 50%Boil 50% 194,7194.7         Выкипание 70%Boil 70% 213,0213.0         Выкипание 90%Boiling 90% 256,9256.9         Выкипание 95%Boil 95% 268,8268.8         Конец кипенияEnd of boil 283,8283.8    

Таблица 3Table 3 Характеристика потоков второй атмосферной колонныCharacteristics of the flows of the second atmospheric column Номер тарелкиPlate number ПрототипPrototype Заявляемое изобретениеThe claimed invention ПримечанияNotes Жидкость, кгFluid kg Пар, кгSteam kg Жидкость, кгFluid kg Пар, кгSteam kg 1one 63150,363150.3   69750,869750.8     22 88728,388,728.3 110282,9110282.9 97016,297016.2 119003,2119003.2   33 95563,695563.6 135860,8135860.8 104736,4104736.4 146268,7146,268.7   4four 97748,997,748.9 142696,2142696,2 107264,4107,264.4 153988,8153988.8   55 98375,098,375.0 144881,4144881,4 108034,1108034.1 156516,8156516.8   66 98248,998,248.9 145507,5145507.5 107962,0107962.0 157286,6157,286.6   77 97498,997,498.9 145381,4145,381.4 107204,4107,204.4 157214,4157,214.4   88 95918,795918.7 144631,4144631,4 105544,1105,544.1 156456,8156,456.8   99 93037,193037,1 143051,3143,051.3 102476,8102476.8 154796,6154796.6   1010 88471,788,471.7 140169,7140,169.7 97619,097,619.0 151729,3151729.3   11eleven 17986,117986.1 135086,6135086.6 27066,627066.6 146466,0146,466.0 Вывод керосинаKerosene withdrawal 1212 243834,1243834.1 129625,4129625.4 251594,2251594,2 140748,5140,748.5   1313 140891,1140,891.1 231868,8231868.8 149319,9149,319.9 241565,3241565.3   14fourteen 142389,1142389,1 252530,4252530,4 150943,4150,943.4 263001,8263001.8   15fifteen 139132,6139132.6 254028,4254,028.4 147663,5147,663.5 264625,3264625,3   1616 131895,2131895,2 250771,9250,771.9 140223,7140,223.7 261345,5261,345.5   1717 118620,9118620.9 243534,5243534.5 126496,3126496.3 253905,6253,905.6   18eighteen 12240,712,240.7 229951,8229951.8 18521,818521.8 239932,0239932,0 Вывод дизтопливаDiesel output 1919 127574,3127574.3 210513,8210,513.8 133341,0133341.0 219856,9219,856.9   20twenty 69055,769055,7 264757,8264,757.8 74867,674,867.6 273546,5273546.5   2121 66201,766201.7 267328,8267,328.8 71125,171125.1 276202,8276202.8   2222 75403,475,403.4 262711,2262711,2 67391,467391.4 272460,3272460.3 Ввод бокового погона по прототипуEnter the side shoulder strap on the prototype 2323 73084,673084.6 261676,5261676,5 63587,563587.5 268726,5268,726.5   2424 67987,467987.4 259357,7259,357.7 58339,558339.5 264922,6264,922.6   2525 58795,258795,2 254260,6254,260.6 51768,051768.0 248920,7248,920.7   2626 31700,131,700.1 245068,4245068,4 1,01,0 240585,7240,585.7 Ввод бокового погона и вывод газойля по изобретениюInput side stream and output gas oil according to the invention 2727 164360,5164360.5 28762,628762.6 133689,0133,689.0 24495,624,495.6 Ввод сырьяInput of raw materials 2828 160361,3160,361.3 19584,819584.8 130269,2130,269.2 16345,316345.3   2929th 156348,6156,348.6 15585,615585.6 126920,5126920.5 12915,612915.6   30thirty   11572,911572.9   9576,89576.8  

Таблица 4Table 4 Характеристики продуктов, разгонка ASTM D-86, получаемых во второй атмосферной колонне по прототипу и заявляемому изобретениюCharacteristics of products, distillation of ASTM D-86, obtained in the second atmospheric column of the prototype and the claimed invention ПараметрыOptions ПрототипPrototype Заявляемое изобретениеThe claimed invention       БензинPetrol     Выход, т/чOutput t / h 44,244,2 44,944.9 Выкипание 5%, °СBoiling 5%, ° С 61,061.0 61,061.0 Выкипание 95%, °СBoiling 95%, ° С 165,0165.0 165,0165.0             КеросинKerosene     Выход, т/чOutput t / h 64,564.5 64,464,4 Выкипание 5%, °СBoiling 5%, ° С 162,0162.0 163,0163.0 Выкипание 95%, °СBoiling 95%, ° С 250,0250,0 250,0250,0             Дизельное топливоDiesel fuel     Выход, т/чOutput t / h 86,686.6 87,787.7 Выкипание 5%, °СBoiling 5%, ° С 219,0219.0 222,0222.0 Выкипание 95%, °СBoiling 95%, ° С 366,0366.0 360,0360,0             Атмосферный газойльAtmospheric gas oil     Выход, т/чOutput t / h -- 25,925.9 Выкипание 5%, °СBoiling 5%, ° С -- 347,0347.0 Выкипание 95%, °СBoiling 95%, ° С -- 470,0470.0             МазутFuel oil     Выход, т/чOutput t / h 147,8147.8 120,3120.3 Начало кипения, °СThe beginning of the boil, ° C 328,0328.0 335,0335.0 Выкипание 5%, °СBoiling 5%, ° С 354,0354.0 365,0365,0      

Claims (1)

Способ перегонки нефти, включающий рекуперативный нагрев нефти, ее частичное отбензинивание в первой атмосферной колонне с отбором с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев остатка первой атмосферной колонны в печи с подачей его в зону питания второй атмосферной колонны для разделения отбензиненной нефти на тяжелую фракцию бензина, керосин, дизельное топливо и мазут, с отбором из первой атмосферной колонны бокового погона, отличающийся тем, боковой погон первой атмосферной колонны отбирают с нижней полуглухой тарелки укрепляющей секции и подают на нижнюю полуглухую тарелку укрепляющей секции второй атмосферной колонны, с которой отводят дополнительным боковым погоном атмосферный газойль. A method for oil distillation, including recuperative heating of oil, its partial topping in the first atmospheric column with the selection of light gasoline fraction from the top of the column, heating the remainder of the first atmospheric column in the furnace with its supply to the feed zone of the second atmospheric column to separate the stripped oil into a heavy gasoline fraction, kerosene, diesel fuel and fuel oil, with the selection of side overhead from the first atmospheric column, characterized in that the side overhead of the first atmospheric column is taken from the bottom half-deaf strengthening plate sections and serves on the lower half-deaf plate of the reinforcing section of the second atmospheric column, from which atmospheric gas oil is diverted with an additional side strap.
RU2012110713/04A 2012-03-20 2012-03-20 Oil refining method RU2484122C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012110713/04A RU2484122C1 (en) 2012-03-20 2012-03-20 Oil refining method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012110713/04A RU2484122C1 (en) 2012-03-20 2012-03-20 Oil refining method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2484122C1 true RU2484122C1 (en) 2013-06-10

Family

ID=48785623

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012110713/04A RU2484122C1 (en) 2012-03-20 2012-03-20 Oil refining method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2484122C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2544994C1 (en) * 2014-04-10 2015-03-20 Игорь Анатольевич Мнушкин Method and unit for oil preliminary distillation
WO2015147704A1 (en) * 2014-03-27 2015-10-01 Mnushkin Igor Anatol Evich Hydrocracking unit and method to produce motor fuels
RU2759496C1 (en) * 2021-04-27 2021-11-15 Александр Владимирович Данилов Installation for stabilization, topping and dehydration of oil

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4274944A (en) * 1979-12-21 1981-06-23 Shell Oil Company Fractionation process
SU1518356A1 (en) * 1987-11-02 1989-10-30 Ново-Уфимский нефтеперерабатывающий завод Method of processing oil
RU2063998C1 (en) * 1993-10-06 1996-07-20 Акционерное общество "Ачинский нефтеперерабатывающий завод" Method for oil refining
RU2140957C1 (en) * 1998-01-27 1999-11-10 Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" Method of preliminary distillation of oil
RU2264430C1 (en) * 2004-05-05 2005-11-20 Комаров Владимир Васильевич Crude oil distillation process and installation
US7172686B1 (en) * 2002-11-14 2007-02-06 The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma Method of increasing distillates yield in crude oil distillation

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4274944A (en) * 1979-12-21 1981-06-23 Shell Oil Company Fractionation process
SU1518356A1 (en) * 1987-11-02 1989-10-30 Ново-Уфимский нефтеперерабатывающий завод Method of processing oil
RU2063998C1 (en) * 1993-10-06 1996-07-20 Акционерное общество "Ачинский нефтеперерабатывающий завод" Method for oil refining
RU2140957C1 (en) * 1998-01-27 1999-11-10 Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" Method of preliminary distillation of oil
US7172686B1 (en) * 2002-11-14 2007-02-06 The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma Method of increasing distillates yield in crude oil distillation
RU2264430C1 (en) * 2004-05-05 2005-11-20 Комаров Владимир Васильевич Crude oil distillation process and installation

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015147704A1 (en) * 2014-03-27 2015-10-01 Mnushkin Igor Anatol Evich Hydrocracking unit and method to produce motor fuels
RU2544994C1 (en) * 2014-04-10 2015-03-20 Игорь Анатольевич Мнушкин Method and unit for oil preliminary distillation
WO2015156701A1 (en) * 2014-04-10 2015-10-15 Mnushkin Igor Anatol Evich Primary oil distillation unit and method
RU2759496C1 (en) * 2021-04-27 2021-11-15 Александр Владимирович Данилов Installation for stabilization, topping and dehydration of oil

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2484122C1 (en) Oil refining method
CN101360807A (en) Method for distilling a hydrocarbon material and a plant for carrying out said method
RU2544994C1 (en) Method and unit for oil preliminary distillation
CN109745723B (en) Double-tower continuous feed rectification system and control method
CN109762590B (en) Fractionation system and fractionation method
WO2012055145A1 (en) Distillation tower for improving yield of petroleum hydrocarbon distillate and feeding method thereof
RU2515323C2 (en) Method of delayed coking of oil residues
CN102559251B (en) Crude oil distilling method and device for pressure type feeding
CN207024674U (en) A kind of extractive distillation device in hydrofining process of crude benzene
RU2493897C1 (en) Method of gas condensate and light oil separation and plant to this end
RU123333U1 (en) GAS CONDENSATE SEPARATION AND LIGHT OIL SEPARATION
RU2546677C1 (en) Method and installation of hydrocracking with obtaining motor fuels
RU2057783C1 (en) Process for producing oil fractions
CN107541339B (en) Product fractionation device and process for biodiesel
CN102559247B (en) The crude oil atmospheric vacuum distillation method of multi-stage vaporizing and device
RU2446854C1 (en) Method of de-ethanising of unstable gas condensate and plant to this end
RU2548038C1 (en) Oil refining method
CN108467744A (en) A kind of the subtracting five line product method for upgrading of Lube Type decompression partitioned column
RU2263703C1 (en) Mazut distillation process
SU1648961A1 (en) Process for petroleum refining
CN109679679A (en) A kind of heavy aromatics industrial process
RU2540400C1 (en) Method for fractionating of thermal cracking products
CN212102705U (en) Decompression tower
WO2024019638A1 (en) Method for vacuum distilling hydrocarbon residues and heavy fractions
SU1685974A1 (en) Method of distilling crude oil

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
PD4A Correction of name of patent owner