RU2506601C1 - Method to monitor and repair insulation of wires - Google Patents
Method to monitor and repair insulation of wires Download PDFInfo
- Publication number
- RU2506601C1 RU2506601C1 RU2012125232/28A RU2012125232A RU2506601C1 RU 2506601 C1 RU2506601 C1 RU 2506601C1 RU 2012125232/28 A RU2012125232/28 A RU 2012125232/28A RU 2012125232 A RU2012125232 A RU 2012125232A RU 2506601 C1 RU2506601 C1 RU 2506601C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- enamel
- defect
- wire
- pulse
- time
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Testing Relating To Insulation (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано в кабельной промышленности для контроля и ремонта эмалевой изоляции проводов.The invention relates to electrical engineering and can be used in the cable industry to control and repair enamel insulation of wires.
Известен способ контроля дефектности изоляции проводов, описанный в [1].A known method of monitoring the defective insulation of wires, described in [1].
В соответствии с этим способом целостность изоляции выражается числом точечных повреждений на проводе определенной длины, зафиксированных с помощью электрического испытательного устройства.In accordance with this method, the integrity of the insulation is expressed by the number of point damage on the wire of a certain length, recorded using an electrical test device.
Образец провода длиной (30±1) м протягивают со скоростью (275±25) мм/с между двумя фетровыми пластинами, погруженными в электролитический раствор сернокислого натрия Na2SCO4 в воде (концентрация 30 г/л). При этом между жилой провода и раствором, соединенными в электрическую цепь, прикладывают испытательное напряжение постоянного тока (50±3) В при разомкнутой цепи. Усилие, прикладываемое к проводу, должно быть не более 0,03 H. Точечные повреждения фиксируют соответствующим реле со счетчиком. Счетчик должен срабатывать при сопротивлении изоляции провода менее 10 кОм в течение не менее 0,04 с. Счетчик не должен срабатывать при сопротивлении 15 кОм и более. Цепь для определения повреждений должна работать со скоростью срабатывания (5±1) мс, обеспечивая регистрацию с частотой (500±25) повреждений в минуту при протягивании провода без изоляции. Контроль по указанному способу осуществляют на отрезках провода длиной 30 м, отрезанных от конца провода катушек, выбранных выборочно из партии однотипных катушек. Проводят одно испытание. Фиксируют число точечных повреждений на длине провода 30 м. Если количество точечных повреждений превышает некоторую допустимую для данного типа провода величину, то партию катушек, из которых выбраны испытательные отрезки проводов, отбраковывают.A sample of wire (30 ± 1) m long is stretched at a speed of (275 ± 25) mm / s between two felt plates immersed in an electrolytic solution of sodium sulfate Na 2 SCO 4 in water (concentration 30 g / l). In this case, a test DC voltage (50 ± 3) V with an open circuit is applied between the residential wire and the solution connected to the electric circuit. The force applied to the wire should be no more than 0.03 H. Point damage is fixed by the corresponding relay with a counter. The meter should operate when the wire insulation resistance is less than 10 kΩ for at least 0.04 s. The counter should not operate at a resistance of 15 kOhm or more. The circuit for determining damage should operate with a response speed (5 ± 1) ms, providing registration with a frequency (500 ± 25) of damage per minute when pulling the wire without insulation. The control according to the specified method is carried out on wire segments 30 m long, cut from the end of the wire of the coils, selected selectively from the batch of the same type of coils. Conduct one test. The number of point injuries is fixed on the length of the wire 30 m. If the number of point damages exceeds some acceptable value for this type of wire, then the batch of coils from which the test pieces of wire are selected are rejected.
Недостаток указанного способа заключается в том, что его применяют выборочно, для отрезков проводов, отрезанных от произвольно выбранных из партии катушек провода. Это приводит к тому, что основная часть провода в каждой контролируемой катушке остается не проконтролированной, не проконтролированными оказываются и остальные катушки партии, которые не попали под выборочный контроль, что снижает достоверность контроля. Кроме того, для реализации способа необходимо, чтобы контролируемый отрезок провода протягивался под датчиком точечных повреждений с постоянной относительно низкой (275±25) мм/с скоростью провода. Это снижает точность и производительность контроля. Выбранный датчик точечных повреждений обладает низкой чувствительностью, поэтому указанный способ применяют только для проводов жилой с номинальным диаметром до 0,050 мм включительно, имеющих тонкую толщину эмальизоляции. Между тем, как показывает практика, дефекты имеются и на проводах с большим диаметром провода, где указанный способ не применим. Это ограничивает сферу применения способа. Кроме того, способ является весьма затратным, так как уходят в отходы не только 30-метровые отрезки провода, но и все отбракованные катушки партии, которые не вписываются в диапазон допустимых значений по количеству точечных повреждений в эмальизоляции проводов.The disadvantage of this method is that it is used selectively for pieces of wire cut off from randomly selected from a batch of wire coils. This leads to the fact that the main part of the wire in each controlled coil remains uncontrolled, and the remaining coils of the batch that did not fall under selective control turn out to be uncontrolled, which reduces the reliability of the control. In addition, to implement the method, it is necessary that the monitored length of wire extend under the point damage sensor with a constant relatively low (275 ± 25) mm / s wire speed. This reduces control accuracy and performance. The selected point damage sensor has low sensitivity, therefore, this method is used only for residential wires with a nominal diameter of up to 0.050 mm inclusive, having a thin thickness of enamel insulation. Meanwhile, as practice shows, defects also exist on wires with a large wire diameter, where this method is not applicable. This limits the scope of the method. In addition, the method is very costly, since not only 30-meter lengths of wire are wasted, but also all rejected batch coils that do not fit into the range of acceptable values for the number of point damage in the wire enamel.
Известен также способ контроля дефектности изоляции проводов, по которому провод протягивают через датчик-электрод, на который относительно жилы провода подается высокое напряжение [2]. В момент прохождения дефекта в эмалевой изоляции через датчик-электрод зажигается коронный разряд, и с него путем интегрирования импульсов разряда с постоянной времени интегрирования формируется импульс дефекта, который регистрируется в счетчике. Качество изоляции оценивают по количеству зарегистрированных импульсов в счетчике, считая, что их количество равно количеству дефектных участков изоляции провода.There is also a method of monitoring the defective insulation of wires, through which the wire is pulled through a sensor electrode, to which a high voltage is applied relative to the wire core [2]. At the moment of passage of the defect in the enamel insulation through the sensor electrode, a corona discharge is ignited, and from it, by integrating the discharge pulses with the integration time constant, a defect pulse is generated, which is recorded in the counter. The quality of the insulation is estimated by the number of recorded pulses in the meter, assuming that their number is equal to the number of defective sections of the wire insulation.
Недостатком этого способа является низкая точность контроля дефектности, обусловленная особенностями коронного разряда в датчике-электроде. Эти особенности заключаются в том, что ток коронного разряда имеет импульсную форму, и под влиянием различных факторов (поперечные колебания провода, изменение окружающей среды, наличие загрязнения на проводе и т.п.) в моменты подхода дефекта к датчику-электроду и выхода из него разряд может погасать на некоторое время.The disadvantage of this method is the low accuracy of defect control, due to the characteristics of the corona discharge in the sensor electrode. These features are that the corona discharge current has a pulse shape, and under the influence of various factors (transverse vibrations of the wire, environmental changes, the presence of contamination on the wire, etc.) at the moments of the defect's approach to the sensor electrode and exit from it the discharge may go out for a while.
В указанном способе для нормирования импульса дефекта интегрируются импульсы коронного разряда с постоянной времени интегрирования. Это приводит к тому, что на низких скоростях движения провода при подходе дефекта к датчику-электроду и выходе из него времена погасания коронного разряда могут превысить время интегрирования, в результате чего один дефект может быть зарегистрирован как два, три и более дефектов.In the indicated method, corona discharge pulses with an integration time constant are integrated to normalize the defect pulse. This leads to the fact that at low speeds of the wire when the defect approaches the sensor electrode and exits from it, the corona discharge extinction times can exceed the integration time, as a result of which one defect can be registered as two, three or more defects.
На высоких скоростях провода за время интегрирования через датчик-электрод пройдет значительный отрезок провода. Если на данном отрезке провода имеются дефекты, то они не будут зарегистрированы. Кроме того, если на проводе имеется N дефектов и время на прохождения участков провода между соседними дефектами меньше времени интегрирования, то эти N дефектов будут зарегистрированы как один дефект.At high wire speeds, a considerable length of wire will pass through the sensor electrode during integration. If there are defects in this section of the wire, they will not be registered. In addition, if there are N defects on the wire and the transit time of the wire sections between adjacent defects is less than the integration time, then these N defects will be registered as one defect.
Наиболее близким является способ контроля дефектности изоляции провода, согласно которому протягивают контролируемый провод через датчик-электрод, подают на него высокое напряжение до возникновения коронного разряда, измеряют частоту импульсов тока коронного разряда [3].The closest is a method for monitoring the defective insulation of a wire, according to which a controlled wire is pulled through a sensor electrode, a high voltage is applied to it until a corona discharge occurs, and the frequency of corona discharge current pulses is measured [3].
Однако в известном техническом решении имеют место недостатки: не учтено влияние зоны нестабильности коронного разряда, что приводит к тому, что с двух одинаковых дефектов на поверхности контролируемого провода будет зарегистрировано различное число импульсов коронного разряда, а также то, что при изменении скорости движения провода число импульсов коронного разряда с двух идентичных дефектов в эмальизоляции изменяется еще в более широком диапазоне.However, in the known technical solution, there are drawbacks: the influence of the zone of instability of the corona discharge is not taken into account, which leads to the fact that from two identical defects on the surface of the controlled wire a different number of corona pulses will be recorded, as well as the fact that when the speed of the wire moves, the number corona discharge pulses with two identical defects in enamel insulation changes even in a wider range.
Эти причины не позволяют произвести количественную оценку наличия микротрещин (дефектов) на проводе, а дают лишь некоторую ориентировочную качественную оценку состояния провода, что значительно снижает точность и достоверность контроля. Кроме того, все приведенные выше аналоги, в том числе и способ-прототип, направлены только на повышение точности контроля дефектов в эмальизоляции проводов, но ни в одном из них не предусмотрена возможность устранения выявленных дефектов. Это приводит к тому, что провода, имеющие высокую дефектность, уходят на переработку или, что еще хуже, используются в электротехнической промышленности, например, для изготовления обмоток электродвигателей, которые из-за низкого качества эмалевой изоляции могут в любой момент привести к отказу электродвигателей и к возможным авариям. Выбраковка дефектных проводов или их использование в изделиях приводят к значительным экономическим потерям, так как при этом уходят в отходы дорогостоящие материалы (эмаль, провод, и др.), происходят затраты на переработку указанных проводов.These reasons do not allow a quantitative assessment of the presence of microcracks (defects) on the wire, but give only some indicative qualitative assessment of the condition of the wire, which significantly reduces the accuracy and reliability of the control. In addition, all of the above analogues, including the prototype method, are aimed only at improving the accuracy of the control of defects in the enamel insulation of wires, but none of them provides for the possibility of eliminating identified defects. This leads to the fact that wires with high defectiveness are recycled or, even worse, are used in the electrical industry, for example, for the manufacture of motor windings, which, due to the poor quality of enamel insulation, can lead to failure of electric motors at any time and to possible accidents. The rejection of defective wires or their use in products leads to significant economic losses, since expensive materials (enamel, wire, etc.) go to waste, the costs of processing these wires occur.
Техническая задача, поставленная в рамках данного изобретения, заключается в повышении точности контроля дефектности и в создании возможности устранения выявленных дефектов.The technical problem posed in the framework of this invention is to improve the accuracy of defect control and to create the ability to eliminate the identified defects.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что в способе контроля дефектности изоляции проводов, заключающемся в протягивании контролируемого провода через датчик-электрод, в подаче на него высокого напряжения относительно жилы провода, в зажигании коронного разряда при прохождении через датчик-электрод дефектных участков изоляции провода и в формировании импульсов дефектов с коронного разряда, устанавливают на строго фиксированном расстоянии D от коронирующего датчика-электрода узел нанесения эмали, при наличии дефекта формируют импульс протяженности дефекта, длительность которого Тi равняется времени прохождения дефекта в зоне действия коронирующего датчика-электрода, передний фронт упомянутого импульса формируется в момент времени U по первому импульсу коронного разряда с дефекта, а задний фронт импульса формируется с задержкой после последнего импульса коронного разряда с дефекта на время
На фиг.1 изображена блок-схема устройства, реализующего заявляемый способ; на фиг.2 - эпюры напряжений, поясняющие принцип контроля и определения протяженности дефектов в эмальизоляции провода; на фиг.3 - эпюры, поясняющие принцип устранения дефектов.Figure 1 shows a block diagram of a device that implements the inventive method; figure 2 is a plot of stresses explaining the principle of monitoring and determining the extent of defects in the enamel insulation of the wire; figure 3 - diagrams explaining the principle of elimination of defects.
На фиг.1 введены следующие обозначения: 1 - источник напряжения датчика-электрода; 2 - датчик-электрод; 3 - формирователь импульса дефекта; 4 - дифференциальный усилитель; 5 - источник опорного напряжения; 6 - формирователь переднего и заднего фронтов импульса дефекта; 7 - жила провода; 8 - датчик скорости; 9 - формирователь импульсов скорости; 10 - эмалевая изоляция провода; 11 - электромагнитный затвор; 12 - высоковольтный источник; 13 - узел нанесения эмали; 14 - эмаль; 15 - высоковольтный электрод; 16 - калибр; 17 - узел запечки и сушки; 18 - линия задержки; 19 - расширитель импульса; 20 - линия задержки расширителя импульсов; 21 - сумматор; 22 - блок управления; 23 - фильтр низких частот; 24 - исполнительный элемент дозатора; 25 - одновибратор; 26 - исполнительный элемент сушки; 27 - источник питания узла запечки и сушки; 28 - резервуар с эмалью; 29 - резервуар для сбора эмали.Figure 1 introduced the following notation: 1 - voltage source of the sensor electrode; 2 - sensor electrode; 3 - defect pulse shaper; 4 - differential amplifier; 5 - reference voltage source; 6 - shaper of the leading and trailing edges of the defect pulse; 7 - wire core; 8 - speed sensor; 9 - speed pulse shaper; 10 - enamel insulation of the wire; 11 - electromagnetic shutter; 12 - high voltage source; 13 - site enamel; 14 - enamel; 15 - high voltage electrode; 16 - caliber; 17 - site baking and drying; 18 - delay line; 19 - pulse expander; 20 - delay line of the pulse expander; 21 - adder; 22 - control unit; 23 - low pass filter; 24 - actuator of the dispenser; 25 - one-shot; 26 - Executive element drying; 27 - power source of the baking and drying unit; 28 - tank with enamel; 29 - tank for collecting enamel.
Сущность способа и устройства заключается в следующем.The essence of the method and device is as follows.
В исходном состоянии при отсутствии дефекта в изоляции провода источник 1 напряжения датчика-электрода (см. фиг.1) вырабатывает высокое постоянное напряжение, которое через токоограничивающее сопротивление, находящееся в источнике 1 напряжения датчика-электрода, подается на датчик-электрод 2. Напряжение на датчике-электроде 2, пониженное на делителе напряжения и находящееся в источнике 1 напряжения датчика-электрода, подается на вход формирователя 3 импульса дефекта. При движении контролируемого провода датчик 8 скорости вырабатывает импульсы скорости, частота которых пропорциональна скорости движения провода (см. фиг.2, эпюра а). На эпюре показаны импульсы скорости на двух скоростях движения провода: при V1 и V2, при V2=2V2. Эти импульсы поступают на вход формирователя 9 импульсов скорости, где происходит формирование их по напряжению и крутизне фронтов (см. фиг.2, эпюра б). Сформированные импульсы скорости поступают на управляющий вход формирователя 3 импульса дефекта с коронного разряда. При подходе передней границы дефекта к датчику-электроду 2 зажигается коронный разряд. Сигнал на датчике-электроде 2 при зажигании коронного разряда имеет вид, изображенный на эпюре в (фиг.2). Этот сигнал можно условно разбить на три зоны. Первая зона (время t1…t2) наблюдается при подходе дефекта к датчику-электроду 2. Следует отметить, что первые импульсы этой зоны могут появляться на значительном расстоянии передней границы дефекта от датчика-электрода 2, что связано с вероятностью возникновения свободных электронов вблизи датчика-электрода 2, с поверхностной проводимостью эмалевой изоляции провода 10, конечными колебаниями провода относительно датчика-электрода 2, рельефом дефекта и другими факторами. Эта зона имеет большую нестабильность горения коронного разряда. В этой зоне коронный разряд может погасать на некоторое время, спустя которое, по мере приближения передней границы дефекта к датчику-электроду 2, загорается вновь.In the initial state, in the absence of a defect in the insulation of the wire, the sensor-electrode voltage source 1 (see Fig. 1) generates a high constant voltage, which is supplied to the sensor-
Вторая зона (время t2…t3) прохождения дефекта через датчик-электрод 2. Она характеризуется постоянным горением коронного разряда. Эта зона значительно стабильнее первой зоны.The second zone (time t 2 ... t 3 ) the passage of the defect through the
Третья зона (t3…t4) - удаление дефекта от датчика-электрода 2 аналогична первой зоне. В этой зоне также нестабильно горение коронного разряда.The third zone (t 3 ... t 4 ) - removal of the defect from the
При формировании сигнала дефекта необходимо учитывать времена нестабильности горения коронного разряда. Время нестабильного горения коронного разряда обратно пропорционально скорости движения контролируемого провода. При высокой скорости дефект быстрее входит в зону датчика- электрода 2, уменьшая время нестабильного горения разряда. В связи с этим для устранения ошибок в определении протяженности дефекта необходимо по первому импульсу коронного разряда формировать передний фронт импульса этого дефекта. Задний фронт импульса этого дефекта формируется с задержкой после последнего импульса коронного разряда на время
Величина lк статистически меняется по нормальному закону распределения. Поэтому отрезок lк+3σ - это максимальное значение отрезка провода, проходящего через датчик-электрод 2 с момента зажигания до момента погасания коронного разряда при подходе к датчику-электроду 2 и выходе из него дефектного участка изоляции. Оно зависит от конструкции электрода-датчика 2, уровня напряжения на нем и т.п. и определяется экспериментально в каждом конкретном случае.The value of l k statistically varies according to the normal distribution law. Therefore, the segment l to + 3σ is the maximum value of the length of the wire passing through the
При зажигании коронного разряда импульсы с делителя напряжения, находящегося в источнике 1 напряжения датчика-электрода (см. фиг.1), поступают на вход формирователя 3 импульса дефекта с коронного разряда (фиг.2, эпюра г). В нем импульсы поступают на инвертирующий вход дифференциального усилителя 4 (фиг.1). На неинвертирующий вход дифференциального усилителя 4 подается опорное напряжение с источника 5 опорного напряжения (фиг.2, эпюра д). Опорное напряжение устанавливается порядка (0,7-0,9) от напряжения, подаваемого при отсутствии дефекта в зоне датчика-электрода 2 на инвертирующий вход дифференциального усилителя 4 с источника 1 напряжения датчика-электрода. Верхнее значение этого диапазона выбрано с учетом помехозащищенности прибора, а нижнее значение - с учетом точностных характеристик. Дифференциальный усилитель 4 усиливает эти импульсы относительно опорного напряжения и инвертирует их. С выхода дифференциального усилителя 4 положительные импульсы поступают в формирователь 6 переднего и заднего фронтов импульса дефекта, на управляющий вход которого поступают импульсы скорости с формирователя 9 импульсов скорости. Период следования этих импульсов равен прохождению через датчик-электрод 2 элементарного отрезка провода lэ. По первому положительному импульсу с входа дифференциального усилителя в формирователе 6 переднего и заднего фронтов импульса дефекта формируется передний фронт импульса дефекта. Задний фронт импульса дефекта формируется только через время tз после последнего импульса коронного разряда. Время tз задается временем прихода m - количества импульсов скорости
Таким образом, задний фронт импульса дефекта формируется в том случае, если после окончания последнего импульса на выходе дифференциального усилителя 4 (коронного разряда) на управляющий вход формирователя 6 заднего и переднего фронта импульса дефекта пришло определенное количество импульсов скорости, количество которых m определяет время задержки. Таким образом, при прохождении любого дефекта формируется импульс длительностью Ti (см. фиг.2, эпюра е), исходя из которой можно однозначно определить, независимо от скорости движения провода, протяженность дефекта. Действительно, частота импульсов скорости (см. фиг.2, эпюры а и б) изменяется пропорционально скорости провода Vпр Thus, the trailing edge of the defect pulse is formed if, after the end of the last pulse, at the output of the differential amplifier 4 (corona discharge), a certain number of speed pulses, the number of which determines the delay time, have arrived at the control input of the trailing edge 6 and the leading edges of the defect pulse. Thus, during the passage of any defect, an impulse of duration T i is formed (see Fig. 2, diagram e), from which it is possible to unambiguously determine, regardless of the speed of the wire, the extent of the defect. Indeed, the frequency of the speed pulses (see figure 2, diagrams a and b) varies in proportion to the speed of the wire V CR
где K1 - коэффициент пропорциональности, зависящий от конструкции датчика скорости.where K 1 is the proportionality coefficient, depending on the design of the speed sensor.
За время одного периода индуцированного в датчике скорости напряжения через датчик-электрод проходит участок провода длиной lэ, равныйDuring one period of the voltage induced in the speed sensor, a section of wire of length l e equal to
где Tз=l/f - период колебаний индуцированного в датчике скорости напряжения.where T z = l / f is the oscillation period of the voltage induced in the sensor.
Как следует из выражения (2), величина lэ не зависит от скорости движения провода. Приняв lэ за единицу измерения, можно определить какая длина провода прошла через датчик повреждений, если подсчитать количество импульсов скорости n, индуцированных за время Ti прохождения указанного отрезка провода через датчик-электрод 2As follows from expression (2), the value of l e does not depend on the speed of the wire. Taking l e for the unit of measurement, you can determine how long the wire passed through the damage sensor, if you count the number of pulses of speed n induced during the time T i the passage of the specified length of wire through the
где li - длина отрезка провода, прошедшего через датчик;where l i is the length of the length of wire that has passed through the sensor;
n - количество импульсов скорости за время Ti прохождения через датчик провода участка провода протяженностью li.n is the number of speed pulses during the time T i of passage through the wire sensor of a section of wire of length l i .
Это наглядно демонстрируют эпюры на фиг.2. Так как скорость движения провода V1, взятая для примера, в 2 раза выше скорости V2, то частота импульсов скорости при этих скоростях также отличается в 2 раза (см. фиг.2, эпюры а, б). Однако и длительность импульса Tli и T2i, сформированного с дефекта одной и той же протяженности li при разных скоростях движения провода, также будет различаться в два раза, но количество элементарных участков провода 1э остается в обоих случаях одинаковым и равным n( на фиг.2 эпюры а и б, n=4).This is clearly demonstrated by the plot in figure 2. Since the speed of the wire V 1 , taken as an example, is 2 times higher than the speed V 2 , the frequency of the speed pulses at these speeds also differs by 2 times (see figure 2, diagrams a, b). However, the pulse duration T li and T 2i , formed from a defect of the same length l i at different speeds of the wire, will also differ by half, but the number of elementary sections of the
В заявляемом способе погрешность контроля количества и протяженности дефектов, при среднестатистическом размере дефектов, составляющая в подсчете количества дефектов в способе-прототипе 300-400%, устранена, так как с одного дефекта формируется всегда только один импульс.In the claimed method, the error in controlling the number and extent of defects, with the average size of defects, which is 300-400% in the calculation of the number of defects in the prototype method, is eliminated, since only one pulse is always generated from one defect.
Кроме того, в заявляемом способе момент окончания импульса с дефекта формируется через точно определенное количество импульсов скорости, следующих после заднего фронта последнего импульса коронного разряда. Так как длительность одного импульса скорости соответствует прохождению через датчик дефектов строго фиксированной элементарной длины провода lэ, величина которой остается неизменной при изменении скорости, то непроконтролированный участок lпр провода, следующий за каждым дефектом, равен lпр=mlэ, где m - заданное количество импульсов скорости, после которых формируется задний фронт импульса с дефекта. Это повышает точность контроля количества дефектов и протяженности каждого из них. Это необходимо для удаления обнаруженных дефектов при ремонте изоляции провода.In addition, in the inventive method, the moment the pulse ends with a defect is generated through a precisely defined number of speed pulses following the trailing edge of the last corona pulse. Since the duration of one speed pulse corresponds to the passage through the sensor of defects of a strictly fixed elementary wire length l e , the value of which remains unchanged when the speed changes, the uncontrolled portion of l pr wire following each defect is l pr = ml e , where m is the specified the number of speed pulses, after which the trailing edge of the pulse from the defect is formed. This increases the accuracy of controlling the number of defects and the length of each of them. This is necessary to remove detected defects when repairing wire insulation.
Устранение дефектов в изоляции провода происходит следующим образом.The elimination of defects in the insulation of the wire is as follows.
В исходном состоянии высоковольтный источник 12 напряжения (см. фиг.1) выключен и на высоковольтный электрод 15, введенный в узел 13 нанесения эмали, потенциал относительно провода не подается. Электромагнитный затвор 11 закрыт.Эмаль в узле нанесения эмали отсутствует. Узел 17 запечки и сушки - отключен.In the initial state, the high voltage voltage source 12 (see Fig. 1) is turned off and the potential relative to the wire is not supplied to the high voltage electrode 15 introduced into the enamel application unit 13. The electromagnetic shutter 11 is closed. There is no enamel in the enamel application unit. The node 17 baking and drying is disabled.
При прохождении через датчик-электрод 2 повреждений дефекта в момент времени t1 (см. фиг.1) на выходе формирователя 3 импульса дефекта формируется импульс длительностью Ti (см. фиг.3). Длительность импульса Ti определяется протяженностью дефекта. Этот импульс поступает на информационный вход линии 18 задержки (см. фиг.1). На тактовый вход линии 18 задержки (см. фиг.1) поступают импульсы от датчика скорости (см. фиг.3). Таким образом, время задержки импульса с дефекта оказывается обратно пропорциональным скорости движения провода. Зная количество элементов задержки К2, можно определить расстояние между датчиком точечных повреждений и осью дозирующего устройстваWhen passing through the
где К2 - количество элементов линии задержки.where K 2 is the number of delay line elements.
Однако в силу того, что на время срабатывания узла нанесения эмали требуется некоторое время коррекции Тк, которое складывается из времени включения источника высоковольтного источника 12 напряжения, времени срабатывания электромагнитного затвора 11, времени заполнения узла нанесения эмали 13 эмалью 14 из резервуара с эмалью 28, времени формирования электростатически заряженной струи эмали и времени падения этой струи из узла нанесения эмали до провода, это время определяется для каждого конкретного случая (конструкции узла нанесения, типа высоковольтного источника, типа электромагнитного затвора и др.) экспериментально. Поэтому включить источник высокого напряжения, открыть электромагнитный затвор необходимо раньше, чем под ось узла нанесения эмали подойдет передняя часть выявленного дефектного участка эмалевой изоляции. Для этой цели сформированный импульс дефекта из формирователя 3 импульса дефекта поступает на вход линии задержки 18 и задерживается этой линией на время t2=(D-VTк)/V.However, due to the fact that the response time of the enamel application unit requires some correction time T k , which consists of the turn-on time of the source of the high-voltage voltage source 12, the response time of the electromagnetic shutter 11, the time of filling the enamel application unit 13 with enamel 14 from the tank with enamel 28, the time of formation of the electrostatically charged enamel jet and the time of the fall of this jet from the enamel application unit to the wire, this time is determined for each specific case (design of the application unit, a high voltage source, such as an electromagnetic valve and others.) experimentally. Therefore, turn on the high voltage source, open the electromagnetic shutter earlier than under the axis of the enamel application unit, the front part of the detected defective enamel insulation section is suitable. For this purpose, the defect pulse generated from the defect pulse generator 3 is fed to the input of the delay line 18 and is delayed by this line for a time t 2 = (D-VT k ) / V.
После прохождения линии задержки сигнал дефекта поступает на расширитель 19 импульса (см. фиг.1) и на его выходе появляется сигнал, длительность которого равнаAfter passing through the delay line, the defect signal is fed to the pulse expander 19 (see Fig. 1) and a signal appears on its output, the duration of which is equal to
где Тк - время коррекции.where T to - correction time.
Расширитель 19 импульсов (см. фиг.1) обеспечивает изменение времени коррекции Тк в соответствии со скоростью движения провода. Это достигается тем, что входной сигнал, поступающий с линии 18 задержки (см. фиг.1), суммируется в сумматоре 21 с этим же сигналом, но задержанным по времени линией 20 задержки расширителя импульса, причем время задержки τз=Тк изменяется обратно пропорционально скорости протягивания провода V. Сигнал с выхода расширителя импульсов 19 поступает на вход блока 22 управления (см. фиг.1), который включает в себя фильтр низких частот 23, исполнительный элемент узла нанесения эмали 24, одновибратор 25 и исполнительный элемент сушки 26, и блок 22 управления по переднему фронту расширенного импульса дефекта включает высоковольтный источник 12 напряжения, открывает электромагнитный затвор 11 и включает источник питания узла сушки и запечки 27. На высоковольтный электрод 15 от высоковольтного источника 12 напряжения поступает высоковольтный потенциал, величина которого должна лежать в диапазоне значений от 2 до 4 кВ. Выбор этого диапазона значений обусловлен следующими причинами. Электростатическая зарядка струи эмали осуществляется индукционным методом [4], который заключается в пропускании этой эмали вдоль высоковольтного электрода. Величина электростатического заряда приобретенными частицами жидкой эмали зависит от величины потенциала на высоковольтном электроде. При этом чем выше упомянутый потенциал, тем выше приобретенный частицами эмали заряд. В свою очередь, величина заряда на частицах жидкой эмали определяет такие качественные свойства, как адгезия эмали на дефектном участки изоляции, ее равномерность, электрическую и механическую прочность и другие характеристики. При этом чем выше электростатический заряд на частицах эмали, тем лучше перечисленные выше характеристики. При потенциале на высоковольтном электроде 15 меньше 2 кВ эффективность электростатической зарядки струи эмали резко снижается. При потенциале на высоковольтном электроде 15 больше 5 кВ возникает опасность электрического пробоя по эмали.The expander 19 pulses (see figure 1) provides a change in the correction time T to in accordance with the speed of the wire. This is achieved by the fact that the input signal coming from the delay line 18 (see FIG. 1) is summed in the adder 21 with the same signal, but delayed by the delay time of the pulse expander, line 20, and the delay time τ s = T k changes back in proportion to the speed of pulling the wire V. The signal from the output of the pulse expander 19 is fed to the input of the control unit 22 (see figure 1), which includes a low-pass filter 23, an actuator of the enamel application unit 24, a single-shot 25 and an actuator of drying 26, and control unit 22 for the leading edge of the expanded defect pulse includes a high-voltage voltage source 12, opens the electromagnetic shutter 11 and turns on the power supply of the drying and baking unit 27. A high-voltage potential arrives at the high-voltage electrode 15 from a high-voltage voltage source 12, the value of which must lie in the range from 2 to 4 kV . The choice of this range of values is due to the following reasons. Electrostatic charging of an enamel jet is carried out by the induction method [4], which consists in passing this enamel along a high-voltage electrode. The magnitude of the electrostatic charge acquired by the particles of liquid enamel depends on the magnitude of the potential at the high voltage electrode. Moreover, the higher the potential mentioned, the higher the charge acquired by the enamel particles. In turn, the magnitude of the charge on the particles of liquid enamel determines such qualitative properties as the adhesion of enamel to the defective sections of the insulation, its uniformity, electrical and mechanical strength, and other characteristics. Moreover, the higher the electrostatic charge on the enamel particles, the better the characteristics listed above. When the potential at the high-voltage electrode 15 is less than 2 kV, the efficiency of electrostatic charging of the enamel jet sharply decreases. When the potential at the high-voltage electrode 15 is greater than 5 kV, there is a danger of electrical breakdown by enamel.
После открытия электромагнитного затвора 11 эмаль 14 из резервуара с эмалью 28 поступает в узел 13 нанесения эмали и, проходя вдоль поверхности высоковольтного электрода 15, электростатически заряжается. Через время Тк после открытия электромагнитного затвора 11 передняя граница дефекта подходит к оси узла нанесения эмали, и на дефектный участок эмалевой изоляции провода падает электростатически заряженная струя эмали. Под дефектным участком эмалевой изоляции понимается участок, на котором эмалевая изоляция 10 повреждена до жилы провода 7. Так как жила провода заземлена и имеет противоположный знак электростатическому заряду на частицах струи эмали, который соответствует знаку потенциала высоковольтного электрода, то струя под действием электрических сил попадает на оголенный участок провода и скрывает его. Излишки эмали снимаются с провода калибром 16 и стекают в резервуар 29 сбора эмали.After opening the electromagnetic shutter 11, the enamel 14 from the tank with enamel 28 enters the enamel application unit 13 and, passing along the surface of the high-voltage electrode 15, is electrostatically charged. After a time T k after the opening of the electromagnetic shutter 11, the front boundary of the defect approaches the axis of the enamel application unit, and an electrostatically charged enamel stream falls onto the defective area of the enamel insulation of the wire. A defective enamel insulation section refers to a section where the enamel insulation 10 is damaged to the core of wire 7. Since the core of the wire is grounded and has the opposite sign to the electrostatic charge on the particles of the enamel jet, which corresponds to the sign of the potential of the high-voltage electrode, the jet under the influence of electric forces falls on bare section of wire and hides it. Excess enamel is removed from the wire by caliber 16 and flows into the enamel collection tank 29.
Так как струя эмали заряжена электростатическим зарядом, то она существенно улучшает свойства эмалевой пленки на дефектном участке (адгезию, равномерность). Кроме того, в процессе прохождения дефектного участка эмалевой изоляции под датчиком-электродом 2 происходит очистка дефектного участка коронным разрядом от возможных органических загрязнений, что также способствует улучшению адгезионных, изоляционных и других качественных свойств наносимой на дефектный участок эмалевой пленки.Since the enamel stream is charged with an electrostatic charge, it significantly improves the properties of the enamel film in the defective area (adhesion, uniformity). In addition, during the passage of the defective area of enamel insulation under the
Одновременно с этим со второго выхода блока 22 управления поступает сигнал на узел сушки и включает его на время Тс (см. фиг.4). Время Тс выбирается таким образом, чтобы при прохождении дефектного участка с нанесенной на него пленкой эмали через узел сушки нанесенная эмалевая пленка отвердилась.At the same time, a signal is sent to the drying unit from the second output of the control unit 22 and turns it on for a time T s (see Fig. 4). The time T s is chosen so that when the defective section passes with the enamel film deposited on it through the drying unit, the applied enamel film is cured.
Пример конкретного выполнения.An example of a specific implementation.
По заявляемому способу производили контроль и ремонт изоляции провода ПЭТВ диаметром 0,8 мм.According to the claimed method, control and repair of insulation of PETV wire with a diameter of 0.8 mm was carried out.
В качестве источника напряжения датчика 1 был использована универсальная пробивная установка УПУ-1. Аналогичная пробивная установка была использована в качестве высоковольтного источника питания 12 для электростатической зарядки струи жидкой эмали ПЭ 939. Расстояние D от оси датчика-электрода 2 до оси узла 13 нанесения эмали составляло 2 м. Датчик-электрод 2 был выполнен в виде двух металлических роликов с проточками по образующей поверхности, между которыми в проточке протягивался контролируемый провод. На датчик-электрод 2 от источника 1 напряжения датчика был подан относительно заземленной жилы провода 7 потенциал 2 кВ. Узел 13 нанесения эмали был выполнен из капролактама, а высоковольтный электрод 15 - из нержавеющей стали.As the voltage source of
Датчик 8 скорости представлял собой электромеханический преобразователь и включал в себя ротор, на оси которого были закреплены неподвижно зубчатое колесо и ролик. Статор представляет собой постоянный цилиндрический магнит, на торце которого было неподвижно закреплено зубчатое кольцо, имеющее выступы по внутренней окружности. Зубчатое колесо и кольцо находились в одной плоскости. На расстоянии 3 мм от указанной плоскости была расположена катушка. Датчик был размещен в металлическом корпусе.The speed sensor 8 was an electromechanical converter and included a rotor, on the axis of which a fixed gear wheel and roller were fixed. The stator is a permanent cylindrical magnet, on the end of which a toothed ring was fixed, having protrusions along the inner circle. The gear and ring were in the same plane. A coil was located at a distance of 3 mm from the indicated plane. The sensor was housed in a metal case.
Схема формирователя 6 переднего и заднего фронтов импульса дефекта была выполнена на микросхемах K 176 UEB и K 176 ЛА7.The circuit of the shaper 6 of the leading and trailing edges of the defect pulse was performed on K 176 UEB and K 176 LA7 microcircuits.
Время задержки было равно
В качестве узла запечки и сушки эмали был изготовлен индуктор. Величина lэ, принятая за единицу измерения определялась конструкцией датчика скорости и была равной 0,5 мм.An inductor was made as a unit for baking and drying enamel. The value of l e taken as the unit of measurement was determined by the design of the speed sensor and was equal to 0.5 mm
Длина L индуктора выбрана исходя из максимальной скорости протягивания провода и времени сушки лакаThe length L of the inductor is selected based on the maximum speed of the wire and the drying time of the varnish
L=Vmax×Tc, L = V max × T c,
где Vmax - максимальная скорость протягивания провода; Тс - время сушки лака.where V max - the maximum speed of the wire; T with - the time of drying the varnish.
Реализация заявляемого способа и его сравнение со способом-прототипом была реализована следующим образом.The implementation of the proposed method and its comparison with the prototype method was implemented as follows.
На отрезок контролируемого провода 50 м были нанесены 5 дефектов протяженностью 10 мм. Провод при переменной скорости, изменяющейся от 0,5 м/с до 1 м/с, был подвергнут контролю. Контроль по способу-прототипу показал, что на проводе имеется 12 дефектов протяженностью от 5 до 25 мм. Контроль по заявляемому способу показал, что на проводе имеется 5 дефектов протяженностью 9-11 мм.Five defects with a length of 10 mm were applied to a section of a controlled wire of 50 m. The wire at a variable speed, varying from 0.5 m / s to 1 m / s, was subjected to control. Control by the prototype method showed that the wire has 12 defects with a length of 5 to 25 mm. Control according to the claimed method showed that there are 5 defects with a length of 9-11 mm on the wire.
Затем после контроля по заявляемому способу осуществлялся ремонт изоляции провода на установке, изображенной на фиг.1. При этом на высоковольтный электрод 15 от высоковольтного источника 12 напряжения подавался положительный потенциал величиной 3,5 кВ. Время Тк срабатывания узла нанесения эмали составляло 0,5 с. После ремонта эмалевой изоляции провода осуществлялся контроль на наличие в ней дефектов. Контроль показал, что дефекты на проводе отсутствуют.Then, after monitoring by the claimed method, the insulation of the wire was repaired at the installation depicted in Fig. 1. In this case, a positive potential of 3.5 kV was supplied to the high-voltage electrode 15 from the high-voltage voltage source 12. The response time T to the enamel application unit was 0.5 s. After the enamel insulation of the wire was repaired, a check was carried out for defects in it. Control showed that there are no defects on the wire.
Таким образом, заявляемый способ контроля и ремонта изоляции проводов позволяет по сравнению со способом-прототипом значительно повысить точность контроля и способен производить не только контроль, но и процесс ремонта дефектных участков эмалевой изоляции провода.Thus, the inventive method for monitoring and repairing the insulation of wires allows, in comparison with the prototype method, to significantly increase the accuracy of control and is able to produce not only control, but also the repair process of defective sections of enamel insulation of the wire.
Используемые источникиSources used
1. ГОСТ Р МЭК 60851-5-2008. Провода обмоточные. Методы испытаний. Часть 5. Электрические свойства.1. GOST R IEC 60851-5-2008. Winding wires. Test methods. Part 5. Electrical properties.
2. Смирнов Г.В. Прибор контроля качества эмалевой изоляции обмоточных проводов. Ж.Надежность и контроль качества, 1987, №10, с.51.2. Smirnov G.V. Quality control device for enamel insulation of winding wires. G. Reliability and quality control, 1987, No. 10, p. 51.
3. Авторское свидетельство СССР №364885, кл. G01N 27/00, 1971 (прототип).3. Copyright certificate of the USSR No. 364885, cl. G01N 27/00, 1971 (prototype).
4. Электротехнический справочник. В 3-х т. Т.3. Кн.2. Использование электрической энергии / Под общ. ред. профессоров МЭИ В.Г.Герасимова, П.Г.Грудинского, Л.А.Жукова и др. - 6-е изд., испр. и доп. - М.: Энергоиздат, 1982, с.228.4. Electrical reference book. In 3 volumes T. 3.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012125232/28A RU2506601C1 (en) | 2012-06-18 | 2012-06-18 | Method to monitor and repair insulation of wires |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012125232/28A RU2506601C1 (en) | 2012-06-18 | 2012-06-18 | Method to monitor and repair insulation of wires |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012125232A RU2012125232A (en) | 2013-12-27 |
RU2506601C1 true RU2506601C1 (en) | 2014-02-10 |
Family
ID=49785735
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012125232/28A RU2506601C1 (en) | 2012-06-18 | 2012-06-18 | Method to monitor and repair insulation of wires |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2506601C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2597938C1 (en) * | 2015-03-11 | 2016-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Sensor for continuous monitoring of wire insulation |
RU2642499C1 (en) * | 2016-09-19 | 2018-01-25 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method of control and repair of wire insulation |
RU2745446C1 (en) * | 2020-07-07 | 2021-03-25 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Method for controlling and repairing wire insulation |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU269299A1 (en) * | В. И. Новиков, В. И. Коробов, В. Н. Мочалов , Е. И. Панин | DEVICE FOR INSULATION QUALITY CONTROL | ||
SU364885A1 (en) * | 1971-03-25 | 1972-12-28 | Ш. А. Бахтаев, В. Н. Бавлаков , С. Р. Досбаев Институт физики высоких энергий Казахской ССР | METHOD OF CONTROL MICROWIRES |
SU1465834A1 (en) * | 1987-04-20 | 1989-03-15 | Предприятие П/Я Г-4614 | Method of detecting insulation flaws in moving wire |
JPH03229170A (en) * | 1990-02-05 | 1991-10-11 | Nichiden Mach Ltd | Inspecting method and device for breakdown strength |
RU1786414C (en) * | 1989-11-22 | 1993-01-07 | Томский Институт Автоматизированных Систем Управления И Радиоэлектроники | Method and device for flaw detection of wire insulation |
-
2012
- 2012-06-18 RU RU2012125232/28A patent/RU2506601C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU269299A1 (en) * | В. И. Новиков, В. И. Коробов, В. Н. Мочалов , Е. И. Панин | DEVICE FOR INSULATION QUALITY CONTROL | ||
SU364885A1 (en) * | 1971-03-25 | 1972-12-28 | Ш. А. Бахтаев, В. Н. Бавлаков , С. Р. Досбаев Институт физики высоких энергий Казахской ССР | METHOD OF CONTROL MICROWIRES |
SU1465834A1 (en) * | 1987-04-20 | 1989-03-15 | Предприятие П/Я Г-4614 | Method of detecting insulation flaws in moving wire |
RU1786414C (en) * | 1989-11-22 | 1993-01-07 | Томский Институт Автоматизированных Систем Управления И Радиоэлектроники | Method and device for flaw detection of wire insulation |
JPH03229170A (en) * | 1990-02-05 | 1991-10-11 | Nichiden Mach Ltd | Inspecting method and device for breakdown strength |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2597938C1 (en) * | 2015-03-11 | 2016-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Sensor for continuous monitoring of wire insulation |
RU2642499C1 (en) * | 2016-09-19 | 2018-01-25 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method of control and repair of wire insulation |
RU2745446C1 (en) * | 2020-07-07 | 2021-03-25 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Method for controlling and repairing wire insulation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012125232A (en) | 2013-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2506601C1 (en) | Method to monitor and repair insulation of wires | |
RU2506602C1 (en) | Method to monitor and repair insulation of wires | |
RU2642499C1 (en) | Method of control and repair of wire insulation | |
JP2012234817A5 (en) | ||
WO2008075677A1 (en) | Neutralizer | |
EP3559603B1 (en) | Method for operating a magnetic/inductive flow meter and magnetic/inductive meter | |
Haque et al. | Study on charge de-trapping and dipolar relaxation properties of epoxy resin from discharging current measurements | |
Foulon et al. | Investigation of the failure mechanism of insulation subjected to repetitive fast voltage surges | |
RU2745446C1 (en) | Method for controlling and repairing wire insulation | |
Nair et al. | Effect of temperature on slot discharge pattern measured in stator coils at variable frequency sinusoidal voltage excitation | |
JP2016095926A (en) | Insulated electric wire and method for producing the same | |
JP2018174154A (en) | Manufacturing method of insulation wire | |
JP5113919B2 (en) | Inspection drive diagnosis method for inverter drive motor | |
RU2737511C1 (en) | Method of controlling winding insulation defectiveness | |
CN104062556A (en) | Inspection Device And Inspection Method Of Insulating Property, And Manufacturing Method Of Insulated Wire | |
DE102012213545A1 (en) | Device and method for braking a rotating element of an arrangement and arrangement with such a device | |
RU2771743C1 (en) | Apparatus for monitoring the defect rate of wire insulation | |
Smirnov et al. | A technique for testing and repairing the insulation of enameled wires. | |
RU2597938C1 (en) | Sensor for continuous monitoring of wire insulation | |
RU2532541C2 (en) | Method for isolation of magnet core slots in motor stators | |
RU1786414C (en) | Method and device for flaw detection of wire insulation | |
RU2767959C1 (en) | Method of controlling defectiveness of insulation of winding wires | |
US556646A (en) | Device for detecting short circuits | |
Smirnov et al. | Primary gas discharge transducer and its application | |
DE102010052799A1 (en) | Apparatus for determining position of rotor of electrical machine, calculates rotational position of rotor affected by magnetic field of core based on measurement signals indicating magnetization degree of core wound with pole winding |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160619 |