RU2737511C1

RU2737511C1 - Method of controlling winding insulation defectiveness

Info

Publication number: RU2737511C1
Application number: RU2020113019A
Authority: RU
Inventors: Геннадий Васильевич Смирнов
Priority date: 2020-04-07
Filing date: 2020-04-07
Publication date: 2020-12-01

Abstract

FIELD: monitoring and measuring equipment.

SUBSTANCE: invention relates to instrumentation, and can be used, for example, to control winding insulation defectiveness. Novelty is that in the winding insulation defect monitoring aid, consisting in the defect sensor voltage supply, and in the defect pulses formation, duration T_i of which is determined by the discharge burning time between the live wire and the defect sensor electrodes during the defective wire insulation area passage in the core of the defect sensor, in the process of monitoring in the sensor area, high intensity of the electric field is initiated by creating in the said region a sharply inhomogeneous field, for which the defect sensor is made in the form of a ring, along the inner circumference of which there are radially and uniformly arranged electrically conductive micro-filaments, the axes of which are directed perpendicular to the axis of the monitored wire, wherein the ends of the microfilaments are arranged in a circumferential direction surrounding the monitored conductor so that they lie on a circle whose diameter D is connected to the diameter of the monitored wire d by the ratio d≤D≤1.2d, in the process of monitoring continuously generating pulses, the frequency of which is changed directly in proportion to the speed of movement of the wire, wherein air space in the defect sensor area is continuously irradiated with ultraviolet radiation, defect sensor before monitoring is pre-calibrated, for which on defect-free area of wire insulation is applied an artificial dotted defect in the form of a puncture to current-conducting core of wire, after which said section of wire is repeatedly drawn through defect sensor and at each subsequent pulling voltage on sensor is increased in comparison with previous drawing, this procedure is carried out until during passage of defective section of wire in area of sensor of defects corona discharge does not ignite, at ignition of which defect pulse is generated with duration of t_c, and counting number of speed pulses k generated in time t_c, after which voltage U_p, at which said corona discharge is ignited, is received as working voltage, and control of wires insulation is performed at specified value of voltage on sensor, wherein during each faulty portion of the insulation through the defect sensor, forming a defect pulse with duration t_i and counting number n_i of generated velocity pulses for said time t_i, and length l_i of each defect is determined by formula l_i=l_e(n_i-k), where l_e is length of elementary section of wire passed through sensor of defects during one generated speed pulse.

EFFECT: technical result when implementing the disclosed solution consists in reducing the control voltage and improving the accuracy of controlling the length of the defects.

1 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике, и может быть использовано, например, при контроле дефектности изоляции обмоточных проводов.The invention relates to instrumentation, and can be used, for example, when monitoring the defectiveness of the insulation of winding wires.

Известен способ контроля дефектности изоляции проводов, описанный в [1]. В соответствии с этим способом целостность изоляции выражается числом точечных повреждений на проводе определенной длины, зафиксированных с помощью электрического испытательного устройства.A known method for monitoring the defectiveness of the insulation of wires, described in [1]. According to this method, the integrity of the insulation is expressed in terms of the number of point faults on a wire of a certain length, recorded with an electrical tester.

Образец провода длиной (30 ± 1) м протягивают со скоростью (275 ± 25) мм/с между двумя фетровыми пластинами, погруженными в электролитический раствор сернокислого натрия Na₂SO₄ в воде (концентрация 30 г/л). При этом между жилой провода и раствором, соединенными в электрическую цепь, прикладывают испытательное напряжение постоянного тока (50 ± 3) В при разомкнутой цепи. Усилие, прикладываемое к проводу, должно быть не более 0,03 Н. Точечные повреждения фиксируют соответствующим реле со счетчиком. Счетчик должен срабатывать при сопротивлении изоляции провода менее 10 кОм в течение не менее 0,04 с. Счетчик не должен срабатывать при сопротивлении 15 кОм и более. Цепь для определения повреждений должна работать со скоростью срабатывания (5 ± 1) мс, обеспечивая регистрацию с частотой (500 ± 25) повреждений в минуту при протягивании провода без изоляции. Контроль по указанному способу осуществляют на отрезках провода длиной 30 м, отрезанных от конца провода катушек, выбранных выборочно из партии однотипных катушек. Проводят одно испытание. Фиксируют число точечных повреждений на длине провода 30 м. Если количество точечных повреждений превышает некоторую допустимую для данного типа провода величину, то партию катушек, из которых выбраны испытательные отрезки проводов, отбраковывают.A wire sample with a length of (30 ± 1) m is pulled at a speed of (275 ± 25) mm / s between two felt plates immersed in an electrolytic solution of sodium sulfate Na ₂ SO ₄ in water (concentration 30 g / l). In this case, a test voltage of direct current (50 ± 3) V is applied between the core wire and the solution connected in an electric circuit with an open circuit. The force applied to the wire should be no more than 0.03 N. Point damage is recorded by a corresponding relay with a counter. The meter should be triggered when the wire insulation resistance is less than 10 kOhm for at least 0.04 s. The counter should not work with a resistance of 15 kOhm or more. The fault detection circuit shall operate at an actuation speed of (5 ± 1) ms, providing registration at a frequency of (500 ± 25) faults per minute when pulling the wire without insulation. The control according to this method is carried out on segments of wire 30 m long, cut off from the end of the wire of coils selected selectively from a batch of coils of the same type. One test is performed. The number of point faults on a wire length of 30 m is recorded. If the number of point faults exceeds a certain value permissible for a given type of wire, then the batch of coils from which the test sections of wires are selected are rejected.

Недостаток указанного способа заключается в том, что его применяют выборочно, для отрезка проводов, отрезанных от произвольно выбранных из партии катушек провода. Это приводит к тому, что основная часть провода в каждой контролируемой катушке остается не проконтролированной, не проконтролированными оказываются и остальные катушки партии, которые не попали под выборочный контроль, что снижает достоверность контроля. Кроме того, для реализации способа необходимо, чтобы контролируемый отрезок провода протягивался под датчиком точечных повреждений с постоянной относительно низкой (275 ± 25) мм/с скоростью провода. Это снижает точность и производительность контроля. Выбранный датчик точечных повреждений обладает низкой чувствительностью, поэтому указанный способ применяют только для проводов жилой номинальным диаметром до 0,050 мм включительно, имеющих тонкую толщину эмальизоляции. Между тем, как показывает практика, дефекты имеются и на проводах с большим диаметром, где указанный способ не применим. Это ограничивает сферу применения способа. Кроме того, способ является весьма затратным, так как уходят в отходы не только 30 метровые отрезки провода, но и все отбракованные катушки партии, которые не вписываются в диапазон допустимых значений количества точечных повреждений в эмальизоляции проводов.The disadvantage of this method is that it is used selectively, for a piece of wires cut from randomly selected wire coils from a batch. This leads to the fact that the main part of the wire in each controlled coil remains uncontrolled, and the rest of the batch coils that did not fall under selective control turn out to be uncontrolled, which reduces the reliability of control. In addition, to implement the method, it is necessary that the controlled section of the wire is pulled under the point damage sensor with a constant relatively low (275 ± 25) mm / s wire speed. This reduces the accuracy and performance of the inspection. The selected point damage sensor has low sensitivity, therefore, this method is used only for wires with a nominal diameter of up to 0.050 mm, inclusive, with a thin thickness of enamel insulation. Meanwhile, as practice shows, there are defects on wires with a large diameter, where this method is not applicable. This limits the scope of the method. In addition, the method is very costly, since not only 30 meter lengths of wire are wasted, but all rejected coils of the batch, which do not fit into the range of permissible values of the number of point damage in the enamel insulation of wires.

Известен способ контроля дефектности изоляции проводов, по которому провод протягивают через датчик-электрод, на который относительно жилы провода подается высокое напряжение [2]. В момент прохождения дефекта в эмалевой изоляции через датчик-электрод зажигается коронный разряд и с него путем интегрирования импульсов разряда с постоянной времени интегрирования формируется импульс дефекта, который регистрируется в счетчике. Качество изоляции оценивают по количеству зарегистрированных импульсов в счетчике, считая, что их количество равно количеству дефектных участков изоляции провода.A known method for monitoring defectiveness of wire insulation, through which the wire is pulled through a sensor-electrode, to which a high voltage is applied relative to the wire core [2]. At the moment of passage of a defect in enamel insulation through the sensor-electrode, a corona discharge is ignited and from it, by integrating the discharge pulses with an integration time constant, a defect pulse is formed, which is recorded in the counter. The insulation quality is assessed by the number of registered pulses in the meter, considering that their number is equal to the number of defective sections of the wire insulation.

Недостатком этого способа является низкая точность контроля дефектности, обусловленная особенностями коронного разряда в датчике-электроде. Эти особенности заключаются в том, что ток коронного разряда имеет импульсную форму, и под влиянием различных факторов (поперечные колебания провода, изменение окружающей среды, наличие загрязнения на проводе и т.п.) в моменты подхода дефекта к датчику-электроду и выхода из него разряд может погасать на некоторое время.The disadvantage of this method is the low accuracy of monitoring defectiveness, due to the peculiarities of the corona discharge in the sensor-electrode. These features are that the corona discharge current has a pulsed form, and under the influence of various factors (transverse vibrations of the wire, changes in the environment, the presence of contamination on the wire, etc.) at the moments when the defect approaches the sensor-electrode and leaves it the discharge can go out for a while.

В упомянутом способе, для нормирования импульса дефекта интегрируются импульсы коронного разряда с постоянной времени интегрирования. Это приводит к тому, что на низких скоростях движения провода при подходе дефекта к датчику - электроду и выходе из него времена погасания коронного разряда могут превысить время интегрирования, в результате чего один дефект может быть зарегистрирован как два, три и более дефектов.In the above method, corona discharge pulses with an integration time constant are integrated to normalize the defect pulse. This leads to the fact that at low speeds of the wire movement when a defect approaches the sensor - electrode and leaves it, the extinction times of the corona discharge can exceed the integration time, as a result of which one defect can be registered as two, three or more defects.

На высоких скоростях провода за время интегрирования через датчик-электрод пройдет значительный отрезок провода. Если на данном отрезке провода имеются дефекты, то они не будут зарегистрированы. Кроме того, если на проводе имеется N дефектов и время на прохождения участков провода между соседними дефектами меньше времени интегрирования, то эти N дефектов будут зарегистрированы как один дефект.At high wire speeds, a significant length of wire will pass through the sensor electrode during integration. If there are defects on this section of the wire, they will not be registered. In addition, if there are N defects on the wire and the time it takes for the wire sections to pass between adjacent defects is less than the integration time, then these N defects will be registered as one defect.

Известен способ контроля дефектности изоляции провода, согласно которому протягивают контролируемый провод через датчик-электрод, подают на него высокое напряжение до возникновения коронного разряда, измеряют частоту импульсов тока коронного разряда [3].There is a known method for monitoring the defectiveness of wire insulation, according to which the monitored wire is pulled through the sensor-electrode, high voltage is applied to it until a corona discharge occurs, the frequency of corona discharge current pulses is measured [3].

Однако в известном техническом решении имеют место недостатки: не учтено влияние зоны нестабильности коронного разряда, что приводит к тому, что с двух одинаковых дефектов на поверхности контролируемого провода будет зарегистрировано различное число импульсов коронного разряда, а также то, что при изменении скорости движения провода число импульсов коронного разряда с двух идентичных дефектов в эмальизоляции изменяется еще в более широком диапазоне. However, the known technical solution has drawbacks: the influence of the instability zone of the corona discharge is not taken into account, which leads to the fact that from two identical defects on the surface of the controlled wire, a different number of corona discharge pulses will be recorded, as well as the fact that when the speed of the wire changes, the number corona discharge pulses from two identical defects in the enamel insulation varies in an even wider range.

Эти причины не позволяют произвести количественную оценку наличия микротрещин (дефектов) на проводе, а дают лишь некоторую ориентировочную качественную оценку состояния провода, что значительно снижает точность и достоверность контроля известно. Для того чтобы повысить достоверность, точность и оптимальность метрологических характеристик измерителей дефектности изоляции обмоточных проводов необходимо производить калибровку и поверку измерителей дефектности.These reasons do not allow for a quantitative assessment of the presence of microcracks (defects) on the wire, but give only some approximate qualitative assessment of the state of the wire, which significantly reduces the accuracy and reliability of control is known. In order to increase the reliability, accuracy and optimality of the metrological characteristics of meters for the defectiveness of insulation of winding wires, it is necessary to calibrate and verify the meters of defectiveness.

Наиболее близким к заявляемому является способ контроля дефектности изоляции провода, описанный в [4]Closest to the claimed is the method of monitoring defectiveness of wire insulation, described in [4]

Способ - прототип заключается в подаче высокого напряжения на датчик электрод, в формировании импульсов дефектов с коронного разряда, при этом передний фронт импульса дефекта формируется по первому импульсу коронного разряда, а задний фронт импульса формируется с задержкой после последнего импульса коронного разряда на время Method - the prototype consists in supplying a high voltage to the electrode sensor, in the formation of defect pulses from a corona discharge, while the leading edge of the defect pulse is formed by the first corona discharge pulse, and the trailing edge of the pulse is formed with a delay after the last corona discharge pulse for a time

,

где t _з - время задержки;

- среднеквадратическое значение длины контролируемого участка провода с момента погасания до момента зажигания коронного разряда в зонах его нестабильности горения при подходе к датчику - электроду и выходу из него дефектного участка изоляции; σ - среднеквадратическое отклонение l _з от среднего значения; V - скорость движения контролируемого провода.where t _s - delay time;

- the root-mean-square value of the length of the monitored section of the wire from the moment of extinction to the moment of ignition of the corona discharge in the zones of its combustion instability when approaching the sensor - electrode and leaving the defective section of insulation; σ is the standard deviation of l _s from the mean; V is the speed of the controlled wire.

Недостатком способа-прототипа является высокое напряжение контроля, а также отсутствие сведений о разрешающей способности датчика дефектов, что приводит к значительным погрешностям в определении протяженности дефектов.The disadvantage of the prototype method is the high voltage of control, as well as the lack of information about the resolution of the sensor of defects, which leads to significant errors in determining the length of defects.

Техническая задача, поставленная в рамках данного изобретения, заключается в снижении напряжения контроля и повышение точности контроля протяженности дефектов.The technical problem posed within the framework of this invention is to reduce the control voltage and improve the accuracy of control of the length of defects.

Решение поставленной технической задачи достигается тем, что в способе контроля дефектности изоляции обмоточных проводов, заключающимся в подаче напряжения на датчик дефектов, и в формировании импульсов дефектов, длительность T_i которых определяется временем горения разряда между жилой провода и электродами датчика дефектов при прохождении дефектного участка изоляции провода в активной зоне датчика дефектов, в процессе контроля в области датчика инициируют высокую напряженность электрического поля, путем создания в упомянутой области резко неоднородного поля, для чего датчик дефектов выполняют в виде кольца, по внутренней окружности которого радиально и равномерно располагают электропроводные микронити, оси которых направлены перпендикулярно оси контролируемого провода, при этом концы микронитей располагают по окружности охватывающей контролируемый проводник таким образом, чтобы они лежали на окружности, диаметр D которой связан с диаметром контролируемого провода d соотношением d≤D≤1,2d, в процессе контроля непрерывно генерируют импульсы, частоту следования которых изменяют прямо пропорционально скорости движения провода, при этом воздушное пространство в области датчика дефектов непрерывно облучают ультрафиолетовым излучением, датчик дефектов перед контролем предварительно калибруют, для чего на бездефектном участке изоляции провода наносят искусственный точечный дефект в виде прокола до токопроводящей жилы провода, после чего указанный участок провода многократно протягивают через датчик дефектов и при каждом последующем протягивании напряжение на датчике повышают по сравнению с предыдущим протягиванием, эту процедуру осуществляют до тех пор пока при прохождении дефектного участка провода в зоне датчика дефектов не загорится коронный разряд, при зажигании которого формируют импульс дефекта, длительностью t _с, и подсчитывают количество импульсов скорости k сгенерированных за время t _с, после чего напряжение U _р, при котором зажигается упомянутый коронный разряд принимают за рабочее напряжение, и контроль изоляции проводов осуществляют при упомянутой величине напряжения на датчике, причём при прохождении каждого дефектного участка изоляции через датчик дефектов, формируют импульс дефекта длительностью t _i и подсчитывают количество n _i сгенерированных импульсов скорости за упомянутое время t _i, и протяженность l _i каждого дефекта определяют по формуле l= l _э (n _i - k), где l _э - протяженность элементарного отрезка провода прошедшего через датчик дефектов за время одного сгенерированного импульса скорости.The solution to this technical problem is achieved by the fact that in the method of monitoring the defectiveness of the insulation of winding wires, which consists in supplying voltage to the sensor of defects, and in the formation of impulses of defects, the duration T_i which is determined by the burning time of the discharge between the core wire and the electrodes of the defect sensor when passing the defective section of the wire insulation in the active zone of the defect sensor, in the process of monitoring in the sensor area a high electric field is initiated by creating a sharply inhomogeneous field in the said area, for which the defect sensor is performed in the form of a ring, along the inner circumference of which electrically conductive microfilaments are radially and evenly arranged, the axes of which are directed perpendicular to the axis of the monitored wire, while the ends of the microfilaments are arranged around the circumference of the monitored conductor so that they lie on a circle whose diameter D is related to the diameter of the monitored wire d by the ratio d≤D≤1.2d, during the monitoring process, pulses are continuously generated, the repetition frequency of which is changed in direct proportion to the speed of the wire, while the air space in the area of the defect sensor is continuously irradiated with ultraviolet summer radiation, the defect sensor is preliminarily calibrated before testing, for which an artificial point defect is applied in the defect-free section of the wire insulation in the form of a puncture to the conductive core of the wire, after which the specified section of the wire is repeatedly pulled through the defect sensor and with each subsequent pulling the voltage on the sensor is increased in comparison with the previous pulling, this procedure is carried out until, when passing the defective section of the wire in the zone of the defect sensor, a corona discharge ignites, upon ignition of which a defect pulse is generated with a durationt _from, and count the number of speed pulsesk generated over timet _fromfollowed by the voltageU _R, at which the said corona discharge is ignited, is taken as the operating voltage, and the wire insulation is monitored at the said voltage across the sensor, and when each defective section of the insulation passes through the defect sensor, a defect pulse is generated with a durationt _i and count the numbern _i generated speed pulses for the mentioned timet _i, and the lengthl _i each defect is determined by the formulal = l _eh (n _i - k),Wherel _eh - the length of an elementary piece of wire passed through the sensor of defects during one generated speed pulse.

На фиг. 1 представлена осциллограмма напряжения и тока, снятая с датчика дефектов, используемого в способе - прототипе, при прохождении через него дефектного участка изоляции провода. FIG. 1 shows an oscillogram of voltage and current taken from a defect sensor used in the prototype method, when a defective section of wire insulation passes through it.

На фиг. 2 представлена конструкция датчика дефектов.FIG. 2 shows the design of the defect sensor.

На фиг. 3 приведена осциллограмма напряжения и тока, снятая с датчика дефектов, используемого в заявляемом способе, при прохождении через него дефектного участка изоляции провода. FIG. 3 shows an oscillogram of voltage and current taken from a defect sensor used in the claimed method, when a defective section of wire insulation passes through it.

На фиг. 4 изображена блок - схема устройства, реализующего заявляемый способ. Рисунки служат для пояснения сущности изобретения. FIG. 4 shows a block diagram of a device that implements the inventive method. The figures serve to explain the essence of the invention.

На фиг. 2 введены следующие обозначения: 1- нанонити; 2 - коронирующий электрод; 3 - отверстия; 4 - диэлектрические стяжки; 5 - диэлектрическое кольцо, 6 - ультрафиолетовый светодиод; 7 - изоляция провода; 8 - жила провода; 9 - крепежные детали; позицией 10 обозначена окружность, на которой завершаются концы нанонитей.FIG. 2 introduced the following designations: 1 - nanowires; 2 - corona electrode; 3 - holes; 4 - dielectric couplers; 5 - dielectric ring, 6 - ultraviolet LED; 7 - wire insulation; 8 - wire vein; 9 - fasteners; 10 denotes a circle on which the ends of the nanowires are terminated.

На фиг. 4 введены следующие обозначения: 1 - нанонити, 2 - коронирующий электрод, 3 - диэлектрическое кольцо, 4 - диэлектрические стяжки; 7 - жила провода, 8 - эмалевая изоляция провода, 11 - датчик скорости, 12 - формирователь импульсов скорости, 13 - датчик дефектов, 14 - счетчик импульсов скорости, 15 - ключевое устройство, 16 - счетчик с регулируемым коэффициентом пересчета, 17 - триггер, 18 - RC- цепь, 19 - источник питания датчика дефектов, стрелками показано ультрафиолетовое излучение.FIG. 4 introduced the following designations: 1 - nanowires, 2 - corona electrode, 3 - dielectric ring, 4 - dielectric ties; 7 - wire core, 8 - wire enamel insulation,eleven- speed sensor, 12 - speed pulse shaper, 13 - defect sensor, 14 - speed pulse counter, 15 - key device, 16 - counter with adjustable conversion factor, 17 - trigger, 18 - RC-circuit, 19 - defect sensor power supply, arrows indicate ultraviolet radiation.

Сущность заявляемого способа заключается в следующем. В заявляемом способе для обнаружения дефектного участка изоляции провода используется явление зажигания коронного разряда между датчиком дефектов и заземленной жилой провода при прохождения дефектного участка изоляции в зоне действия датчика дефектов.The essence of the proposed method is as follows. In the claimed method for detecting a defective section of wire insulation, the phenomenon of ignition of a corona discharge between a defect sensor and a grounded core wire is used when the defective section of insulation passes in the area of the defect sensor.

Коронный разряд является самостоятельным разрядом в сравнительно плотном газе. Если к двум электродам, между которыми находится газовый промежуток, приложить электрическое поле, то при определенной разности потенциалов между электродами, которую назовем критической и обозначим через U₀, возникает коронный разряд. Величина U₀ существенным образом зависит от конфигурации электродов, состава газовой среды в области электродов и от количества свободных электронов в межэлектродной области, количество которых значительно увеличивается при ультрафиолетовом облучении газоразрядного промежутка. При ультрафиолетовом облучении величина U₀ в значительной мере снижается. Непосредственное визуальное наблюдение коронного разряда указывает на ряд прерывистых явлений в короне. Прерывистый характер коронного разряда был обнаружен Тричелем [5]. Коронный ток, как показал Тричель, слагается из периодических и правильно чередующихся импульсов. При повышении напряжения сила тока в каждом импульсе остается неизменной, а общая сила тока коронного разряда увеличивается за счет увеличения частоты чередования импульсов. Каждый регулярный импульс представляет собой обычным образом развивающийся ряд лавин, сопровождаемой фотоионизацией в окружающем объеме газа.A corona discharge is a self-sustained discharge in a relatively dense gas. If an electric field is applied to two electrodes, between which there is a gas gap, then at a certain potential difference between the electrodes, which we call critical and denote by U ₀ , a corona discharge occurs. The value of U ₀ essentially depends on the configuration of the electrodes, the composition of the gaseous medium in the region of the electrodes and on the number of free electrons in the interelectrode region, the number of which significantly increases with ultraviolet irradiation of the gas-discharge gap. Under ultraviolet irradiation, the value of U ₀ decreases significantly. Direct visual observation of the corona discharge indicates a series of intermittent corona phenomena. The intermittent nature of the corona discharge was discovered by Trichel [5]. The corona current, as Trichel showed, is composed of periodic and regularly alternating pulses. As the voltage increases, the current in each pulse remains unchanged, while the total corona discharge current increases due to an increase in the pulse alternation frequency. Each regular pulse represents a series of avalanches developing in the usual way, accompanied by photoionization in the surrounding gas volume.

Типичный сигнал с датчика дефектов при прохождении через него поврежденного участка изоляции провода приведён на фиг. 1. Осциллограмма снята с датчика дефектов, используемого в способе-прототипе, выполненного в виде двух вращающихся цилиндрических электродов, прижатых друг к другу по образующей, при этом контролируемый провод при контроле находился в области прижатых друг к другу электродов проточке, выполненной по на образующих поверхностях упомянутых электродов. Сигнал на фиг.1 получен при прохождении точечного дефекта в изоляции, искусственно созданного проколом эмалевой изоляции до жилы провода, при этом напряжение контроля датчике было равно -2кВ. На фиг. 1 приведена осциллограмма напряжения (верхняя часть осциллограммы) и тока (нижняя часть осциллограммы), снятая при помощи двухлучевого осциллографа. В зоне а осциллограммы выделен участок осциллограммы в увеличенном масштабе. Видно, что ток сигнала имеет импульсную форму, что подтверждает тот факт, что вид разряда - коронный. Общая длительность сигнала сдатчика дефектов в способе-прототипе обозначена t _р . В сигнале с датчика дефектов иногда возникает несколько импульсов напряжения. На фиг. 1 их 4: три из них (а, б, с) менее продолжительны, а импульс длительность которого обозначена t _с - более продолжительный и более стабильный. Возможность появления в сигнале с датчика дефектов при прохождении через датчик только одного дефектного участка нескольких импульсов обусловлено тем, что при перемещении провода и приближении передней границы дефекта изоляции к датчику дефектов коронный разряд может загораться, затем гаснуть, и через некоторое время загораться вновь.A typical signal from a defect sensor when a damaged section of wire insulation passes through it is shown in Fig. 1. The oscillogram is taken from the defect sensor used in the prototype method, made in the form of two rotating cylindrical electrodes pressed against each other along the generatrix, while the controlled wire during the control was in the region of the electrodes pressed against each other with a groove made along the forming surfaces the mentioned electrodes. The signal in Fig. 1 was obtained during the passage of a point defect in the insulation, artificially created by puncturing the enamel insulation to the wire core, while the monitoring voltage of the sensor was equal to -2 kV. FIG. 1 shows an oscillogram of voltage (upper part of the oscillogram) and current (lower part of the oscillogram), taken using a two-beam oscilloscope. In zone a of the oscillogram, a section of the oscillogram is highlighted on an enlarged scale. It can be seen that the signal current has a pulsed form, which confirms the fact that the type of discharge is corona. The total duration of the signal from the sensor of defects in the prototype method is designated t _p . Several voltage pulses sometimes appear in the signal from the defect sensor. FIG. 1 of 4: three of them ( a, b, c ) are shorter, and the pulse duration is indicated by t _c - longer and more stable. The possibility of defects appearing in the signal from the sensor when only one defective section of several pulses passes through the sensor is due to the fact that when the wire moves and the front boundary of the insulation defect approaches the defect sensor, the corona discharge can ignite, then go out, and after a while re-ignite.

Этот процесс наблюдается в результате ряда причин, таких как уровень напряжения на датчике, степень загрязнения провода, поперечные колебания провода и т.д. Еще одна из основных причин этого явления заключается в нестабильности появления в области датчика дефектов, при прохождение в зоне его действия дефектного участка изоляции, свободных электронов, инициирующих возникновения коронного разряда.This process is observed as a result of a number of reasons, such as the voltage level at the sensor, the degree of contamination of the wire, lateral vibration of the wire, etc. Another of the main reasons for this phenomenon is the instability of the appearance of defects in the area of the sensor, when free electrons pass in the area of its action of a defective section of insulation, initiating the occurrence of a corona discharge.

Определение количества дефектов в изоляции контролируемого провода в способе - прототипе осуществляют по количеству сигнальных импульсов напряжения, пришедших в счетчик количества дефектов с датчика дефектов. В способе - прототипе таких нестабильных зон при прохождении под датчиком одного дефектного участка может быть несколько. При этом каждый импульс напряжения в сигнале с датчика может быть ошибочно посчитан, как дефект. Поэтому во избежание погрешностей в определении количества дефектов в способе-прототипе формируют импульс дефекта, длительность (период) которого равняется t _i. Принцип формирования длительности упомянутого импульса t _i, описан в формуле способа - прототипа. Возникающую в способе-прототипе нестабильность из-за стохастического появления свободных электронов в газоразрядном промежутке можно устранить путем облучения воздушного газоразрядного промежутка вблизи датчика дефектов ионизирующего ультрафиолетового излучения. При ультрафиолетовом облучении с каждого дефектного участка изоляции провода с датчика дефектов формируется только один сигнал, длительность которого t _i = t _с.Determination of the number of defects in the insulation of the monitored wire in the prototype method is carried out by the number of signal voltage pulses that have come to the counter of the number of defects from the defect sensor. In the prototype method, there can be several such unstable zones when one defective area passes under the sensor. Moreover, each voltage pulse in the signal from the sensor can be mistakenly counted as a defect. Therefore, in order to avoid errors in determining the number of defects in the prototype method, a defect pulse is formed, the duration (period) of which ist _i... The principle of forming the duration of the mentioned pulset _i, described in the formula of the prototype method. Instability arising in the prototype method due to the stochastic appearance of free electrons in the gas discharge gap can be eliminated by irradiating the air discharge gap near the ionizing ultraviolet radiation defect sensor. Under ultraviolet irradiation, only one signal is generated from each defective section of the wire insulation from the defect sensor, the duration of which ist _i =t _from...

Очень важным параметром контроля является значение напряжение на датчике дефектов. От уровня этого напряжения зависит чувствительность датчика к дефектам, а также величина систематической погрешности, которую вносит датчик в определение количества дефектов и их протяженность в процессе контроля. Под чувствительностью к дефектом будем понимать такой минимальный уровень напряжения на датчике дефектов, при котором любой точечный дефект в виде прокола изоляции будет обнаружен со 100% вероятностью. Обозначим это напряжение через U _р и назовем его рабочим напряжением датчика дефектов. Рассмотрим, как можно снизить напряжение контроля, изменив конструкцию датчика дефектов.A very important control parameter is the value of the voltage across the defect sensor. The sensitivity of the sensor to defects depends on the level of this voltage, as well as the magnitude of the systematic error that the sensor introduces into determining the number of defects and their length during the inspection process. Under the sensitivity to a defect, we mean such a minimum voltage level at the defect sensor, at which any point defect in the form of an insulation puncture will be detected with 100% probability. Let us designate this voltage as U _p and call it the operating voltage of the defect sensor. Let us consider how the control voltage can be reduced by changing the design of the defect sensor.

Известно, что коронный разряд воздухе зажигается тогда, когда напряженность поля достигает некоторого критического значения Екр≈30 кВ/см. В однородном поле такую напряженность электрического поля можно достичь при относительно высоких напряжениях, зависящих от расстояния между электродами. При расстояниях между электродами в несколько миллиметров это напряжение оценивается величиной в несколько киловольт. В резко неоднородных полях такую напряженность можно получить при напряжениях на порядки меньших. Так как провод (фиг.2) представляет собой круглое протяженное тело, покрытое изоляционной пленкой 7, движущееся относительно первичного преобразователя (коронирующего электрода 2), а дефект в изоляции 7 может находиться в любой точки поверхности этого тела, то для обеспечения одинаковости условий по обнаружению любого из дефектов, нужно, чтобы все точки поверхности провода были равноудалены от поверхности первичного преобразователя (датчика) дефектов, роль которого выполняют микронити 1. Для выполнения этого условия концы микронитей должны лежать на окружности диаметром D охватывая контролируемый провод диаметром d и удовлетворять условию d≤D≤ 1,2d. Это условие обусловлено стремлением к максимальному снижению напряжения контроля. Дело в том, что напряженность в области конца микронитей при любом постоянном напряжении зависит от двух факторов: от расстояния между концом микронити 1 и жилой контролируемого провода 8, и от коэффициента усиления поля, зависящего от геометрических размеров микронитей. При этом, как уменьшение упомянутого расстояния, так и уменьшение геометрических размеров микронитей, в частности их диаметра, приводит к возрастанию напряженности поля. Поэтому наименьшее расстояние между жилой провода и концами микронитей обеспечивается при D=d. При неизменном диаметре провода d увеличение величины D приводит к снижению напряженности поля в области вершин микронитей. Поэтому увеличивать величину D за пределы 1,2d нецелесообразно. It is known that a corona discharge in air is ignited when the field strength reaches a certain critical value Ecr≈30 kV / cm. In a uniform field, this electric field strength can be achieved at relatively high voltages, depending on the distance between the electrodes. With a distance between the electrodes of a few millimeters, this voltage is estimated at several kilovolts. In sharply inhomogeneous fields, such a strength can be obtained at voltages by orders of magnitude lower. Since the wire (Fig. 2) is a round elongated body covered with an insulating film 7, moving relative to the primary converter (corona electrode 2), and a defect in the insulation 7 can be located at any point on the surface of this body, then to ensure the same conditions for detection any of the defects, it is necessary that all points of the wire surface be equidistant from the surface of the primary transducer (sensor) of defects, the role of which is played by microfilaments 1. To fulfill this condition, the ends of the microfilaments must lie on a circle with a diameter D, covering the controlled wire with a diameter d and satisfy the condition d≤ D≤ 1.2d. This condition is due to the desire to maximize control voltage reduction. The fact is that the tension in the region of the end of the microfilaments at any constant voltage depends on two factors: on the distance between the end of the microfilament 1 and the core of the controlled wire 8, and on the field amplification factor, which depends on the geometric dimensions of the microfilaments. In this case, both a decrease in the mentioned distance and a decrease in the geometric dimensions of microfilaments, in particular their diameter, lead to an increase in the field strength. Therefore, the smallest distance between the core wire and the ends of the microfilaments is provided when D = d. With a constant wire diameter d, an increase in D leads to a decrease in the field strength in the region of the tops of the microfilaments. Therefore, it is impractical to increase the value of D beyond 1.2d.

Величина абсолютной систематической погрешности при контроле протяженности дефектов зависит от зоны разрешения датчика, под которой следует понимать длину пути, пройденную точечным, пренебрежительно малым по протяженности дефектом в зоне датчика за интервал времени от момента зажигания, до момента погасания коронного разряда между датчиком и жилой провода в месте дефекта. Для определения этих двух величин нужно датчик дефектов откалибровать, что и отражено в заявляемом способе.The magnitude of the absolute systematic error in monitoring the length of defects depends on the sensor resolution zone, which should be understood as the length of the path traversed by a point defect of negligible length in the sensor zone during the time interval from the moment of ignition to the moment of extinction of the corona discharge between the sensor and the core wire in the place of the defect. To determine these two values, the defect sensor must be calibrated, which is reflected in the claimed method.

Рассмотрим сущность заявляемого способа по схеме, приведенной на рис. 3.Let's consider the essence of the proposed method according to the scheme shown in Fig. 3.

При протягивании контролируемого провода через датчик 11 скорости, последний выдает сигнал, частота которого пропорциональна скорости протягивания провода под датчиком. Этот сигнал поступает в формирователь 12 (рис. 3) импульсов, который является умножителем частоты. Обозначим период следования импульсов с умножителя частоты через Т₁.When pulling the monitored wire through the speed sensor 11, the latter outputs a signal, the frequency of which is proportional to the speed of pulling the wire under the sensor. This signal enters the pulse shaper 12 (Fig. 3), which is a frequency multiplier. Let us denote the repetition period of pulses from the frequency multiplier through T ₁ .

Если при скорости движения провода V, пропускать в счетчик 4 импульсы, частотой f ₁ =

, то за время одного периода сигнальных импульсов провод пройдет расстояние, принятое за протяженность эквивалентного точечного повреждения, равное по величине If at the speed of the wire V , pass 4 pulses into the counter, with frequency f ₁ =

, then during one period of signal impulses the wire will travel the distance taken as the length of the equivalent point damage, equal in magnitude

l _э =V ₁ ×T ₁ (1). l _eh = V _one × T _one (one).

При измерении скоростей протягивания провода в g раз пропорционально ей в g раз изменяется и частота импульсов эквивалентных точечных повреждений, что приводит к неизменности величины, определяемой по выражению (1).When measuring the wire pulling speeds by a factor of g, the frequency of pulses of equivalent point damages changes in proportion to it by a factor of g, which leads to the invariability of the value determined by expression (1).

Действительно, частота импульсов скорости изменяется пропорционально скорости провода V_пр Indeed, the frequency of the speed pulses changes in proportion to the wire speed V _pr

f= К₁

V_пр(2),f = K ₁

V _pr (2),

где К₁ - коэффициент пропорциональности, зависящий от конструкции датчика скорости.where K ₁ is the proportionality coefficient that depends on the design of the speed sensor.

За время одного периода индуцированного в датчике скорости напряжения, через датчик-электрод проходит участок провода длиной l_э , равный During one period of the voltage induced in the speed sensor, a wire section of length l _e , equal to

l_э = V_пр × Т_э

(3),l _e = V _pr × T _e

(3),

где T_э=l/f – период импульсов в датчике скорости.where T _e = l / f is the period of the pulses in the speed sensor.

Как следует из выражения (3), величина l_э, не зависит от скорости движения провода. Приняв l_э за единицу измерения, можно определить какая длина провода прошла через датчик повреждений, если посчитать количество импульсов скорости n, подсчитанных в счетчике 14 (рис. 2) за время Т прохождения указанного отрезка провода через датчик-электрод 2.As follows from expression (3), the value of l _e does not depend on the speed of the wire. Taking l _e as a unit of measurement, it is possible to determine what length of the wire passed through the damage sensor by counting the number of speed impulses n counted in the counter 14 (Fig. 2) during the time T of the passage of the specified wire segment through the sensor-electrode 2.

l = n× l_э (4),l = n × l _e (4),

где l_i - длина отрезка провода, прошедшего через датчик; n - количество импульсов скорости за время Т прохождения через датчик провода участка провода протяженностью l. where l_i -length of a piece of wire passed through the sensor; n is the number of speed pulses in time T passing through the sensor wire section of the wire length l.

Так как скорость движения провода V₁ , взятая для примера в 2 раза выше скорости V₂, то частота импульсов скорости при этих скоростях также отличается в 2 раза. Однако и длительность импульса Т_1i и Т_2i, сформированного с дефекта одной и той же протяженности l_i при разных скоростях движения провода также будет различаться в два раза, но количество элементарных участков провода l_э, остается в обоих случаях одинаковым и равным n. При подходе передней границы дефектного участка изоляции провода датчик 13 точечных повреждений вырабатывает сигнал, включающий ключевое устройство 15, и на вход счетчика 16 с регулируемым коэффициентом пересчета поступают импульсы с формирователя 12 импульсов скорости.Since the speed of the wire V_one , taken as an example 2 times the speed V₂, then the frequency of the speed pulses at these speeds also differs by 2 times. However, the pulse duration T_1i and T_2iformed from a defect of the same length l_i at different speeds of movement of the wire will also differ twofold, but the number of elementary sections of the wire l_eh, remains the same in both cases and equal to n. When the front border of the defective section of the wire insulation approaches, the point damage sensor 13 generates a signal that turns on the key device 15, and pulses from the speed pulse shaper 12 are fed to the input of the counter 16 with an adjustable conversion factor.

Коэффициент пересчета в счетчике 16 устанавливают, исходя из размеров (зоны разрешения) датчика дефектов 13. The conversion factor in the counter 16 is set based on the size (resolution zone) of the defect sensor 13.

Зона разрешения датчика дефектов 13 зависит, в частности, от напряжения на датчике и присутствия или отсутствия в области газоразрядного промежутка ионизирующего ультрафиолетового излучения. Поэтому, для определения зоны разрешения (разрешающей способности датчика) первоначально нужно откалибровать датчик дефектов, и определить, при каком напряжении будет осуществляться контроль. Оптимальным напряжением контроля U _р , будет такое напряжение, при котором точечный дефект в виде прокола изоляции гарантированно, со 100% вероятностью будет зарегистрирован датчиком дефектов. Для определения величины упомянутого напряжения отбирается бездефектный участок провода и в его изоляции наносится точечный дефект, в виде прокола иглой изоляции до токопроводящей жилы провода. На датчик дефектов 13 подается напряжение от источника питания 19 такой величины, при котором коронный разряд при прохождении упомянутого дефектного участка изоляции провода гарантированно не зажигается. В процессе калибровки датчика многократно протягивают упомянутый дефектный участок изоляции 8 через датчик дефектов, непрерывно облучают газоразрядный промежуток датчика дефектов ультрафиолетовой подсветкой (фиг. 2 поз. 6), и при каждом очередном протягивании повышают напряжение на датчике 13. Эта процедура повторяется до тех пор, пока указанный точечный дефект не будет гарантированно зарегистрирован датчиком дефектов 13. Напряжение, при котором это произойдет и будет рабочим напряжением U _р датчика дефектов. Поскольку точечный дефект выполнен в виде прокола изоляции, то в первом приближении, можно считать, что этот дефект имеет пренебрежительно маленькую протяженность. Однако, при прохождении упомянутого пренебрежительно малого по протяженности дефекта через датчик дефектов на последнем возникнет импульс, длительностью t _с,количество зарегистрированных за это время импульсов скорости k , приходящих на счетчик 14, и будет определять систематическую погрешность датчика L_p, величина которой будет равна L_p = k × l_э.The resolution zone of the defect sensor 13 depends, in particular, on the voltage applied to the sensor and the presence or absence of ionizing ultraviolet radiation in the region of the gas discharge gap. Therefore, to determine the resolution zone (sensor resolution), it is first necessary to calibrate the defect sensor and determine at what voltage the control will be carried out. Optimal voltage controlU _R ,there will be a voltage at which a point defect in the form of an insulation puncture is guaranteed, with 100% probability will be registered by the defect sensor. To determine the value of the mentioned voltage, a defect-free section of the wire is selected and a point defect is applied in its insulation, in the form of a puncture of the insulation with a needle to the conductive core of the wire. The defect sensor 13 is supplied with a voltage from the power supply 19 of such a value, at which the corona discharge is guaranteed not to ignite when the said defective section of the wire insulation passes. In the process of sensor calibration, the said defective section of insulation 8 is repeatedly pulled through the defect sensor, the gas-discharge gap of the defect sensor is continuously irradiated with ultraviolet illumination (Fig. 2, item 6), and at each subsequent pulling the voltage on the sensor 13 is increased. This procedure is repeated until until the indicated point defect is guaranteed to be detected by the defect sensor 13. Voltage at which this occurs and will be the operating voltageU _R defect sensor. Since the point defect is made in the form of an insulation puncture, then, in the first approximation, it can be considered that this defect has a negligible length. However, when the aforementioned negligible defect passes through the defect sensor, a pulse of durationt _from,the number of speed pulses k registered during this time, arriving at the counter 14, and will determine the systematic error of the sensor L_p, the value of which will be equal to L_p = k × l_eh...

Коэффициент пересчета k в счетчике 16 устанавливают равным разнице между количеством n импульсов скорости, пришедшим на счетчик 14 и количеством импульсов n_i, которые должны были пройти на него при известной длине дефекта. Определение коэффициента пересчета k и ведение счетчика 16 с регулируемым коэффициентом пересчета, позволяет исключить систематическую погрешность в определении протяженности дефектов, обусловленную конечными размерами датчика 13 дефектов и его разрешающей способностью. The conversion factor k in the counter 16 is set equal to the difference between the number n of speed pulses arriving at the counter 14 and the number of pulses n _i that should have passed to it with a known defect length. Determination of the conversion factor k and maintaining the counter 16 with an adjustable conversion factor makes it possible to exclude a systematic error in determining the length of defects due to the finite dimensions of the defect sensor 13 and its resolution.

Задним фронтом сигнала со счетчика 16 устанавливают триггер 17 в единичное состояние, а задним фронтом сигнала датчика дефектов 13 - в нулевое. На выходе триггера возникает импульс, длительность которого T_i определяется истинной протяженностью дефектного участка. При этом счетчик 16 с регулируемым коэффициентом пересчета подсчитывает импульсы скорости, количество которых пропорционально длине поврежденной изоляции.The trailing edge of the signal from the counter 16, flip-flop 17 is set in one state, and the trailing edge defects sensor 13 - to zero. At the output of the trigger, a pulse occurs, the duration of which T _i is determined by the true length of the defective area. In this case, the counter 16 with an adjustable conversion factor counts the speed pulses, the number of which is proportional to the length of the damaged insulation.

Пример конкретного выполнения. По заявляемому способу осуществлялся контроль дефектности изоляции обмоточного провода марки ПЭТВ диаметром 0,8 мм, на установке, схема которой приведена на фиг. 3. В качестве датчика скорости 11 был использован фотоэлектрический преобразователь перемещений, а в качестве формирователя импульсов скорости 12 был использован умножитель частоты с коэффициентом умножения равном 10. С использованием этих двух блоков удалось обеспечить величину

An example of a specific implementation. According to the claimed method, the defectiveness of the insulation of the winding wire of the PETV brand with a diameter of 0.8 mm was monitored at the installation, the diagram of which is shown in Fig. 3. A photoelectric displacement transducer was used as a speed sensor 11, and a frequency multiplier with a multiplication factor equal to 10 was used as a speed pulse shaper 12.

Датчик дефектов был выполнен по схеме, изображенной на фиг. 2.The defect sensor was made according to the scheme shown in FIG. 2.

Медные микронити, диаметром 35 мкм, концы которых подтравливались (заострялись) в электролите, и зажимались крепежными винтами 9 между двумя медными кольцами, образующими коронирующий электрод 2. Наружный диаметр колец коронирующего электрода 2 был равен 20 мм, а внутренний диаметр был равен 8 мм. Толщина дисков, образующих коронирующий электрод 2 была равна 6 мм. В каждом из колец было выполнено по 6 радиальных проточек, равномерно распределенных по поверхности. При сжатии упомянутых колец крепежными винтами 9 эти проточки располагались лицевой частью друг к другу, образуя в коронирующем электроде 2 сквозные отверстия 3. Иглы 1 радиально и равномерно распределялись по окружности. Концы микронитей выступали от внутренней окружности электрода 2 в сторону центра колец на 3,55 мм, таким образом, что их концы лежали на окружности 10, диаметр которой D=0,9мм. Напротив каждого сквозного радиального отверстия в коронирующем электроде располагались ультрафиолетовые лампы vfhrb UV-Inspector 2000 [6]. Лампы 6 распределялись на внутренней поверхности диэлектрического кольца 5, выполненного из капролактама. Диэлектрическое кольцо 5 механически прикреплялась стяжками 4 к коронирующему электроду 2. При помощи заявляемого датчика осуществляли контроль изоляции провода диаметром d=0,8 мм. В изоляции провода был создан точечный дефект изоляции, путём её прокола до жилы провода. Copper microfilaments with a diameter of 35 μm, the ends of which were etched (sharpened) in the electrolyte, and clamped with fixing screws 9 between two copper rings forming the corona electrode 2. The outer diameter of the rings of the corona electrode 2 was 20 mm, and the inner diameter was 8 mm. The thickness of the disks forming the corona electrode 2 was 6 mm. In each of the rings, 6 radial grooves were made, evenly distributed over the surface. When the said rings were compressed by the fastening screws 9, these grooves were located face to face to each other, forming through holes 3 in the corona electrode 2. The needles 1 were radially and evenly distributed around the circumference. The ends of the microfilaments protruded from the inner circumference of the electrode 2 towards the center of the rings by 3.55 mm, so that their ends lay on the circle 10, the diameter of which was D = 0.9 mm. Vfhrb UV-Inspector 2000 ultraviolet lamps were located opposite each radial through hole in the corona electrode [6]. Lamps 6 were distributed on the inner surface of a dielectric ring 5 made of caprolactam. Dielectric ring 5 was mechanically attached with ties 4 to the corona electrode 2. Using the proposed sensor, the insulation of a wire with a diameter of d = 0.8 mm was monitored. A point defect in the insulation was created in the insulation of the wire by piercing it to the core of the wire.

Ультрафиолетовая подсветка существенно меняет структуру сигнала дефекта (см. фиг. 4).Ultraviolet illumination significantly changes the structure of the defect signal (see Fig. 4).

С введением ультрафиолетовой подсветки из сигнала с датчика дефектов исчезают зоны нестабильности, связанные с возможными многократными загораниями и погасаниями разряда между датчиком и дефектом, при прохождении последнего через датчик. Время горения разряда t_р становится стабильным и равным времени t_с. Напряжения зажигания разряда в датчике, при прохождении через него дефекта при облучении ультрафиолетом снизилось до 150 Вольт, по сравнению с напряжением зажигания разряда в датчике - прототипе без ультрафиолетовой подсветки, где оно составляло 2 кВ.With the introduction of ultraviolet illumination from the signal from the defect sensor, instability zones associated with possible repeated ignition and extinguishing of the discharge between the sensor and the defect disappear when the latter passes through the sensor. The burning time of the discharge t _p becomes stable and equal to the time t _s . The discharge ignition voltage in the sensor, when a defect passes through it under ultraviolet irradiation, decreased to 150 Volts, compared to the discharge ignition voltage in a prototype sensor without ultraviolet illumination, where it was 2 kV.

Введение в датчик ультрафиолетового светодиодов 6 (фиг. 2) приводит к снижению напряжения контроля на датчике, и к значительному повышению стабильности сигнала с выхода датчика дефектов, при прохождении через него дефектного участка изоляции. Это происходит за счет того, что ультрафиолет ионизирует газ возле электродов - нитей коронирующего электрода 2 (фиг. 2), что снижает время запаздывания разряда и облегчает переход несамостоятельного разряда в самостоятельный. Сказанное наглядно подтверждают осциллограммы с датчика дефектов, приведенные на фиг. 1 и фиг. 4. The introduction of ultraviolet light-emitting diodes 6 into the sensor (Fig. 2) leads to a decrease in the control voltage on the sensor, and to a significant increase in the stability of the signal from the output of the defect sensor, when a defective section of insulation passes through it. This is due to the fact that ultraviolet light ionizes the gas near the electrodes - filaments of the corona electrode 2 (Fig. 2), which reduces the delay time of the discharge and facilitates the transition of a non-self-sustained discharge into an independent one. The foregoing is clearly confirmed by the oscillograms from the defect sensor shown in Fig. 1 and FIG. 4.

Перед контролем датчик дефектов 13 (фиг.3) предварительно калибровали. Для этого на бездефектном участке изоляции 8 отрезка провода наносили искусственный точечный дефект в виде прокола до токопроводящей жилы 7 провода, которую заземляли. Первоначально на датчик дефектов 13 подавали от регулируемого источника 19 постоянное напряжение величиной 50 В, и протягивали этот дефектный участок через датчик дефектов 13, облучая при этом газоразрядный промежуток ультрафиолетовым облучением (показано стрелками). При напряжении 100 В коронный разряд при прохождении через датчик дефектов 13 не зажигался. Напряжение от источника 19 на датчике 13 повышали, и дефектный участок изоляции при непрерывном ультрафиолетовом облучении газоразрядного промежутка, вновь протягивали через датчик дефектов 13. Эту процедуру осуществляли до тех пор, пока при прохождении дефектного участка провода в зоне датчика дефектов 13 не загорится стабильный коронный разряд. Это произошло при напряжении на датчике дефектов 13, равном 0,15 кВ. При зажигании коронного разряда между жилой провода 7 в месте дефекта и датчиком дефектов 13 формировали импульс дефекта, длительностью t _с, и подсчитывали в счетчике 14 количество импульсов скорости k сгенерированных за время t _с. Это количество оказалось равным k=80. Эту величину фиксировали и вносили, в качестве коэффициента пересчета в счетчик 6. После этой операции напряжение U _р =0,15 кВ, при котором зажигается упомянутый коронный разряд, принимали за рабочее напряжение, и контроль изоляции проводов осуществляли при упомянутой величине напряжения на датчике. В соответствии с заявляемым способом, при прохождении каждого дефектного участка изоляции через датчик дефектов должен был бы формироваться импульс дефекта длительностью t _i и осуществлялся бы подсчёт количество n _i сгенерированных импульсов скорости за упомянутое время t _i. Протяженность l _i каждого дефекта следовало определять по формуле l _i = l _э (n _i - k), где l _э - протяженность элементарного отрезка провода прошедшего через датчик дефектов за время одного сгенерированного импульса скорости.Before testing, the defect sensor 13 (Fig. 3) was pre-calibrated. For this, an artificial point defect in the form of a puncture was applied to the defect-free section of the insulation 8 of the wire segment to the conductive core 7 of the wire, which was grounded. Initially, a constant voltage of 50 V was applied to the defect sensor 13 from a regulated source 19, and this defective area was pulled through the defect sensor 13, while irradiating the gas discharge gap with ultraviolet radiation (shown by arrows). At a voltage of 100 V, the corona discharge did not ignite when passing through the defect sensor 13. The voltage from the source 19 on the sensor 13 was increased, and the defective section of the insulation with continuous ultraviolet irradiation of the gas discharge gap was again pulled through the defect sensor 13. This procedure was carried out until a stable corona discharge lights up during the passage of the defective section of the wire in the zone of the defect sensor 13 ... This happened when the voltage on the defect sensor 13 was equal to 0.15 kV. When a corona discharge was ignited between the core wire 7 at the site of the defect and the defect sensor 13, a defect pulse was formed with a durationt _from, and counted in counter 14 the number of speed pulsesk generated over timet _from... This number turned out to be equal to k = 80. This value was recorded and entered, as a conversion factor in the counter 6. After this operation, the voltageU _R =0.15 kV, at which the above-mentioned corona discharge is ignited, was taken as the operating voltage, and the wire insulation was monitored at the above-mentioned voltage on the sensor. In accordance with the claimed method, when each defective section of insulation passes through the sensor of defects, a defect pulse of durationt _i and the number ofn _i generated speed pulses for the mentioned timet _i... Lengthl _i each defect should be determined by the formulal _i = l _eh (n _i - k),Wherel _eh - the length of an elementary piece of wire passed through the sensor of defects during one generated speed pulse.

Для определения характеристик контроля протяженности дефекта на бездефектном участке изоляции отрезка провода наносили дефект, протяженностью 0,5 мм. Участок провода с этим дефектом протягивали через датчик дефектов 2, непрерывно облучая газоразрядный промежуток ультрафиолетом 12 и регистрировали в счетчике 4 количество n_i прошедших в него импульсов скорости за время t_н (см. фиг.1) сигнального импульса с датчика дефектов 3. Величина n_i оказалась равной n_i=100. Протяженность l _i дефекта определи по формуле l _i = l _э (n _i - k)=0,025 × (100-80)=0,5 мм.To determine the characteristics of the control of the length of the defect, a defect with a length of 0.5 mm was applied on the defect-free section of the insulation of a piece of wire. The section of the wire with this defect was pulled through the sensor of defects 2, continuously irradiating the gas-discharge gap with ultraviolet light 12 and the number n _{i of the} velocity pulses passed into it during the time t _n (see Fig. 1) of the signal pulse from the sensor of defects 3 was recorded in the counter 4. _i turned out to be equal to n _i = 100. The length l _{i of the} defect was determined by the formula l _i = l _e (n _i - k) = 0.025 × (100-80) = 0.5 mm.

Для сравнения проделывали аналогичные процедуры с датчиком дефектов, без ультрафиолетового облучения газоразрядного промежутка датчика дефектов 3, как это было в способе - прототипе. При этом было выявлено, что чувствительность к дефектам U_рпрот было равно U_рпрот=1,2 кВ, а коэффициент пересчета, определяющий зону разрешения датчика, был равен k=200. При рабочем напряжении U_рпрот=1,2 кВ и определении протяженности нанесенного дефекта, протяженностью 0,5 мм по способу-прототипу было подсчитано n _i _прот. =222 импульса. Величина l _i = l _э (n _i - k)=0,025 × (222-200)=0,55 мм.For comparison, similar procedures were performed with the defect sensor, without ultraviolet irradiation of the gas-discharge gap of the defect sensor 3, as it was in the prototype method. It was revealed that the sensitivity to defects U _rprot was equal to U _rprot = 1.2 kV, and the conversion factor determining the sensor resolution zone was equal to k = 200. With an operating voltage U _rprot = 1.2 kV and determining the length of the applied defect, with a length of 0.5 mm according to the prototype method, n _i _prot. = 222 impulses. The value l _i = l _e (n _i - k) = 0.025 × (222-200) = 0.55 mm.

Таким образом, по сравнению с прототипом напряжение контроля в заявляемом способе было снижено в 8 раз, а разрешающая способность датчика улучшена в 2,5 раза.Thus, in comparison with the prototype, the control voltage in the claimed method was reduced by 8 times, and the resolution of the sensor was improved by 2.5 times.

Разрешающая способность датчика, используемого в заявляемом способе была уменьшена по сравнению с разрешающей способности датчика в способе – прототипе в 2,5 раз – с 5 мм до 2 мм.The resolution of the sensor used in the claimed method was reduced in comparison with the resolution of the sensor in the prototype method by 2.5 times - from 5 mm to 2 mm.

Таким образом, заявляемый способ по сравнению со способом - прототипом позволил снизить напряжение контроля более чем в десять раз, и в 2,5 раза улучшил разрешающую способность.Thus, the inventive method in comparison with the prototype method made it possible to reduce the control voltage by more than ten times, and improved the resolution by 2.5 times.

Claims

The method for monitoring the defectiveness of the wire insulation consists in supplying voltage to the defect sensor, and in the formation of defect pulses, the duration of T _{i of} which is determined by the burning time of the discharge between the core wire and the electrodes of the defect sensor when passing the defective section of the wire insulation in the active zone of the defect sensor, characterized in that in the process of monitoring in the area of the sensor, a high electric field is initiated by creating a sharply inhomogeneous field in the said area, for which the sensor of defects is made in the form of a ring, along the inner circumference of which electrically conductive microfilaments are radially and evenly arranged, the axes of which are directed perpendicular to the axis of the controlled wire, when In this case, the ends of the microfilaments are placed in a circle covering the controlled conductor so that they lie on a circle, the diameter D of which is related to the diameter of the controlled wire d by the ratio d ≤ D ≤ 1.2d, while in the process of monitoring continuously generating comfort pulses, the repetition rate of which is changed in direct proportion to the speed of the wire, and the air space in the area of the defect sensor is continuously irradiated with ultraviolet radiation, the defect sensor is pre-calibrated before testing, for which an artificial point defect is applied in the defect-free section of the wire insulation in the form of a puncture to the conductive core of the wire , after which the specified section of the wire is repeatedly pulled through the sensor of defects and with each subsequent pulling the voltage on the sensor is increased in comparison with the previous pulling, this procedure is carried out until, when the defective section of the wire passes in the zone of the sensor of defects, a corona discharge ignites, upon ignition of which a defect pulse is formed, with a duration of t _s , and the number of speed pulses k generated during t _{s is} counted, after which the voltage U _p at which the said corona discharge is ignited is taken as the operating voltage, and the control b wire insulation is carried out at the mentioned voltage value on the sensor, and when each defective section of insulation passes through the sensor of defects, a defect pulse of duration t _{i is formed} and the number n _{i of} generated speed pulses is counted for the mentioned time t _i , and the length l _{i of} each defect is determined by the formula l _i = l _e (n _i - k), where l _e is the length of an elementary piece of wire that has passed through the sensor of defects during one generated speed pulse.