RU2480528C1 - Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы - Google Patents

Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы Download PDF

Info

Publication number
RU2480528C1
RU2480528C1 RU2011143611/02A RU2011143611A RU2480528C1 RU 2480528 C1 RU2480528 C1 RU 2480528C1 RU 2011143611/02 A RU2011143611/02 A RU 2011143611/02A RU 2011143611 A RU2011143611 A RU 2011143611A RU 2480528 C1 RU2480528 C1 RU 2480528C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
strip
cooling
temperature
refrigerant
hot
Prior art date
Application number
RU2011143611/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ
Александр Иванович Трайно
Наталья Николаевна Бахтадзе
Аркадий Львович Генкин
Борис Алексеевич Романцев
Ниязбек Мукамбетович Казакбаев
Руслан Тахирович Газимов
Original Assignee
Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ filed Critical Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ
Priority to RU2011143611/02A priority Critical patent/RU2480528C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2480528C1 publication Critical patent/RU2480528C1/ru

Links

Landscapes

  • Metal Rolling (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для охлаждения стальных горячекатаных полос на отводящем рольганге непрерывного широкополосного стана перед смоткой в рулоны. Для повышения стабильности механических свойств горячекатаных полос охлаждение полосы ведут на отводящем рольганге перед смоткой в рулон путем подачи потока хладагента через полые ролики, прижимаемые к охлаждаемой поверхности полосы, причем при достижении предельной величины расхода хладагента плавно изменяют скорость движения полосы до снижения измеренной температуры полосы до заданного ее значения, при этом охлаждение полосы проводят в температурном интервале от Аr3+(30±50)°С и до Аr1+(10±80)°С, а через два смежных полых ролика хладагент пропускают противонаправленно. 1 табл., 2 пр.

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для охлаждения стальных горячекатаных полос на отводящем рольганге непрерывного широкополосного стана перед смоткой в рулоны.
Известны способы охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы, включающие измерение температуры полосы и регулирование расхода хладагента (воды), подаваемого на охлаждаемую поверхность полос, в функции отклонения измеренного значения температуры полосы от заданного [1, 2].
Недостатки известных способов состоят в том, что охлаждение полосы подачей хладагента (воды) непосредственно на ее поверхности происходит неравномерно, что является причиной нестабильности механических свойств готовых стальных полос.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы на отводящем рольганге непрерывного широкополосного стана, включающий измерение ее температуры перед моталкой и регулирование расхода хладагента (воды) в функции отклонения измеренного значения температуры полосы от заданного [3].
Недостатки известного способа состоят в следующем. При подаче на горячекатаную полосу охлаждающей воды между поверхностью полосы и водой образуются паровые подушки, исключающие непосредственный контакт воды с нагретым металлом, снижающие интенсивность и равномерность охлаждения. Кроме того, известный способ не учитывает температур начала и окончания полиморфного превращения переохлажденного аустенита стали, которые определяются как ее номинальным химическим составом, так и ликвацией химических элементов.
Все это приводит к снижению стабильности механических свойств стальных горячекатаных полос.
Техническим результатом изобретения является повышение стабильности механических свойств горячекатаных полос.
Для достижения технического результата способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы включает охлаждение полосы на отводящем рольганге перед смоткой в рулон в температурном интервале от Ar3+(30±50)°С до Ar1+(10±80)°C посредством прижимаемых к ее поверхности полых роликов, через которые пропускают поток хладагента, при этом через два смежных полых ролика хладагент пропускают противонаправленно, а при достижении предельного расхода хладагента плавно изменяют скорость движения полосы до достижения указанной температуры смотки.
Сущность изобретения состоит в следующем. Полые ролики, прижатые к поверхности полосы, через которые пропускают хладагент, например оборотную воду, осуществляют теплосъем с постоянной интенсивностью, не зависящей от паровых подушек, благодаря чему формируется стабильное структурно-фазовое состояние стали. При температуре выше критической точки Ar3 на 30±50°С горячекатаная сталь гарантированно находится в однофазном аустенитном состоянии независимо от фактического распределения в ней химических элементов, обусловленного ликвацией. Охлаждение полос из однофазной аустенитной области γ-железа позволяет стабилизировать механические свойства готовых горячекатаных полос. В то же время завершение охлаждения при температуре выше критической точки Ar1 на 10±80°С гарантированно исключает сохранение аустенитного γ-железа при всех допустимых ликвациях химических элементов, что повышает равномерность микроструктурно-фазового состояния стали и стабильность механических свойств горячекатаных полос.
В общем случае охлаждение полосы ведут при максимальной скорости ее движения (равной скорости прокатки), за счет чего достигается максимальная производительность процесса, а поддержание заданной температуры окончания охлаждения осуществляют соответствующим изменением расхода турбулентного потока хладагента через пустотелые ролики в функции величины отклонения измеренного значения температуры полосы от заданного.
Применительно к полосам увеличенной толщины в случае достижения предельной величины расхода хладагента (режим насыщения) для обеспечения заданной температуры окончания охлаждения скорость движения полосы снижают, обеспечивая тем самым увеличение теплосъема. В результате обеспечивается повышение стабильности механических свойств всего размерного сортамента горячекатаных полос.
Противонаправленное пропускание хладагента через два смежных полых ролика компенсирует неравномерности теплосъема по ширине полосы предшествующим роликом обратной неравномерностью теплосъема последующим роликом. Это повышает стабильность механических свойств по ширине полос.
Изменение скорости полосы в зависимости от первой производной инерционности системы охлаждения, определяемой по интенсивности изменения измеренной температуры от скорости, позволяет учесть временную задержку (отставание по времени) реакции объекта регулирования на управляющее воздействие, что повышает стабильность механических свойств полос.
Экспериментально установлено, что при температуре начала охлаждения посредством полых роликов, через которые пропускают хладагент, ниже, чем Ar3+30°C, из-за ликвации углерода, марганца, кремния, хрома и др. элементов охлаждение (как и предшествующая прокатка отдельных участков полосы) может происходить при двухфазном состоянии стали, что увеличивает неравномерность механических свойств полос. Повышение температуры начала охлаждения более Ar3+50°С ведет к полигонизации аустенитной структуры после пластической деформации и неконтролируемому росту зерен. Это ухудшает комплекс механических свойств горячекатаных полос и их стабильность.
При повышении температуры окончания охлаждения посредством полых роликов, через которые пропускают хладагент, более Ar1+80°С на отдельных участках полосы не исключено сохранение аустенитной фазы, что увеличивает неравномерность механических свойств горячекатаных полос. Уменьшение температуры окончания охлаждения ниже Ar1+10°С не приводит к дальнейшему повышению стабильности механических свойств стальных горячекатаных полос, а лишь удлиняет процесс охлаждения и увеличивает энергозатраты на создание в полых роликах турбулентного потока хладагента.
Примеры реализации способа
Непрерывный широкополосный стан 2000 (НШС 2000) горячей прокатки оснащен измерителем температуры начала охлаждения горячекатаных полос (температуры конца прокатки Ткп), системой автоматического регулирования температуры окончания охлаждения с измерителем температуры (температуры смотки Тсм полос в рулоны), а также регулятором скорости транспортирования полосы по отводящему рольгангу.
На отводящем рольганге НШС 2000 монтируют приводные полые ролики с осевым подводом и отводом охлаждающей воды. Шейки нечетных (по порядку расположения от последней клети стана) роликов со стороны обслуживания и шейки четных роликов с противоположной стороны (со стороны привода) соединяют с напорным коллектором подачи под давлением оборотной охлаждающей воды. Выходные стороны четных и нечетных роликов соединяют с отводящим коллектором.
Перед началом прокатки с использованием дилатометра или по справочным данным определяют значения критических температур начала и окончания полиморфного превращения аустенита Ar3 и Ar1 для конструкционной стали марки 35: Ar3=796°С; Ar1=680°С.
Пример 1.
Слябы из стали марки 35 загружают в методическую печь НШС 2000 и осуществляют их нагрев до температуры аустенитизации 1230°С. Очередной сляб прокатывают в черновой группе клетей в раскат сечением 30×1800 мм и по промежуточному рольгангу транспортируют к 7-клетевой чистовой непрерывной группе. Затем раскат задают в чистовую группу и прокатывают в полосу конечной толщины при температуре конца прокатки Ткп=Ar3+40°С=796°С+40°С=836°С. Заданную температуру Ткп устанавливают путем изменения интенсивности охлаждения полосы в межклетевых промежутках чистовой группы.
С помощью насосов в напорный коллектор подают под давлением хладагент - оборотную воду, которая турбулентными потоками проходит через полые ролики и вытесняется в отводящий коллектор. Первоначальный номинальный расход оборотной воды 22 м3/с определяют путем расчета или экспериментально для заданной температуры Ткп и толщины охлаждаемой полосы Н=4,0 мм. Благодаря тому что шейки нечетных роликов со стороны обслуживания и шейки четных роликов со стороны привода соединены с напорным коллектором, хладагент по любым из двух смежных роликов протекает противонаправленно.
Выходящая из валков последней клети на отводящий рольганг прокатанная полоса толщиной Н=4,0 мм под действием собственного веса прижата к приводным полым роликам, которые транспортируют ее к моталке со скоростью 15 м/с. В процессе транспортирования полосы за счет теплопередачи и излучения происходит отбор тепла от полосы к пустотелым роликам, от которых, в свою очередь, тепло отводится турбулентными потоками хладагента, номинальный расход которого составляет 22 м3/с.
Датчик температуры в зоне моталки непрерывно регистрирует температуру полосы. Если измеренное значение температуры полосы превышает заданную величину Тсм=Ar1+45°С=680°С+45°С=725°С, то давление хладагента в напорном коллекторе и, соответственно, расход хладагента через пустотелые ролики увеличивают. Это ведет к увеличению интенсивности охлаждения и снижению температуры полосы до заданного значения Тсм=725°С. В противном случае, при снижении температуры полосы относительно заданного значения, давление и расход хладагента через пустотелые ролики снижают. Охлажденную полосу при температуре Тсм=725°С сматывают в рулон. После остывания рулонов производят отбор проб по длине и ширине полос, определяют показатели механических свойств и их стабильность.
Благодаря тому что температуры Ткп=836°С и Тсм=725°С поддерживают на заданном оптимальном уровне, а съем тепла по ширине полосы за счет противонаправленности турбулентных потоков в смежных пустотелых роликах симметричен, достигается повышение стабильности механических свойств горячекатаных полос.
Пример 2.
Все те же операции, что и в примере 1, только полосу в чистовой группе клетей НШС 2000 прокатывают до толщины Н=10,5 мм. Прокатанную полосу транспортируют со скоростью 10 м/с по отводящему рольгангу с одновременным ее охлаждением при помощи прижатых к ее нижней стороне пустотелых роликов, через которые пропускают турбулентный поток хладагента - оборотной воды. При этом вследствие увеличенной толщины полосы даже при предельной величине расхода хладагента через пустотелые ролики, равной 35 м3/с, измеренное значение температуры полосы t=780°С превышает оптимальное значение Тсм=725°С. В этом случае осуществляют плавное снижение скорости движения полосы в зависимости от первой производной инерционности системы охлаждения полосы, определяемой по результатам фактической реакции величины изменения температуры Δt полосы на изменение скорости ее движения ΔV по отводящему рольгангу. Для заданных условий значение первой производной есть коэффициент
Figure 00000001
равный тангенсу угла наклона касательной к линии графика, являющегося зависимостью температуры конца охлаждения полосы t от скорости ее движения V. Исходя из этого для снижения температуры полосы от 780°С до оптимального значения 725°С на величину Δt=780°С-725°С=55°С снижение скорости полосы ΔV составляет:
Figure 00000002
Скорость движения полосы плавно снижают с 10 м/с на величину ΔV до значения: 10 м/с-3 м/с=7 м/с. Благодаря снижению скорости полосы и увеличению продолжительности ее нахождения на отводящем рольганге обеспечивается снижение температуры полосы до заданной оптимальной величины Тсм=725°С. Охлажденную полосу сматывают в рулон.
Варианты реализации способа охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы и показатели их эффективности приведены в таблице.
Таблица.
Режимы охлаждения и механические свойства горячекатаных полос
№ п/п Ткп, °C Тсм, °C Механические свойства горячекатаных полос
σв, МПа σт, МПа δ5,% KCU, Дж/см2
1. Ar3+20 Ar1+5 500-593 290-340 6-9 53-67
2. Ar3+30 Ar1+10 595-600 317-310 13-14 79-80
3. Ar3+40 Ar1+45 597-600 308-310 14 79-80
4. Ar3+50 Ar1+80 596-600 306-310 13-14 79-80
5. Ar3+60 Ar1+90 490-590 285-345 7-10 57-72
6. 900 680 480-590 275-300 5-9 70-78
Из данных, приведенных в таблице, следует, что при реализации предложенного способа охлаждения (варианты №2-4) достигается повышение стабильности механических свойств горячекатаных полос. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также при реализации способа - ближайшего аналога (вариант №6) стабильности механических свойств горячекатаных полос ухудшается.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что охлаждение полос посредством полых роликов, прижимаемых к ее поверхности, через которые пропускают поток хладагента, и при достижении предельной величины расхода хладагента осуществляют изменение скорости движения полосы, в зависимости от первой производной инерционности системы охлаждения, обеспечивает контролируемый равномерный отбор тепла от прокатанной стальной полосы. Это совместно с использованием оптимального температурного интервала охлаждения от Ar3+(30±50)°С и до Ar1+(10±80)°С позволяет нивелировать нестабильность химического состава стали, и при варьировании скорости полосы исключить влияние толщины на механические свойства горячекатаных полос. Дополнительное повышение равномерности механических свойств по ширине, что особенно важно для широких полос, достигается при противонаправленном пропускании хладагента через смежные ролики.
Побочными эффектами от использования охлаждения путем подачи хладагента через полые ролики, прижимаемые к охлаждаемой поверхности полосы, является отсутствие выбросов в атмосферу водяного пара и общее снижение расхода оборотной воды.
В качестве базового объекта при определении экономической эффективности предложенного способа принят ближайший аналог. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства горячекатаной листовой стали на 10-12%.
Литературные источники, использованные при составлении описания изобретения
1. Заявка Великобритании №2163985, МПК В21В 37/10, 1986 г.
2. Патент США №6220067, МПК В21В 37/74, 2001 г.
3. Беняковский М.А. и др. Производство автомобильного листа. М.: Металлургия, 1979 г., с.69-71.

Claims (1)

  1. Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы, включающий охлаждение полосы на отводящем рольганге перед смоткой в рулон в температурном интервале от Аr3+(30±50)°С до Ar1+(10±80)°C посредством прижимаемых к ее поверхности полых роликов, через которые пропускают поток хладагента, при этом через два смежных полых ролика хладагент пропускают противонаправленно, а при достижении предельного расхода хладагента плавно изменяют скорость движения полосы до достижения указанной температуры смотки.
RU2011143611/02A 2011-10-31 2011-10-31 Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы RU2480528C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011143611/02A RU2480528C1 (ru) 2011-10-31 2011-10-31 Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011143611/02A RU2480528C1 (ru) 2011-10-31 2011-10-31 Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2480528C1 true RU2480528C1 (ru) 2013-04-27

Family

ID=49153157

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011143611/02A RU2480528C1 (ru) 2011-10-31 2011-10-31 Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2480528C1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU578903A3 (ru) * 1973-03-26 1977-10-30 Юньон Сидерюржик Дю Нор Э Де Л"Эст Де Ля Франс (Юсинор) (Фирма) Устройство дл охлаждени листов
RU2277132C2 (ru) * 2000-12-15 2006-05-27 Афт Эдванст Форджинг Текнолоджиз Гмбх Устройство для охлаждения и обработки нагретых деталей, имеющих форму тел вращения, из металлических материалов, таких, как сталь, и способ охлаждения и обработки нагретых деталей
EP1764423A1 (en) * 2004-07-07 2007-03-21 JFE Steel Corporation Method for producing high tensile steel sheet
RU2429922C1 (ru) * 2007-06-22 2011-09-27 Смс Зимаг Аг Способ горячей прокатки и термообработки стальной полосы

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU578903A3 (ru) * 1973-03-26 1977-10-30 Юньон Сидерюржик Дю Нор Э Де Л"Эст Де Ля Франс (Юсинор) (Фирма) Устройство дл охлаждени листов
RU2277132C2 (ru) * 2000-12-15 2006-05-27 Афт Эдванст Форджинг Текнолоджиз Гмбх Устройство для охлаждения и обработки нагретых деталей, имеющих форму тел вращения, из металлических материалов, таких, как сталь, и способ охлаждения и обработки нагретых деталей
EP1764423A1 (en) * 2004-07-07 2007-03-21 JFE Steel Corporation Method for producing high tensile steel sheet
RU2429922C1 (ru) * 2007-06-22 2011-09-27 Смс Зимаг Аг Способ горячей прокатки и термообработки стальной полосы

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
БЕНЯКОВСКИЙ М.А. и др. Производство автомобильного листа. - М.: Металлургия, 1979, с.69-71. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2429922C1 (ru) Способ горячей прокатки и термообработки стальной полосы
KR101456765B1 (ko) 열연 강판의 제조 방법 및 제조 장치
US9108234B2 (en) Method and apparatus for preparing steel stock before hot rolling
US20020104597A1 (en) Method and apparatus for producing steel
KR101449180B1 (ko) 고강도강의 형상 교정 및 압연 방법과 형상 교정 장치
JP5577655B2 (ja) 熱延鋼板の冷却設備および冷却方法
US9566625B2 (en) Apparatus for cooling hot-rolled steel sheet
JP6699688B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法
RU2480528C1 (ru) Способ охлаждения движущейся стальной горячекатаной полосы
JP4120129B2 (ja) 熱延鋼帯の冷却装置と、その冷却方法
JP3656707B2 (ja) 熱間圧延鋼板の制御冷却方法
KR20130028514A (ko) 압연기 워크롤의 단속적 냉각 방법 및 장치
JP5673370B2 (ja) 熱延鋼板の冷却方法
RU2471875C1 (ru) Способ производства горячекатаной листовой стали
RU42776U1 (ru) Устройство для охлаждения листового проката
US11883868B2 (en) Method for producing a metal article
SU1346285A1 (ru) Способ охлаждени валков листопрокатного стана
RU2201461C1 (ru) Линия для охлаждения рулонной полосы после отжига
CN118699065A (zh) 一种基于csp流程改善热轧中高碳带钢板形质量的方法
JP2003275805A (ja) 高炭素鋼の熱間圧延方法
RU2556174C1 (ru) Способ производства полосы на широкополосном стане горячей прокатки
RU2300431C1 (ru) Способ горячей прокатки широких полос
RU2380181C1 (ru) Способ охлаждения листового проката на широкополосном стане горячей прокатки
JP2001058202A (ja) 熱間圧延設備及び圧延方法
RU2471580C1 (ru) Способ производства тонкой горячекатаной листовой стали

Legal Events

Date Code Title Description
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20150303

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20181101