RU2476580C2 - Bitumen obtaining method - Google Patents
Bitumen obtaining method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2476580C2 RU2476580C2 RU2010104289/05A RU2010104289A RU2476580C2 RU 2476580 C2 RU2476580 C2 RU 2476580C2 RU 2010104289/05 A RU2010104289/05 A RU 2010104289/05A RU 2010104289 A RU2010104289 A RU 2010104289A RU 2476580 C2 RU2476580 C2 RU 2476580C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tar
- bitumen
- product
- temperature
- oxidation
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области нефтепереработки, в частности к способу получения битума. Наиболее широко распространенным способом получения битума является процесс окисления тяжелых остатков нефтепереработки. Качество получаемого битума определяется природой и соотношением компонентов тяжелого остатка, которые зависят от состава исходной нефти, условий процесса ректификационного ее разделения на дистиллятные фракции и тяжелый остаток, условий окисления последнего, а также объема и природы углеводородных добавок, вводимых как в окисляемое сырье, так и в окисленный продукт.The invention relates to the field of oil refining, in particular to a method for producing bitumen. The most widely used method for producing bitumen is the oxidation of heavy refinery residues. The quality of the resulting bitumen is determined by the nature and ratio of the components of the heavy residue, which depend on the composition of the initial oil, the conditions of the process of its distillation fractionation into distillate fractions and the heavy residue, the oxidation conditions of the latter, as well as the volume and nature of the hydrocarbon additives introduced both into the oxidizable feed and into an oxidized product.
Известен способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута с получением утяжеленного гудрона, смешение утяжеленного гудрона с модифицирующими добавками и окисление подготовленного гудрона кислородом воздуха при повышенной температуре с получением целевого продукта. При этом при вакуумной перегонке мазута получают утяжеленный гудрон с содержанием парафиновых углеводородов не более 2% мас. и парафино-нафтеновых углеводородов не менее 20% мас. и окислению подвергают 80-90% подготовленного гудрона при температуре 240-270°C. Оставшееся количество подготовленного гудрона вводят в целевой продукт. В качестве модифицирующих добавок используют концентраты полициклических ароматических углеводородов, являющихся продуктами переработки нефти (Пат. РФ 2235109, C10C 3/04, опубл. 27.08.2004).A known method of producing bitumen, including vacuum distillation of fuel oil to obtain a heavy tar, mixing the heavy tar with modifying additives and oxidizing the prepared tar with atmospheric oxygen at elevated temperature to obtain the target product. At the same time, during vacuum distillation of fuel oil, a heavy tar is obtained with a paraffin hydrocarbon content of not more than 2% wt. and paraffin-naphthenic hydrocarbons of not less than 20% wt. and oxidation is subjected to 80-90% of the prepared tar at a temperature of 240-270 ° C. The remaining amount of prepared tar is introduced into the target product. As modifying additives, concentrates of polycyclic aromatic hydrocarbons are used, which are oil refining products (US Pat. RF 2235109, C10C 3/04, publ. 08.27.2004).
Недостатком данного способа является, во-первых, то обстоятельство, что для получения утяжеленного гудрона подходит не любой мазут, а лишь такой, который может обеспечить при его вакуумной перегонке содержание парафиновых углеводородов не более 2% мас., а парафино-нафтеновых - не менее 20% мас. Получение такого гудрона представляет собой весьма сложную техническую задачу, поскольку требует, во-первых, проведения детального структурно-группового состава исходного мазута, затем, в соответствии с результатами этого анализа, выбор технологических параметров процесса вакуумной ректификации, а затем вновь анализ структурно-группового состава утяжеленного гудрона. Если еще учесть отсутствие твердо установленных зависимостей между технологическими параметрами процесса вакуумной ректификации и изменением структурно-группового состава в ходе ее проведения, то становится понятным, что предлагаемый в аналоге процесс весьма трудноуправляем и не может обеспечить стабильного качества получаемых продуктов. Другим недостатком известного способа является то, что получаемые согласно ему продукты обладают недостаточной стабильностью при старении, которая характеризуется показателями после прогрева (5 часов, 163°C), а именно эти показатели в конечном счете определяют качество дорожного покрытия и являются вследствие этого особо важными. Причина этого заключается в том, что окисление подготовленного гудрона проводится согласно аналогу до получения продуктов с неоптимальным уровнем пенетрации при 25°C 56-110·0,1 мм. Кроме того, согласно примерам аналога, 2 из 4 марок битума (БДД 90/130 и БДД 40/60) получены окислением подготовленного гудрона без последующего компаундирования с ним, что не позволяет обеспечить высокий уровень качества битума, особенно в части стабильности при старении (т.е. долговечность). Еще одной причиной этого является то обстоятельство, что согласно аналогу не регламентируется давление в колонне вакуумной ректификации, что приводит к образованию значительных количеств карбенов и карбоидов за счет протекания неуправляемых термических процессов, ухудшающих качество битума. Согласно предложенному способу, контроль за составом гудрона осуществляется лишь по трем показателям: содержанию парафинов, парафино-нафтенов и полициклических ароматических углеводородов, что в сумме составляет лишь около 40% от массы гудрона, и что явно недостаточно для контроля за сырьем окисления.The disadvantage of this method is, firstly, the fact that not any fuel oil is suitable for obtaining a heavy tar, but only one that can provide, when vacuum distilled, the content of paraffin hydrocarbons is not more than 2 wt.%, And paraffin-naphthenic - not less than 20% wt. Obtaining such a tar is a very difficult technical task, since it requires, firstly, a detailed structural group composition of the initial fuel oil, then, in accordance with the results of this analysis, the choice of technological parameters of the vacuum distillation process, and then again the analysis of the structural group composition weighted tar. If we take into account the absence of firmly established dependencies between the technological parameters of the vacuum distillation process and the change in the structural-group composition during its implementation, it becomes clear that the process proposed in the analogue is very difficult to control and cannot provide a stable quality of the products obtained. Another disadvantage of the known method is that the products obtained according to it have insufficient stability during aging, which is characterized by indicators after heating (5 hours, 163 ° C), and it is these indicators that ultimately determine the quality of the road surface and are therefore especially important. The reason for this is that the oxidation of the prepared tar is carried out according to the analogue to obtain products with a non-optimal penetration level at 25 ° C 56-110 · 0.1 mm. In addition, according to the examples of the analogue, 2 out of 4 grades of bitumen (BDD 90/130 and BDD 40/60) were obtained by oxidation of the prepared tar without subsequent compounding with it, which does not allow to ensure a high level of bitumen quality, especially in terms of stability during aging (t .e. durability). Another reason for this is the fact that, according to the analogue, the pressure in the vacuum distillation column is not regulated, which leads to the formation of significant amounts of carbenes and carboids due to uncontrolled thermal processes that degrade the quality of bitumen. According to the proposed method, the composition of the tar is controlled only by three indicators: the content of paraffins, paraffin-naphthenes and polycyclic aromatic hydrocarbons, which in total is only about 40% of the weight of the tar, and which is clearly not enough to control the oxidation feedstock.
Наиболее близким (прототип) к заявляемому техническому решению является способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута с получением утяжеленного гудрона при остаточном давлении верха колонны 30-50 мм рт.ст., смешение полученного утяжеленного гудрона с сырьевыми органическими добавками, представляющими собой продукты переработки нефти, в соотношении от 80:20 до 98:2, окисление полученной смеси кислородом воздуха при температуре 230-270°C до получения продукта, характеризующегося глубиной проникания иглы при 25°C 35-45·0,1 мм. Затем окисленный продукт компаундируется со смесью утяжеленного гудрона и сырьевой органической добавки, которая именуется подготовленным гудроном, в соотношении от 80:20 до 90:10 до получения продукта с глубиной проникания иглы при 25°C 50-200·0,1 мм. (Пат. РФ 2276181, C10C 3/04 опубл.10.05.2006, Бюл. №13).The closest (prototype) to the claimed technical solution is a method for producing bitumen, including vacuum distillation of fuel oil to obtain weighted tar with a residual pressure of the top of the column 30-50 mm Hg, mixing the resulting weighted tar with raw organic additives representing oil refining products , in a ratio of 80:20 to 98: 2, oxidation of the resulting mixture with atmospheric oxygen at a temperature of 230-270 ° C to obtain a product characterized by a needle penetration depth at 25 ° C of 35-45 · 0.1 mm. Then the oxidized product is compounded with a mixture of heavier tar and a raw organic additive, which is called prepared tar, in a ratio of 80:20 to 90:10 to obtain a product with a needle penetration depth of 25 ° C 50-200 · 0.1 mm. (Pat. RF 2276181, C10C 3/04 publ. 05/10/2006, Bull. No. 13).
Недостатком данного способа является то обстоятельство, что в составе товарного битума по предлагаемой технологии невозможно обеспечить оптимальное содержание ароматических углеводородов. Дело в том, что ароматические углеводороды, входящие в состав сырья окисления, являются весьма реакционноспособными веществами и активно окисляются в окислительной колонне. В потоке же подготовленного гудрона, поступающего на компаундирование с продуктом окисления для получения товарного битума, содержится лишь около 30% мас. ароматических углеводородов, в связи с чем с компаундирующим потоком неизбежно введение в состав битума нецелевых компонентов, снижающих качество товарного продукта.The disadvantage of this method is the fact that in the composition of commodity bitumen according to the proposed technology it is impossible to ensure the optimal content of aromatic hydrocarbons. The fact is that aromatic hydrocarbons, which are part of the oxidation feedstock, are very reactive substances and are actively oxidized in the oxidation column. In the stream of prepared tar supplied to compounding with the oxidation product to obtain marketable bitumen, only about 30% wt. aromatic hydrocarbons, in connection with which with a compounding stream, the inevitable introduction of inappropriate components into the composition of bitumen, which reduce the quality of the commercial product.
Задачей изобретения является разработка способа получения битума, отличающегося повышенными эксплуатационными характеристиками, в особенности, после старения, использования мазутов любого структурно-группового состава и повышения эффективности воздействия условий процесса на качество получаемого битума.The objective of the invention is to develop a method for producing bitumen, characterized by improved performance, in particular, after aging, the use of fuel oils of any structural group composition and to increase the efficiency of the influence of process conditions on the quality of the resulting bitumen.
Для решения поставленной задачи предлагается способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута с получением утяжеленного гудрона при остаточном давлении верха колонны 20-30 мм рт.ст., разделение полученного утяжеленного гудрона на два потока, первый из которых поступает в колонну окисления, а второй смешивается с полученным в этой колонне окисленным гудроном с образованием товарного битума. Массовое соотношение окисленного продукта и утяжеленного гудрона варьируется от 90:10 до 70:30 до получения продукта с глубиной проникания иглы при 25°C 40-200·0,1 мм в зависимости от марки товарного битума. Таким образом оказывается возможным из одного и того же утяжеленного гудрона получать битумы всех возможных марок. Температура окисления поддерживается на уровне 220-230°C. Окисление производят до получения продукта, характеризующегося глубиной проникания иглы при 25°C 35-45·0,1 мм.To solve this problem, a method for producing bitumen is proposed, including vacuum distillation of fuel oil to obtain weighted tar at a residual pressure of the top of the column 20-30 mm Hg, separation of the resulting weighted tar into two streams, the first of which enters the oxidation column, and the second is mixed with the oxidized tar obtained in this column to form marketable bitumen. The mass ratio of the oxidized product and the heavier tar varies from 90:10 to 70:30 to obtain a product with a needle penetration depth at 25 ° C of 40-200 · 0.1 mm, depending on the brand of commodity bitumen. Thus, it is possible to obtain bitumens of all possible grades from the same heavy tar. The oxidation temperature is maintained at 220-230 ° C. Oxidation is carried out to obtain a product characterized by a penetration depth of the needle at 25 ° C 35-45 · 0.1 mm
Отличие заявляемого технического решения от известного заключается, во-первых, в том, что на смешение с окисленным в колонне продуктом направляется не подготовленный гудрон, представляющий собой смесь гудрона с углеводородной добавкой, а утяжеленный гудрон в необходимом массовом соотношении к окисленному гудрону. Во-вторых, для каждой марки товарного битума регламентируется соотношение гудрона, поступающего на окисление, к гудрону, поступающему на смешение с окисленным гудроном, что повышает возможности эффективного регулирования качества получаемого битума.The difference between the claimed technical solution and the known one consists, firstly, in the fact that not a prepared tar, which is a mixture of a tar with a hydrocarbon additive, but a weighted tar in the required weight ratio to the oxidized tar is sent to mix with the product oxidized in the column. Secondly, for each brand of commercial bitumen, the ratio of tar supplied to oxidation to tar supplied to mixing with oxidized tar is regulated, which increases the ability to effectively control the quality of the resulting bitumen.
Это позволяет, независимо от структурно-группового состава исходного мазута после компаундирования окисленного продукта с утяжеленным гудроном в массовом соотношении от 90:10 до 70:30 до получения продукта с глубиной проникания иглы при 25°C 40-200·0,1 мм гарантированно получать товарный битум с улучшенной растяжимостью и повышенными показателями качества после старения. Регламентация соотношения потоков, направляемых на окисление и на смешение с окисленным гудроном, позволяет получить товарный продукт с необходимым уровнем пенетрации для каждой марки битума. Это обеспечивает высокую управляемость процесса и стабильность качества битума. Весьма важным представляется соблюдение такого технологического параметра, как остаточное давление верха вакуумной колонны, равное 20-30 мм рт.ст. Более низкое по сравнению с прототипом остаточное давление дает возможность получить из мазута дополнительное количество вакуумного газойля - ценного сырья каталитического крекинга, и позволяет получить гудрон с условной вязкостью при 80°C ВУ80 70-80с, в то время, как при остаточном давлении верха вакуумной колонны, равном 30-50 мм рт.ст. получается гудрон с BУ80 30-70с. Другое отличие предлагаемого способа от прототипа заключается в том, что процесс окисления производится при более низкой температуре 220-230°C по сравнению с 230-270°C по прототипу. Это оказывается возможным, поскольку в гудроне с ВУ80 70-80с содержится в 1,3 раза больше асфальтенов и тяжелых полициклических ароматических соединений, для образования которых и требуется высокая температура при окислении низковязких гудронов. Таким образом, значительная часть компонентов, обычно образующихся в процессе окисления и обеспечивающих высокую растяжимость, уже содержится в исходном гудроне. С другой стороны, в гудроне с BУ80 70-80с содержится на 20% меньше парафино-нафтеновых углеводородов, снижающих растяжимость. Кроме того, скорость окисления гудронов с ВУ80 70-80с в 2-2,5 раза выше, чем скорость окисления гудронов BУ80 30-70с. Все это позволяет снизить температуру окисления до 220-230°С. Это приводит как к снижению энергозатрат, так и обеспечивает более высокое содержание ароматических углеводородов, поскольку они наиболее активно (обычно с конверсией до 60%) вступают в реакцию окисления. Тот факт, что они в достаточном количестве содержатся в окисленном гудроне, делает возможным исключить стадию введения высокоароматизированных продуктов в окисленный гудрон и, тем самым, существенно упростить процесс.This allows, regardless of the structural-group composition of the initial fuel oil, after compounding the oxidized product with a heavy tar in a mass ratio from 90:10 to 70:30 to obtain a product with a needle penetration depth at 25 ° C of 40-200 · 0.1 mm, it is guaranteed to receive marketable bitumen with improved elongation and improved quality indicators after aging. The regulation of the ratio of flows directed to oxidation and to mixing with oxidized tar allows you to get a marketable product with the necessary penetration level for each bitumen grade. This provides high process control and stability of bitumen quality. It is very important to comply with such a technological parameter as the residual pressure of the top of the vacuum column, equal to 20-30 mm Hg Lower residual pressure in comparison with the prototype makes it possible to obtain an additional amount of vacuum gas oil from fuel oil, a valuable catalytic cracking feed, and allows to obtain tar with a conditional viscosity at 80 ° C of WU 80 70-80 s, while at a residual top pressure of vacuum columns equal to 30-50 mm Hg it turns out tar with BU 80 30-70s. Another difference of the proposed method from the prototype is that the oxidation process is carried out at a lower temperature of 220-230 ° C in comparison with 230-270 ° C of the prototype. This is possible because the tar with VU 80 70-80 s contains 1.3 times more asphaltenes and heavy polycyclic aromatic compounds, the formation of which requires high temperature during the oxidation of low-viscosity tars. Thus, a significant part of the components that are usually formed during the oxidation process and provide high extensibility is already contained in the initial tar. On the other hand, tar with BU 80 70-80s contains 20% less paraffin-naphthenic hydrocarbons that reduce extensibility. In addition, the rate of tar oxidation with VU 80 70-80s is 2-2.5 times higher than the rate of tar oxidation with VU 80 30-70s. All this allows to reduce the temperature of oxidation to 220-230 ° C. This leads both to a reduction in energy consumption and provides a higher content of aromatic hydrocarbons, since they enter the oxidation reaction most actively (usually with a conversion of up to 60%). The fact that they are contained in sufficient quantities in the oxidized tar makes it possible to exclude the stage of introducing highly aromatized products into the oxidized tar and, thereby, significantly simplify the process.
Предлагаемый способ иллюстрируется следующими примерами (Таблица).The proposed method is illustrated by the following examples (Table).
Примеры 1-4 осуществляются в условиях согласно прототипу.Examples 1-4 are carried out in conditions according to the prototype.
Пример 5. Мазут, полученный при переработке западно-сибирских нефтей, нагревают в трубчатой печи до 400°C и подвергают вакуумной перегонке при остаточном давлении 20 мм рт.ст. Отобранный из куба колонны утяжеленный гудрон обладает следующими физико-химическими характеристиками:Example 5. Fuel oil obtained during the processing of West Siberian oils is heated in a tube furnace to 400 ° C and subjected to vacuum distillation at a residual pressure of 20 mm Hg The weighted tar selected from the cube of the column has the following physicochemical characteristics:
Полученный утяжеленный гудрон поступает в окислительную колонну, где происходит процесс окисления в следующих условиях:The obtained heavy tar enters the oxidation column, where the oxidation process takes place under the following conditions:
1. Температура, °C1. Temperature, ° C
2. Расход, м3/час2. Consumption, m 3 / hour
3. Выход битума на сырье, % мас. 993. The output of bitumen for raw materials,% wt. 99
4. Время пребывания массы в окислительной колонне 1,0 час.4. The residence time of the mass in the oxidation column is 1.0 hour.
Получаемый после окисления продукт имеет следующие характеристики:The product obtained after oxidation has the following characteristics:
Окисленный продукт компаундируется многократной циркуляцией при температуре 100-150°C. Массовое соотношение окисленный продукт:утяжеленный гудрон равно 90:10. Получаемый битум имеет показатели качества, приведенные в таблице.The oxidized product is compounded by repeated circulation at a temperature of 100-150 ° C. The mass ratio of oxidized product: weighted tar is 90:10. The resulting bitumen has the quality indicators shown in the table.
Примеры 6-12: способ осуществляют при технологических параметрах, аналогичных примеру 5. Условия получения битума и качество товарного продукта приведены в таблице. Примеры 5-12 позволяют получать улучшенные битумы, превосходящие по качеству битумы, полученные по способу согласно прототипу. В первую очередь, это касается таких показателей, как качество битума марки БНД 60/90 по растяжимости при 25°C после прогрева.Examples 6-12: the method is carried out at technological parameters similar to example 5. The conditions for producing bitumen and the quality of the commercial product are shown in the table. Examples 5-12 allow to obtain improved bitumen, superior in quality to the bitumen obtained by the method according to the prototype. First of all, this applies to indicators such as the quality of bitumen grade BND 60/90 tensile at 25 ° C after heating.
Величина растяжимости является важным показателем качества битума, характеризующим его пластичность. Незначительное изменение величины этого показателя после прогрева также очень важно, так как свидетельствует о сохранении пластических свойств битума в процессе старения. Небольшое изменение температуры размягчения (Тразм.) после прогрева означает, что текучесть битумов после температурного воздействия практически не изменяется.The value of elongation is an important indicator of the quality of bitumen, characterizing its ductility. A slight change in the value of this indicator after heating is also very important, since it indicates the preservation of the plastic properties of bitumen during aging. A slight change in the softening temperature ( Tm. ) After heating means that the fluidity of bitumen after temperature exposure is practically unchanged.
Примеры по предлагаемому изобретению имеют лучшие показатели в сравнении с прототипом не только по остаточной пенетрации, но и по температуре хрупкости после прогрева, которая характеризует морозоустойчивость асфальтобетонной смеси и по растяжимости после прогрева, которая обеспечивает прочность и водостойкость асфальтобетонной смеси.The examples of the present invention have better performance in comparison with the prototype not only in residual penetration, but also in the brittleness temperature after heating, which characterizes the frost resistance of the asphalt concrete mixture and in tensile properties after heating, which ensures the strength and water resistance of the asphalt concrete mixture.
Эксперименты, приведенные в примерах 13-14 проведены в неоптимальных условиях.The experiments described in examples 13-14 were carried out under non-optimal conditions.
При повышении остаточного давления в вакуумной колонне снижается условная вязкость утяжеленного гудрона. Как отмечалось выше, скорость окисления менее вязких гудронов снижается в несколько раз. В низковязком гудроне в избыточном количестве присутствуют парафино-нафтеновые соединения. В случае превышения остаточного давления в вакуумной колонне свыше 30 мм рт.ст. невозможно получить вакуумный гудрон с условной вязкостью ВУ80 выше 70с, содержание ароматических соединений в котором достигало бы 35% мас., а содержание парафино-нафтеновых углеводородов не превышало бы 20% мас. (в этом случае их взаимное массовое соотношение равно 1,75 к 1,0). Экспериментально установлено, что понижение этого соотношения в гудроне менее 1,7 приводит после его окисления к получению битума марки 40/60 с растяжимостью при 25°C менее 100 см, то есть не соответствующего стандарту. Изменение температуры размягчения (Тразм.) после прогрева также оказывалось слишком высоким. В связи с тем, что ароматические углеводороды являются наиболее окисляемыми углеводородами, а их присутствие является необходимым для обеспечения функциональных свойств битума превышение остаточного давления в вакуумной колонне свыше 30 мм рт.ст. недопустимо. Обеспечение в указанных условиях достаточного содержания ароматических углеводородов позволяет снизить температуру окисления до 220-230°C. Ароматические углеводороды, являясь, как известно, наиболее легко окисляемыми углеводородными компонентами, в условиях более мягкого процесса окисления будут вступать в реакцию с наименьшей степенью превращения. Снижение остаточного давления ниже 20 мм рт.ст. нецелесообразно в связи с увеличением энергозатрат на создание вакуума.With an increase in residual pressure in the vacuum column, the conditional viscosity of the weighted tar decreases. As noted above, the oxidation rate of less viscous tars decreases several times. In a low viscosity tar an excess of paraffin-naphthenic compounds are present. If the residual pressure in the vacuum column is exceeded over 30 mm Hg. it is impossible to obtain a vacuum tar with a conditional viscosity of VU 80 above 70 s , the content of aromatic compounds in which would reach 35% wt., and the content of paraffin-naphthenic hydrocarbons would not exceed 20% wt. (in this case, their mutual mass ratio is 1.75 to 1.0). It was experimentally established that a decrease in this ratio in the tar less than 1.7 leads, after its oxidation, to the production of bitumen grade 40/60 with an extensibility at 25 ° C of less than 100 cm, that is, which does not meet the standard. The change in softening temperature ( Tm. ) After heating also turned out to be too high. Due to the fact that aromatic hydrocarbons are the most oxidized hydrocarbons, and their presence is necessary to ensure the functional properties of bitumen exceeding the residual pressure in the vacuum column over 30 mm Hg unacceptable. Providing in these conditions a sufficient content of aromatic hydrocarbons allows to reduce the oxidation temperature to 220-230 ° C. Aromatic hydrocarbons, being the most easily oxidized hydrocarbon components, are known to react under the conditions of a milder oxidation process with the least degree of conversion. Lower residual pressure below 20 mmHg impractical due to the increase in energy consumption for creating a vacuum.
Другим важным параметром, обеспечивающим получение качественного битума, является величина температуры в окислительной колонне. Превышение величины температуры свыше 230°C при условии, что окислению подвергается утяжеленный гудрон с условной вязкостью BУ80 выше 70с, полученный при величине остаточного давления в вакуумной колонне не свыше 30 мм рт.ст., приводит к увеличенной по сравнению с оптимальной величине степени превращения ароматических углеводородов как наиболее легко окисляемых. Как уже отмечалось ранее, окисленный битум марки 40/60 с недостаточным содержанием ароматических углеводородов обладает растяжимостью при 25°C менее 100 см, то есть не соответствует стандарту. Изменение температуры размягчения (Тразм.) после прогрева также оказывалось слишком высоким.Another important parameter that provides high-quality bitumen is the temperature in the oxidation column. Exceeding the temperature above 230 ° C, provided that the heavier tar with a conditional viscosity of BU 80 above 70 s is subjected to oxidation, obtained with a residual pressure in the vacuum column of not more than 30 mm Hg, which leads to an increase in the degree of conversion compared to the optimal value aromatic hydrocarbons as the most easily oxidized. As noted earlier, oxidized bitumen grade 40/60 with an insufficient content of aromatic hydrocarbons has an extensibility at 25 ° C of less than 100 cm, that is, does not meet the standard. The change in softening temperature ( Tm. ) After heating also turned out to be too high.
Снижение температуры в окислительной колонне ниже 220°C при условии, что окислению подвергается утяжеленный гудрон с условной вязкостью ВУ80 выше 70 с, полученный при величине остаточного давления в вакуумной колонне не свыше 30 мм рт.ст., приводит к увеличенной по сравнению с оптимальной величине массового соотношения ароматических соединений и парафино-нафтеновых углеводородов. Дело в том, что превышение этого соотношения выше 1,7 к 1,0 хотя и сопровождается увеличением растяжимости, но при этом повышает температуру хрупкости до неприемлемо высокого уровня.A decrease in the temperature in the oxidation column below 220 ° C, provided that the weight of the tar is applied to the oxidation with a conditional viscosity of VU 80 above 70 s, obtained with a residual pressure in the vacuum column not exceeding 30 mm Hg, which leads to an increase compared to the optimum the mass ratio of aromatic compounds and paraffin-naphthenic hydrocarbons. The fact is that the excess of this ratio above 1.7 to 1.0, although accompanied by an increase in elongation, but at the same time raises the brittleness temperature to an unacceptably high level.
При повышении массовой доли окисленного продукта по отношению к утяжеленному гудрону выше 90:10 (пример 13) величина глубины проникания иглы понижается до 38-0,1 мм, по этому параметру продукт не соответствует нормам ГОСТа (не менее 40·0,1 мм). Напротив, при понижении массовой доли окисленного продукта по отношению к утяжеленному гудрону очистки масел ниже 70:30 (пример 14) величина глубины проникания иглы повышается до 217. В результате по этому параметру продукт не соответствует нормам ГОСТа (не более 200·0,1 мм).With an increase in the mass fraction of the oxidized product relative to the heavier tar above 90:10 (Example 13), the depth of penetration of the needle decreases to 38-0.1 mm, according to this parameter the product does not comply with GOST standards (at least 40 · 0.1 mm) . On the contrary, with a decrease in the mass fraction of the oxidized product relative to the heavier oil refining tar below 70:30 (Example 14), the depth of penetration of the needle increases to 217. As a result, the product does not comply with GOST standards (no more than 200 · 0.1 mm )
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010104289/05A RU2476580C2 (en) | 2010-02-08 | 2010-02-08 | Bitumen obtaining method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010104289/05A RU2476580C2 (en) | 2010-02-08 | 2010-02-08 | Bitumen obtaining method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010104289A RU2010104289A (en) | 2011-08-20 |
| RU2476580C2 true RU2476580C2 (en) | 2013-02-27 |
Family
ID=44755317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010104289/05A RU2476580C2 (en) | 2010-02-08 | 2010-02-08 | Bitumen obtaining method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2476580C2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2515471C1 (en) * | 2012-10-16 | 2014-05-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method for bitumen production of oily wastes |
| WO2015009208A1 (en) * | 2013-07-18 | 2015-01-22 | Mnushkin Igor Anatol Evich | Method and apparatus for producing bitumen |
| RU2697457C2 (en) * | 2017-12-28 | 2019-08-14 | Публичное акционерное общество "Средневолжский научно-исследовательский институт по нефтепереработке" (ПАО "СвНИИНП") | Road bitumen synthesis method |
| RU2752591C1 (en) * | 2020-02-26 | 2021-07-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Method for producing road bitumen |
| RU2800286C1 (en) * | 2022-12-20 | 2023-07-19 | Акционерное общество "ТАИФ" | Composition of road bitumen (versions) and method for its production |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1214720A1 (en) * | 1984-04-20 | 1986-02-28 | Воронежский Ордена Трудового Красного Знамени Инженерно-Строительный Институт | Method of producing paving bitumen |
| US4975176A (en) * | 1985-12-20 | 1990-12-04 | Fernando Begliardi | Process for the production of bitumens of a high penetration value, apparatus for carrying it out, and products thus obtained |
| RU2153520C1 (en) * | 2000-02-18 | 2000-07-27 | Открытое акционерное общество "Рязанский нефтеперерабатывающий завод" | Bitumen production process |
| EP0863196B1 (en) * | 1997-03-06 | 2002-07-24 | AGIP PETROLI S.p.A. | Process for the preparation of bitumen for road use |
| RU2186078C1 (en) * | 2001-02-16 | 2002-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Лукойл-Пермнефтеоргсинтез" | Compounded bitumen manufacture process |
| RU2276181C1 (en) * | 2004-10-12 | 2006-05-10 | ОАО "Средневолжский научно-исследовательский институт по нефтепереработке" | Bitumen production process |
-
2010
- 2010-02-08 RU RU2010104289/05A patent/RU2476580C2/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1214720A1 (en) * | 1984-04-20 | 1986-02-28 | Воронежский Ордена Трудового Красного Знамени Инженерно-Строительный Институт | Method of producing paving bitumen |
| US4975176A (en) * | 1985-12-20 | 1990-12-04 | Fernando Begliardi | Process for the production of bitumens of a high penetration value, apparatus for carrying it out, and products thus obtained |
| EP0863196B1 (en) * | 1997-03-06 | 2002-07-24 | AGIP PETROLI S.p.A. | Process for the preparation of bitumen for road use |
| RU2153520C1 (en) * | 2000-02-18 | 2000-07-27 | Открытое акционерное общество "Рязанский нефтеперерабатывающий завод" | Bitumen production process |
| RU2186078C1 (en) * | 2001-02-16 | 2002-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Лукойл-Пермнефтеоргсинтез" | Compounded bitumen manufacture process |
| RU2276181C1 (en) * | 2004-10-12 | 2006-05-10 | ОАО "Средневолжский научно-исследовательский институт по нефтепереработке" | Bitumen production process |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2515471C1 (en) * | 2012-10-16 | 2014-05-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method for bitumen production of oily wastes |
| WO2015009208A1 (en) * | 2013-07-18 | 2015-01-22 | Mnushkin Igor Anatol Evich | Method and apparatus for producing bitumen |
| RU2562483C2 (en) * | 2013-07-18 | 2015-09-10 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Method and device for bitumen production |
| RU2562483C9 (en) * | 2013-07-18 | 2015-10-20 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Method and device for bitumen production |
| RU2697457C2 (en) * | 2017-12-28 | 2019-08-14 | Публичное акционерное общество "Средневолжский научно-исследовательский институт по нефтепереработке" (ПАО "СвНИИНП") | Road bitumen synthesis method |
| RU2752591C1 (en) * | 2020-02-26 | 2021-07-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Method for producing road bitumen |
| RU2800286C1 (en) * | 2022-12-20 | 2023-07-19 | Акционерное общество "ТАИФ" | Composition of road bitumen (versions) and method for its production |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010104289A (en) | 2011-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4947473B2 (en) | High quality asphalt containing petroleum pitch and method for producing the same | |
| RU2476580C2 (en) | Bitumen obtaining method | |
| RU2349626C1 (en) | Method of producing bitumen | |
| DE102004035934B4 (en) | Process for the production of needle coke | |
| RU2276181C1 (en) | Bitumen production process | |
| RU2408651C2 (en) | Procedure for production of bitumen | |
| US4750984A (en) | Method of producing asphalt | |
| RU2349625C1 (en) | Method of making road asphalt | |
| RU2153520C1 (en) | Bitumen production process | |
| RU2458965C1 (en) | Bitumen obtaining method | |
| JP5875604B2 (en) | Process for improving aromaticity of high-boiling aromatic hydrocarbons | |
| CN102533303B (en) | The method for making of a kind of method for making of coal-tar pitch and the pitch containing this coal-tar pitch | |
| RU2530127C1 (en) | Method for production of oligomer-sulfur modified bitumen | |
| RU2235109C1 (en) | Bitumen production process | |
| RU2509796C1 (en) | Method of producing oligomeric bitumen | |
| RU2697457C2 (en) | Road bitumen synthesis method | |
| RU2586559C1 (en) | Method of producing polysulphide bitumen | |
| RU2618266C1 (en) | Road bitumen production method | |
| RU2407775C2 (en) | Boiler fuel obtaining method | |
| RU2686921C1 (en) | Method of producing bitumen binder for roofing materials | |
| RU2552469C1 (en) | Method of producing asphaltite-containing road bitumen | |
| RU2556925C1 (en) | Bitumen composition | |
| RU2729248C1 (en) | Method of producing compound road bitumen | |
| RU2639902C1 (en) | Polymer-bitumen binder for road surface and method for production thereof | |
| RU2406748C1 (en) | Bitumen obtaining method |