RU2476278C2 - Method of producing hot-rolled wide-strip steel - Google Patents

Method of producing hot-rolled wide-strip steel Download PDF

Info

Publication number
RU2476278C2
RU2476278C2 RU2011110503/02A RU2011110503A RU2476278C2 RU 2476278 C2 RU2476278 C2 RU 2476278C2 RU 2011110503/02 A RU2011110503/02 A RU 2011110503/02A RU 2011110503 A RU2011110503 A RU 2011110503A RU 2476278 C2 RU2476278 C2 RU 2476278C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
steel
rolling
rolled
note
Prior art date
Application number
RU2011110503/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2011110503A (en
Inventor
Игорь Геннадьевич Шубин
Михаил Игоревич Румянцев
Алина Фаритовна Хаирова
Александр Геннадьевич Ветренко
Андрей Викторович Горбунов
Михаил Александрович Молостов
Виталий Владимирович Галкин
Игорь Владимирович Казаков
Олег Владимирович Казаков
Алексей Владимирович Кузнецов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" filed Critical Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority to RU2011110503/02A priority Critical patent/RU2476278C2/en
Publication of RU2011110503A publication Critical patent/RU2011110503A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2476278C2 publication Critical patent/RU2476278C2/en

Links

Abstract

FIELD: process engineering.
SUBSTANCE: proposed method comprises hot rolling, accelerated strip cooling at preset temperatures, and coiling. Rolled stock strength is increased in rolling steel sheet of ferrite-martensitic steel structure containing 0.09…0.11 wt % of carbon, 0.37…0.65 wt % of silicon, 1.25…1.60 wt % of manganese, 0.48…0.57 wt % of chromium, and 0.02…0.1 wt % of nickel at relationship between yield point and ultimate strength of ≤ 0.8 c σm=450…1000 N/mm2. Note here that between preliminary and final cooling, rolled stock is held in air. Note also that metal temperature in final pass exceeds temperature of Ar3 by 0…25°C, while temperature after preliminary accelerated cooling is kept lower than that of Ar1 by Δac=-0.0005 σm 2 +0.99 σm-342.84. Note that coiling temperature is kept lower than Ar1, by Δcoil=-0.0013 σm 2+2.33 σm-496.5. Note that magnitudes of Ar3 and Ar1 are calculated by formulae: Ar3=879.2-94.24 [C]-21.13 [Si]-25.56 [Mn]+47.71 [Cr]+16.44 [Ni]; Ar1=729.2-9.24 [C]+12.13 [Si]-15.56 [Mn]+17.71 [Cr]-46.44 [Ni], where [C], [Si], [Mn], [Cr], [Ni] stand for said content of said elements in steel in wt %.
EFFECT: higher quality of rolled stock.
1 ex

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении горячекатаной широкополосной (полосовой) стали.The invention relates to rolling production and can be used in the manufacture of hot rolled broadband (strip) steel.

Технология горячей прокатки низкоуглеродистой полосовой стали достаточно подробно описана, например, в книге П.И.Полухина и др. «Прокатное производство», М., «Металлургия», 1982, с.418-420.The technology of hot rolling of low-carbon strip steel is described in sufficient detail, for example, in the book by P. I. Polukhin and others. “Rolling production”, M., “Metallurgy”, 1982, p. 418-420.

Известен способ горячей прокатки низкоуглеродистой тонколистовой стали на непрерывном многоклетевом стане (см. патент РФ №2353442, кл. В21В 1/26, опубл. 10.12.2007 г.) с заданными температурными режимами прокатки и смотки полосы, при котором полосу прокатывают на толщину 2,4…4,0 мм при температуре в VI клети стана, равной 1060±20°С, а заканчивают прокатку при температуре 875+15°С, причем смотку полосы осуществляют при Тcм=695±15°С. Однако этот способ непригоден для получения из стали с содержанием 0,09…0,11 мас.% углерода при соотношении

Figure 00000001
проката с σв=450…1000 н/мм2.A known method of hot rolling of low carbon sheet steel on a continuous multi-batch mill (see RF patent No. 2353442, class B21B 1/26, publ. 10.12.2007) with predetermined temperature conditions for rolling and winding of the strip, in which the strip is rolled to a thickness of 2 , 4 ... 4.0 mm at a temperature in the mill stand VI equal to 1060 ± 20 ° С, and rolling is completed at a temperature of 875 + 15 ° С, and strip winding is performed at Т cm = 695 ± 15 ° С. However, this method is unsuitable for production from steel with a content of 0.09 ... 0.11 wt.% Carbon at a ratio
Figure 00000001
rolled products with σ in = 450 ... 1000 n / mm 2 .

Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является технология горячей прокатки и смотки полос на стане 1700, приведенная в справочнике под ред. В.И.Зюзина и А.В.Третьякова «Технология прокатного производства», кн.2, М., «Металлургия», 1991, с.969-971 и табл.V.29.The closest analogue to the claimed method is the technology of hot rolling and winding strips on the mill 1700, given in the directory under the editorship of V.I. Zyuzina and A.V. Tretyakova "Technology of rolling production", book 2, M., "Metallurgy", 1991, S. 969-971 and table V. 29.

Эта технология включает горячую прокатку полос, ускоренное охлаждение с заданными температурами и с последующей смоткой в рулоны и характеризуется тем, что температуру конца прокатки принимают в пределах 810…930°С (в зависимости от марки стали), а температуру смотки полос 580…650°С либо вообще не регламентируют, что затрудняет получение полосового проката с заданными прочностными свойствами.This technology includes hot rolling of strips, accelerated cooling with specified temperatures and subsequent winding into rolls and is characterized by the fact that the temperature of the end of rolling is taken within 810 ... 930 ° C (depending on the grade of steel), and the temperature of the winding of strips is 580 ... 650 ° With or do not regulate at all, which makes it difficult to obtain strip products with specified strength properties.

Технической задачей настоящего изобретения является повышение потребительских свойств горячекатаного широкополосного проката за счет повышения его прочностных свойств, что повышает результативность производства данного вида проката.The technical task of the present invention is to increase the consumer properties of hot-rolled broadband rolled products by increasing its strength properties, which increases the productivity of this type of rolled products.

Для решения этой задачи в предлагаемом способе производства горячекатаной широкополосной стали, включающем горячую прокатку, ускоренное охлаждение полос с заданными температурами и с последующей смоткой их в рулоны, в отличие от ближайшего аналога для получения из стальной полосы ферритно-мартенситной структуры с содержанием 0,09…0,11 мас.% углерода, 0,37…0,65% кремния, 1,25…1,60% марганца, 0,48…0,57% хрома и 0,02…0,1% никеля при соотношении

Figure 00000001
проката с σв=450…1000 Н/мм2, между предварительным и заключительным охлаждениями осуществляют выдержку проката на воздухе, при этом температуру металла в последнем проходе выдерживают выше температуры Аr3 на 0…25°С, температуру после предварительного ускоренного охлаждения обеспечивают ниже Ar1 на величину
Figure 00000002
, а температуру смотки выдерживают ниже Ar1 на величину
Figure 00000003
, вычисляя величины Аr3 и Ar1 по формулам:To solve this problem in the proposed method for the production of hot-rolled broadband steel, including hot rolling, accelerated cooling of strips with specified temperatures and their subsequent winding into coils, in contrast to the closest analogue for producing a ferritic-martensitic structure from a steel strip with a content of 0.09 ... 0.11 wt.% Carbon, 0.37 ... 0.65% silicon, 1.25 ... 1.60% manganese, 0.48 ... 0.57% chromium and 0.02 ... 0.1% nickel in the ratio
Figure 00000001
rolled products with σ in = 450 ... 1000 N / mm 2 , between preliminary and final cooling, the rolled products are held in air, while the temperature of the metal in the last pass is maintained at 0 ... 25 ° С higher than Ar 3 temperature, the temperature after preliminary accelerated cooling is lower Ar 1 by
Figure 00000002
and the temperature of the winding is kept below Ar 1 by
Figure 00000003
calculating the values of Ar 3 and Ar 1 according to the formulas:

Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Mn]+47,71[Cr]+16,44[Ni];Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni];

Ar1=729,2-9,24[С]+12,13[Si]-15,56[Mn]+17,71[Cr]-46,44[Ni],Ar 1 = 729.2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni],

где [С], [Si], [Mn], [Cr], [Ni] - вышеуказанное содержание элементов в стали соответственно углерода, кремния, марганца, хрома и никеля, мас.%.where [C], [Si], [Mn], [Cr], [Ni] is the above content of elements in steel, respectively, carbon, silicon, manganese, chromium and nickel, wt.%.

Приведенные математические соотношения получены при обработке опытных данных и являются эмпирическими.The above mathematical relationships are obtained by processing the experimental data and are empirical.

Сущность заявляемого технического решения заключается в оптимизации параметров температурного режима прокатки и смотки для полосовой стали, что позволяет получать тонколистовую горячекатаную сталь с заданными прочностными свойствами.The essence of the proposed technical solution is to optimize the temperature parameters of rolling and winding for strip steel, which allows to obtain hot-rolled sheet steel with desired strength properties.

При реализации предлагаемого способа горячей прокатки температура металла в последнем проходе после предварительного ускоренного охлаждения и смотки принимается в соответствии с вышеприведенными зависимостями, которые определяются при конкретных содержаниях указанных элементов в стали.When implementing the proposed method of hot rolling, the temperature of the metal in the last pass after preliminary accelerated cooling and winding is taken in accordance with the above dependencies, which are determined for the specific contents of these elements in steel.

Опытную проверку заявляемого способа осуществляли на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». С этой целью при горячей прокатке сталей с содержанием 0,09…0,11 мас.% углерода, 0,37…0,65% кремния, 1,25…1,60% марганца, 0,48…0,57% хрома и 0,02…0,1% никеля варьировали величины Δуо, и Δсм, оценивая результаты по выходу листовой стали различных классов прочности.Experimental verification of the proposed method was carried out on a broadband hot rolling mill 2000 of OJSC “Magnitogorsk Iron and Steel Works”. To this end, during the hot rolling of steels containing 0.09 ... 0.11 wt.% Carbon, 0.37 ... 0.65% silicon, 1.25 ... 1.60% manganese, 0.48 ... 0.57% chromium and 0.02 ... 0.1% of nickel varied the values Δ уо and Δ cm , evaluating the results on the yield of sheet steel of various strength classes.

Наилучшие результаты (выход проката заданного класса прочности в пределах 97,5…99,2%) получены при реализации настоящего способа. Отклонения от рекомендуемых величин Δуо, и Δсм ухудшали достигнутые показатели. Так например, при

Figure 00000004
и
Figure 00000005
выход листовой стали требуемого класса прочности не превысил 91,0% по причине снижения прочностных свойств. Увеличение значений Δуо, и Δсм более рекомендуемых дало выход листового проката требуемого класса прочности не более 93% по причине ухудшения пластических свойств.The best results (yield of a given strength class in the range of 97.5 ... 99.2%) were obtained when implementing this method. Deviations from the recommended values of Δ уо , and Δ cm worsened the achieved indicators. So for example, with
Figure 00000004
and
Figure 00000005
the yield of sheet steel of the required strength class did not exceed 91.0% due to a decrease in strength properties. An increase in the values of Δ уо , and Δ cm more than recommended gave the yield of sheet metal of the required strength class no more than 93% due to deterioration of plastic properties.

Технология горячей прокатки листа, взятая в качестве ближайшего аналога, дала выход проката требуемого класса прочности в пределах 87,1…89,4%.The technology of hot rolling of the sheet, taken as the closest analogue, gave the yield of rolled products of the required strength class in the range of 87.1 ... 89.4%.

Таким образом, опытная проверка подтвердила приемлемость найденного технического решения для достижения поставленной цели и его преимущество перед известным объектом.Thus, an experimental verification confirmed the acceptability of the technical solution found to achieve the goal and its advantage over a known object.

Технико-экономические исследования показали, что использование настоящего изобретения при производстве горячекатаной листовой стали с заданными прочностными свойствами позволит уменьшить производственные затраты почти в 1,2 раза с соответствующим снижением себестоимости проката.Feasibility studies have shown that the use of the present invention in the production of hot-rolled sheet steel with specified strength properties will reduce production costs by almost 1.2 times with a corresponding reduction in the cost of rental.

Пример конкретного выполненияConcrete example

1. На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь с содержанием 0,11 мас.% углерода, 0,65% кремния, 1,60% марганца, 0,57% хрома и 0,03% никеля, значение σв=700 Н/мм2 при

Figure 00000006
.1. Steel with a content of 0.11 wt.% Carbon, 0.65% silicon, 1.60% manganese, 0.57% chromium and 0.03% nickel is rolled at a 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works the value of σ in = 700 N / mm 2 when
Figure 00000006
.

Химический состав стали содержит максимальное заявление процентное содержание легирующих элементов при среднем значении предела прочности σв.The chemical composition of steel contains the maximum statement the percentage of alloying elements with an average value of tensile strength σ in .

Сталь прокатывается при

Figure 00000007
,
Figure 00000008
.Steel is rolled at
Figure 00000007
,
Figure 00000008
.

Так как: Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Mn]+47,71[Cr]+16,44[Ni]=879,2-94,24*0,11-21,13*0,65-25,56*1,60+47,71*0,57+16,44*0,03=841,89°С и Ar1=729,2-9,24[С]+12,13[Si]-15,56[Mn]+17,71[Cr]-46,44[Ni]=729,2-9,24*0,11+12,13*0,65-15,56*1,60+17,71*0,57-46,44*0,03=719,87°С.Since: Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni] = 879.2-94 , 24 * 0.11-21.13 * 0.65-25.56 * 1.60 + 47.71 * 0.57 + 16.44 * 0.03 = 841.89 ° C and Ar 1 = 729, 2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni] = 729.2-9.24 * 0.11 + 12 , 13 * 0.65-15.56 * 1.60 + 17.71 * 0.57-46.44 * 0.03 = 719.87 ° C.

Температурный режим прокатки:Temperature rolling:

Температура конца прокатки tкп=Аr3+(0…25°С)=841,89+(0…25)=841,89…866,89°С,The temperature of the end of rolling t kn = Ar 3 + (0 ... 25 ° C) = 841.89 + (0 ... 25) = 841.89 ... 866.89 ° C,

Температура после предварительного ускоренного охлаждения tyo=Ar1-Δуo=719,87-105,16=614,71°С,The temperature after preliminary accelerated cooling t yo = Ar 1 -Δ уo = 719.87-105.16 = 614.71 ° С,

Температура смотки tсм=Ar1-Δсм=719,87-497,5=222,37°С.The winding temperature t cm = Ar 1 -Δ cm = 719.87-497.5 = 222.37 ° C.

2. На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь с содержанием 0,11 мас.% углерода, 0,65% кремния, 1,60% марганца, 0,57% хрома и 0,1% никеля, значение σв=1000 Н/мм2 при

Figure 00000006
.2. Steel with a content of 0.11 wt.% Carbon, 0.65% silicon, 1.60% manganese, 0.57% chromium and 0.1% nickel is rolled at a 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works the value of σ in = 1000 N / mm 2 when
Figure 00000006
.

Химический состав стали содержит максимальное заявленное процентное содержание легирующих элементов при максимальном значении предела прочности σв.The chemical composition of the steel contains the maximum declared percentage of alloying elements with a maximum value of tensile strength σ in .

Сталь прокатывается при

Figure 00000009
,
Figure 00000010
.Steel is rolled at
Figure 00000009
,
Figure 00000010
.

Так как: Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Мn]+47,71[Сr]+16,44 [Ni]=879,2-94,24*0,11-21,13*0,65-25,56*1,60+47,71*0,57+16,44*0,1=843,04°С и Аr1=729,2-9,24[С]+12,13[Si]-15,56[Мn]+17,71[Сr]-46,44[Ni]=729,2-9,24*0,11+12,13*0,65-15,56*1,60+17,71*0,57-46,44*0,1=716,62°С.Since: Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni] = 879.2-94 24 * 0.11-21.13 * 0.65-25.56 * 1.60 + 47.71 * 0.57 + 16.44 * 0.1 = 843.04 ° C and Ar 1 = 729, 2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni] = 729.2-9.24 * 0.11 + 12 13 * 0.65-15.56 * 1.60 + 17.71 * 0.57-46.44 * 0.1 = 716.62 ° C.

Температурный режим прокатки:Temperature rolling:

Температура конца прокатки tкп=Ar3+(0…25°С)=843,04+(0…25)=843,04…868,04°С,The temperature of the end of rolling t kn = Ar 3 + (0 ... 25 ° C) = 843.04 + (0 ... 25) = 843.04 ... 868.04 ° C,

Температура после предварительного ускоренного охлаждения tyo=Ar1-Δуо=716,62-147,16=569,46°С,The temperature of accelerated cooling after pre t yo = Ar 1 -Δ yo = 716,62-147,16 = 569,46 ° C,

Температура смотки tсм=Ar1-Δсм=716,62-533,5=183,12°С.Winding temperature t cm = Ar 1 -Δ cm = 716.62-533.5 = 183.12 ° C.

3. На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь с содержанием 0,09 мас.% углерода, 0,37% кремния, 1,25% марганца, 0,48% хрома и 0,02% никеля, значение σв=450 Н/мм при

Figure 00000006
.3. At the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works, steel is rolled with a content of 0.09 wt.% Carbon, 0.37% silicon, 1.25% manganese, 0.48% chromium and 0.02% nickel, the value of σ in = 450 N / mm at
Figure 00000006
.

Химический состав стали содержит минимальное заявленное процентное содержание легирующих элементов при минимальном значении предела прочности σв.The chemical composition of the steel contains the minimum declared percentage of alloying elements with a minimum value of tensile strength σ in .

Сталь прокатывается при

Figure 00000011
,
Figure 00000012
.Steel is rolled at
Figure 00000011
,
Figure 00000012
.

Так как: Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Мn]+47,71[Сr]+16,44[Ni]=879,2-94,24*0,09-21,13*0,37-25,56*1,25+47,71*0,48+16,44*0,02=854,18°С и Аr1=729,2-9,24 [С]+12,13[Si]-15,56[Мn]+17,71[Сr]-46,44[Ni]=729,2-9,24*0,09+12,13*0,37-15,56*1,25+17,71*0,48-46,44*0,02=720,98°С.Since: Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni] = 879.2-94 24 * 0.09-21.13 * 0.37-25.56 * 1.25 + 47.71 * 0.48 + 16.44 * 0.02 = 854.18 ° C and Ar 1 = 729, 2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni] = 729.2-9.24 * 0.09 + 12 , 13 * 0.37-15.56 * 1.25 + 17.71 * 0.48-46.44 * 0.02 = 720.98 ° C.

Температурный режим прокатки:Temperature rolling:

Температура конца прокатки tкп=Ar3+(0…25°С)=854,18+(0…25)=854,18…879,18°С,The temperature of the end of rolling t kn = Ar 3 + (0 ... 25 ° C) = 854.18 + (0 ... 25) = 854.18 ... 879.18 ° C,

Температура после предварительного ускоренного охлаждения tyo=Ar1-Δуо=720,98-1,41=719,57°С,The temperature of accelerated cooling after pre t yo = Ar 1 -Δ yo = 720,98-1,41 = 719,57 ° C,

Температура смотки tсм=Аr1-Δсм=720,98-288,75=432,23°С.The winding temperature t cm = Ar 1 -Δ cm = 720.98-288.75 = 432.23 ° C.

Получение проката с минимальным значением предела прочности σв=450 Н/мм2 требует повышенной температуры смотки, что и подтверждается рекомендуемым режимом прокатки.Getting rolled with a minimum value of tensile strength σ in = 450 N / mm 2 requires an increased temperature of the winding, which is confirmed by the recommended rolling mode.

4. На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь с содержанием 0,1 мас.% углерода, 0,5% кремния, 1,40% марганца, 0,52% хрома и 0,06% никеля, значение σв=700 Н/мм2 при

Figure 00000006
.4. At the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works, steel is rolled with a content of 0.1 wt.% Carbon, 0.5% silicon, 1.40% manganese, 0.52% chromium and 0.06% nickel, the value of σ in = 700 N / mm 2 when
Figure 00000006
.

Химический состав стали содержит среднее заявленное процентное содержание легирующих элементов при среднем значении предела прочности σв.The chemical composition of the steel contains the average declared percentage of alloying elements with an average value of tensile strength σ in .

Сталь прокатывается при

Figure 00000013
,
Figure 00000014
.Steel is rolled at
Figure 00000013
,
Figure 00000014
.

Так как: Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Мn]+47,71[Сr]+16,44[Ni]=879,2-94,24*0,1-21,13*0,5-25,56*1,40+47,71*0,52+16,44*0,06=849,22°С и Аr1=729,2-9,24[С]+12,13[Si]-15,56[Мn]+17,71[Сr]-46,44[Ni]=729,2-9,24*0,1+12,13*0,5-15,56*1,40+17,71*0,52-46,44*0,06=718,98°С.Since: Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni] = 879.2-94 24 * 0.1-21.13 * 0.5-25.56 * 1.40 + 47.71 * 0.52 + 16.44 * 0.06 = 849.22 ° C and Ar 1 = 729, 2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni] = 729.2-9.24 * 0.1 + 12 13 * 0.5-15.56 * 1.40 + 17.71 * 0.52-46.44 * 0.06 = 718.98 ° C.

Температурный режим прокатки:Temperature rolling:

Температура конца прокатки tкп=Ar3+(0…25°С)=849,22+(0…25)=849,22…874,22°С,The temperature of the end of rolling t kn = Ar 3 + (0 ... 25 ° C) = 849.22 + (0 ... 25) = 849.22 ... 874.22 ° C,

Температура после предварительного ускоренного охлаждения tyо=Ar1-Δуо=718,98-105,16=613,82°С,The temperature of accelerated cooling after pre YO t -Δ 1 = Ar yo = 718,98-105,16 = 613,82 ° C,

Температура смотки tсм=Аr1-Δсм=718,98-497,5=221,48°С.Winding temperature t cm = Ar 1 -Δ cm = 718.98-497.5 = 221.48 ° C.

5. На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь с содержанием 0,09 мас.% углерода, 0,37% кремния, 1,25% марганца, 0,48% хрома и 0,02% никеля, значение σв=1000 Н/мм2 при

Figure 00000006
.5. At the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works, steel is rolled with a content of 0.09 wt.% Carbon, 0.37% silicon, 1.25% manganese, 0.48% chromium and 0.02% nickel, the value of σ in = 1000 N / mm 2 when
Figure 00000006
.

Химический состав стали содержит минимальное заявленное процентное содержание легирующих элементов при максимальном значении предела прочности σв.The chemical composition of steel contains the minimum declared percentage of alloying elements with a maximum value of tensile strength σ in .

Сталь прокатывается при

Figure 00000015
, и
Figure 00000016
.Steel is rolled at
Figure 00000015
, and
Figure 00000016
.

Так как: Аr3=879,2-94,24[С]-21,13[Si]-25,56[Мn]+47,71[Сr]+16,44[Ni]=879,2-94,24*0,09-21,13*0,37-25,56*1,25+47,71*0,48+16,44*0,02=854,18°С и Аr1=729,2-9,24[С]+12,13[Si]-15,56[Мn]+17,71[Сr]-46,44[Ni]=729,2-9,24*0,09+12,13*0,37-15,56*1,25+17,71*0,48-46,44*0,02=720,98°С.Since: Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni] = 879.2-94 24 * 0.09-21.13 * 0.37-25.56 * 1.25 + 47.71 * 0.48 + 16.44 * 0.02 = 854.18 ° C and Ar 1 = 729, 2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni] = 729.2-9.24 * 0.09 + 12 , 13 * 0.37-15.56 * 1.25 + 17.71 * 0.48-46.44 * 0.02 = 720.98 ° C.

Температурный режим прокатки:Temperature rolling:

Температура конца прокатки tкп=Ar3+(0…25°С)=854,18+(0…25)=854,18…879,18°С,The temperature of the end of rolling t kn = Ar 3 + (0 ... 25 ° C) = 854.18 + (0 ... 25) = 854.18 ... 879.18 ° C,

Температура после предварительного ускоренного охлаждения tyо=Ar1-Δуо=720,98-147,16=573,82°С,The temperature of accelerated cooling after pre YO t -Δ 1 = Ar yo = 720,98-147,16 = 573,82 ° C,

Температура смотки tсм=Аr1-Δсм=720,98-533,5=187,48°С.Winding temperature t cm = Ar 1 -Δ cm = 720.98-533.5 = 187.48 ° C.

Claims (1)

Способ производства горячекатаного широкополосного проката с σв=450…1000 Н/мм2 и соотношением σт/σв≤0,8 из стальной полосы ферритно-мартенситной структуры с содержанием 0,09…0,11 мас.% углерода, 0,37…0,65 мас.% кремния, 1,25…1,60 мас.% марганца, 0,48…0,57 мас.% хрома и 0,02…0,1 мас.% никеля, включающий горячую прокатку, ускоренное охлаждение полос с заданными температурами и последующую смотку их в рулоны, при этом производят предварительное и заключительное ускоренное охлаждение, между которыми осуществляют выдержку проката на воздухе, температуру металла при прокатке в последнем проходе выдерживают в диапазоне Ar3-(Ar3+25°С), температуру после предварительного ускоренного охлаждения обеспечивают ниже Ar1 на величину
Figure 00000017
, a температуру смотки выдерживают ниже Ar1 на величину
Figure 00000018
, при этом величины Аr3 и Ar1 вычисляют по формулам
Ar3=879,2-94,24[C]-21,13[Si]-25,56[Mn]+47,71[Cr]+16,44[Ni];
Ar1=729,2-9,24[C]+12,13[Si]-15,56[Mn]+17,71[Cr]-46,44[Ni],
где [С], [Si], [Mn], [Cr], [Ni] - вышеуказанное содержание элементов в стали соответственно углерода, кремния, марганца, хрома и никеля, мас.%. A method for the production of hot-rolled broadband steel with σ in = 450 ... 1000 N / mm 2 and a ratio of σ t / σ in ≤0.8 from a steel strip of a ferritic-martensitic structure with a content of 0.09 ... 0.11 wt.% Carbon, 0, 37 ... 0.65 wt.% Silicon, 1.25 ... 1.60 wt.% Manganese, 0.48 ... 0.57 wt.% Chromium and 0.02 ... 0.1 wt.% Nickel, including hot rolling, accelerated cooling of strips with predetermined temperatures and their subsequent winding into rolls, at the same time, preliminary and final accelerated cooling are performed, between which rolling is held in air, metal temperature during rolling in the final pass is kept in the range of Ar 3 - (Ar 3 + 25 ° C), the temperature after accelerated cooling prior provide Ar 1 below the amount
Figure 00000017
, and the temperature of the winding is kept below Ar 1 by
Figure 00000018
while the values of Ar 3 and Ar 1 are calculated by the formulas
Ar 3 = 879.2-94.24 [C] -21.13 [Si] -25.56 [Mn] +47.71 [Cr] +16.44 [Ni];
Ar 1 = 729.2-9.24 [C] +12.13 [Si] -15.56 [Mn] +17.71 [Cr] -46.44 [Ni],
where [C], [Si], [Mn], [Cr], [Ni] is the above content of elements in steel, respectively, carbon, silicon, manganese, chromium and nickel, wt.%.
RU2011110503/02A 2011-03-18 2011-03-18 Method of producing hot-rolled wide-strip steel RU2476278C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011110503/02A RU2476278C2 (en) 2011-03-18 2011-03-18 Method of producing hot-rolled wide-strip steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011110503/02A RU2476278C2 (en) 2011-03-18 2011-03-18 Method of producing hot-rolled wide-strip steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011110503A RU2011110503A (en) 2012-09-27
RU2476278C2 true RU2476278C2 (en) 2013-02-27

Family

ID=47078024

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011110503/02A RU2476278C2 (en) 2011-03-18 2011-03-18 Method of producing hot-rolled wide-strip steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2476278C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2676543C1 (en) * 2018-01-09 2019-01-09 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2218426C2 (en) * 1997-12-08 2003-12-10 Корус Стал Бв Method of production of steel strip rolled in ferrite state and device for realization of this method
EP1462535A1 (en) * 2003-03-27 2004-09-29 JFE Steel Corporation Hot-rolled steel strip for high strength electric resistance welding pipe and manufacturing method thereof
RU2281818C1 (en) * 2004-12-31 2006-08-20 Открытое акционерное общество "Северсталь" Process for making strip of chrome-manganese-vanadium steel
RU2358024C1 (en) * 2007-09-20 2009-06-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Method of production of strips out of low alloyed steel

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2218426C2 (en) * 1997-12-08 2003-12-10 Корус Стал Бв Method of production of steel strip rolled in ferrite state and device for realization of this method
EP1462535A1 (en) * 2003-03-27 2004-09-29 JFE Steel Corporation Hot-rolled steel strip for high strength electric resistance welding pipe and manufacturing method thereof
RU2281818C1 (en) * 2004-12-31 2006-08-20 Открытое акционерное общество "Северсталь" Process for making strip of chrome-manganese-vanadium steel
RU2358024C1 (en) * 2007-09-20 2009-06-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Method of production of strips out of low alloyed steel

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ЗЮЗИН В.И. и др. Технология прокатного производства. - М.: Металлургия, 1991, кн.2, с.969-971, табл.V.29. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2676543C1 (en) * 2018-01-09 2019-01-09 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method

Also Published As

Publication number Publication date
RU2011110503A (en) 2012-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2015110310A1 (en) Method for optimally producing metal steel and iron alloys in hot-rolled and thick plate factories using a microstructure simulator, monitor, and/or model
RU2450061C1 (en) Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel
RU2476278C2 (en) Method of producing hot-rolled wide-strip steel
JP2020510135A (en) Ferritic stainless steel excellent in ridging property and surface quality and manufacturing method thereof
JP6500389B2 (en) Method of manufacturing hot rolled steel sheet
RU2012132921A (en) METHOD FOR PRODUCING COLD-ROLLED TAPES FROM LOW-CARBON STEEL FOR CUTTING OF COIN Billets
RU2366730C1 (en) Method of if-steel production
RU2516212C1 (en) Method to produce hot-rolled wide-strip coil stock
RU2499640C1 (en) Method of producing cold-rolled stock for wrapping strap
RU2366523C1 (en) Method of production of sheet cold rolled tubular steel
RU2350413C1 (en) Method of production of hot-rolled pipe steel rolls
RU2529325C1 (en) Production method of cold-rolled mill products for baling band
RU2432217C2 (en) Method of hot rolling of low-carbon strip steel at multistand mill 2000
RU2366731C1 (en) Method of production of hot rolled sheet for zinc plating
RU2371263C1 (en) Method for production of semi-finished rolled stocks for tin
DE1608213B1 (en) PROCESS FOR THE MANUFACTURING OF A HOT AND / OR COLD-FINISHED ROLLED STRIP AND FORMED PRODUCTS FROM FERRITI SCHEM CHROME STEEL
RU2483121C1 (en) Method of producing work-hardened low-carbon sheet steel
MX2020008776A (en) High-carbon cold-rolled steel sheet and production method therefor.
RU2144090C1 (en) Method of manufacture of wide-strip low-carbon steel
RU2440425C1 (en) Manufacturing method of hot-rolled pipe steel
RU2506131C1 (en) Method of continuous cold rolling of wide strip steel
CN108085599A (en) A kind of high-strength tensile type cold-strip steel and preparation method thereof
RU2356659C1 (en) Manufacturing method of lamellar cold-rolled steel
RU2430799C1 (en) Method of producing hot-rolled tube steel rolls
RU2268789C1 (en) Cold rolled low-carbon steel strip producing method