RU2450061C1 - Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel - Google Patents
Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2450061C1 RU2450061C1 RU2011102089/02A RU2011102089A RU2450061C1 RU 2450061 C1 RU2450061 C1 RU 2450061C1 RU 2011102089/02 A RU2011102089/02 A RU 2011102089/02A RU 2011102089 A RU2011102089 A RU 2011102089A RU 2450061 C1 RU2450061 C1 RU 2450061C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- temperature
- thickness
- roll
- cooling
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос толщиной 4.0÷9.0 мм из низколегированных марок стали, предназначенных для последующего изготовления силовых элементов автомобиля методом штамповки (балки, перекладины, рамы грузовых автомобилей).The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips with a thickness of 4.0 ÷ 9.0 mm from low-alloy steel grades intended for the subsequent manufacture of vehicle power elements by stamping (beams, crossbars, truck frames).
Основными требованиями, предъявляемыми к стали, являются высокие прочностные характеристики при повышенных пластических, особенно, вязких свойствах, определяющих способность стали к вытяжке при штамповке деталей автомобиля. При этом особенно важным является обеспечение равенства механических параметров проката в широком диапазоне толщин.The main requirements for steel are high strength characteristics with increased plastic, especially viscous properties, which determine the ability of steel to stretch when stamping car parts. In this case, it is especially important to ensure the equality of the mechanical parameters of rolled products in a wide range of thicknesses.
Известен способ горячей прокатки полос, включающий горячую прокатку полос на широкополосном стане с межклетевым охлаждением и охлаждением полос водой на отводящем рольганге перед последующей смоткой в рулон (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн.2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлурия, 1991. - С.542, пат. РФ №2037536, БИ №17, 1995 г.).A known method of hot rolling of strips, including hot rolling of strips on a broadband mill with intercell cooling and cooling of the strips with water on the discharge roller table before subsequent winding into a roll (see, for example, Rolling production technology. In 2 books. Book 2. Reference: Benyakovsky M.A., Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M.: Metalluria, 1991. - P. 542, Pat. Of the Russian Federation No. 2037536, BI No. 17, 1995).
Недостатками известных способов является сложность обеспечения требуемого повышенного уровня механических свойств в рулонном горячекатаном прокате из низколегированных марок стали на стадии горячей прокатки.The disadvantages of the known methods is the difficulty of ensuring the required increased level of mechanical properties in hot rolled coils from low alloy steel grades at the hot rolling stage.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства проката, включающий выплавку низколегированной стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, при этом выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении ингредиентов, мас.%:The closest analogue to the claimed object is a method for the production of rolled products, including the smelting of low alloy steel, casting, hot rolling, cooling with water, winding strips into coils, and steel of the following chemical composition is melted in the ratio of ingredients, wt.%:
Сталь дополнительно содержит, мас.%: ванадий 0,01÷0,08, кальций 0,0005÷0,010, при этом суммарное содержание ниобия, титана и ванадия не должно превышать 0,117 мас.%. При этом температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 830-880°C, а температуру смотки - в диапазоне 510-640°C (патент РФ №2361930, C21D 8/04, 2006).The steel additionally contains, wt.%: Vanadium 0.01 ÷ 0.08, calcium 0.0005 ÷ 0.010, while the total content of niobium, titanium and vanadium should not exceed 0.117 wt.%. The temperature of the end of rolling is maintained in the range of 830-880 ° C, and the temperature of the winding is in the range of 510-640 ° C (RF patent No. 2361930, C21D 8/04, 2006).
Недостатками известного способа является сложность формирования в горячекатаном рулоном прокате, предназначенном для последующего изготовления деталей кузова автомобиля, стабильных механических свойств с повышенным уровнем прочности и пластичности одновременно соответствующих, например, классу прочности 490, особенно на стадии горячей прокатки в условиях широкополосного стана.The disadvantages of this method is the difficulty of forming in a hot-rolled coil, intended for the subsequent manufacture of car body parts, stable mechanical properties with an increased level of strength and ductility at the same time corresponding, for example, strength class 490, especially at the stage of hot rolling in a broadband mill.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаном рулонном прокате из низколегированной стали, предназначенном для холодной штамповки, стабильных механических свойств с повышенным уровнем прочности и пластичности.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of hot-rolled coils of low alloy steel, designed for cold stamping, stable mechanical properties with an increased level of strength and ductility.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства горячекатаного рулонного проката низколегированной стали толщиной 4.0÷9.0 мм, включающем выплавку, внепечную обработку, непрерывную разливку, аустенизацию заготовки с нагревом выше Ас3, предварительную и окончательную деформации, охлаждение поверхности полосы водой и ее смотку в рулон, согласно изобретению выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении компонентов, мас.%:The problem is solved in that in the known method for the production of hot rolled coils of low alloy steel with a thickness of 4.0 ÷ 9.0 mm, including smelting, after-furnace treatment, continuous casting, austenization of a workpiece with heating above Ac 3 , preliminary and final deformation, cooling of the strip surface with water and its winding in a roll, according to the invention, steel of the following chemical composition is melted at a ratio of components, wt.%:
при этом температуру раската в последнем проходе черновой группы клетей стана поддерживают в интервале 1010÷1050°C, окончательную деформацию осуществляют в непрерывном режиме с суммарной степенью деформации не менее 70%, причем температуру завершения пластической деформации поддерживают в интервале 790÷840°C, кроме того, после завершения окончательной деформации на отводящем рольганге осуществляют дифференцированное охлаждение верхней и нижней поверхности полосы, причем интенсивность охлаждения верхней поверхности полосы регулируют изменением скорости ее охлаждения, которую определяют из выражения:the temperature of the roll in the last pass of the draft group of mill stands is maintained in the range of 1010 ÷ 1050 ° C, the final deformation is carried out in continuous mode with a total degree of deformation of at least 70%, and the temperature of completion of plastic deformation is maintained in the range of 790 ÷ 840 ° C, Moreover, after completion of the final deformation on the discharge roller table, differentiated cooling of the upper and lower surface of the strip is carried out, and the cooling intensity of the upper surface of the strip is controlled by HAND speed of its cooling, which is determined from the expression:
Vверх=-3,4·Ln(hcp)+11,5, где Vверх - скорость охлаждения верхней поверхности полосы, град/с; hcp - конечная толщина полосы, мм, а охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине, при этом температуру полосы перед смоткой поддерживают в диапазоне 550-600°C, при этом для полос толщиной 4.0÷6.0 мм включительно температура завершения пластической деформации составляет 825±15°C, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 585±15°C; для полос толщиной 6.1÷8.0 мм включительно температура завершения пластической деформации составляет 815±15°C, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 575±15°C; для полос толщиной 8.1÷9.0 мм включительно температура завершения пластической деформации составляет 805±15°C, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 565±15°C.V top = -3.4 · Ln (h cp ) +11.5, where V top is the cooling rate of the upper surface of the strip, deg / s; h cp is the final thickness of the strip, mm, and the bottom surface of the strip is cooled uniformly uniformly along its entire length, while the temperature of the strip before winding is maintained in the range of 550-600 ° C, while for strip thickness 4.0 ÷ 6.0 mm inclusive, the plastic completion temperature the deformation is 825 ± 15 ° C, and the temperature of the strip winding into a roll is taken equal to 585 ± 15 ° C; for strips with a thickness of 6.1 ÷ 8.0 mm inclusive, the temperature of completion of plastic deformation is 815 ± 15 ° C, and the temperature of winding the strip into a roll is taken to be 575 ± 15 ° C; for strips with a thickness of 8.1 ÷ 9.0 mm inclusive, the temperature of completion of plastic deformation is 805 ± 15 ° C, and the temperature of winding the strip into a roll is taken to be 565 ± 15 ° C.
Выбранные пределы содержания углерода (0,10÷0,20%) в сочетании с марганцем (1,15÷1,45%), никелем и медью (0,15÷0,25% каждого) обеспечивают получение феррито-перлитной структуры, позволяют достичь высоких значений предела текучести, временного сопротивления, относительного удлинения, улучшить формуемость в холодном состоянии. Заявленные содержания кремния (0,10÷0,50%) и алюминия (0,020÷0,050%) обеспечивают необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Содержание титана в заявленных пределах (0,010÷0,025%) обеспечивает связывание азота в стойкие нитриды, а выбранные пределы содержаний серы (не более 0,010%) и фосфора (не более 0,015%) - получение высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах. Ниобий в заявленных пределах содержания (0,05÷0,08%) тормозит рекристаллизацию аустенита, что способствует при окончательной деформации получению структуры аустенита с большим числом мест зарождения зерен феррита, что обеспечивает мелкое зерно феррита. Кроме того, ниобий и ванадий в заявленных пределах (0,03÷0,05%), образуя карбонитриды, способствуют повышению прочностных характеристик стали благодаря дисперсионному твердению.The selected limits of carbon content (0.10 ÷ 0.20%) in combination with manganese (1.15 ÷ 1.45%), nickel and copper (0.15 ÷ 0.25% each) provide a ferrite-pearlite structure, allow to achieve high values of yield strength, temporary resistance, elongation, improve cold formability. The declared contents of silicon (0.10 ÷ 0.50%) and aluminum (0.020 ÷ 0.050%) provide the necessary purity of steel for non-metallic inclusions. The titanium content in the declared range (0.010 ÷ 0.025%) provides the binding of nitrogen to stable nitrides, and the selected limits of the contents of sulfur (not more than 0.010%) and phosphorus (not more than 0.015%) provide high impact strength at low temperatures. Niobium within the stated content range (0.05–0.08%) inhibits the recrystallization of austenite, which contributes to the final deformation to obtain an austenite structure with a large number of nucleation sites for ferrite grains, which provides a fine grain of ferrite. In addition, niobium and vanadium in the declared range (0.03 ÷ 0.05%), forming carbonitrides, contribute to an increase in the strength characteristics of steel due to dispersion hardening.
Снижение разброса значений механических свойств по длине и толщине полосы обеспечивается стабильным фазовым составом стали в разных участках полосы и осуществлением дифференцированного охлаждения проката на отводящем рольганге. Однородность фазового состава стали обеспечивается окончанием пластической деформации всех участков полосы в нижней части аустенитной области (790÷840°C).The reduction in the spread of mechanical properties along the length and thickness of the strip is ensured by a stable phase composition of steel in different sections of the strip and the implementation of differentiated cooling of the rolled products on the discharge roller table. The uniformity of the phase composition of the steel is ensured by the end of plastic deformation of all sections of the strip in the lower part of the austenitic region (790–840 ° C).
Выбранный интервал температур полосы перед смоткой в рулон (550÷600°C) способствует выделению карбонитридов (Nb,V)(C,N) размером 3÷8 нм, обеспечивающих эффективное дисперсионное упрочнение проката. Превышение указанных температур приведет к выделению более крупных частиц и к ослаблению дисперсионного твердения. Более низкие температуры не обеспечивают достаточного дисперсионного твердения, подавляя диффузионные процессы при охлаждении смотанного рулона.The selected temperature range of the strip before winding into a roll (550 ÷ 600 ° C) contributes to the release of carbonitrides (Nb, V) (C, N) of 3 ÷ 8 nm in size, which provide effective dispersion hardening of rolled products. Exceeding these temperatures will lead to the release of larger particles and weakening of the dispersion hardening. Lower temperatures do not provide sufficient dispersion hardening, suppressing diffusion processes during cooling of the coiled coil.
Как известно, при высоких степенях деформации скорость образования рекристаллизованных зародышей превышает скорость их роста, что предопределяет образование мелкого зерна. Кроме того, при уменьшении исходного зерна аустенита повышается критическая степень деформации и рекристаллизованное зерно (при данной степени деформации) становится мельче (см. Ю.М.Лахтин. Металловедение и термическая обработка металлов. - М.: Металлургия, 1977. - 407 С.). В связи с этим для обеспечения требуемых повышенных прочностных свойств и одновременно высоких пластических свойств при горячей прокатке низколегированной стали в чистовой группе стана необходимы значительные (не менее 70%) суммарные относительные обжатия. Кроме того, при меньших значениях величины суммарного обжатия не будет осуществляться выкатываемость полос на требуемую конечную толщину.As is known, at high degrees of deformation, the rate of formation of recrystallized nuclei exceeds the rate of their growth, which determines the formation of fine grains. In addition, with a decrease in the initial austenite grain, the critical degree of deformation increases and the recrystallized grain (at a given degree of deformation) becomes finer (see Yu.M. Lakhtin. Metallurgy and heat treatment of metals. - M .: Metallurgy, 1977. - 407 C. ) In this regard, to ensure the required increased strength properties and at the same time high plastic properties during hot rolling of low alloy steel in the finishing group of the mill, significant (not less than 70%) total relative reductions are necessary. In addition, at lower values of the total reduction, rolling out of the strips to the required final thickness will not be carried out.
Дифференцированное охлаждение проката на отводящем рольганге позволяет уменьшить разницу в механических свойствах верхней и нижней поверхностей полосы. Вода, попадая на верхнюю поверхность полосы, стекая через кромки, обладает большей охлаждающей способностью за счет большего времени контакта полосы с водой по сравнению с нижней поверхностью. Большая скорость охлаждения верхней поверхности по сравнению с нижней приведет к градиенту механических свойств, ухудшающих штампуемость стали.Differentiated cooling of the rolling stock on the discharge roller table allows to reduce the difference in the mechanical properties of the upper and lower surfaces of the strip. Water falling on the upper surface of the strip, flowing through the edges, has a greater cooling ability due to the longer contact time of the strip with water compared to the lower surface. The high cooling rate of the upper surface compared to the lower will lead to a gradient of mechanical properties that impair the formability of the steel.
Приведенная математическая зависимость, регламентирующая интенсивность охлаждения верхней поверхности горячекатаной полосы на отводящем рольганге стана горячей прокатки в зависимости от ее конечной толщины - эмпирическая и получена при обработке опытных данных комплекса исследований по прокатке низколегированных марок стали на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».The mathematical dependence given that regulates the cooling rate of the upper surface of the hot-rolled strip on the discharge roller of the hot rolling mill depending on its final thickness is empirical and was obtained by processing the experimental data from a set of studies for rolling low-alloy steel grades on the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works .
Пример осуществления способаAn example of the method
Сталь заявленного состава (см. табл.1) была выплавлена в 350-тонном конвертере. После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы. Далее производится непосредственно горячая прокатка слябов на непрерывном широкополосном стане 2000 горячей прокатки (ШСГП 2000) ОАО «ММК» в полосы размерами 4.0÷9.0×1670÷1743 мм, предназначенные для последующего изготовления силовых элементов автомобиля методом штамповки (балки, перекладины, рамы грузовых автомобилей).Steel of the claimed composition (see Table 1) was smelted in a 350-ton converter. After the out-of-furnace treatment of the metal and the introduction of the required additives, continuous casting of steel was carried out, followed by its crystallization and cutting into slabs. Next, the hot slabs are directly rolled on a continuous wide-band hot rolling mill 2000 (SHSGP 2000) of MMK OJSC into strips of 4.0 ÷ 9.0 × 1670 ÷ 1743 mm in size, intended for the subsequent manufacture of vehicle power elements by stamping (beams, crossbars, truck frames )
Горячую прокатку осуществляют по следующей методике. Производится аустенизация слябовой заготовки при температуре 1180÷1240°C, после чего сляб поступает на ШСГП 2000, имеющий в своем составе черновую непрерывную группу клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель, чистовую непрерывную группу клетей с малой обжимной способностью с устройствами межклетевого охлаждения, а также отводящий рольганг с охлаждающими секциями и две группы моталок. Сляб обжимается в черновой группе клетей до получения требуемой толщины раската 40÷50 мм, после чего он направляется по промежуточному рольгангу в чистовую непрерывную группу клетей. Чистовая группа клетей стана имеет в своем составе семь рабочих клетей, в которых раскат обжимается до требуемой конечной толщины 4.0÷9.0 мм при суммарном относительном обжатии не менее 70%. При этом температура завершения пластической деформации (Ткп) в общем случае поддерживается в интервале 790÷840°C, а именно, для полос толщиной 4.0÷6.0 мм включительно - 825±15°C, для полос толщиной 6.1÷8.0 мм включительно - 815±15°C, для полос толщиной 8.1÷9.0 мм включительно - 805±15°C.Hot rolling is carried out according to the following procedure. The slab billet is austenitized at a temperature of 1180 ÷ 1240 ° C, after which the slab is fed to SHSGP 2000, which includes a rough continuous group of stands, an intermediate roller table, a finishing descaler, a continuous continuous group of stands with a low crimping capacity with inter-cell cooling devices, as well as discharge roller conveyor with cooling sections and two groups of coilers. The slab is crimped in the roughing group of stands to obtain the required thickness of the roll 40 ÷ 50 mm, after which it is sent along the intermediate roller table to the finishing continuous group of stands. The finishing group of the mill stands includes seven working stands in which the roll is crimped to the required final thickness of 4.0–9.0 mm with a total relative reduction of at least 70%. In this case, the temperature of completion of plastic deformation (TKP) is generally maintained in the range of 790 ÷ 840 ° C, namely, for strips with a thickness of 4.0 ÷ 6.0 mm inclusive - 825 ± 15 ° C, for strips with a thickness of 6.1 ÷ 8.0 mm inclusive - 815 ± 15 ° C, for bands with a thickness of 8.1 ÷ 9.0 mm inclusively - 805 ± 15 ° C.
После завершения окончательной деформации проводят ускоренное охлаждение проката водой до требуемой температуры. При этом скорость охлаждения верхней поверхности полосы (град./с) определяют из выражения: Vверх=-3,4·Ln(hcp)+11,5, где hср - конечная толщина полосы, мм, а охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине. При этом температуру смотки полосы в рулон принимают равной в диапазоне 585±15°C для толщин 4.0÷6.0 мм включительно, в диапазоне 575±15°C - для толщин 6.1÷8.0 мм, в диапазоне 565±15°C - для толщин 8.1÷9.0 мм включительно. Далее производится охлаждение рулона на спокойном воздухе до температуры окружающей среды.After completion of the final deformation, accelerated cooling of the rolled water with the required temperature is carried out. In this case, the cooling rate of the upper surface of the strip (deg / s) is determined from the expression: V top = -3.4 · Ln (h cp ) +11.5, where h cf is the final thickness of the strip, mm, and the cooling of the lower surface of the strip produce monotonously evenly along its entire length. In this case, the temperature of the strip winding into a roll is taken equal in the range 585 ± 15 ° C for thicknesses 4.0 ÷ 6.0 mm inclusive, in the range 575 ± 15 ° C - for thicknesses 6.1 ÷ 8.0 mm, in the range 565 ± 15 ° C - for thicknesses 8.1 ÷ 9.0 mm inclusive. Next, the coil is cooled in calm air to ambient temperature.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялась прокатка полос из стали категории прочности 490 и охлаждение их поверхности водой на отводящем рольганге широкополосного стана 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат», а также результаты исследований представлены в таблице 2.Variants of technological parameters, according to which, according to the claimed method, strips of steel of strength category 490 were rolled and their surfaces were cooled with water on the discharge roller table of a broadband hot rolling mill 2000 of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works, as well as the research results are presented in table 2.
Заявляемая технология производства рулонов на примере горячей прокатки полос категории прочности 490 обеспечивает получение следующих механических свойств: временное сопротивление разрыву σв=590÷640 МПа, предел текучести σт=510÷550 МПа, σт/σв - не более 0,90, δ5 - не менее 25%, ударная вязкость KCU-40 - не менее 39 Дж/см2.The inventive technology for the production of rolls using the example of hot rolling of bands of strength category 490 provides the following mechanical properties: temporary tensile strength σv = 590 ÷ 640 MPa, yield strength σt = 510 ÷ 550 MPa, σt / σv - not more than 0.90, δ 5 - not less than 25%, impact strength KCU -40 - not less than 39 J / cm 2 .
По варианту №3 был произведен прокат, принятый в качестве прототипа изобретения (сравнительный вариант).In option No. 3, a rental was adopted, adopted as a prototype of the invention (comparative option).
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в наиболее близком аналоге.Based on the foregoing, we can conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the closest analogue.
Заявляемый способ может найти широкое применение на широкополосных станах горячей прокатки при производстве полос из высокопрочной стали с пределом текучести не менее 490 МПа с требуемыми регламентируемыми механическими параметрами.The inventive method can be widely used on broadband hot rolling mills in the production of strips of high strength steel with a yield strength of at least 490 MPa with the required regulated mechanical parameters.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Claims (4)
при этом температуру раската в последнем проходе черновой группы клетей стана поддерживают в интервале 1010÷1050°C, окончательную деформацию полосы осуществляют в непрерывном режиме с суммарной степенью деформации не менее 70% и завершением пластической деформации в интервале температур 790÷840°C, после завершения окончательной деформации на отводящем рольганге производят дифференцированное охлаждение верхней и нижней поверхностей полосы, причем охлаждение верхней поверхности полосы ведут с интенсивностью, определяемой из выражения: Vверх=-3,4·ln(hср)+11,5,
где Vверх - скорость охлаждения верхней поверхности полосы, град/с;
hcp - конечная толщина полосы, мм,
а охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине, при этом температуру полосы перед смоткой поддерживают в диапазоне 550÷600°C.1. A method for the production of hot rolled coils from low alloy steel with a thickness of 4.0 ÷ 9.0 mm, including smelting, out-of-furnace processing, continuous casting, austenization of a workpiece with heating above Ac 3 , preliminary deformation of the strip in the roughing group of the mill stands and final deformation of the strip, cooling the surface of the strip with water and its winding into a roll, characterized in that the steel of the following chemical composition is melted at a ratio of components, wt.%:
in this case, the temperature of the roll in the last pass of the draft group of mill stands is maintained in the range of 1010 ÷ 1050 ° C, the final deformation of the strip is carried out in continuous mode with a total degree of deformation of at least 70% and the completion of plastic deformation in the temperature range of 790 ÷ 840 ° C, after completion final deformed out table to produce a differentiated cooling of the upper and lower surfaces of the strip, and cooling the top surface of the strip lead with an intensity determined from the expression: V ver = -3,4 · ln (h avg) 11.5,
where V top is the cooling rate of the upper surface of the strip, deg / s;
h cp — final strip thickness, mm,
and the cooling of the lower surface of the strip is monotonously uniform over its entire length, while the temperature of the strip before winding is maintained in the range of 550 ÷ 600 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011102089/02A RU2450061C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011102089/02A RU2450061C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2450061C1 true RU2450061C1 (en) | 2012-05-10 |
Family
ID=46312270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011102089/02A RU2450061C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2450061C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495942C1 (en) * | 2012-09-11 | 2013-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of producing higher-strength hot-rolled stock |
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2547087C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of higher-strength hot-rolled stock |
| RU2570712C1 (en) * | 2014-08-20 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Strip hot rolling from low-alloy steel |
| RU2602206C1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-11-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled stock for automobile wheels |
| RU2677426C1 (en) * | 2018-01-16 | 2019-01-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |
| RU2815344C1 (en) * | 2019-11-18 | 2024-03-13 | Арселормиттал | Stamped steel part and method of manufacturing thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4188241A (en) * | 1977-12-06 | 1980-02-12 | Nippon Steel Corporation | Method for producing high tensile strength, high ductility, low yield ratio hot rolled steel sheet |
| RU2038390C1 (en) * | 1993-06-03 | 1995-06-27 | Изотов Владимир Ильич | Method for production of not-rolled sheets from low-carbon low-alloyed steels |
| RU2270065C1 (en) * | 2004-09-14 | 2006-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for hot rolling of steel strips |
| RU2361935C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty |
| RU2361930C1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty |
-
2011
- 2011-01-20 RU RU2011102089/02A patent/RU2450061C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4188241A (en) * | 1977-12-06 | 1980-02-12 | Nippon Steel Corporation | Method for producing high tensile strength, high ductility, low yield ratio hot rolled steel sheet |
| RU2038390C1 (en) * | 1993-06-03 | 1995-06-27 | Изотов Владимир Ильич | Method for production of not-rolled sheets from low-carbon low-alloyed steels |
| RU2270065C1 (en) * | 2004-09-14 | 2006-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for hot rolling of steel strips |
| RU2361930C1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty |
| RU2361935C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2495942C1 (en) * | 2012-09-11 | 2013-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of producing higher-strength hot-rolled stock |
| RU2547087C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of higher-strength hot-rolled stock |
| RU2570712C1 (en) * | 2014-08-20 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Strip hot rolling from low-alloy steel |
| RU2602206C1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-11-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled stock for automobile wheels |
| RU2677426C1 (en) * | 2018-01-16 | 2019-01-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |
| RU2815344C1 (en) * | 2019-11-18 | 2024-03-13 | Арселормиттал | Stamped steel part and method of manufacturing thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11339454B2 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
| RU2450061C1 (en) | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel | |
| KR101458039B1 (en) | Method for manufacturing flat steel products from a steel forming a complex phase structure | |
| EP2615191B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet having excellent stretch flange properties, and process for production thereof | |
| JP5350252B2 (en) | Process for producing flat steel products from steel forming a martensitic microstructure | |
| WO2011122237A1 (en) | Steel sheet with high tensile strength and superior ductility and method for producing same | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| CA2530834A1 (en) | High-strength steel sheet having excellent deep drawability and process for producing the same | |
| JP6760407B2 (en) | Hot-rolled steel sheet and its manufacturing method | |
| EP3655560A1 (en) | Flat steel product with a high degree of aging resistance, and method for producing same | |
| EP3591084B1 (en) | Ferritic stainless steel sheet, hot coil, and flange member for motor vehicle exhaust system | |
| WO2015105046A1 (en) | Ferritic stainless steel and method for producing same | |
| CN105658832B (en) | The small high-strength steel sheet of the intra-face anisotropy of elongation and its manufacture method | |
| CN115003839A (en) | Steel sheet and method for producing same | |
| EP3561121B1 (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent bendability and hole expandability and method for manufacturing same | |
| RU2547087C1 (en) | Method of production of higher-strength hot-rolled stock | |
| EP3591083B1 (en) | Ferritic stainless steel sheet, hot coil, and flange member for motor vehicle exhaust system | |
| RU2277594C1 (en) | Cold rolled sheets for deep drawing making method | |
| RU2516358C2 (en) | Production of cold-rolled strip from low-carbon steel for coil blanking | |
| JP5350254B2 (en) | Process for producing flat steel products from aluminum alloyed multiphase steels | |
| RU2495942C1 (en) | Method of producing higher-strength hot-rolled stock | |
| RU2676543C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
| RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| RU2679675C1 (en) | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel | |
| RU2440425C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180121 |