RU2361930C1 - Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty - Google Patents
Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty Download PDFInfo
- Publication number
- RU2361930C1 RU2361930C1 RU2007149107/02A RU2007149107A RU2361930C1 RU 2361930 C1 RU2361930 C1 RU 2361930C1 RU 2007149107/02 A RU2007149107/02 A RU 2007149107/02A RU 2007149107 A RU2007149107 A RU 2007149107A RU 2361930 C1 RU2361930 C1 RU 2361930C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strength
- content
- titanium
- niobium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к технологии производства горячекатаного проката повышенной прочности из низколегированной стали, предназначенного для изготовления деталей автомобиля методом штамповки.The invention relates to the field of metallurgy, and specifically to a technology for the production of high-rolled hot rolled products from low alloy steel, intended for the manufacture of automobile parts by stamping.
Одним из определяющих качеств автолиста является его способность к вытяжке при штамповке деталей автомобиля. Горячекатаные полосы с повышенной прочностью и высокой способностью к вытяжке в зависимости от класса прочности должны соответствовать определенному комплексу механических свойств, например, согласно требованиям европейского стандарта EN 10149 (таблица 1):One of the defining qualities of an autosheet is its ability to stretch when stamping car parts. Hot rolled strips with increased strength and high ability to stretch, depending on the strength class, must correspond to a certain set of mechanical properties, for example, according to the requirements of the European standard EN 10149 (table 1):
Известен способ производства горячекатаных полос из стали с содержанием углерода до 0,1 вес.%, в котором при горячей прокатке температуру конца прокатки принимают равной 860-890°С, душирование полос начинают через 7-9 с после конца прокатки, а температуру смотки принимают равной 640-700°С, при этом дрессировку полос для получения их матовой поверхности осуществляют в валках с высотой микронеровностей бочек Ra=2,2-2,7 мкм и для получения шероховатостей поверхности - с Ra=2,9-4,0 мкм [Патент РФ №2255990, МПК С21D 8/04, 10.07.2005 г.].A known method for the production of hot rolled strips of steel with a carbon content of up to 0.1 wt.%, In which, during hot rolling, the temperature of the end of rolling is taken equal to 860-890 ° C, the strip stripping is started 7-9 s after the end of rolling, and the winding temperature is taken equal to 640-700 ° C, while the training of the strips to obtain their matte surface is carried out in rolls with the height of the microroughness of barrels Ra = 2.2-2.7 microns and to obtain surface roughness with Ra = 2.9-4.0 microns [RF patent №2255990, IPC С21D 8/04, 07/10/2005].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 315 до 500.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 315 to 500.
Известен способ производства горячекатаных полос из стали с содержанием углерода в пределах 0,01-0,1%, в котором при горячей прокатке температуру конца прокатки принимают равной 780-800°С, охлаждение до температуры смотки ведут со скоростью 9-13 град/с, травление ведут при 60-80°С, а дрессировку проводят с относительным обжатием 0,5-1,0% [Патент РФ №2164248, МПК С21D 8/04, С21D 9/46, 20.03.2001 г.].A known method for the production of hot rolled strips of steel with a carbon content in the range of 0.01-0.1%, in which during hot rolling the temperature of the end of rolling is taken equal to 780-800 ° C, cooling to a winding temperature is carried out at a speed of 9-13 deg / s , etching is carried out at 60-80 ° C, and training is carried out with a relative compression of 0.5-1.0% [RF Patent No. 2164248, IPC C21D 8/04, C21D 9/46, 03/20/2001].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств классов прочности от 315 до 500.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of strength classes from 315 to 500.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ производства горячекатаных полос, включающий выплавку сверхнизкоуглеродистой стали с примесями серы и азота, легированной титаном с содержанием элементов, удовлетворяющим соотношению Ti/(4·C+3,43·N+1,5·S)=1÷1,5, при котором горячую прокатку завершают при температуре 885-915°С, охлаждение ведут до температуры 685-715°С, затем полосы подвергают дрессировке с обжатием 0,8-1,2% [Патент РФ №2202630, МПК С21D 8/04, 20.04.2003 г.] - прототип.The closest in technical essence and the achieved result is a method for the production of hot rolled strips, including the smelting of ultralow carbon steel with impurities of sulfur and nitrogen alloyed with titanium with an element content satisfying the ratio Ti / (4 · C + 3.43 · N + 1.5 · S ) = 1 ÷ 1.5, at which the hot rolling is completed at a temperature of 885-915 ° C, cooling is carried out to a temperature of 685-715 ° C, then the strips are trained with compression of 0.8-1.2% [RF Patent No. 2202630 , IPC C21D 8/04, 04/20/2003] - the prototype.
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 315 до 500.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 315 to 500.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение прочностных характеристик стали при сохранении штампуемости, а также получение горячекатаного проката требуемого класса прочности.The technical result of the invention is to increase the strength characteristics of steel while maintaining stampability, as well as to obtain hot-rolled steel of the required strength class.
Технический результат достигается тем, что в способе производства горячекатаного проката повышенной прочности, включающем выплавку низколегированной стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую углерод 0,045-0,12%, кремний - не более 0,50%, марганец - 0,35-1,15%, алюминий - 0,01-0,09%, азот - не более 0,010%; ниобий и/или титан - 0,01-0,08% каждого, железо и неизбежные примеси - остальное, при этом температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 830-880°С, а температуру смотки - в диапазоне 510-640°С. Сталь может дополнительно содержать ванадий в количестве 0,01-0,08%, а также кальций в количестве 0,0005-0,010%, при этом суммарное содержание ниобия, титана и ванадия не должно превышать 0,117 мас.%.The technical result is achieved by the fact that in the method of manufacturing hot rolled products of increased strength, including smelting low alloy steel, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into coils, according to the invention, steel containing carbon 0.045-0.12% is smelted, silicon - not more than 0.50%, manganese - 0.35-1.15%, aluminum - 0.01-0.09%, nitrogen - not more than 0.010%; niobium and / or titanium - 0.01-0.08% of each, iron and inevitable impurities - the rest, while the temperature of the end of rolling is maintained in the range of 830-880 ° C, and the temperature of the winding is in the range of 510-640 ° C. Steel may additionally contain vanadium in an amount of 0.01-0.08%, as well as calcium in an amount of 0.0005-0.010%, while the total content of niobium, titanium and vanadium should not exceed 0.117 wt.%.
Согласно изобретению содержание углерода, марганца и суммарное содержание ниобия, титана и ванадия связаны с требуемым классом прочности соотношениями:According to the invention, the content of carbon, manganese and the total content of niobium, titanium and vanadium are associated with the required strength class by the ratios:
где [С] - содержание углерода в стали, %;where [C] is the carbon content in steel,%;
[Mn] - содержание марганца в стали, %;[Mn] is the manganese content in steel,%;
[Nb+Ti+V] - суммарное содержание ниобия, титана, ванадия, %;[Nb + Ti + V] is the total content of niobium, titanium, vanadium,%;
0,0002, 0,002, 0,0022, 0,15, 0,013 - эмпирические коэффициенты, %;0.0002, 0.002, 0.0022, 0.15, 0.013 - empirical coefficients,%;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести.To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength.
Сущность изобретения состоит в следующем. На механические свойства холоднокатаной листовой стали влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки.The invention consists in the following. The mechanical properties of cold rolled sheet steel are affected by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment.
Углерод - один из упрочняющих элементов. При содержании углерода менее 0,045% прочностные свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,12% приводит к снижению пластичности стали, что недопустимо.Carbon is one of the reinforcing elements. When the carbon content is less than 0.045%, the strength properties of the steel are below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.12% leads to a decrease in the ductility of steel, which is unacceptable.
Кремний в стали применен как раскислитель и легирующий элемент. При содержании кремния в стали более 0,50% резко снижается пластичность, имеет место охрупчивание стали.Silicon in steel is used as a deoxidizer and an alloying element. When the silicon content in the steel is more than 0.50%, ductility sharply decreases, and embrittlement of steel takes place.
Марганец обеспечивает получение заданных механических свойств. При содержании марганца менее 0,35% прочность стали ниже допустимой. Увеличение содержания марганца более 1,15% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese provides the desired mechanical properties. When the manganese content is less than 0.35%, the strength of the steel is below acceptable. An increase in the manganese content of more than 1.15% overly strengthens the steel, worsens its ductility.
Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,01% снижается пластичность стали, сталь становится склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,09% приводит к ухудшению комплекса механических свойств.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.01%, the ductility of the steel decreases, the steel becomes prone to aging. An increase in aluminum content of more than 0.09% leads to a deterioration in the complex of mechanical properties.
Азот упрочняет сталь. При содержании азота более 0,010% сталь становится склонной к старению.Nitrogen strengthens steel. With a nitrogen content of more than 0.010%, the steel becomes prone to aging.
Ниобий, титан и ванадий применены как легирующие элементы и обеспечивают получение необходимых прочностных свойств. При содержании ниобия, титана, ванадия менее 0,01% не удается получить требуемый уровень прочности. Увеличение содержания ниобия, титана или ванадия более 0,08% нецелесообразно вследствие чрезмерного упрочнения стали и ухудшения пластичности.Niobium, titanium and vanadium are used as alloying elements and provide the necessary strength properties. When the content of niobium, titanium, vanadium is less than 0.01%, it is not possible to obtain the required level of strength. An increase in the content of niobium, titanium or vanadium more than 0.08% is impractical due to excessive hardening of steel and deterioration of ductility.
Кальций применен в пределах 0,0005-0,010% как высокоактивный элемент для усиливающего раскисляющего действия алюминия и удаления из расплава в шлак фосфора, серы, кислорода, что приводит к изменению фазового состава и улучшения формы (глобулязации) оксидных включений, а также уменьшению их количества.Calcium is used in the range of 0.0005-0.010% as a highly active element for enhancing the deoxidizing effect of aluminum and removing phosphorus, sulfur, oxygen from the melt into slag, which leads to a change in the phase composition and an improvement in the shape (globulation) of oxide inclusions, as well as a decrease in their amount .
Горячая прокатка с температурами конца прокатки 830-880°С и смотки 510-640°С обеспечивает формирование оптимальной текстуры металла с преобладающей кристаллографической ориентировкой <111>, а также микроструктуры с высокой стабильностью и равномерностью. Ниже и выше заявленных температурных пределов технический результат не достигался, а именно сталь приобретала структуру с неблагоприятной для холодной штамповки текстурой и неравномерную микроструктуру ферритной матрицы.Hot rolling with temperatures of the end of rolling 830-880 ° C and winding 510-640 ° C provides the formation of an optimal metal texture with a predominant crystallographic orientation <111>, as well as a microstructure with high stability and uniformity. Below and above the stated temperature limits, the technical result was not achieved, namely, steel acquired a structure with a texture unfavorable for cold stamping and an uneven microstructure of the ferrite matrix.
Экспериментально установлено, что верхний предел суммарного содержания ниобия, титана и ванадия ограничен значением 0,117%. При увеличении суммарного содержания [Nb+Ti+V] более 0,117% ухудшается пластичность проката из-за чрезмерного упрочнения стали.It was experimentally established that the upper limit of the total content of niobium, titanium and vanadium is limited to 0.117%. With an increase in the total content of [Nb + Ti + V] over 0.117%, the ductility of rolled products deteriorates due to excessive hardening of steel.
Экспериментально установлено, что для получения требуемого класса прочности содержание углерода, марганца, а также суммарного содержания ниобия, титана и ванадия должно быть регламентировано в соответствии с зависимостями: [С]=(0,0002·Кпр+0,002)±0,02, %; [Мn]=(0,0022·Кпр-0,15)±0,20, %; [Nb+Ti+V]=(0,0002·Кпр-0,013)±0,03, %.It was established experimentally that for obtaining the desired strength grade carbon content, manganese, and the total content of niobium, titanium and vanadium should be regulated in accordance with the dependencies: [C] = (0.0002 · K pr +0,002) ± 0,02, %; [Mn] = (0.0022 · K pr -0,15) ± 0,20,%; [Nb + Ti + V] = (0,0002 · K pr -0,013) ± 0,03,%.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
В кислородном конвертере выплавляли низколегированные стали, химический состав которых приведен в таблице 2.Low oxygen steels were smelted in an oxygen converter, the chemical composition of which is given in Table 2.
Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы сечением 250×1280 мм. Слябы нагревали в нагревательной печи с шагающими балками до температуры 1250°С в течение 2,5-3,5 часов и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000 в полосы толщиной 2,5-3,5 мм. Температура полос на выходе из последней клети стана регламентирована. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали солянокислотному травлению в непрерывном травильном агрегате.Smelted steel was poured on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1280 mm. The slabs were heated in a heating furnace with walking beams to a temperature of 1250 ° C for 2.5-3.5 hours and rolled on a continuous broadband mill 2000 in strips 2.5-3.5 mm thick. The temperature of the strips at the outlet of the last mill stand is regulated. Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water to certain temperatures and wound into rolls. Chilled rolls were subjected to hydrochloric acid etching in a continuous etching unit.
Химический состав низколегированных сталей table 2
The chemical composition of low alloy steels
В таблице 3 приведены варианты реализации способа производства горячекатаного проката, а также показатели механических свойств.Table 3 shows the options for implementing the method of production of hot-rolled steel, as well as indicators of mechanical properties.
Технологические параметры производства горячительного проката и показатели механических свойствTable3
Technological parameters of the production of hot rolled products and indicators of mechanical properties
В таблицах 4-6 указано необходимое содержание углерода, марганца и [Nb+Ti+V] согласно зависимостям (1), (2), (3).Tables 4-6 indicate the required content of carbon, manganese and [Nb + Ti + V] according to dependencies (1), (2), (3).
Минимальное и максимальное содержание углерода, рассчитанное согласно зависимости [C]=(0,0002·Kпр+0,002)±0,02, %Table 4
The minimum and maximum carbon content is calculated according to the relationship [C] = (0,0002 · K pr +0,002) ± 0,02,%
Минимальное и максимальное содержание марганца, рассчитанное согласно зависимости [Mn]=(0,0022·Kпр-0,15)±0,20, %Table 5
Minimum and maximum manganese content, calculated according to the relationship [Mn] = (0,0022 · K pr -0,15) ± 0,20,%
Минимальное и максимальное содержание [Nb+Ti+V], рассчитанное согласно зависимости [Nb+Ti+V]=(0,0002·Kпр-0,013)±0,03, %Table 6
Minimum and maximum content [Nb + Ti + V], calculated according to the relationship [Nb + Ti + V] = (0,0002 · K pr -0,013) ± 0,03,%
Из таблиц 2-6 видно, что в случае реализации предложенного способа (составы №2-6) и выполнении зависимостей (1)-(3) достигаются механические свойства с классами прочности от 315 до 500. При запредельных значениях заявленных параметров (составы №1 и 7) и использовании способа-прототипа (состав №8) классы прочности от 315 до 500 не достигаются: для состава №1 классу прочности 315 не соответствует предел текучести и предел прочности; для состава №7 классу прочности 500 не соответствует относительное удлинение; для способа-прототипа (состав №8) классу прочности 315 не соответствует предел текучести и предел прочности.From tables 2-6 it is seen that in the case of the implementation of the proposed method (compositions No. 2-6) and the fulfillment of dependencies (1) - (3), mechanical properties with strength classes from 315 to 500 are achieved. and 7) and using the prototype method (composition No. 8), strength classes from 315 to 500 are not achieved: for composition No. 1, strength class 315 does not correspond to yield strength and tensile strength; for composition No. 7, the elongation class 500 does not correspond to elongation; for the prototype method (composition No. 8), the strength class 315 does not correspond to the yield strength and tensile strength.
Из проката изготавливали штамповкой высоконагруженные детали автомобиля, замечаний к штамповке у потребителя не было.Highly loaded car parts were made from rolling by stamping; there were no comments on stamping from the consumer.
Claims (7)
при этом температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 830-880°С, а температуру смотки - в диапазоне 510-640°С.1. A method of manufacturing hot rolled steel of increased strength, including the smelting of low alloy steel, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into coils, characterized in that the steel is smelted containing the components in the following ratio, wt.%:
while the temperature of the end of the rolling support in the range of 830-880 ° C, and the temperature of the winding in the range of 510-640 ° C.
[С]=(0,0002·Кпр+0,002)±0,02, мас.%,
где 0,0002 - эмпирический коэффициент, %;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,002 - эмпирический коэффициент, %.5. The method according to any one of claims 1 and 2, characterized in that the carbon content is related to the required strength class by the dependence:
[C] = (0.0002 · K pr +0,002) ± 0,02, wt.%
where 0,0002 is the empirical coefficient,%;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0.002 - empirical coefficient,%.
[Мn]=(0,0022·Кпр-0,15)±0,20, мас.%,
где 0,0022 - эмпирический коэффициент, %;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому
минимальному пределу текучести;
0,15 - эмпирический коэффициент, %.6. The method according to any one of claims 1 and 2, characterized in that the manganese content is related to the required strength class by the dependence:
[Mn] = (0.0022 · K pr -0,15) ± 0,20, wt.%
where 0,0022 is an empirical coefficient,%;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required
minimum yield strength;
0.15 - empirical coefficient,%.
[Nb+Ti+V]=(0,0002·Kпр-0,013)±0,03, мас.%,
где 0,0002 - эмпирический коэффициент, %;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому
минимальному пределу текучести;
0,013 - эмпирический коэффициент, %. 7. The method according to any one of claims 1 and 2, characterized in that the total content of niobium, titanium and vanadium is associated with the required strength class by the dependence:
[Nb + Ti + V] = (0,0002 · K pr -0,013) ± 0,03, wt.%
where 0,0002 is the empirical coefficient,%;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required
minimum yield strength;
0.013 - empirical coefficient,%.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007149107/02A RU2361930C1 (en) | 2007-12-28 | 2007-12-28 | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007149107/02A RU2361930C1 (en) | 2007-12-28 | 2007-12-28 | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2361930C1 true RU2361930C1 (en) | 2009-07-20 |
Family
ID=41047142
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007149107/02A RU2361930C1 (en) | 2007-12-28 | 2007-12-28 | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2361930C1 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2450061C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
RU2452778C1 (en) * | 2011-04-15 | 2012-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strip cold-rolling from low-alloy steel of strength class 200 |
RU2516212C1 (en) * | 2012-10-18 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled wide-strip coil stock |
RU2570712C1 (en) * | 2014-08-20 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Strip hot rolling from low-alloy steel |
RU2602206C1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-11-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled stock for automobile wheels |
-
2007
- 2007-12-28 RU RU2007149107/02A patent/RU2361930C1/en active
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2450061C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
RU2452778C1 (en) * | 2011-04-15 | 2012-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strip cold-rolling from low-alloy steel of strength class 200 |
RU2516212C1 (en) * | 2012-10-18 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled wide-strip coil stock |
RU2570712C1 (en) * | 2014-08-20 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Strip hot rolling from low-alloy steel |
RU2602206C1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-11-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled stock for automobile wheels |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2358025C1 (en) | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength | |
RU2361935C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty | |
KR20120008033A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent slow-aging property and high curability in baking, and method for producing same | |
RU2361936C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled stock of increased strength | |
RU2433192C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) | |
JP6037084B2 (en) | Steel plate for squeezed can and method for manufacturing the same | |
RU2361930C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty | |
CN113774274B (en) | Low-cost well-formed battery case steel and production method thereof | |
RU2721681C1 (en) | Method of producing cold-rolled continuously annealed flat products from if-steel | |
RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
RU2495942C1 (en) | Method of producing higher-strength hot-rolled stock | |
WO2021005971A1 (en) | Hot rolled steel sheet | |
JPS5959831A (en) | Manufacture of cold-rolled steel plate causing no surface roughening | |
JP2001098328A (en) | Method of producing ferritic stainless steel sheet excellent in ductility, workability and ridging resistance | |
JP7329550B2 (en) | Hot-rolled plated steel sheet with high strength, high formability, and excellent bake hardenability, and method for producing the same | |
KR20140031753A (en) | Ultra high strength hot-dip plated steel sheet and method for manufacturing the same | |
RU2676543C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
RU2445380C1 (en) | Manufacturing method of hot-dip galvanised strip (versions) | |
RU2361932C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty | |
RU2799195C1 (en) | Method for the production of hot-rolled pickled steel | |
RU2529326C1 (en) | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel | |
JP2001098327A (en) | Method of producing ferritic stainless steel excellent in ductility, workability and ridging resistance | |
RU2529325C1 (en) | Production method of cold-rolled mill products for baling band | |
EP4403663A1 (en) | Ferritic stainless steel and manufacturing method therefor | |
JPS609097B2 (en) | Ultra-low yield point steel with excellent workability and non-aging properties and its manufacturing method |