RU2450063C2 - Промежуточная деталь для соединения фасонного тела из марганцовистой стали с углеродистой сталью, а также способ соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами - Google Patents
Промежуточная деталь для соединения фасонного тела из марганцовистой стали с углеродистой сталью, а также способ соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами Download PDFInfo
- Publication number
- RU2450063C2 RU2450063C2 RU2010117244/02A RU2010117244A RU2450063C2 RU 2450063 C2 RU2450063 C2 RU 2450063C2 RU 2010117244/02 A RU2010117244/02 A RU 2010117244/02A RU 2010117244 A RU2010117244 A RU 2010117244A RU 2450063 C2 RU2450063 C2 RU 2450063C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- intermediate part
- manganous
- manganese
- austenitic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области сварки деталей. Для предотвращения образования выбоин в зоне сварного соединения и создания равномерной твердости и прочности по всему сварному соединению промежуточную деталь для соединения фасонных тел из марганцовистой стали с углеродистой сталью, в частности отлитых из марганцовистой аустенитной стали крестовин со стандартными рельсами, выполняют из стали, выбранной из группы аустенитно-ферритных дуплексных сталей с долей феррита <60 мас.%, в состав которой входят, мас.%: С - макс. 0,03, Cr (21-23), Ni (4,5-6,5), Мо (2,5-3,5), N (0,1-2,22). Способ соединения заключается в том, что промежуточную деталь сваривают сначала со стандартным рельсом, а затем с отливкой из марганцовистой аустенитной стали. 2 н. и 9 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к промежуточной детали для соединения фасонных тел из марганцовистой стали с углеродистой сталью, в частности отлитых из марганцовистой аустенитной стали крестовин со стандартными рельсами, а также к способу соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами.
Отливку из марганцовистой аустенитной стали нельзя сварить непосредственно со сталью стандартных рельсов, поскольку для сварки требуется относительно высокая температура. Отливка из аустенитной марганцовистой стали обладает свойством сильного охрупчивания при нагреве до температуры свыше 300°C из-за карбидных выделений в структуре, причем вследствие этого при медленном охлаждении хрупкая структура сохраняется. Во избежание такого охрупчивания требуются нагрев до высоких температур и вследствие этого быстрое охлаждение. Такое быстрое охлаждение может осуществляться, например, за счет резкого охлаждения в воде. Углеродистая сталь, применяемая для стандартных рельсов, обладает, в свою очередь, свойством охрупчивания при быстром охлаждении, так что во избежание охрупчивания вслед за сваркой необходимо медленное охлаждение. Крестовины и места пересечений железнодорожных путей из-за необходимости исключительных прочностных свойств изготавливаются, как правило, из отливки аустенитной марганцовистой стали, в результате чего возникают противоположные условия термообработки мест сварки. Чтобы учесть эти различные требования, были предложены промежуточные детали между стандартными рельсами и отлитыми из марганцовистой аустенитной стали крестовинами, которые были выбраны благодаря своей хорошей свариваемости и соответствующей термообработки данного сварного соединения. Однако прочностные свойства таких, по меньшей мере, частично аустенитных промежуточных деталей относительно хуже, чем свойства стали соседнего стандартного рельса или отливки из марганцовистой аустенитной стали.
Способ сварки аустенитных, отлитых из марганцовистой аустенитной стали отрезков рельсов и, в частности, крестовин со стандартными рельсами известен, например, из AT 343712. В этом известном способе используют промежуточную деталь меньшей высоты, чем высота ходовой поверхности крестовины или стандартного рельса, и осуществляют облицовку из износостойкой марганцовистой стали. Таким образом, следует принять во внимание то обстоятельство, что в зоне мест сварки материал имеет существенно меньшую твердость, вследствие чего возникает опасность образования выбоин при движении подвижного состава. Длина такой промежуточные детали составляет, как правило, свыше 50 мм во избежание нахлеста зон теплового воздействия обоих мест сварки.
Для усовершенствования способа, известного из AT 350881, было предложено ограничить длину промежуточной детали величиной 15-25 мм. Эта мера должна была уменьшить опасность образования выбоин за счет существенно более короткого мягкого участка верхней поверхности. Однако и при таком выполнении остаются нерешенными принципиальные трудности недостаточной твердости промежуточной детали.
В EP 391007 B1 предложено осуществлять охлаждение окружающим воздухом при сварке промежуточной детали с отливкой из марганцовистой аустенитной стали. Для этой цели были выбраны специальные материалы, содержащие, в основном, 6-11 мас.% марганца, 5-8 мас.% никеля, 17-20 мас.% хрома и дельта-феррит в диапазоне 5-15 мас.%. Такие стали, как и другие до сих пор предлагавшиеся стали для промежуточной детали, действительно позволяли, в основном, избежать проблем, вызываемых непосредственной сваркой обеих сталей, однако не удалось полностью решить проблему усталостной прочности и прочности при изгибе всего сварного соединения, поскольку аустенитные детали и, в частности, материал крестовины и промежуточной детали позволяют достичь максимальной прочности при растяжении только 500-600 Н/мм2, что приводит к образованию выбоин.
В основе изобретения лежит задача более надежного предотвращения образования выбоин в зоне сварного соединения и, в частности, в переходной зоне между стандартным рельсом и аустенитной марганцовистой сталью, а также создания равномерной твердости и прочности по всему соединению. Для решения этой задачи предложенная промежуточная деталь состоит из стали, выбранной из группы аустенитно-ферритных дуплексных сталей с массовой долей феррита <60%. Такие стали из группы дуплексных сталей отличаются массовой долей феррита до 60%, причем в качестве примера такого материала следует привести материал X2CrNiMoN22-5-3, который может считаться особенно предпочтительным для выбора подходящего материала промежуточной детали. Такая сталь имеет следующий ориентировочный состав:
- C макс. 0,03%
- Cr 21-23%
- Ni 4,5-6,5%
- Mo 2,5-3,5%
- N 0,1-2,22%.
Промежуточная деталь из дуплексной стали с соотношением аустенита к ферриту около 50:50 обладает очень хорошими свойствами для сварки как с аустенитной марганцовистой сталью, с одной стороны, так и с перлитной рельсовой сталью (феррит и цементит), с другой стороны. За счет высокой доли феррита при целенаправленной термообработке до, во время и/или после сварки можно также придать промежуточной детали прочность, которая приблизительно равна прочности в зоне рельсовой стали и аустенитной марганцовистой стали. Оставшуюся длину промежуточной детали в таком выполнении можно не принимать во внимание, поскольку отсутствует опасность образования выбоин за счет слишком мягкого материала промежуточной детали. В частности, за счет такой термообработки после выбора подходящей промежуточной детали ее прочность при растяжении можно увеличить до 600-800 Н/мм2. Предпочтительно промежуточная деталь используется после диффузионного отжига, а затем резкого охлаждения, и наиболее предпочтительно промежуточная деталь используется после диффузионного отжига при 900-1100°C, а затем резкого охлаждения водой и после этого воздухом.
Предложенный способ соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами отличается тем, что аустенитно-ферритную промежуточную деталь из дуплексной стали с массовой долей феррита <60% сваривают с отливкой из марганцовистой аустенитной стали и со стандартным рельсом, причем предпочтительно промежуточную деталь следующего ориентировочного состава:
- C макс. 0,03%
- Cr 21-23%
- Ni 4,5-6,5%
- Mo 2,5-3,5%
- N 0,1-2,22%
сначала сваривают со стандартным рельсом, а затем с отливкой из марганцовистой аустенитной стали. В принципе, выбранная промежуточная деталь позволяет осуществить в процессе сварки охлаждение посредством сжатого воздуха как в первом, так и во втором процессе сварки. Чтобы достичь требуемых прочностных свойств и, в частности, повышения усталостной прочности примерно со 140 Н/мм2 до примерно 190 Н/мм2, предпочтительно промежуточную деталь перед сваркой подвергают диффузионному отжигу при 900-1100°C, а затем резкому охлаждению водой и после этого воздухом, причем предпочтительно сварное соединение со стандартным рельсом после охлаждения отжигают при 200-600°C для отпуска. Точно так же предпочтительно сварное соединение с отливкой из марганцовистой стали может быть подвергнуто после охлаждения отжигу при 200-600°C для отпуска. Длина промежуточной детали может составлять, например, около 50 мм, причем повышение прочности при растяжении до 600-800 Н/мм2 может быть достигнуто за счет простой обработки закалкой, осуществляемой, например, посредством способа упрочнения взрывом. В связи с этим согласно изобретению предпочтительно промежуточную деталь до или после сварки подвергают обработке закалкой, причем упрочнение взрывом может осуществляться для промежуточной детали до сварки или после сварки с деталью.
Claims (11)
1. Промежуточная деталь для соединения фасонных тел из марганцовистой стали, в частности крестовин, отлитых из марганцовистой аустенитной стали, со стандартными рельсами из углеродистой стали, отличающаяся тем, что она состоит из стали, выбранной из группы аустенитно-ферритных дуплексных сталей с массовой долей феррита <60%.
2. Промежуточная деталь по п.1, отличающаяся тем, что она состоит из стали, в состав которой входят, мас.%::
С макс. 0,03
Cr 21-23
Ni 4,5-6,5
Mo 2,5-3,5
N 0,1-2,22
3. Промежуточная деталь по п.1 или 2, отличающаяся тем, что она подвергнута диффузионному отжигу, а затем резкому охлаждению.
4. Промежуточная деталь по п.1 или 2, отличающаяся тем, что она подвергнута диффузионному отжигу при 900-1100°C, а затем резкому охлаждению водой и после этого воздухом.
5. Способ соединения фасонных тел, в частности крестовин, отлитых из марганцовистой аустенитной стали, со стандартными рельсами из углеродистых сталей, отличающийся тем, что аустенитно-ферритную промежуточную деталь из дуплексной стали с массовой долей феррита <60% сваривают с отливкой из марганцовистой стали и стандартным рельсом.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что промежуточную деталь, состоящую из стали, в состав которой входят, мас.%:
С макс.0,03
Cr 21-23
Ni 4,5-6,5
Mo 2,5-3,5
N 0,1-2,22
сваривают сначала со стандартным рельсом, а затем с отливкой из марганцовистой аустенитной стали.
сваривают сначала со стандартным рельсом, а затем с отливкой из марганцовистой аустенитной стали.
7. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что в процессе сварки промежуточную деталь охлаждают сжатым воздухом.
8. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что перед сваркой промежуточную деталь подвергают диффузионному отжигу при 900-1100°С, а затем резкому охлаждению водой и после этого воздухом.
9. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что сварное соединение со стандартным рельсом после охлаждения подвергают отпуску при 200-600°С.
10. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что сварное соединение с отливкой из марганцовистой стали после охлаждения подвергают отпуску при 200-600°С.
11. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что до или после сварки промежуточную деталь подвергают обработке закалкой.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ATA1584/2007 | 2007-10-05 | ||
| AT0158407A AT505877B1 (de) | 2007-10-05 | 2007-10-05 | Zwischenstück und verfahren zum verbinden von manganstahlformkörpern mit regelschienen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010117244A RU2010117244A (ru) | 2011-11-10 |
| RU2450063C2 true RU2450063C2 (ru) | 2012-05-10 |
Family
ID=40089923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010117244/02A RU2450063C2 (ru) | 2007-10-05 | 2008-09-22 | Промежуточная деталь для соединения фасонного тела из марганцовистой стали с углеродистой сталью, а также способ соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20100224288A1 (ru) |
| EP (1) | EP2205770B1 (ru) |
| JP (1) | JP5331812B2 (ru) |
| KR (1) | KR101266166B1 (ru) |
| CN (2) | CN104827196A (ru) |
| AT (1) | AT505877B1 (ru) |
| AU (1) | AU2008307112B2 (ru) |
| BR (1) | BRPI0817810A2 (ru) |
| CA (1) | CA2700100C (ru) |
| DK (1) | DK2205770T3 (ru) |
| ES (1) | ES2490605T3 (ru) |
| HR (1) | HRP20140739T1 (ru) |
| PL (1) | PL2205770T3 (ru) |
| PT (1) | PT2205770E (ru) |
| RS (1) | RS53423B (ru) |
| RU (1) | RU2450063C2 (ru) |
| SI (1) | SI2205770T1 (ru) |
| TW (1) | TWI417439B (ru) |
| UA (1) | UA101631C2 (ru) |
| WO (1) | WO2009043068A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA201003129B (ru) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101500086B1 (ko) * | 2013-06-17 | 2015-03-06 | 주식회사 포스코 | 내균열성이 우수한 고망간강 용접금속부 |
| CN108690936B (zh) * | 2018-06-13 | 2020-12-01 | 燕山大学 | 用于焊接高锰钢辙叉与钢轨的不锈钢钢轨材料及制备方法 |
| GB2581383A (en) * | 2019-02-15 | 2020-08-19 | Progress Rail Services Uk Ltd | Improved steel railway crossing |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1122209A3 (ru) * | 1977-08-19 | 1984-10-30 | Ферайнигте Эстеррайхише Айзен-Унд Штальверке-Альпине Монтан Аг (Фирма) | Способ соединени аустенитных марганцовистых стальных отливок крестовин с рельсами из углеродистой стали |
| US5304777A (en) * | 1991-04-24 | 1994-04-19 | Manoir Industries | Method of connecting a manganese steel part to another carbon steel part and assembly thus obtained |
| RU2129938C1 (ru) * | 1998-05-20 | 1999-05-10 | Открытое акционерное общество "Муромский стрелочный завод" | Способ соединения изделий из высокоуглеродистой стали с изделием из высокомарганцовистой аустенитной стали |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT343712B (de) * | 1976-05-18 | 1978-06-12 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem mangan-stahl-guss bestehenden herzstucken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen unter vermittlung eines zwischenstuckes durch schweissung |
| US5040436A (en) * | 1987-06-26 | 1991-08-20 | Armstrong Manufacturing Company | Method and apparatus for tipping saw blades |
| FR2645547B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1991-07-26 | Manoir Ind | Insert pour le raccordement d'une piece en acier au manganese a une autre piece en acier au carbone, procede de raccordement a l'aide de cet insert, et assemblage obtenu par ce procede |
| AT395122B (de) * | 1990-07-20 | 1992-09-25 | Voest Alpine Eisenbahnsysteme | Verfahren zur verbindung von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen bzw. manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl |
| JP3454354B2 (ja) * | 1999-06-25 | 2003-10-06 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | オーステナイト・フェライト系二相ステンレス鋼溶接材料およびそれを用いた高Ｃｒ鋼の溶接方法 |
| GB2354264B (en) * | 1999-09-14 | 2003-10-29 | Advanced Metals Internat Ltd | Stainless steel wirelines,wire ropes and strands |
| CN1116955C (zh) * | 2000-07-21 | 2003-08-06 | 燕山大学 | 高锰钢辙叉与碳钢钢轨加介质闪光焊接方法 |
| FR2852030B1 (fr) * | 2003-03-07 | 2005-04-29 | Didier Pierre Rene Dages | Aiguille bi-metal pour aiguillages ferroviaires |
| US7807028B2 (en) * | 2005-03-09 | 2010-10-05 | Xstrata Queensland Limited | Stainless steel electrolytic plates |
| JP5142068B2 (ja) * | 2006-05-17 | 2013-02-13 | 日産自動車株式会社 | 抵抗スポット溶接用高張力鋼板及びその接合方法 |
-
2007
- 2007-10-05 AT AT0158407A patent/AT505877B1/de not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-09-22 RU RU2010117244/02A patent/RU2450063C2/ru active
- 2008-09-22 BR BRPI0817810 patent/BRPI0817810A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2008-09-22 AU AU2008307112A patent/AU2008307112B2/en active Active
- 2008-09-22 WO PCT/AT2008/000338 patent/WO2009043068A1/de active Application Filing
- 2008-09-22 CA CA2700100A patent/CA2700100C/en active Active
- 2008-09-22 UA UAA201005500A patent/UA101631C2/ru unknown
- 2008-09-22 DK DK08799927.2T patent/DK2205770T3/da active
- 2008-09-22 SI SI200831274T patent/SI2205770T1/sl unknown
- 2008-09-22 KR KR1020107009526A patent/KR101266166B1/ko active IP Right Grant
- 2008-09-22 CN CN201510105327.XA patent/CN104827196A/zh active Pending
- 2008-09-22 US US12/733,872 patent/US20100224288A1/en not_active Abandoned
- 2008-09-22 PT PT87999272T patent/PT2205770E/pt unknown
- 2008-09-22 RS RS20140367A patent/RS53423B/en unknown
- 2008-09-22 PL PL08799927T patent/PL2205770T3/pl unknown
- 2008-09-22 ES ES08799927.2T patent/ES2490605T3/es active Active
- 2008-09-22 JP JP2010527284A patent/JP5331812B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-09-22 CN CN200880109787A patent/CN101815798A/zh active Pending
- 2008-09-22 EP EP08799927.2A patent/EP2205770B1/de active Active
- 2008-10-03 TW TW097138067A patent/TWI417439B/zh not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-05-04 ZA ZA2010/03129A patent/ZA201003129B/en unknown
-
2012
- 2012-06-06 US US13/489,991 patent/US20120241053A1/en not_active Abandoned
-
2014
- 2014-07-31 HR HRP20140739AT patent/HRP20140739T1/hr unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1122209A3 (ru) * | 1977-08-19 | 1984-10-30 | Ферайнигте Эстеррайхише Айзен-Унд Штальверке-Альпине Монтан Аг (Фирма) | Способ соединени аустенитных марганцовистых стальных отливок крестовин с рельсами из углеродистой стали |
| US5304777A (en) * | 1991-04-24 | 1994-04-19 | Manoir Industries | Method of connecting a manganese steel part to another carbon steel part and assembly thus obtained |
| RU2129938C1 (ru) * | 1998-05-20 | 1999-05-10 | Открытое акционерное общество "Муромский стрелочный завод" | Способ соединения изделий из высокоуглеродистой стали с изделием из высокомарганцовистой аустенитной стали |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA201003129B (en) | 2011-02-23 |
| HRP20140739T1 (hr) | 2014-08-29 |
| EP2205770A1 (de) | 2010-07-14 |
| ES2490605T3 (es) | 2014-09-04 |
| JP2011501780A (ja) | 2011-01-13 |
| JP5331812B2 (ja) | 2013-10-30 |
| CN104827196A (zh) | 2015-08-12 |
| WO2009043068A1 (de) | 2009-04-09 |
| SI2205770T1 (sl) | 2014-09-30 |
| CN101815798A (zh) | 2010-08-25 |
| US20100224288A1 (en) | 2010-09-09 |
| UA101631C2 (ru) | 2013-04-25 |
| TW200925352A (en) | 2009-06-16 |
| AT505877A1 (de) | 2009-04-15 |
| US20120241053A1 (en) | 2012-09-27 |
| CA2700100A1 (en) | 2009-04-09 |
| RU2010117244A (ru) | 2011-11-10 |
| KR101266166B1 (ko) | 2013-05-21 |
| AU2008307112B2 (en) | 2013-09-26 |
| EP2205770B1 (de) | 2014-06-04 |
| PL2205770T3 (pl) | 2014-11-28 |
| BRPI0817810A2 (pt) | 2015-03-31 |
| PT2205770E (pt) | 2014-09-09 |
| KR20100087142A (ko) | 2010-08-03 |
| RS53423B (en) | 2014-12-31 |
| AT505877B1 (de) | 2010-04-15 |
| DK2205770T3 (da) | 2014-08-25 |
| CA2700100C (en) | 2014-11-18 |
| AU2008307112A1 (en) | 2009-04-09 |
| TWI417439B (zh) | 2013-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH09316598A (ja) | 耐摩耗性および溶接性に優れたパーライト系レールおよびその製造法 | |
| JPS6323244B2 (ru) | ||
| JPS6299438A (ja) | 不安定破壊伝播停止能力を有する耐摩耗性高性能レ−ル | |
| JPH08246100A (ja) | 耐摩耗性に優れたパーライト系レールおよびその製造法 | |
| RU2459009C2 (ru) | Рельсовая сталь с превосходным сочетанием характеристик износостойкости и усталостной прочности при контакте качения | |
| EP3717142B1 (en) | Method for manufacturing a rail and corresponding rail | |
| JP5267306B2 (ja) | 高炭素鋼レールの製造方法 | |
| RU2450063C2 (ru) | Промежуточная деталь для соединения фасонного тела из марганцовистой стали с углеродистой сталью, а также способ соединения отливок из марганцовистой аустенитной стали со стандартными рельсами | |
| PL185064B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu toru kolejowego | |
| JPS6324045A (ja) | 不安定破壊伝播停止能力に優れた耐摩耗性高性能レ−ル | |
| JP3649872B2 (ja) | 溶接部の接合性に優れたベイナイト鋼レール | |
| JP4153650B2 (ja) | 高溶接性レールの製造方法 | |
| JP2008050684A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れる高強度パーライト系鋼レール | |
| JPS5919173B2 (ja) | 溶接性低合金熱処理硬頭レ−ルの製造法 | |
| JP3631712B2 (ja) | 耐表面損傷性および靭性に優れた熱処理パーライト系レールおよびその製造法 | |
| JPH09111352A (ja) | 耐摩耗性に優れたパーライトレールの製造法 | |
| JP3522613B2 (ja) | 耐ころがり疲労損傷性、耐内部疲労損傷性、溶接継ぎ手特性に優れたベイナイト系レールおよびその製造法 | |
| RU2139946C1 (ru) | Обладающие превосходной износостойкостью и свариваемостью рельсы из низколегированной термообработанной перлитной стали, а также способ их производства | |
| JP2001073083A (ja) | 耐摩耗性に優れたアズロール電縫鋼管 | |
| JP4267267B2 (ja) | 耐摩耗性および耐内部疲労損傷性に優れたパーライト系レールの熱処理方法 | |
| KR102492994B1 (ko) | 균일한 인장재질 및 용접부 횡크랙 저항성이 우수한 강판, 강관 및 이들의 제조방법 | |
| JP2006057128A (ja) | 耐落重破壊特性に優れたパーライト系レールの製造方法 | |
| JPH1192867A (ja) | 耐摩耗性、溶接性に優れた低偏析性パーライト系レールおよびその製造法 | |
| JPS62263922A (ja) | 鍛鋼の製造法 | |
| JPH11152521A (ja) | 耐摩耗性に優れた高強度パーライト系レールの製造法 |