RU2446410C1 - Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем - Google Patents
Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем Download PDFInfo
- Publication number
- RU2446410C1 RU2446410C1 RU2010152184/07A RU2010152184A RU2446410C1 RU 2446410 C1 RU2446410 C1 RU 2446410C1 RU 2010152184/07 A RU2010152184/07 A RU 2010152184/07A RU 2010152184 A RU2010152184 A RU 2010152184A RU 2446410 C1 RU2446410 C1 RU 2446410C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spacecraft
- angular orientation
- values
- signals
- antenna
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Position Fixing By Use Of Radio Waves (AREA)
- Navigation (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области радионавигации, может быть использовано для определения угловой ориентации объектов по сигналам космических аппаратов глобальных навигационных спутниковых систем. Достигаемый технический результат - повышение точности определения угловой ориентации объекта в условиях наличия систематической погрешности измерения фазовых сдвигов принимаемых сигналов. Предлагаемый способ обеспечивает определение угловой ориентации по результатам одного или нескольких разновременных измерений фазовых сдвигов сигналов п космических аппаратов (n>4). Способ реализуется подбором целочисленных неоднозначностей измеренных значений фазовых сдвигов, определением неизвестных значений ориентации объекта и разности группового времени запаздывания, исключением избыточных значений угловой ориентации путем проверки на соответствие априорным данным, проверкой оставшихся значений с использованием сигналов дополнительных космических аппаратов. Искомое значение угловой ориентации определяется на основе критерия максимального правдоподобия. 3 ил., 1 табл.
Description
Предлагаемое изобретение относится к области спутниковой навигации и может быть использовано для определения углового положения объектов в пространстве или на плоскости.
Известен способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем [1], основанный на приеме сигналов от космических аппаратов глобальных навигационных спутниковых систем на разнесенные две или более антенны, расположенные параллельно одной или двум осям измеряемого объекта, измерении фазового сдвига между принятыми сигналами от каждого космического аппарата, в котором в течение интервала времени измерения проводят m измерений фазовых сдвигов между парами антенно-приемных устройств, а текущее угловое положение объекта определяют путем решения следующей системы уравнений:
где i=1,…,n - текущий номер космического аппарата;
j=1,…,m - номер измерения фазовых сдвигов сигналов n космических аппаратов;
n - общее число принимаемых космических аппаратов;
m - общее число измерений фазовых сдвигов сигналов n космических аппаратов;
kxij, kyij, kzij - направляющие косинусы векторов-направлений от объекта до i-го космического аппарата в j-й момент времени;
ψij - значение фазового сдвига сигнала i-го космического аппарата в j-й момент времени;
Xj, Yj, Zj - значения направляющих косинусов в j-й момент времени;
λi - длина волны i-го космического аппарата;
ΔSi - систематическая погрешность измерения фазового сдвига сигнала i-го космического аппарата, складывающаяся из целочисленной неоднозначности и аппаратурной составляющей систематической погрешности.
Недостатком способа является необходимость проведения m разновременных измерений фазовых сдвигов между разнесенными антеннами объекта, что увеличивает время, требуемое для определения угловой ориентации. Кроме того, точность определения угловой ориентации объекта зависит от величины поворота антенной системы объекта и величины изменения углового положения принимаемых космических аппаратов относительно вектора-базы, образованного разнесенными антеннами объекта. При этом, если антенная система объекта будет малоподвижной в течение времени измерения, то время, необходимое для получения заданной точности оценки углового положения, может составлять единицы - десятки минут.
Известен способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем [2], взятый в качестве прототипа, основанный на приеме сигналов от космических аппаратов глобальных навигационных спутниковых систем на разнесенные две или более антенны, расположенные параллельно одной или двум осям измеряемого объекта, измерении фазового сдвига между принятыми сигналами от каждого космического аппарата, проведении в течение интервала времени измерения m измерений фазовых сдвигов между парами антенно-приемных устройств, в котором осуществляют подбор значений целочисленных неоднозначностей измерений фазовых сдвигов для минимального созвездия из s космических аппаратов, позволяющий определить возможные значения угловой ориентации, отбор возможных значений угловой ориентации по заранее известным значениям ориентации антенной системы и расстояния между разнесенными антеннами, проверку оставшихся значений угловой ориентации расчетом значений неоднозначности Nj для измеренных фазовых сдвигов дополнительных космических аппаратов, не вошедших в начальное созвездие, решение системы уравнений для определения угловой ориентации по измеренным значениям фазовых сдвигов сигналов всех принимаемых космических аппаратов, при этом значение, соответствующее искомой угловой ориентации объекта, определяется из условия максимума функции правдоподобия, а возможные значения угловой ориентации определяются путем решения системы уравнений, составленной по измерениям фазовых сдвигов для минимального созвездия из s космических аппаратов, имеющей вид:
где i=1,…,s - текущий номер космического аппарата из числа входящих в начальное созвездие;
s=2, 3 - общее число КА, вошедших в начальное созвездие;
kxi, kyi, kzi - направляющие косинусы векторов-направлений от объекта до i-го космического аппарата в текущий момент времени измерений;
ψi - измеренное и скорректированное с учетом систематической погрешности значение фазового сдвига сигнала i-го космического аппарата;
λi - длина волны сигнала i-го космического аппарата;
Ni - значение целочисленной неоднозначности сигнала i-го космического аппарата, удовлетворяющее условию: 
;
В - значение расстояния между антеннами, при s=2 - известное с высокой точностью, при s=3 - подлежащее уточнению в процессе решения системы уравнений;
X, Y, Z - неизвестные значения относительных координат фазового центра второй антенны относительно первой.
Недостатком этого способа является то, что для его реализации требуется предварительная коррекция измеренных фазовых сдвигов на величину аппаратурной составляющей систематической погрешности, вызванной неодинаковыми значениями группового времени запаздывания (ГВЗ) сигналов в антенно-приемных устройствах (далее антенно-приемные каналы), являющихся составной частью устройства определения угловой ориентации, размещаемого на объекте. Устройство определения угловой ориентации является одним из возможных вариантов реализации аппаратуры потребителей (АП) спутниковых радионавигационных систем.
При неодинаковых значениях ГВЗ в антенно-приемных каналах разность значений ГВЗ в них будет отличаться от нуля. Если в расчетах принять указанную разность значений ГВЗ равной нулю, то это приведет к снижению точности оценки угловой ориентации объекта.
В основу изобретения положена задача повышения точности определения угловой ориентации на основе расчета разности ГВЗ в антенно-приемных каналах как дополнительного неизвестного параметра при оценке угловой ориентации объекта.
Поставленная задача решается тем, что в способе угловой ориентации объекта, по сигналам спутниковых радионавигационных систем, основанном на приеме сигналов от космических аппаратов глобальных навигационных спутниковых систем на расположенные параллельно одной или двум осям измеряемого объекта разнесенные две или более антенны антенно-приемных каналов, измерении фазового сдвига между принятыми сигналами от каждого космического аппарата, проведении в течение интервала времени измерения m измерений фазовых сдвигов принятых сигналов между парами антенно-приемных каналов, подборе значений целочисленных неоднозначностей для минимального созвездия из s космических аппаратов, позволяющем определить возможные значения угловой ориентации, отборе возможных значений угловой ориентации по заранее известным значениям ориентации антенной системы и расстояний между разнесенными антеннами, проверке оставшихся значений угловой ориентации расчетом значений неоднозначности Ni для измеренных фазовых сдвигов дополнительных космических аппаратов, не вошедших в начальное созвездие, определении угловой ориентации объекта по измеренным значениям фазовых сдвигов сигналов всех принимаемых космических аппаратов, определении значения искомой угловой ориентации объекта по максимуму функции правдоподобия, согласно изобретению возможные значения угловой ориентации определяют решением системы уравнений, составленной по измерениям фазовых сдвигов для минимального созвездия из s космических аппаратов, имеющей вид:
где i=1,…,s - текущий номер космического аппарата из числа входящих в начальное созвездие;
s=3 или s=4 - общее число КА, вошедших в начальное созвездие;
с - скорость распространения радиосигналов, равная скорости света в вакууме;
kxi, kyi, kzi - направляющие косинусы векторов-направлений от объекта до i-го космического аппарата в текущий момент времени измерений;
φi - измеренное значение фазового сдвига сигнала i-го космического аппарата, выраженное в фазовых циклах;
λi - длина волны сигнала i-го космического аппарата;
Ni - целочисленная неоднозначность сигнала i-го космического аппарата, удовлетворяющая условию: 
В - расстояние между антеннами, при s=3 - известное с высокой точностью, при s=4 - подлежащее уточнению в процессе решения системы уравнений;
X, Y, Z - неизвестные значения относительных координат фазового центра второй антенны относительно первой;
Δτз - разность группового времени запаздывания в антенно-приемных каналах устройства определения угловой ориентации при условии, что
где Δτз - априорное значение разности группового времени запаздывания в антенно-приемных каналах, заданное при изготовлении или начальной калибровке устройства;
Δτдоп - максимально допустимое отклонение между полученной разностью группового времени запаздывания Δτз и ее априорным значением.
Изобретение поясняется прилагаемыми чертежами, в которых на фиг.1 изображена структурная схема размещаемого на объекте устройства определения угловой ориентации, реализующего предложенный способ, на фиг.2 изображена блок-схема алгоритма работы вычислительного блока, реализующего алгоритм определения угловой ориентации в соответствии с предлагаемым способом, на фиг.3 приведены результаты расчета вероятности правильного разрешения неоднозначности для прототипа и предлагаемого способа определения угловой ориентации.
Сущность предлагаемого способа можно пояснить следующим образом. При определении угловой ориентации объектов интерферометрическим методом по сигналам спутниковых радионавигационных систем (СРНС) используют результаты измерений косинусов углов αi между вектором-базой, образованном приемными антеннами и вектором-направлением на i-й космический аппарат (КА) СРНС.
Фазовый сдвиг (ФС) сигнала i-го КА, принимаемого двумя пространственно разнесенными антеннами, и косинус угла между вектором-базой и вектором-направлением на КА связаны между собой выражением:
где i=1,…,n - текущий принимаемый сигнал КА;
n - общее число КА, используемых для определения угловой ориентации объекта;
λi - длина волны сигнала i-го КА;
Фi - полный фазовый сдвиг сигналов i-го КА, принятых разнесенными антеннами объекта, выраженный в фазовых циклах (1 фазовый цикл соответствует фазовому сдвигу 2π радиан или 360°);
В - расстояние между пространственно разнесенными антеннами АП.
Вычисление направляющих косинусов вектора-базы можно осуществить на основе уравнения, полученного исходя из свойства скалярного произведения векторов в декартовой системе координат:
где cosβx, cosβy, cosβz - неизвестные направляющие косинусы вектора-базы объекта;
kxi, kyi, kzi - направляющие косинусы векторов - направлений между объектом и i-м КА.
Значения направляющих косинусов зависят от координат КА и объекта и определяются в соответствии с выражениями:
где x, y, z - известные координаты объекта в геоцентрической системе координат (ГЦСК);
xci, yci, zci - координаты i-го КА в ГЦСК, полученные из решения задачи размножения эфемерид КА;
Систему уравнений (2) можно дополнить нелинейным уравнением связи между направляющими косинусами вектора-базы:
При определении углового положения объекта часто неизвестными являются не только направляющие косинусы вектора-базы, но и сама величина базы В. В связи с этим выражения (2) и (4) запишутся следующим образом:
где X=B·cosβx;
Y=B·cosβy;
Z=B·cosβz.
Величины X, Y, Z являются геоцентрическими координатами фазового центра второй антенны относительно фазового центра первой антенны, взятой в качестве опорной. При определении угловой ориентации с целью повышения точности используется расстояние между антеннами В, значительно превышающее длину волны принимаемых сигналов λ. Кроме того, вследствие разброса электрических характеристик антенн, антенных кабелей, блоков усиления и преобразования частоты в каналах основной и вспомогательной антенн интерферометра (антенно-приемных каналах), при измерениях ФС возникают аппаратурные систематические погрешности, обусловленные разностью ГВЗ сигналов.
Исходя из этого выражение для полного фазового сдвига сигнала i-го КА, принятого разнесенными антеннами объекта, примет вид:
где Ni - целое число фазовых циклов неоднозначности в полном ФС сигнала i-го КА (далее именуемое неоднозначностью);
Δφci - аппаратурная систематическая погрешность измерения ФС сигнала i-го КА, выраженная в фазовых циклах;
φi - измеренный ФС сигнала i-го КА, принятого двумя антеннами объекта, выраженный в фазовых циклах.
С учетом наличия систематической погрешности и неоднозначности в измеренных значениях ФС система уравнений (5) принимает вид:
Значения систематических погрешностей измеренных ФС КА Δφci необходимо определять и исключать из результатов измерений до выполнения решения задачи определения угловой ориентации.
Пренебрежение величинами Δφci приводит к увеличению погрешности определения неизвестных параметров X, Y, Z и снижению точности определения угловой ориентации.
Для повышения точности определения угловой ориентации при наличии систематической погрешности измерения фазовых сдвигов требуется ввести данную составляющую погрешности в число оцениваемых параметров системы уравнений (7), что достигается переносом величины, содержащей Δφci, в левую часть системы и приведением (7) к следующему виду:
Значение произведения λi·Δφci может быть представлено в виде:
где с - скорость распространения радиосигналов;
fi - рабочая частота сигнала i-го КА, принимаемого аппаратурой потребителей;
Δτз - разность ГВЗ в антенно-приемных каналах, возникающая вследствие разброса электрических характеристик антенн, антенных кабелей, блоков усиления и преобразования частоты принимаемых сигналов в антенно-приемных каналах АП.
Значение разности ГВЗ Δτз считается не зависящим от частоты принимаемых сигналов в диапазоне рабочих частот спутниковых радионавигационных систем (СРНС), что основано на следующем. Полоса частот антенн, антенных кабелей и малошумящих усилителей (МШУ) значительно превосходит полосу рабочих частот используемых СРНС, что приводит к высокой линейности их фазочастотных характеристик в указанном диапазоне, следовательно, к постоянству их производных, представляющих собой значения группового времени запаздывания сигналов в антенно-приемных каналах АП. При создании АП СРНС, выполняющей интерферометрические измерения, перед разработчиками ставится задача максимального уменьшения как значения Δτз, так и ее зависимости от
частоты принимаемых сигналов. Это достигается размещением антенн АП на единой антенной платформе, с выравниванием электрических параметров соединительных кабелей и характеристик цепей предварительного усиления сигналов. Помимо этого принимаются схемотехнические решения, направленные как на максимальное использование цифровой обработки сигналов в тракте приема и обработки сигналов СРНС, так и на обеспечение равенства ГВЗ в аналоговых частях разных антенно-приемных каналов.
Указанные меры обеспечивают минимизацию разности ГВЗ и уменьшение ее неравномерности в диапазоне частот КА СРНС, принимаемых АП. Исходя из условия постоянства разности ГВЗ Δτз в антенно-приемных каналах система уравнений (8) запишется следующим образом:
Система уравнений (10) содержит n+5 неизвестных, в число которых входят n неоднозначностей Ni (i=1,…,n), 3 направляющих косинуса вектора-базы X, Y, Z, разность ГВЗ Δτз и расстояние между антеннами В. Число уравнений системы (10) складывается из n линейных и одного нелинейного уравнения связи между величинами X, Y, Z и В и равно n+1. Поскольку число неизвестных превышает число уравнений, система (10) является вырожденной и не может быть решена на практике.
Для обеспечения решения системы уравнений (10) используют свойство целочисленности неоднозначностей измерения ФС N1,…,Nn. Диапазон возможных значений целочисленных неоднозначностей определяется максимально возможным числом длин волн принимаемых сигналов, укладывающихся на расстоянии В между антеннами объекта, что соответствует случаю совпадения направления вектора-базы с направлением на данный КА. Таким образом, для нахождения угловой ориентации с использованием системы уравнений (10) требуется осуществить перебор значений целочисленной неоднозначности Ni для каждого из принимаемых
КА в диапазоне:
где int(.) - означает операцию выделения целой части числа, заключенного в скобки;
В - расстояние между антеннами;
λi - длина волны сигнала i-го КА;
φi - измеренное значение ФС сигнала i-го КА.
Например, при расстоянии между антеннами B=0.7 м, если в первом приближении принять значения измеренных фазовых сдвигов φi=0, диапазон перебираемых неоднозначностей Ni будет находиться в пределах -4≤Ni≤4, т.е. неоднозначность по каждому из спутников Ni будет соответствовать одному числу из ряда: -4, -3, -2, -1, 0, 1, 2, 3, 4. Значения неоднозначностей Ni ФС принимаемых КА могут наблюдаться во всех возможных сочетаниях.
Число возможных сочетаний неоднозначностей Nmax для работы по сигналам n КА составляет:
Таким образом, для определения угловой ориентации требуется многократное решение системы уравнений (10) при заданных в каждом случае значениях вектора неоднозначностей NN=(N1,N2,…,Nn)T, в котором каждый из элементов Ni вектора NN должен удовлетворять условию (11). Поскольку значения вектора NN подвергаются перебору, они полагаются известными при решении системы уравнений (10). Поэтому, если число принимаемых КА n оказывается больше или равно 4 (n≥4), система уравнений (10) не будет вырожденной и позволит определить неизвестные относительные координаты второй антенны объекта X, Y, Z, разность ГВЗ в антенно-приемных каналах Δτз и расстояние между антеннами В. Так как число возможных состояний вектора неоднозначности NN равно Nmax (12), то в результате решения системы (10) будет получено Nmax различных значений X, Y, Z, Δτз, B (далее будут называться потенциальными решениями).
При приеме сигналов СРНС ГЛОНАСС и GPS общее число КА n может составлять 16 и более. Исходя из этого, например, в рассмотренном примере при расстоянии между антеннами интерферометра B=0.7 м общее число потенциальных решений Nmax составляет 916≈1.8·1015.
В связи с этим прямое решение системы (10) путем перебора всех возможных состояний вектора неоднозначностей NN=(N1,N2,…,Nn)T при большом числе принимаемых сигналов КА n требует очень больших вычислительных и временных затрат, и не может быть реализовано в реальных устройствах измерения угловой ориентации по сигналам СРНС. Число потенциальных решений Nmax может быть уменьшено при переходе к системе нормальных уравнений (10), в которой число неизвестных равно числу уравнений и составляет 4. Для решения системы нормальных уравнений (10) достаточно принять на разнесенные антенны и измерить ФС сигналов 4-х КА, а определение неизвестных параметров будет базироваться на решении системы (10) при числе НКА s=4:
где i=1,…,s - текущий номер принимаемого КА.
В данной системе уравнений имеется 5 уравнений, 4 из которых линейны и составлены для измерений ФС 4-х КА, пятое уравнение нелинейно и не зависит от ФС сигналов КА. Число неизвестных в данной системе также равно пяти (неизвестны значения X, Y, Z, Δτз и В), т.е. система может быть решена однозначно. Решение системы (13) может осуществляться в два этапа: вначале определяют неизвестные значения X, Y, Z, Δτз из линейных уравнений, а затем, используя нелинейное уравнение, определяют значение расстояния между антеннами В.
Для рассмотренного выше примера определения угловой ориентации при расстоянии между антеннами В=0.7 м число перебираемых неоднозначностей составляет 94=6561.
В случае, когда при определении угловой ориентации расстояние между антеннами В является известной величиной, число КА в минимальном созвездии может быть уменьшено до трех (s=3), т.е. система (13) запишется в виде:
В полученной системе неизвестными являются значения X, Y, Z, Δτз и для ее решения достаточно выполнить измерения ФС по сигналам трех КА. При этом число перебираемых неоднозначностей уменьшится и при расстоянии между антеннами В=0.7 м составит 93=729.
Независимо от используемой для определения угловой ориентации системы уравнений, после перебора неоднозначностей и решения системы по минимальному созвездию из s КА (s=3 или s=4) образуется набор из
- целочисленные неоднозначности измеренных значений ФС - N1,…,Ns, где s - число КА, находящихся в минимальном созвездии;
- относительные координаты второй антенны - X, Y, Z, найденные в результате решения соответствующей системы уравнений;
- полученная разность ГВЗ в антенно-приемных каналах Δτз;
- уточненное расстояние В между антеннами объекта (при s=4).
Из полученного набора Nmax s потенциальных решений требуется выбрать одно значение, которое с максимальной вероятностью соответствует искомому угловому положению объекта.
Для исключения избыточных потенциальных решений могут быть приняты следующие меры.
В системе уравнений (13), где происходит определение расстояния между антеннами (при s=4) организуется проверка полученных потенциальных решений по значению расстояния между антеннами
Условием исключения потенциальных решений является превышение некоторого заданного порогового значения ΔBдоп между полученным значением В и априорно известным расстоянием Вапр.
Следовательно, потенциальные решения, удовлетворяющие условию (15), исключаются из числа возможных значений угловой ориентации.
Дополнительным условием проверки является отличие полученной разности ГВЗ Δτз от своего априорного значения Δτапр на величину Δτдоп, т.е. исключению из потенциальных решений подлежат те решения, которые не удовлетворяют условию:
Следует отметить, что при высокой технологичности изготовления интерферометрической АП СРНС можно принять значения Δτапр=0, а 
, где f - среднее значение частоты принимаемых сигналов.
Следующим критерием проверки является соответствие полученной ориентации максимально допустимому для данного объекта углу места вектора-базы. По известным формулам пересчета [3] относительные координаты второй антенны X, Y, Z переводятся в направляющие косинусы вектора - базы объекта cosβx, cosβy, cosβz, заданные в геоцентрической системе координат. Из полученных значений cosβx, cosβy, cosβz, используя известные формулы пересчета [3], можно перейти к направляющим косинусам в связанной с объектом системе координат cosβxt, cosβyt, cosβzt, а от них - к угловой ориентации вектора-базы в местной системе координат, заданной азимутом Ψа и углом места Ψум.
По результатам сравнения полученного угла места Ψyм с его допустимым значением Ψум доп производится исключение потенциальных решений, не удовлетворяющих условию:
По результатам сравнения вычисленного азимута Ψа и значения азимута, полученного, например, от датчика курса Ψак, при его наличии, производится исключение потенциальных решений, не удовлетворяющих условию:
где ΔΨа - максимально допустимое значение погрешности оценки азимута,
определяющееся как сумма максимально допускаемой погрешности определения азимута по сигналам СРНС и предельной погрешности оценки азимута, полученной от датчика курса.
Оставшиеся после исключения потенциальные решения в дальнейшем подвергаются проверке с использованием дополнительных КА, не вошедших в начальное созвездие, в следующей последовательности:
1. Для каждого из оставшихся значений угловой ориентации объекта, в соответствии с используемой системой уравнений для определения углового положения (при s=4 система (13), при s=3 система (14)), вычисляют значения неоднозначностей дополнительных КА, которые не были использованы в начальном созвездии КА:
где i=s+1,…,n - текущий номер дополнительного КА, для которого осуществляется определение неоднозначности.
2. После определения неоднозначностей для всех дополнительных КА осуществляют повторное решение соответствующей системы уравнений для определения угловой ориентации с привлечением всех доступных измерений ФС по КА (число КА в системах (13) или (14) равно n). Решение системы уравнений выполняют, например, по методу наименьших квадратов, позволяющему решать избыточные системы уравнений.
3. После решения системы уравнений для n КА и нахождения уточненных значений неизвестных вычисляют значения функции правдоподобия для полученных значений неоднозначностей, относительных координат второй антенны и разности ГВЗ. Функция правдоподобия представляет собой условную плотность вероятности измеренных значений ФС (φ1,…,φn) при условии подобранных неоднозначностей N1,…,Nn и неизвестных параметров ориентации и разности ГВЗ антенно-приемных каналов. При некоррелированных, нормально распределенных погрешностях измерения ФС функция правдоподобия имеет вид:
где σi - среднеквадратическая погрешность измерения ФС сигнала i-го КА, выраженная в фазовых циклах.
Шаги 1-3 выполняются для всех оставшихся после отсева потенциальных решений, характеризующих возможные значения угловой ориентации. Из полученных потенциальных решений выбирается одно, имеющее максимальное значение функции правдоподобия W. Значение угловой ориентации, соответствующее максимуму W является оптимальным решением, с максимальной вероятностью соответствующим искомой ориентации объекта.
Следует отметить, что согласно [4] для некоррелированных измерений при нормальном законе распределения погрешностей оценка, оптимальная по критерию максимального правдоподобия, соответствует оценке, полученной по методу наименьших квадратов. В связи с этим, для упрощения вычислений, критерий выбора оптимального решения может быть сведен к виду:
В данном случае максимизация функции правдоподобия (20) сводится к минимизации показателя ее экспоненты, представляющего собой квадратичную форму Q (21).
Действительно, квадратичная форма (21) при правильно разрешенной неоднозначности будет принимать значения, определяемые только случайной погрешностью измерения ФС принятых сигналов. В условиях нормального функционирования СРНС значения случайных погрешностей измерения ФС принятых сигналов, переведенные в расстояния, оказываются существенно меньше длины волны принимаемых сигналов, равной 19 см, и согласно экспериментальным данным составляют около 1-2 см. Следовательно, величина 
также будет составлять единицы сантиметров.
При наличии неправильно разрешенной неоднозначности, когда один или несколько элементов вектора неоднозначности NN найдены неверно, соответствующий элемент суммы, образующей Q, станет приблизительно равен длине волны по расстоянию, что приведет к возрастанию Q.
В связи с этим значение угловой ориентации, соответствующее минимуму Q, с высокой вероятностью соответствует искомой угловой ориентации объекта. Вероятность соответствия оказывается тем выше, чем больше КА используется для оценки угловой ориентации. Данный факт объясняется тем, что при накоплении суммы квадратов невязок Q происходит усреднение случайных отклонений суммируемых величин, обусловленных погрешностями измерения ФС для каждого из КА.
С другой стороны, критерий поиска решения, соответствующего максимуму функции правдоподобия, может быть использован при распределении погрешностей измеренных значений ФС по закону, отличающемуся от нормального, а также при наличии взаимной корреляции погрешностей измерения ФС для сигналов разных КА. В этом случае изменяется вид функции правдоподобия W (20), однако поиск оптимального решения по-прежнему базируется на поиске максимума функции правдоподобия.
С целью дальнейшего повышения достоверности полученной оценки угловой ориентации может быть организовано вычисление и накопление значений W или Q по результатам т разновременных измерений для проверяемых возможных значений угловой ориентации, в результате чего обеспечивается уменьшение влияния случайных отклонений W или Q, вызванных погрешностями измерения ФС.
Устройство определения угловой ориентации (фиг.1), размещаемое на объекте и служащее для реализации предложенного способа, содержит два идентичных антенно-приемных канала, каждый из которых содержит последовательно соединенные приемную антенну 11 (12), малошумящий усилитель (МШУ) 21 (22), радиотракт 31 (32) и блок цифровой обработки сигналов 41 (42). Каждый из радиотрактов 31 (32) и блоков цифровой обработки сигналов 41 (42) своими вторыми входами подключены к формирователю опорных сигналов 5, вход которого соединен с выходом опорной частоты опорного генератора 6. Второй выход опорного генератора 6 подключен к входу синхронизации вычислительного блока 7, информационные входы которого соединены с выходами блоков цифровой обработки сигналов 41 и 42.
Сигналы n КА принимаются двумя разнесенными антеннами 11 и 12, усиливаются малошумящими усилителями 21 и 22, преобразуются в сигналы промежуточной частоты и усиливаются радиотрактами 31 и 32, после чего поступают в блоки цифровой обработки сигналов 41 и 42, где происходит разделение сигналов каждого из спутников. Блоки цифровой обработки 41 и 42 реализованы по схеме оптимального корреляционного приемника, на выходе которых формируются отсчеты корреляционных интегралов I и Q для сигналов каждого из КА. Значения корреляционных интегралов соответствуют результатам корреляционного перемножения принимаемых сигналов на синфазную и ортогональную составляющие опорного сигнала, синтезируемых формирователем опорных сигналов 5 для каждого из спутников. На вычислительный блок 7 возложены функции управления режимами работы приемника, включающими в себя поиск, захват сигналов по частоте и задержке, частотную и фазовую автоподстройку, синхронизацию по метке времени и границе бита служебной информации, прием и декодирование служебной информации, измерение радионавигационных параметров сигнала. К радионавигационным параметрам сигнала относятся его задержка, частота и фаза. Кроме управления режимами работы и измерения радионавигационных параметров вычислительный блок 7 решает задачи вторичной обработки измеренных параметров, заключающиеся в определении координат КА на момент проведения измерений (задача размножения эфемерид) на основе принятой служебной информации, вычисления координат места объекта и определения угловой ориентации антенной платформы. Также на вычислительный блок 7 возложена задача прогноза сеансов навигационных определений и управления режимами работы блоков 41 и 42 для КА, появляющихся в зоне радиовидимости или покидающих эту зону.
Координаты объекта определяются на основе измерений задержек сигналов, принятых от каждого КА. Для проведения таких измерений сигналы каждого КА модулируются псевдослучайными последовательностями (ПСП), называемыми дальномерным кодом. Путем сравнения ПСП сигнала, сформированного блоком 5, с ПСП принятого сигнала происходит определение времени задержки принятого сигнала. Дальность до КА, излучившего сигнал, получают путем умножения времени задержки на скорость распространения радиосигналов. Следует отметить, что, вследствие несовпадения бортового времени объекта с опорным временем спутниковой радионавигационной системы, эта дальность не равна геометрической и в связи с этим получила название псевдодальности. Координаты объекта на основе измеренных значений псевдодальностей получают путем решения системы уравнений вида
где xci, yci, zci - координаты i-го КА в геоцентрической системе координат, вычисленные на момент проведения измерений путем решения задачи размножения эфемерид;
Ri - измеренные значения псевдодальностей;
с - скорость распространения радиосигналов;
x, y, z - неизвестные координаты объекта в геоцентрической системе координат;
τ0 - неизвестное расхождение шкалы времени объекта с системным временем спутниковой радионавигационной системы.
Система уравнений (22) содержит 4 неизвестных и для ее однозначного решения необходимо принять сигналы не менее 4-х КА. Способы решения таких систем рассмотрены, например, в [5, с.230-231].
Для определения угловой ориентации объекта вычислительный блок 7 производит оптимальную оценку начальных фаз сигналов, принятых антенно-приемными устройствами на основе значений корреляционных интегралов I и Q, накопленных на измерительном интервале по формуле
где 
Ф начальная фаза принятого сигнала, имеющая диапазон однозначных измерений (-π,+π).
После оценки начальных фаз сигналов, принятых каждой из антенн, вычисляют значения ФС сигналов, принятых пространственно разнесенными антеннами в соответствии с выражением
где φi - значение ФС сигнала i-го КА, принятого разнесенными антеннами объекта;
Ф2i Ф1i - найденные в соответствии с (23) значения начальных фаз сигналов i-го КА, принятых соответственно антеннами 12 и 11 объекта. Значения ФС φi сигналов каждого из КА используются для определения углового положения осей измеряемого объекта путем решения систем уравнений (13) или (14) и поиска оптимального решения из всех перебираемых значений решений.
Блок-схема алгоритма работы вычислительного блока 7 при определении угловой ориентации объекта в соответствии с предложенным способом приведена на фиг.2. Данный алгоритм приведен для одного шага обработки результатов измерений ФС, в аппаратуре предусмотрено циклическое повторение алгоритма по мере поступления измеренных данных. В соответствии с предложенным алгоритмом обработка начинается с ввода исходных данных, представляющих собой результаты измерений, выполненных блоками цифровой обработки 41 и 42. На основе результатов измерений и служебной информации, содержащейся в навигационных сообщениях спутников, осуществляется вычисление измеренных значений ФС φ1,…,φn для сигналов n принимаемых КА в соответствии с (24), а также вводятся значения координат объекта и КА на момент измерений, по которым вычисляются значения направляющих косинусов kxi, kyi, kzi на момент измерений в соответствии с (3).
Кроме того, в памяти вычислительного блока 7 хранятся:
- априорно известное значение расстояния между антеннами Вапр;
- предельно допустимое значение погрешности его определения ΔВдоп;
- априорно известное значение разности ГВЗ в антенно-приемных каналах Δτапр;
- предельно допустимая погрешность определения разности ГВЗ Δτдоп;
- предельно допустимое значение угла места антенной системы Ψум доп.
При наличии датчика курса в память вычислительного блока 7 поступает и обновляется измеренное датчиком значение азимута Ψак, а также хранится пороговое значение погрешности определения азимута ΔΨа. После ввода исходных данных в память вычислительный блок 7 осуществляет выбор числа КА в минимальном созвездии в зависимости от полноты имеющейся априорной информации. При неизвестном расстоянии между антеннами В начальное созвездие состоит из s=4 КА. При наличии данных о расстоянии между антеннами В число КА в начальном созвездии составляет s=3.
На следующем шаге алгоритма осуществляется поиск потенциальных решений, представляющих собой возможные значения угловой ориентации, путем перебора неоднозначностей и решения систем уравнений (13) или (14) для s=4 или s=3 соответственно.
После нахождения набора возможных значений угловой ориентации осуществляется их проверка по формулам (15)-(18) на соответствие значений расстояния между антеннами (при s=4), разности ГВЗ, азимута и угла места своим априорным значениям с учетом погрешностей измерения и задания априорных значений.
Оставшиеся после проверки потенциальные решения используются для вычисления целочисленных неоднозначностей для дополнительных КА в соответствии с выражением (19). Затем выполняется решение системы уравнений, например, по методу взвешенных наименьших квадратов для всех принимаемых n КА. Следующим шагом алгоритма является вычисление функции правдоподобия W для полученного решения, имеющей вид (20) для нормального закона распределения погрешностей измерения ФС при отсутствии их корреляции. Решение, соответствующее максимуму функции правдоподобия W, является искомым значением угловой ориентации объекта. Длительность цикла работы вычислительного блока 7 выбирают таким образом, чтобы за время цикла успевали выполняться операции измерения ФС и других параметров, а также вычисления значений угловой ориентации.
Вычислительный блок 7 в связи с высокими требованиями к быстродействию, большим объемом вычислений и сложностью управляющих алгоритмов и программ необходимо реализовать, например, на основе современных быстродействующих микропроцессоров семейства Intel по типовой структуре, описанной, например в [6, стр.48].
Рассмотрим числовой пример.
Пусть объект находится в точке с координатами 56° северной широты и 92° восточной долготы. Тогда по состоянию на 25 марта 2010 года в 12:10 местного времени (московское время +4 часа) над горизонтом находятся 20 КА, из них 14 КА относится к СРНС GPS и 6 КА - к СРНС ГЛОНАСС (расчеты выполнены с использованием программы Orbitron, версия 3.71 [7]). Для уменьшения влияния многолучевости, обусловленной наличием отражений от местных предметов, в большинстве образцов аппаратуры из обработки исключаются КА, имеющие малые углы возвышения над горизонтом. Значение маски по углу возвышения составляет обычно 10°. В рассмотренном примере после исключения КА с углами места менее 10° в дальнейшей обработке остается 17 КА, из которых 11 относится к СРНС GPS, а 6-ГЛОНАСС.
Параметры наблюдаемых спутников сведены в таблицу.
| № п/п | КА | Ψа,° | Ψум,° |
| 1 | Космос-730 | 273 | 37.8 |
| 2 | Космос-718 | 341.2 | 16.4 |
| 3 | Космос-729 | 22 | 77.5 |
| 4 | Космос-722 | 59.5 | 37 |
| 5 | Космос-712 | 79.4 | 28.6 |
| 6 | Космос-717 | 120.4 | 26.5 |
| 7 | GPS, PRN-19 | 329 | 14.6 |
| 8 | GPS, PRN-3 | 302 | 23.2 |
| 9 | GPS, PRN-6 | 290.7 | 28.6 |
| 10 | GPS, PRN-15 | 69 | 50.8 |
| 11 | GPS, PRN-22 | 267.6 | 36.7 |
| 12 | GPS, PRN-18 | 260 | 74.1 |
| 13 | GPS, PRN-26 | 197.6 | 50.3 |
| 14 | GPS, PRN-21 | 189.6 | 63.4 |
| 15 | GPS,PRN-24 | 174 | 58.2 |
| 16 | GPS,PRN-9 | 132.2 | 29.6 |
| 17 | GPS,PRN-27 | 120 | 35.8 |
Значения азимута (Ψа) и угла места (Ψум) КА, заданные в местной системе координат с использованием известных формул преобразования [3], были пересчитаны к направляющим косинусам векторов - направлений потребитель - КА (kxi, kyi, kzi), заданным в геоцентрической системе координат.
Параметры антенной системы аппаратуры потребителей были заданы следующим образом:
- число антенн - 2 (однобазовый интерферометр);
- азимут антенн Ψа=50°;
- угол места Ψум=10°;
- расстояние между антеннами В-0.5 м;
- разность ГВЗ в антенно-приемных каналах АП СРНС Δτз=0.5 нс, что в пересчете в единицы расстояния составляет 0.15 м.
Для ограничения числа потенциальных решений использовались следующие пороговые значения:
- по расстоянию между антеннами ΔBдоп=0.1 м;
- по разности ГВЗ Δτдоп=1 нс;
- по углу места Ψум доп=50°,
при этом априорные значения составили: расстояние между антеннами Вапр=0.5 м; разность ГВЗ Δτапр=0 нс. Ограничений по азимуту антенной системы объекта не вводилось. На основании приведенных исходных данных были рассчитаны значения измеренных ФС для принимаемых КА φi в диапазоне ±0.5 фазового цикла с учетом разности ГВЗ, ориентации и расстояния между антеннами АП и их расположения по отношению к КА. Рассчитанные значения ФС использовались для моделирования предложенного метода определения угловой ориентации объекта.
В результате моделирования получены следующие результаты.
При решении по предлагаемому способу с оценкой разности ГВЗ Δτз и расстояния между антеннами В получены значения: азимута Ψа=50°, угла места Ψум=10°, расстояния между антеннами В=0.5 м и разности ГВЗ в антенно-приемных каналах Δτз=0.5 нс.
В то же время решение задачи определения угловой ориентации в соответствии со способом, предложенным в прототипе [2], не учитывающим наличие разности ГВЗ, дает следующие результаты: азимут Ψа=55°; угол места Ψум =16.6°; расстояние между антеннами B=0.47 м.
Таким образом, предлагаемый способ обеспечивает точное решение задачи определения угловой ориентации без необходимости проведения периодических калибровок АП СРНС. Кроме того, путем статистического моделирования были рассчитаны оценки вероятности правильного разрешения неоднозначности для прототипа и предлагаемого способа в зависимости от среднеквадратического отклонения (СКО) погрешности измерения ФС сигналов КА СРНС, принимаемых объектом.
Результаты оценки вероятности правильного разрешения неоднозначности, полученные по результатам 1000 статистических испытаний в каждой точке, соответствующей заданному значению среднеквадратической погрешности измерения ФС, приведены на фиг.3. Полученные результаты показывают, что вероятность правильного разрешения неоднозначности для предложенного способа и для прототипа оказываются близкими друг к другу.
Таким образом, предлагаемый способ, в отличие от известного способа определения угловой ориентации, обеспечивает повышение точности определения угловой ориентации при наличии систематической погрешности измерений ФС, вызванных наличием разности ГВЗ в антенно-приемных каналах АП СРНС. При этом вероятность правильного разрешения неоднозначности, характеризующая достоверность определения угловой ориентации объекта, не претерпевает существенных изменений.
Источники информации
1. Патент №2185637, Российская Федерация. Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем (варианты) / Алешечкин A.M., Кокорин В.И., Фатеев Ю.Л. // Опубл. 2002, бюл. №20.
2. Патент №2379700, Российская Федерация. Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем / Алешечкин A.M., Кокорин В.И., Фатеев Ю.Л. // Опубл. 20.01.2010, бюл. №2.
3. Алешечкин A.M. Аналитический метод расчета погрешностей определения угловой ориентации объектов по сигналам спутниковых радионавигационных систем / A.M. Алешечкин // Цифровая обработка сигналов. - 2009. - №2. С.17-21.
4. Сосулин Ю.Г. Теоретические основы радиолокации и радионавигации: Учеб. пособие для вузов / Ю.Г. Сосулин. - М.: Радио и связь, 1992. 304 с: ил.
5. Шебшаевич B.C. Сетевые спутниковые радионавигационные системы / B.C.Шебшаевич, П.П.Дмитриев, Н.В.Иванцевич. Под ред. B.C.Шебшаевича. - М.: Радио и связь, 1993.
6. Микропроцессоры Intel: 8086/8088, 80186/80188, 80286, 80386, 80486, Pentium, Pentium Pro Processor, Pentium II, Pentium III, Pentium 4. Архитектура, программирование и интерфейсы. Шестое издание: Пер. с англ. - СПб.: БХВ-Петербург, 2005, 1328 с: ил.
7. Orbitron - Satellite Tracking System. [Электронный ресурс]. - Sebastian Stoff Homepage / Режим доступа: http://www.stoff.pl/orbitron/files/orbitron.exe.
Claims (1)
- Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем, основанный на приеме сигналов от космических аппаратов глобальных навигационных спутниковых систем на расположенные параллельно одной или двум осям измеряемого объекта на разнесенные две или более антенны антенно-приемных каналов, измерении фазового сдвига между принятыми сигналами от каждого космического аппарата, проведении в течение интервала времени измерения m измерений фазовых сдвигов принятых сигналов между парами антенно-приемных каналов, подборе значений целочисленных неоднозначностей для минимального созвездия из s космических аппаратов, позволяющем определить возможные значения угловой ориентации, отборе возможных значений угловой ориентации по заранее известным значениям ориентации антенной системы и расстояний между разнесенными антеннами, проверке оставшихся значений угловой ориентации расчетом значений неоднозначности Ni для измеренных фазовых сдвигов дополнительных космических аппаратов, не вошедших в начальное созвездие, определении угловой ориентации объекта по измеренным значениям фазовых сдвигов сигналов всех принимаемых космических аппаратов, определении значения искомой угловой ориентации объекта по максимуму функции правдоподобия, отличающийся тем, что в возможные значения угловой ориентации определяют решением системы уравнений, составленной по измерениям фазовых сдвигов для минимального созвездия из s космических аппаратов, имеющей вид:
где
i=1,…,s - текущий номер космического аппарата из числа входящих в начальное созвездие;
s=3 или s=4 - общее число космических аппаратов, вошедших в начальное созвездие;
с - скорость распространения радиосигналов, равная скорости света в вакууме;
kxi, kyi, kzi - направляющие косинусы векторов-направлений от объекта до i-го космического аппарата в текущий момент времени измерений;
φi - измеренное значение фазового сдвига сигнала i-го космического аппарата, выраженное в фазовых циклах;
λi - длина волны сигнала i-го космического аппарата;
Ni - целочисленная неоднозначность сигнала i-го космического аппарата, удовлетворяющая условию:
В - расстояние между антеннами, при s=3 - известное с высокой
точностью, при s=4 - подлежащее уточнению в процессе решения системы уравнений;
X, Y, Z - неизвестные значения относительных координат фазового центра второй антенны относительно первой;
Δτз - разность группового времени запаздывания в антенно-приемных каналах устройства определения угловой ориентации, при условии, что
где Δτапр - априорное значение разности группового времени запаздывания в антенно-приемных каналах, заданное при изготовлении или начальной калибровке устройства;
Δτдоп - максимально допустимое отклонение между полученной разностью группового времени запаздывания и ее априорным значением.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152184/07A RU2446410C1 (ru) | 2010-12-20 | 2010-12-20 | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
| EA201101484A EA019666B1 (ru) | 2010-12-20 | 2011-11-08 | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152184/07A RU2446410C1 (ru) | 2010-12-20 | 2010-12-20 | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2446410C1 true RU2446410C1 (ru) | 2012-03-27 |
Family
ID=46030949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010152184/07A RU2446410C1 (ru) | 2010-12-20 | 2010-12-20 | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA019666B1 (ru) |
| RU (1) | RU2446410C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2529649C1 (ru) * | 2013-07-11 | 2014-09-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Способ угловой ориентации объекта по радионавигационным сигналам космических аппаратов |
| RU2578671C1 (ru) * | 2015-03-11 | 2016-03-27 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" | Способ определения угловой ориентации летательного аппарата в среде глобальных радионавигационных систем |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2618520C1 (ru) * | 2016-04-18 | 2017-05-04 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" (СФУ) | Способ угловой ориентации объекта по радионавигационным сигналам космических аппаратов |
| RU2740606C1 (ru) * | 2020-05-18 | 2021-01-15 | Общество с ограниченной ответственностью "Специальный Технологический Центр" | Способ и устройство определения угловой ориентации летательных аппаратов |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5296861A (en) * | 1992-11-13 | 1994-03-22 | Trimble Navigation Limited | Method and apparatus for maximum likelihood estimation direct integer search in differential carrier phase attitude determination systems |
| EP0679904B1 (en) * | 1989-12-11 | 2001-10-17 | Caterpillar Inc. | Integrated vehicle positioning and navigation system, apparatus and method |
| RU2185637C1 (ru) * | 2000-11-17 | 2002-07-20 | Красноярский государственный технический университет | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем (варианты) |
| RU2273826C2 (ru) * | 2004-04-09 | 2006-04-10 | Войсковая часть 13991 | Способ определения углов ориентации подвижного объекта и устройство для его осуществления |
| FR2931285A1 (fr) * | 2008-05-15 | 2009-11-20 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Liaison radio entre vehicule et systeme gps mobile |
| RU2379700C1 (ru) * | 2008-07-28 | 2010-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ТЕХНОПАРК "РАДИОЭЛЕКТРОНИКА" (ООО "ТП РЭ") | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
| RU2395061C1 (ru) * | 2009-06-15 | 2010-07-20 | Открытое акционерное общество "Концерн "Созвездие" | Способ определения местоположения подвижных объектов и комплексированная навигационная система для его реализации |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5619212A (en) * | 1982-03-01 | 1997-04-08 | Western Atlas International, Inc. | System for determining position from suppressed carrier radio waves |
| NO172518C (no) * | 1987-03-20 | 1993-07-28 | Massachusetts Inst Technology | Fremgangsmaate for utledning av banedata som beskriver satellitter |
| RU2116655C1 (ru) * | 1996-04-03 | 1998-07-27 | Российский институт радионавигации и времени | Способ однозначного определения полной разности фаз при интерферометрических измерениях для определения параметров угловой ориентации объектов по сигналам спутниковой радионавигационной системы |
| US7831341B2 (en) * | 2004-10-28 | 2010-11-09 | University Of Maryland | Navigation system and method using modulated celestial radiation sources |
| US7292185B2 (en) * | 2005-10-04 | 2007-11-06 | Csi Wireless Inc. | Attitude determination exploiting geometry constraints |
| EP2083282A1 (en) * | 2008-01-28 | 2009-07-29 | Technische Universiteit Delft | Transmitter-receiver system |
-
2010
- 2010-12-20 RU RU2010152184/07A patent/RU2446410C1/ru not_active IP Right Cessation
-
2011
- 2011-11-08 EA EA201101484A patent/EA019666B1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0679904B1 (en) * | 1989-12-11 | 2001-10-17 | Caterpillar Inc. | Integrated vehicle positioning and navigation system, apparatus and method |
| US5296861A (en) * | 1992-11-13 | 1994-03-22 | Trimble Navigation Limited | Method and apparatus for maximum likelihood estimation direct integer search in differential carrier phase attitude determination systems |
| RU2185637C1 (ru) * | 2000-11-17 | 2002-07-20 | Красноярский государственный технический университет | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем (варианты) |
| RU2273826C2 (ru) * | 2004-04-09 | 2006-04-10 | Войсковая часть 13991 | Способ определения углов ориентации подвижного объекта и устройство для его осуществления |
| FR2931285A1 (fr) * | 2008-05-15 | 2009-11-20 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Liaison radio entre vehicule et systeme gps mobile |
| RU2379700C1 (ru) * | 2008-07-28 | 2010-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ТЕХНОПАРК "РАДИОЭЛЕКТРОНИКА" (ООО "ТП РЭ") | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем |
| RU2395061C1 (ru) * | 2009-06-15 | 2010-07-20 | Открытое акционерное общество "Концерн "Созвездие" | Способ определения местоположения подвижных объектов и комплексированная навигационная система для его реализации |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2529649C1 (ru) * | 2013-07-11 | 2014-09-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Способ угловой ориентации объекта по радионавигационным сигналам космических аппаратов |
| RU2578671C1 (ru) * | 2015-03-11 | 2016-03-27 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" | Способ определения угловой ориентации летательного аппарата в среде глобальных радионавигационных систем |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA019666B1 (ru) | 2014-05-30 |
| EA201101484A1 (ru) | 2012-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6864836B1 (en) | Method for receiver autonomous integrity monitoring and fault detection and elimination | |
| US20200225359A1 (en) | System and method for detecting false global navigation satellite system satellite signals | |
| US8120527B2 (en) | Satellite differential positioning receiver using multiple base-rover antennas | |
| JP5421903B2 (ja) | 部分探索搬送波位相整数アンビギュイティ決定 | |
| CN114174850A (zh) | 用于高完整性卫星定位的系统和方法 | |
| US7710316B1 (en) | Method and apparatus for determining smoothed code coordinates of a mobile rover | |
| US8325086B2 (en) | Methods and systems to diminish false-alarm rates in multi-hypothesis signal detection through combinatoric navigation | |
| Groves et al. | Combining inertially-aided extended coherent integration (supercorrelation) with 3D-mapping-aided GNSS | |
| US11209552B2 (en) | Method and apparatus for improving the quality of position determination using GNSS data | |
| RU2446410C1 (ru) | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем | |
| CN111856513A (zh) | 卫星观测值获取方法、装置、计算机设备和存储介质 | |
| RU2379700C1 (ru) | Способ угловой ориентации объекта по сигналам спутниковых радионавигационных систем | |
| RU2624268C1 (ru) | Способ определения взаимного положения объектов по сигналам глобальных навигационных спутниковых систем | |
| Seepersad et al. | Do We Need Ambiguity Resolution in Multi-GNSS PPP for Accuracy or Integrity? | |
| CN115436977A (zh) | 一种glonass系统中伪距的频间偏差的处理方法 | |
| Hsu et al. | A new instantaneous method for attitude determination using GPS phase measurement | |
| US11029413B1 (en) | Using SDP relaxation for optimization of the satellites set chosen for positioning | |
| Reis et al. | Impact of satellite coverage in single-frequency precise heading determination | |
| US11294072B2 (en) | Method, device and server for estimation of IFB calibration value | |
| Salgueiro et al. | Weighted total least squares RAIM algorithm using carrier phase measurements | |
| RU2661336C2 (ru) | Способ повышения точности при определении углов пространственной ориентации судна в условиях нарушения структуры принимаемых сигналов гнсс судовой инфраструктурой | |
| Chen et al. | Dilution of position calculation for MS location improvement in wireless communication systems | |
| EP2177929A1 (en) | Navigation-satellite tracking method and receiving station | |
| RU2125732C1 (ru) | Способ навигационных определений по интегральным параметрам | |
| CN116953746B (zh) | 基于单台相位失真的卫星导航天线的定向方法及装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181221 |