RU2425859C2 - Petroleum oil and petroleum oil obtaining method - Google Patents

Petroleum oil and petroleum oil obtaining method Download PDF

Info

Publication number
RU2425859C2
RU2425859C2 RU2008140146/04A RU2008140146A RU2425859C2 RU 2425859 C2 RU2425859 C2 RU 2425859C2 RU 2008140146/04 A RU2008140146/04 A RU 2008140146/04A RU 2008140146 A RU2008140146 A RU 2008140146A RU 2425859 C2 RU2425859 C2 RU 2425859C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
fraction
boiling point
petroleum oil
oil
specified
Prior art date
Application number
RU2008140146/04A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2008140146A (en
Inventor
Юити ТАНАКА (JP)
Юити Танака
Синя ТАКАХАСИ (JP)
Синя Такахаси
Йосифуми ТИБА (JP)
Йосифуми ТИБА
Original Assignee
Ниппон Ойл Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Ойл Корпорейшн filed Critical Ниппон Ойл Корпорейшн
Publication of RU2008140146A publication Critical patent/RU2008140146A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2425859C2 publication Critical patent/RU2425859C2/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
    • C10G45/12—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
    • C10G47/02—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used
    • C10G47/10—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used with catalysts deposited on a carrier
    • C10G47/12—Inorganic carriers
    • C10G47/16—Crystalline alumino-silicate carriers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/301—Boiling range

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

FIELD: oil and gas industry.
SUBSTANCE: invention refers to method for obtaining petroleum oil and involves separation of synoil obtained by Fischer-Tropsch synthesis so that there obtained is intermediate fraction having fraction content with boiling point of 150 to 360°C, not less than 90 wt %, and fraction content with boiling point of not less than 350°C, not more than 5 wt %, and paraffin component which is heavier than intermediate fraction, and bringing each of intermediate fraction and paraffin component into contact with hydrotreatment catalyst in presence of hydrogen, their mixing and separation so that petroleum oil can be obtained which has fraction content with boiling point of 150 to 360°C, not less than 86 wt % and fraction content with boiling point of not less than 350°C, not less than 5 wt %. Invention also refers to petroleum oil obtained as per this method.
EFFECT: oil has good low-temperature flow rate and kinematic viscosity, and high yield of oil.
6 cl, 1 ex, 1 tbl

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к нефтяному маслу и способу его получения, и более конкретно к нефтяному маслу, пригодному в качестве базового компонента дизельного топлива и способу его изготовления.The present invention relates to petroleum oil and a method for its production, and more particularly to petroleum oil suitable as a basic component of diesel fuel and a method for its manufacture.

Уровень техникиState of the art

В последние годы, в свете снижения отрицательного влияния на окружающую среду, появились сообщения, касающиеся экологически чистых жидких топлив с низкими содержаниями серы и ароматических углеводородов. В нефтяной промышленности, таким образом, были проведены исследования, касающиеся синтеза Фишера-Тропша как способа получения экологически чистого топлива (как сокращают ниже в описании “синтез ФТ”) с использованием монооксида углерода и водорода в качестве исходных материалов. В соответствии в синтезом ФТ возможно производство основы жидкого топлива, обладающей высоким содержанием парафиновых углеводородов и не содержащей серы, что, таким образом, открывает большие перспективы.In recent years, in light of the reduction of the negative impact on the environment, there have been reports regarding environmentally friendly liquid fuels with low sulfur and aromatic hydrocarbons. Thus, in the oil industry, studies have been carried out regarding Fischer-Tropsch synthesis as a method for producing environmentally friendly fuels (as the “FT synthesis” is abbreviated below) using carbon monoxide and hydrogen as starting materials. According to FT synthesis, it is possible to produce a liquid fuel base with a high content of paraffin hydrocarbons and without sulfur, which, therefore, opens up great prospects.

Однако синтетическая нефть, полученная при помощи синтеза ФТ (далее в описании иногда называемая “ФТ синтетическая нефть”), обычно обладает высоким содержанием линейных парафиновых углеводородов и содержит кислородсодержащие соединения, такие как спирты, и поэтому использование синтетической нефти, как есть, в качестве топлива является затруднительным. Более конкретно, подобная синтетическая нефть обладает недостаточным октановым числом для использования в качестве автомобильного бензина, и более того, обладает недостаточной низкотемпературной текучестью для использования в качестве дизельного топлива. Более того, кислородсодержащие соединения, такие как спирты, оказывают отрицательное действие на устойчивость топлива к окислению. В основном, таким образом, ФТ синтетическую нефть используют в качестве основы для дизельного топлива после гидрообработки для превращения обычных парафиновых углеводородов в составе синтетической нефти в изопарафиновые углеводороды и превращения кислородсодержащих соединений в другие вещества.However, synthetic oil obtained by FT synthesis (sometimes referred to as “FT synthetic oil” hereinafter) usually has a high linear paraffin hydrocarbon content and contains oxygen-containing compounds such as alcohols, and therefore the use of synthetic oil as it is, as fuel is difficult. More specifically, such synthetic oil has insufficient octane for use as motor gasoline, and furthermore, it has insufficient low temperature fluidity for use as diesel fuel. Moreover, oxygen-containing compounds, such as alcohols, have a negative effect on the oxidation stability of the fuel. Basically, in this way, FT synthetic oil is used as a base for diesel after hydroprocessing to convert ordinary paraffin hydrocarbons in the composition of synthetic oil to isoparaffin hydrocarbons and to convert oxygen-containing compounds to other substances.

Например, в случае получения базового компонента дизельного топлива, базового компонента керосина, основы авиационного бензина или подобных низкотемпературная текучесть топливной основы улучшается смешиванием в случае необходимости промежуточной фракции, обладающей высоким содержанием изопарафиновых углеводородов, полученной в результате гидрокрекинга тяжелого парафинового компонента ФТ синтетической нефти и промежуточной фракции с повышенной степенью изомеризации насыщенных углеводородов, полученной в результате гидроизомеризации промежуточной фракции ФТ синтетической нефти или подобных (например, см. патентные документы 1 и 2).For example, in the case of obtaining a base component of diesel fuel, a base component of kerosene, a base of aviation gasoline or the like, the low temperature fluidity of the fuel base is improved by mixing, if necessary, an intermediate fraction having a high content of isoparaffin hydrocarbons obtained by hydrocracking a heavy paraffin component of FT synthetic oil and an intermediate fraction with a high degree of isomerization of saturated hydrocarbons resulting from the hydroisomer of an intermediate FT fraction of synthetic oil or the like (for example, see Patent Documents 1 and 2).

Патентный документ 1: Выложенная международная заявка на патент № 00/020535.Patent Document 1: International Patent Application Laid-Open No. 00/020535.

Патентный документ 2: Выложенная заявка на патент Франции № 2826971.Patent Document 2: French Patent Application Laid-Open No. 2826971.

Раскрытие изобретенияDisclosure of invention

Задачи, решаемые при помощи изобретенияTasks Solved by the Invention

С точки зрения предотвращения трудностей, возникающих при эксплуатации топливного насоса или заклинивания в термокамере вследствие разрушения масляной пленки, топливо, используемое в автомобилях с дизельным двигателем, предпочтительно обладает определенной кинематической вязкостью при обычной температуре и повышенной температуре. Например, согласно п.2 для стандарта кинематической вязкости легких фракций нефти JIS (Стандарты промышленности Японии) К2283, фиксируется кинематическая вязкость при 30°С, как таковая не менее 2,5 мм2/с. Нефтяное масло, используемое в качестве базового компонента дизельного топлива, представляющее собой промежуточную фракцию, полученную из ФТ синтетической нефти, должно, таким образом, обладать как существенно улучшенной низкотемпературной текучестью, так и кинематической вязкостью.From the point of view of preventing difficulties arising from the operation of the fuel pump or jamming in the heat chamber due to the destruction of the oil film, the fuel used in cars with a diesel engine preferably has a certain kinematic viscosity at ordinary temperature and elevated temperature. For example, according to claim 2, for the kinematic viscosity standard of light fractions of oil JIS (Japanese Industry Standards) K2283, the kinematic viscosity is fixed at 30 ° C, as such, at least 2.5 mm 2 / s. Petroleum oil, used as the base component of diesel fuel, which is an intermediate fraction obtained from FT synthetic oil, should thus have both significantly improved low-temperature fluidity and kinematic viscosity.

При этом до настоящего времени существуют жесткие требования уменьшения затрат на производство дизельного топлива, и производство топлива с использованием синтеза ФТ не является исключением, поэтому появилась необходимость в создании производства нефтяного масла, с достаточной эффективностью используемого в качестве базового компонента дизельного топлива, полученного из ФТ синтетической нефти.At the same time, there are still stringent requirements to reduce the cost of diesel fuel production, and the production of fuel using FT synthesis is no exception, so there was a need to create a production of petroleum oil, with sufficient efficiency used as a base component of diesel fuel derived from synthetic FT oil.

Однако согласно предыдущему уровню техники упомянутые ранее патентный документ 1 и патентный документ 2 в основном касаются улучшения низкотемпературной текучести топливной основы, как описано выше, согласно данному уровню техники не было предложено эффективного способа получения нефтяного масла с высоким выходом, которое обладает как хорошей низкотемпературной текучестью, так и кинематической вязкостью при 30°С.However, according to the prior art, the aforementioned Patent Document 1 and Patent Document 2 mainly relate to improving the low temperature fluidity of the fuel base, as described above. According to the prior art, no efficient method for producing high yield oil oil has been proposed which has good low temperature fluidity. and kinematic viscosity at 30 ° C.

При получении нефтяного масла возможно предусмотреть, например, способ улучшения как низкотемпературной текучести, так и кинематической вязкости при 30°С путем сужения интервала кипения при фракционировании, однако в условиях данного способа понижено количество базового компонента дизельного топлива, которое может быть получено из ФТ синтетического масла, и поэтому способ получения топлива является неэкономичным. Кроме того, при использовании в качестве базового компонента дизельного топлива только промежуточной фракции, полученной гидрокрекингом компонента ФТ синтетической нефти тяжелого парафинового компонента, возможно получение как хорошей низкотемпературной текучести, так и хорошей кинематической вязкости при 30°С, однако количество базового компонента дизельного топлива, которое может быть получено из ФТ синтетической нефти, ограничено, и поэтому производство достаточного количества топливной основы является затруднительным.When producing petroleum oil, it is possible to provide, for example, a method for improving both low-temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C by narrowing the boiling range during fractionation, however, under the conditions of this method, the amount of the base component of diesel fuel that can be obtained from FT synthetic oil is reduced , and therefore, the method of producing fuel is uneconomical. In addition, when using only the intermediate fraction obtained as the base component of diesel fuel obtained by hydrocracking the FT component of synthetic oil of a heavy paraffin component, it is possible to obtain both good low-temperature fluidity and good kinematic viscosity at 30 ° C, however, the amount of the base component of diesel fuel, which can be obtained from FT synthetic oil is limited, and therefore the production of a sufficient amount of fuel base is difficult.

Настоящее изобретение было разработано в свете установленных выше данных, объектом настоящего изобретения является предложение способа получения нефтяного масла, который делает возможным получение нефтяного масла, обладающего достаточно хорошей низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, из ФТ синтетической нефти с высоким выходом, и нефтяное масло, полученное с использованием данного способа.The present invention was developed in the light of the above data, the object of the present invention is to provide a method for producing petroleum oil, which makes it possible to obtain petroleum oil having a sufficiently good low temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s, from FT synthetic oil with a high yield, and petroleum oil obtained using this method.

Средства решения задачMeans of solving problems

Авторы настоящего изобретения проводили тщательные исследования для достижения указанной выше задачи, и в результате выполнения настоящего изобретения обнаружили нефтяное масло, полученное из ФТ синтетической нефти, его промежуточную фракцию, содержащую определенное количество фракции в определенном интервале кипения, и парафиновый компонент, который является более тяжелым по сравнению с промежуточной фракцией, отдельно проводили гидрообработку каждого из промежуточных фракций и парафинового компонента и затем их перемешивание, фракционирование смеси для получения нефтяного масла, содержащего определенное количество фракции, обладающей определенной точкой кипения, обладает температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, и, кроме того, обладает достаточным выходом по отношению к исходному материалу ФТ синтетической нефти.The authors of the present invention carried out thorough research to achieve the above objectives, and as a result of the implementation of the present invention found petroleum oil obtained from FT synthetic oil, its intermediate fraction containing a certain amount of fraction in a certain boiling range, and a paraffin component, which is heavier in compared with the intermediate fraction, separately hydrotreated each of the intermediate fractions and the paraffin component and then mixed them, f the operation of a mixture to obtain petroleum oil containing a certain amount of a fraction having a certain boiling point has a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 / s, and, in addition , has a sufficient yield with respect to the starting material FT synthetic oil.

А именно способ получения нефтяного масла по настоящему изобретению включает фракционирование синтетической нефти, полученной синтезом Фишера-Тропша, таким образом, что полученная промежуточная фракция, обладающая содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С, составляет не менее 90 мас.%, и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С составляет не более 5 мас.%, и парафиновый компонент, который является более тяжелым, чем промежуточная фракция, и приведение в контакт каждого из промежуточной фракции и парафинового компонента с катализатором гидрообработки в присутствии водорода, их смешивание и фракционирование, таким образом, получение нефтяного масла, обладающего содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 86 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не менее 5 мас.%.Namely, the method for producing petroleum oil of the present invention includes fractionation of synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis, so that the obtained intermediate fraction having a fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C is at least 90 wt.%, And the content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C is not more than 5 wt.%, and the paraffin component, which is heavier than the intermediate fraction, and bringing into contact of each of the intermediate fraction and the paraffin component with a hydrotreatment catalyst in the presence of hydrogen, their mixing and fractionation, thus obtaining petroleum oil having a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C of at least 86 wt.% and a fraction with a boiling point of at least 350 ° C of at least 5 wt.%.

Согласно способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению из ФТ синтетической нефти возможно получение с высоким выходом нефтяного масла, обладающего достаточной низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с. В результате возможным является осуществление экономически выгодного производства экологически чистого дизельного топлива.According to the method for producing the petroleum oil of the present invention from FT synthetic oil, it is possible to obtain a high yield of petroleum oil having a sufficient low-temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s. As a result, it is possible to economically produce environmentally friendly diesel fuel.

В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно промежуточную фракцию подвергают гидрообработке таким образом, что содержание углеводородов промежуточной фракции с точкой кипения не более 150°С после взаимодействия увеличивается на 3-9 мас.% по сравнению с количеством перед взаимодействием с катализатором гидрообработки.In accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable to hydrotreat the intermediate fraction such that the hydrocarbon content of the intermediate fraction with a boiling point of not more than 150 ° C. after the reaction increases by 3-9 wt.% Compared with the amount before reaction with the hydrotreatment catalyst .

В результате температура текучести нефтяного масла может быть дополнительно понижена с одновременным сохранением выхода нефтяного масла.As a result, the pour point of petroleum oil can be further lowered while maintaining the yield of petroleum oil.

В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно парафиновый компонент подвергают гидрообработке, таким образом, что содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором гидрообработки составляет от 45 до 85 мас.%. Если данное содержание составляет менее 45 мас.%, выход получаемого нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению, и низкотемпературная текучесть нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению. В то время как, если данное содержание больше 85 мас.%, то выход получаемого нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению.According to the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable that the paraffin component is hydrotreated so that the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C. in the composition of the paraffin component after interaction with the hydrotreatment catalyst is from 45 to 85 wt.%. If this content is less than 45 wt.%, The yield of the obtained oil oil tends to decrease, and the low temperature fluidity of the oil oil tends to decrease. While, if the given content is more than 85 wt.%, The yield of the obtained oil oil tends to decrease.

В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно каждый катализатор гидрообработки, приводимый в контакт с промежуточной фракцией, и катализатор гидрообработки, приводимый в контакт с парафиновым компонентом, включает носитель, содержащий от 0,1 до 80,0 мас.% кристаллического цеолита, и от 0,1 до 60,0 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла, и, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы, состоящей из металлов, принадлежащих к VIII группе периодической таблицы, нанесенный на носитель.According to the method of producing the petroleum oil of the present invention, preferably each hydroprocessing catalyst contacted with an intermediate fraction and a hydroprocessing catalyst contacted with a paraffin component includes a carrier containing from 0.1 to 80.0 wt.% Crystalline zeolite , and from 0.1 to 60.0 wt.% heat-resistant amorphous metal oxide, and at least one metal selected from the group consisting of metals belonging to group VIII of the periodic table, deposited on a carrier.

В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно промежуточную фракцию приводят в контакт с катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1, и парафиновый компонент приводят в контакт с катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1.In accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable to contact the intermediate fraction with a hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of from 200 to 370 ° C., a partial pressure of hydrogen of 1.0 to 5.0 MPa, and a fluid hourly space velocity of 0.3 up to 3.5 h -1 , and the paraffin component is brought into contact with the hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of 200 to 370 ° C, a partial pressure of hydrogen of 1.0 to 5.0 MPa, and a fluid hourly space velocity of 0.3 to 3 5 h -1 .

Кроме того, нефтяное масло по настоящему изобретению получают по способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению, как описано выше, и оно обладает температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с. Подобное нефтяное масло обладает отличным качеством как базовый компонент дизельного топлива, и, кроме того, может быть получено из ФТ синтетической нефти с высоким выходом. С использованием нефтяного масла по настоящему изобретению, таким образом, возможно осуществление получения экологичного дизельного топлива с низкими затратами.In addition, the oil of the present invention is obtained by the method of producing the oil of the present invention, as described above, and it has a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 /from. Such petroleum oil is of excellent quality as the basic component of diesel fuel, and, in addition, can be obtained from FT synthetic oil in high yield. Using the petroleum oil of the present invention, it is thus possible to produce environmentally friendly diesel fuel at a low cost.

Результат изобретенияResult of invention

По настоящему изобретению предлагается способ получения нефтяного масла, который обеспечивает нефтяное масло, обладающее достаточно хорошей низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, которое получают с высоким выходом из ФТ синтетической нефти, и нефтяное масло, полученное с использованием данного способа.The present invention provides a method for producing petroleum oil, which provides petroleum oil having a sufficiently good low temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s, which is obtained in high yield from FT synthetic oil, and petroleum oil, obtained using this method.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

Чертеж представляет собой схему, представляющую образец устройства для получения нефтяного масла для осуществления способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению.The drawing is a diagram representing an example of a device for producing petroleum oil for implementing the method for producing petroleum oil of the present invention.

Расшифровка численных обозначенийDecoding of numerical designations

1: введение потока ФТ синтетической нефти; 2, 4, 6: поток; 3: поток промежуточной фракции; 5: поток парафинового компонента; 7, 8: поток для извлечения; 9: циркулирующий поток; 10: первая ректификационная колонна; 20, 30: устройство для гидрообработки; 22, 32: резервуар для разделения газа и жидкости; 40: вторая дистилляционная колонна, 100: устройство для производства нефтяного масла.1: introduction of FT synthetic oil flow; 2, 4, 6: flow; 3: intermediate fraction stream; 5: paraffin component stream; 7, 8: flow for extraction; 9: circulating flow; 10: first distillation column; 20, 30: device for hydroprocessing; 22, 32: a reservoir for separating gas and liquid; 40: second distillation column, 100: device for the production of petroleum oil.

Лучшее воплощение изобретенияThe best embodiment of the invention

Далее следует подробное описание предпочтительного воплощения настоящего изобретения со ссылкой к прикрепленному чертежу. Отметим, что в описании чертежей, одинаковые или эквивалентные элементы обозначены при помощи одинаковых численных обозначений, повторяющееся описание опущено.The following is a detailed description of a preferred embodiment of the present invention with reference to the attached drawing. Note that in the description of the drawings, the same or equivalent elements are denoted by the same numerical designations, a duplicate description is omitted.

Чертеж представляет собой схему, показывающую образец устройства для получения нефтяного масла для осуществления способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению. Устройство 100 для получения нефтяного масла, показанное на чертеже, включает положение введения потока ФТ синтетической нефти 1, в котором происходит введение исходного материала ФТ синтетической нефти, ректификационную колонну 10, в которой происходит фракционирование синтетической нефти, вводимой в положении введения потока ФТ синтетической нефти 1 на легкую фракцию, промежуточную фракцию и тяжелый парафиновый компонент, устройство 20 для гидрообработки, в котором происходит гидрообработка промежуточной фракции, в которое подается поток 3 промежуточной фракции из ректификационной колонны 10, устройство 30 для гидрообработки, в котором происходит гидрообработка тяжелого парафинового компонента, в которое подается поток 5 парафинового компонента из ректификационной колонны 10, резервуар 22 для разделения газа и жидкости для удаления газообразного компонента из промежуточной фракции, которая проходит через устройство 20 гидрообработки, резервуар 32 для разделения газа и жидкости для удаления газообразного компонента из тяжелого парафинового компонента, который проходит через устройство 30 для гидрообработки, и вторая дистилляционная колонна 40, в которой происходит фракционирование жидкого компонента из резервуара 22 для разделения газа и жидкости и жидкого компонента из резервуара 32 для разделения газа и жидкости. Резервуар 22 для разделения газа и жидкости и вторая дистилляционная колонна 40, и резервуар 32 для разделения газа и жидкости и вторая дистилляционная колонна 40 соединены по потоку 4 и потоку 6 соответственно.The drawing is a diagram showing an example of a device for producing petroleum oil for implementing the method for producing petroleum oil of the present invention. The device 100 for the production of petroleum oil, shown in the drawing, includes the introduction position of the FT stream of synthetic oil 1, in which the introduction of the source material FT synthetic oil, a distillation column 10, in which the fractionation of synthetic oil introduced in the introduction position of the FT stream of synthetic oil 1 to a light fraction, an intermediate fraction and a heavy paraffin component, a hydroprocessing device 20, in which the hydroprocessing of the intermediate fraction, in which ok 3 of the intermediate fraction from the distillation column 10, a hydroprocessing device 30 in which the heavy paraffin component is hydrotreated, into which the paraffin component stream 5 from the distillation column 10 is fed, a gas and liquid separation tank 22 for removing the gaseous component from the intermediate fraction, which passes through the hydroprocessing device 20, a reservoir 32 for separating gas and liquid to remove the gaseous component from the heavy paraffin component that passes Erez device 30 for hydrotreatment, and the second distillation column 40 which fractionates the liquid component from the tank 22 for separating gas and liquid and the liquid component from tank 32 for separating gas and liquid. A gas and liquid separation tank 22 and a second distillation column 40, and a gas and liquid separation tank 32 and a second distillation column 40 are connected in stream 4 and stream 6, respectively.

Кроме того, первая ректификационная колонна 10 соединена по потоку 2, по которому происходит сброс из системы легкого парафина. Более того, вторая дистилляционная колонна 40 соединена по потоку 8 извлечения для сброса нефтяного масла по настоящему изобретению, полученного путем фракционирования, потоку 7 извлечения для сброса более легкой фракции по сравнению с нефтяным маслом, и циркулирующим потоком 9 для транспортировки более тяжелого парафинового компонента по сравнению с нефтяным маслом в устройство 30 для гидрообработки при необходимости.In addition, the first distillation column 10 is connected downstream 2, through which there is a discharge of light paraffin from the system. Moreover, the second distillation column 40 is connected via a recovery stream 8 for discharging a petroleum oil of the present invention obtained by fractionation, a recovery stream 7 for discharging a lighter fraction compared to a petroleum oil, and a circulating stream 9 for transporting a heavier paraffin component compared with oil in the device 30 for hydroprocessing, if necessary.

Далее следует подробное описание способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению со ссылкой к устройству 100 для получения нефтяного масла, показанного на чертеже.The following is a detailed description of the method for producing petroleum oil of the present invention with reference to the apparatus 100 for producing petroleum oil shown in the drawing.

Фракционирование ФТ синтетической нефтиFT fractionation of synthetic oil

Прежде всего не существует конкретных ограничений для используемой ФТ синтетической нефти в соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению, поскольку ФТ синтетическую нефть получают синтезом ФТ, хотя ФТ синтетическая нефть предпочтительно содержит не менее 80 мас.% углеводородов, обладающих температурой кипения не менее 150°С по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти, и не менее 35 мас.% углеводородов, обладающих температурой кипения не менее 360°С по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти. В описании общее количество синтетической нефти означает общее количество углеводородов, включающих не менее 5 атомов углерода, полученных синтезом ФТ.First of all, there are no specific restrictions on the FT synthetic oil used in accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, since FT synthetic oil is obtained by FT synthesis, although FT synthetic oil preferably contains at least 80 wt.% Hydrocarbons having a boiling point of at least 150 ° C with respect to the total amount of FT synthetic oil, and at least 35 wt.% Hydrocarbons having a boiling point of at least 360 ° C with respect to the total amount of FT synthetic th oil. In the description, the total amount of synthetic oil means the total number of hydrocarbons comprising at least 5 carbon atoms obtained by FT synthesis.

В случае первой ректификационной колонны 10 для фракционирования ФТ синтетической нефти установлены две границы кипения фракций, при которых в виде легкой фракции может быть получена фракция, обладающая точкой кипения не более первой границы кипения фракций, в виде промежуточной фракции - фракция, обладающая температурой кипения между первой границей кипения фракций и второй границей кипения фракций, и в виде масла на дне, фракция, обладающая температурой кипения не ниже второй границы кипения фракций (тяжелый парафиновый компонент). Согласно настоящему воплощению при установлении соответствующим образом первой границы кипения фракций и второй границы кипения фракций получают промежуточную фракцию, обладающую содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 90 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не более 5 мас.%, и парафиновый компонент, который является более тяжелым в сравнении с промежуточной фракцией.In the case of the first distillation column 10 for fractionation of FT synthetic oil, two boiling boundaries of the fractions are established at which a fraction having a boiling point of not more than the first boiling border of the fractions can be obtained as a light fraction, and a fraction having a boiling point between the first the boiling range of the fractions and the second boiling point of the fractions, and in the form of oil at the bottom, a fraction having a boiling point not lower than the second boiling point of the fractions (heavy paraffin component). According to the present embodiment, when the first boiling line of the fractions and the second boiling line of the fractions are set appropriately, an intermediate fraction is obtained having a fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C. of at least 90 wt.% And a fraction with a boiling point of at least 350 ° C. more than 5 wt.%, and a paraffin component, which is heavier in comparison with the intermediate fraction.

Содержание фракции с точкой кипения от 150 до 360°С и содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С (мас.%) в промежуточной фракции может быть определено анализом с использованием общеизвестных способов, например газовой хроматографией образца промежуточной фракции потока 3.The content of the fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C and the content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C (wt.%) In the intermediate fraction can be determined by analysis using well-known methods, for example, gas chromatography of a sample of the intermediate fraction of stream 3.

Кроме того, согласно настоящему воплощению в первой ректификационной колонне 10 фракционирование предпочтительно проводят таким образом, что фракция с точкой кипения не менее 350°С почти не содержит промежуточной фракции. Более того, фракционирование предпочтительно проводят таким образом, что не менее 15 мас.% фракции с точкой кипения от 300 до 350°С присутствует в промежуточной фракции.In addition, according to the present embodiment, in the first distillation column 10, the fractionation is preferably carried out in such a way that a fraction with a boiling point of at least 350 ° C. contains almost no intermediate fraction. Moreover, the fractionation is preferably carried out in such a way that at least 15 wt.% Of a fraction with a boiling point of 300 to 350 ° C. is present in the intermediate fraction.

Первая граница кипения фракции и вторая граница кипения фракции предпочтительно устанавливаются в интервале от 135 до 170°С и в интервале от 330 до 355°С соответственно, более предпочтительно в интервале от 145 до 155°С и в интервале от 345 до 355°С соответственно.The first boiling border of the fraction and the second boiling border of the fraction are preferably set in the range from 135 to 170 ° C and in the range from 330 to 355 ° C, respectively, more preferably in the range from 145 to 155 ° C and in the range from 345 to 355 ° C, respectively .

Необходимо отметить, что количество границ кипения фракций для первой ректификационной колонны 10 не ограничивается двумя, но возможно установление трех или более, при условии, что промежуточная фракция и парафиновый компонент могут быть получены, как описано выше.It should be noted that the number of boiling boundaries of the fractions for the first distillation column 10 is not limited to two, but it is possible to establish three or more, provided that the intermediate fraction and the paraffin component can be obtained as described above.

Гидрообработка промежуточной фракцииHydrotreating the intermediate fraction

В устройстве 20 для гидрообработки промежуточная фракция, полученная в первой ректификационной колонне 10, подвергается гидрообработке. В качестве устройства 20 для гидрообработки возможно использование общеизвестной реакционной колонны с неподвижным слоем. Согласно настоящему воплощению в реакционной колонне, в неподвижный слой проточного реактора помещают предварительно выбранный катализатор гидрообработки для осуществления гидрообработки промежуточной фракции, полученной в первой ректификационной колонне 10. В описании “гидроочистка” включает как гидрокрекинг, так и гидроизомеризацию. Кроме того, “крекинг” означает химическое взаимодействие, сопровождаемое понижением молекулярного веса, и “изомеризация” означает превращение в соединение, обладающее отличным углеводородным остовом при сохранении молекулярного веса и числа атомов углерода в молекуле.In the hydroprocessing device 20, the intermediate fraction obtained in the first distillation column 10 is hydrotreated. As a device 20 for hydroprocessing, it is possible to use a well-known fixed-column reaction column. According to the present embodiment, in the reaction column, a pre-selected hydrotreating catalyst is placed in the fixed bed of the flow reactor to hydrotreat the intermediate fraction obtained in the first distillation column 10. In the description, “hydrotreating” includes both hydrocracking and hydroisomerization. In addition, “cracking” means a chemical interaction accompanied by a decrease in molecular weight, and “isomerization” means conversion to a compound having an excellent hydrocarbon backbone while maintaining the molecular weight and number of carbon atoms in the molecule.

Примером катализатора гидроочистки является таковой, в котором металл, входящий в VIII группу, нанесен в качестве активного металла на носитель, содержащий твердую кислоту.An example of a hydrotreating catalyst is one in which a metal of group VIII is supported as an active metal on a solid acid-containing support.

Подходящим носителем является таковой, содержащий, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из кристаллических цеолитов, таких как ультрастабильные цеолиты Y (USY), HY цеолиты, морденит и β-цеолиты, и жаростойкие аморфные оксиды металла, такие как алюмосиликат, циркониево-силикатный катализатор и боралюминиевый оксидный катализатор. Кроме того, носитель более предпочтительно представляет собой таковой, содержащий USY цеолит, и, по меньшей мере, одна твердая кислота, выбрана из алюмосиликата, боралюминиевого оксидного катализатора и циркониево-силикатного катализатора, еще более предпочтительным является таковой, включающий USY цеолит и алюмосиликат.A suitable carrier is one containing at least one solid acid selected from crystalline zeolites, such as ultrastable Y zeolites (USY), HY zeolites, mordenite and β-zeolites, and heat-resistant amorphous metal oxides, such as aluminosilicate, zirconium- silicate catalyst and boraluminium oxide catalyst. In addition, the carrier is more preferably one containing USY zeolite, and at least one solid acid selected from an aluminosilicate, a boraluminium oxide catalyst and a zirconium silicate catalyst, even more preferred is a USY zeolite and aluminosilicate.

Подобный цеолит USY представляет собой Y цеолит, ультрастабилизацию которого проводили гидротермальной обработкой и/или кислотной обработкой, в результате чего в дополнение к микропористой структуре с микропорами размером не более 20Е, которой обычно обладают Y цеолиты, так же образуются новые поры размером в интервале от 20 до 100Е. В случае использования USY цеолитов для носителя катализатора гидроочистки не существует конкретных ограничений среднего диаметра его частиц, но данный средний диаметр частиц предпочтительно составляет не более 1,0 мкм, более предпочтительно не более 0,5 мкм. Более того, для USY цеолитов молярное соотношение кремний/алюминий (молярное соотношение кремния и алюминия, далее называемое “соотношение кремний/алюминий”) предпочтительно находится в интервале от 10 до 200, более предпочтительно от 15 до 100, еще более предпочтительно от 20 до 60.Such a USY zeolite is a Y zeolite, the ultra-stabilization of which was carried out by hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which, in addition to the microporous structure with micropores no larger than 20 Е, which Y zeolites usually possess, new pores with sizes ranging from 20 up to 100E. In the case of using USY zeolites for a hydrotreating catalyst carrier, there are no particular limitations on the average particle diameter, but this average particle diameter is preferably not more than 1.0 μm, more preferably not more than 0.5 μm. Moreover, for USY zeolites, the silicon / aluminum molar ratio (the silicon to aluminum molar ratio, hereinafter referred to as the "silicon / aluminum ratio") is preferably in the range from 10 to 200, more preferably from 15 to 100, even more preferably from 20 to 60 .

Более того, носитель предпочтительно содержит от 0,1 до 80 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла.Moreover, the carrier preferably contains from 0.1 to 80 wt.% Crystalline zeolite and from 0.1 to 60 wt.% Heat-resistant amorphous metal oxide.

Носитель катализатора может быть получен формовкой смеси, включающей вышеупомянутую твердую кислоту и связующее вещество, и затем нагреванием. Доля твердой кислоты предпочтительно находится в интервале от 1 до 70 мас.%, более предпочтительно от 2 до 60 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит, содержание USY цеолита предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 мас.%, более предпочтительно от 0,5 до 5 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Кроме того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и боралюминиевый оксидный катализатор, массовое соотношение USY цеолита и боралюминиевого оксидного катализатора (USY цеолит/боралюминиевый оксидный катализатор) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и алюмосиликат, массовое соотношение USY цеолита и алюмосиликата (USY цеолит/алюмосиликат) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1.The catalyst carrier may be prepared by molding a mixture comprising the aforementioned solid acid and a binder, and then by heating. The proportion of solid acid is preferably in the range from 1 to 70 wt.%, More preferably from 2 to 60 wt.%, Relative to the total amount of carrier. Moreover, if the carrier contains USY zeolite, the content of USY zeolite is preferably in the range from 0.1 to 10 wt.%, More preferably from 0.5 to 5 wt.%, Relative to the total amount of carrier. In addition, in the case where the carrier contains a USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst, the weight ratio of the USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst (USY zeolite / boraluminium oxide catalyst) is preferably in the range from 0.03 to 1. Moreover, in the case if the carrier contains USY zeolite and aluminosilicate, the weight ratio of USY zeolite and aluminosilicate (USY zeolite / aluminosilicate) is preferably in the range from 0.03 to 1.

Не существует конкретных ограничений для связующего вещества, но оксид алюминия, оксид кремния, алюмосиликат, оксид титана или оксид магния являются предпочтительными, оксид алюминия является особенно предпочтительным. Содержание связующего вещества предпочтительно находится в интервале от 20 до 98 мас.%, более предпочтительно от 30 до 96 мас.% по отношению к общему количеству носителя.There are no particular restrictions on the binder, but alumina, silica, silica-alumina, titania or magnesia are preferred, alumina is particularly preferred. The content of the binder is preferably in the range from 20 to 98 wt.%, More preferably from 30 to 96 wt.% In relation to the total amount of carrier.

Температура нагревания смеси предпочтительно находится в интервале от 400 до 550°С, более предпочтительно от 470 до 530°С, еще более предпочтительно от 490 до 530°С.The heating temperature of the mixture is preferably in the range from 400 to 550 ° C., more preferably from 470 to 530 ° C., even more preferably from 490 to 530 ° C.

Конкретные примеры металла VIII группы включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий или платину. Из них предпочтительный для использования металл выбирают из никеля, палладия или платины отдельно, или нескольких из них в сочетании.Specific examples of Group VIII metal include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, or platinum. Of these, the preferred metal for use is selected from nickel, palladium or platinum separately, or several of them in combination.

Подобный металл может быть нанесен на носитель обычным способом, таким как пропитка или ионный обмен. Не существует конкретных ограничений количества наносимого металла, но предпочтительно общее количество металла находится в интервале от 0,1 до 3,0 мас.% по отношению к количеству носителя.Such a metal can be deposited on a carrier in the usual manner, such as impregnation or ion exchange. There are no particular restrictions on the amount of metal to be applied, but preferably the total amount of metal is in the range of 0.1 to 3.0 wt.% With respect to the amount of carrier.

Гидроочистка промежуточной фракции может быть проведена в следующих условиях взаимодействия. Парциальное давление водорода, например, находится в интервале от 0,5 до 12 МПа, предпочтительно от 1,0 до 5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (ЧОСЖ) для промежуточной фракции находится в интервале, например, от 0,1 до 10,0 ч-1, предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Не существует конкретных ограничений для соотношения водород/нефть, но данное соотношение находится, например, в интервале от 50 до 1000 нл/л, предпочтительно от 70 до 800 нл/л.Hydrotreating the intermediate fraction can be carried out under the following conditions of interaction. The partial pressure of hydrogen, for example, is in the range from 0.5 to 12 MPa, preferably from 1.0 to 5.0 MPa. The hourly volumetric fluid velocity (LSS) for the intermediate fraction is in the range, for example, from 0.1 to 10.0 h -1 , preferably from 0.3 to 3.5 h -1 . There are no particular restrictions on the hydrogen / oil ratio, but this ratio is, for example, in the range from 50 to 1000 nl / l, preferably from 70 to 800 nl / l.

Отметим, что в настоящем описании “ЧОСЖ (часовая объемная скорость жидкости)” означает объемную скорость потока исходного материала нефти в стандартных условиях (25°С, 101325 Па) на единицу объема слоя катализатора, в котором катализатор упакован, ее единица измерения “ч-1” является обратной единице измерения времени (часы). Более того, единица нл измерения объема водорода в соотношении водород/нефть соответствует объему водорода (л) в нормальном состоянии (0°С, 101325 Па).Note that in the present description, “COSG (hourly volumetric flow rate of the liquid)” means the volumetric flow rate of the feed oil under standard conditions (25 ° C, 101325 Pa) per unit volume of the catalyst layer in which the catalyst is packed, its unit of measurement is “h - 1 ”is the inverse unit of time (hours). Moreover, the unit for measuring the volume of hydrogen in the ratio hydrogen / oil corresponds to the volume of hydrogen (L) in the normal state (0 ° C, 101325 Pa).

Более того, температура взаимодействия при гидроочистке находится, например, в интервале от 180 до 400°С, предпочтительно от 200 до 370°С, более предпочтительно от 250 до 350°С, еще более предпочтительно от 280 до 350°С. Желательно, чтобы температура взаимодействия при гидроочистке не превышала 370°С, так как тогда произойдет усиление побочной реакции крекинга лигроина, и вследствие этого в значительной степени уменьшится выход промежуточной фракции, и более того, продукт приобретет окраску, что приведет к ограничениям при его использовании в качестве топливной основы. Кроме того, желательно, чтобы температура взаимодействия не опускалась ниже 200°С, так как в данном случае не произойдет полного удаления спиртов, а вероятно останется их некоторое количество.Moreover, the reaction temperature during hydrotreating is, for example, in the range from 180 to 400 ° C, preferably from 200 to 370 ° C, more preferably from 250 to 350 ° C, even more preferably from 280 to 350 ° C. It is desirable that the reaction temperature during hydrotreatment does not exceed 370 ° C, since then the side reaction of cracking of naphtha will be intensified, and as a result, the yield of the intermediate fraction will decrease significantly, and moreover, the product will acquire a color, which will lead to limitations when used in quality of the fuel base. In addition, it is desirable that the reaction temperature does not fall below 200 ° C, since in this case the complete removal of alcohols will not occur, and probably some of them will remain.

Более того, согласно настоящему воплощению, промежуточную фракцию предпочтительно подвергают гидроочистке таким образом, что содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции после взаимодействия с катализатором повышается на 3-9 мас.% по сравнению с таковым перед взаимодействием с катализатором.Moreover, according to the present embodiment, the intermediate fraction is preferably hydrotreated so that the content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction after interaction with the catalyst is increased by 3-9 wt.% Compared with that before interacting with the catalyst.

Содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции перед и после взаимодействия с катализатором может быть определено, например, анализом с использованием общеизвестного способа, такого как газовая хроматография образцов, отобранных на входе и выходе реакционной колонны.The content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction before and after interaction with the catalyst can be determined, for example, by analysis using a well-known method, such as gas chromatography of samples taken at the inlet and outlet of the reaction column.

В соответствии со способом получения нефтяного масла согласно настоящему воплощению условия взаимодействия, при которых содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции повышается на 3-9 мас.% по сравнению с таковым перед взаимодействием с катализатором, могут быть определены заблаговременно при проверке содержания углеводородов с различными количествами атомов углерода в молекуле, входящих в промежуточную фракцию, до и после взаимодействия с катализатором с использованием способа, указанного ранее, затем в данных условиях проводят гидроочистку.In accordance with the method of producing petroleum oil according to the present embodiment, the interaction conditions under which the content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction increases by 3-9 wt.% Compared with that before interacting with the catalyst, can be determined in advance when checking the content of hydrocarbons with various amounts of carbon atoms in the molecule that are part of the intermediate fraction, before and after interaction with the catalyst using the method specified wound e, then, under these conditions, hydrotreating is carried out.

Гидрообработка тяжелого парафинового компонентаHydrotreating a heavy paraffin component

В устройстве 30 для гидрообработки тяжелый парафиновый компонент, полученный в первой ректификационной колонне 10, подвергают гидрообработке. В качестве устройства 30 для гидрообработки возможно использование общеизвестного реактора с неподвижным слоем. Согласно настоящему воплощению в реакционной колонне в неподвижном слое проточного реактора находится предварительно определенное количество катализатора гидрокрекинга, таким образом, парафиновый компонент, полученный в первой дистилляционной колонне 10, подвергается гидрокрекингу. Согласно описанию при гидрообработке парафинового компонента в основном осуществляется химическое взаимодействие, сопровождающееся уменьшением молекулярного веса, но гидроизомеризация также включена в гидрообработку.In the hydrotreating device 30, the heavy paraffin component obtained in the first distillation column 10 is hydrotreated. As a device 30 for hydroprocessing, it is possible to use a well-known fixed bed reactor. According to the present embodiment, a predetermined amount of a hydrocracking catalyst is present in the reaction column in a fixed bed of a flow reactor, so that the paraffin component obtained in the first distillation column 10 is hydrocracked. According to the description, during hydroprocessing of the paraffin component, a chemical interaction is mainly carried out, accompanied by a decrease in molecular weight, but hydroisomerization is also included in hydroprocessing.

Примером катализатора гидрокрекинга является тот металл, в составе которого принадлежащий VIII группе периодической таблицы нанесен в качестве активного металла на носитель, содержащий твердую кислоту.An example of a hydrocracking catalyst is that metal in which the group VIII of the periodic table is deposited as an active metal on a carrier containing solid acid.

Подходящий носитель представляет собой таковой, содержащий, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из кристаллических цеолитов, таких как ультрастабильные цеолиты Y (USY), HY цеолиты, морденит и β-цеолиты, и жаростойкие аморфные оксиды металла, такие как алюмосиликат, циркониево-силикатный катализатор и боралюминиевый оксидный катализатор. Кроме того, носитель более предпочтительно представляет собой таковой, содержащий USY цеолит, и, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из алюмосиликата, боралюминиевого оксидного катализатора и циркониево-силикатного катализатора, еще более предпочтительным является таковой, включающий USY цеолит и алюмосиликат.A suitable carrier is one containing at least one solid acid selected from crystalline zeolites, such as ultrastable zeolites Y (USY), HY zeolites, mordenite and β-zeolites, and heat-resistant amorphous metal oxides, such as aluminosilicate, zirconium silicate catalyst and boraluminium oxide catalyst. In addition, the carrier is more preferably one containing a USY zeolite and at least one solid acid selected from an aluminosilicate, a boraluminium oxide catalyst and a zirconium silicate catalyst, even more preferred is a USY zeolite and aluminosilicate.

Подобный цеолит USY представляет собой Y цеолит, который был ультрастабилизирован гидротермальной обработкой и/или кислотной обработкой, в результате чего в дополнение к микропористой структуре с микропорами размером не более 20Е, которой обычно обладают Y цеолиты, также образуются новые поры размером 20-100Е. В случае использования USY цеолитов для носителя катализатора гидроочистки не существует конкретных ограничений среднего диаметра его частиц, но данный средний диаметр частиц предпочтительно составляет не более 1,0 мкм, более предпочтительно не более 0,5 мкм. Более того, для USY цеолитов молярное соотношение кремний/алюминий (молярное соотношение кремния и алюминия, далее называемое “соотношение кремний/алюминий”) предпочтительно находится в интервале от 10 до 200, более предпочтительно от 15 до 100, еще более предпочтительно от 20 до 60.A similar USY zeolite is a Y zeolite that has been ultrastabilized by hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which, in addition to the microporous structure with micropores no larger than 20E, which Y zeolites usually have, new pores of 20-100E are also formed. In the case of using USY zeolites for a hydrotreating catalyst carrier, there are no particular limitations on the average particle diameter, but this average particle diameter is preferably not more than 1.0 μm, more preferably not more than 0.5 μm. Moreover, for USY zeolites, the silicon / aluminum molar ratio (the silicon to aluminum molar ratio, hereinafter referred to as the "silicon / aluminum ratio") is preferably in the range from 10 to 200, more preferably from 15 to 100, even more preferably from 20 to 60 .

Более того, носитель предпочтительно содержит от 0,1 до 80 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла.Moreover, the carrier preferably contains from 0.1 to 80 wt.% Crystalline zeolite and from 0.1 to 60 wt.% Heat-resistant amorphous metal oxide.

Носитель катализатора может быть получен формовкой смеси, включающей вышеупомянутую твердую кислоту и связующее вещество, и затем нагреванием. Доля твердой кислоты предпочтительно находится в интервале от 1 до 70 мас.%, более предпочтительно от 2 до 60 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит, содержание USY цеолита предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 мас.%, более предпочтительно от 0,5 до 5 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Кроме того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и боралюминиевый оксидный катализатор, массовое соотношение USY цеолита и боралюминиевого оксидного катализатора (USY цеолит/боралюминиевый оксидный катализатор) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и алюмосиликат, массовое соотношение USY цеолита и алюмосиликата (USY цеолит/алюмосиликат) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1.The catalyst carrier may be prepared by molding a mixture comprising the aforementioned solid acid and a binder, and then by heating. The proportion of solid acid is preferably in the range from 1 to 70 wt.%, More preferably from 2 to 60 wt.%, Relative to the total amount of carrier. Moreover, if the carrier contains USY zeolite, the content of USY zeolite is preferably in the range from 0.1 to 10 wt.%, More preferably from 0.5 to 5 wt.%, Relative to the total amount of carrier. In addition, in the case where the carrier contains a USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst, the weight ratio of the USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst (USY zeolite / boraluminium oxide catalyst) is preferably in the range from 0.03 to 1. Moreover, in the case if the carrier contains USY zeolite and aluminosilicate, the weight ratio of USY zeolite and aluminosilicate (USY zeolite / aluminosilicate) is preferably in the range from 0.03 to 1.

Не существует конкретных ограничений для связующего вещества, но оксид алюминия, оксид кремния, алюмосиликат, оксид титана или оксид магния являются предпочтительными, оксид алюминия является особенно предпочтительным. Содержание связующего вещества предпочтительно находится в интервале от 20 до 98 мас.%, более предпочтительно от 30 до 96 мас.%, по отношению к общему количеству носителя.There are no particular restrictions on the binder, but alumina, silica, silica-alumina, titania or magnesia are preferred, alumina is particularly preferred. The content of the binder is preferably in the range from 20 to 98 wt.%, More preferably from 30 to 96 wt.%, In relation to the total amount of carrier.

Температура обжига смеси предпочтительно находится в интервале от 400 до 550°С, более предпочтительно от 470 до 530°С, еще более предпочтительно от 490 до 530°С.The firing temperature of the mixture is preferably in the range from 400 to 550 ° C., more preferably from 470 to 530 ° C., even more preferably from 490 to 530 ° C.

Конкретные примеры металла VIII группы включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий или платину. Из данных предпочтительный для использования металл выбирают из никеля, палладия или платины отдельно, или сочетания нескольких из них.Specific examples of Group VIII metal include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, or platinum. From the data, the preferred metal to use is selected from nickel, palladium or platinum separately, or a combination of several of them.

Подобный металл может быть нанесен на носитель обычным способом, таким как пропитка или ионный обмен. Не существует конкретных ограничений для количества наносимого металла, но предпочтительно общее количество металла находится в интервале от 0,1 до 3,0 мас.% по отношению к количеству носителя.Such a metal can be deposited on a carrier in the usual manner, such as impregnation or ion exchange. There are no particular restrictions on the amount of metal to be applied, but preferably the total amount of metal is in the range of 0.1 to 3.0 wt.% With respect to the amount of carrier.

Гидрокрекинг тяжелого компонента воска может быть проведен в следующих условиях взаимодействия. Парциальное давление водорода, например, находится в интервале от 0,5 до 12 МПа, предпочтительно от 1,0 до 5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (ЧОСЖ) для промежуточной фракции находится в интервале, например, от 0,1 до 10,0 ч-1, предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Не существует конкретных ограничений для соотношения водород/нефть, но данное соотношение находится, например, в интервале от 50 до 1000 нл/л, предпочтительно от 70 до 800 нл/л.Hydrocracking of the heavy wax component can be carried out under the following interaction conditions. The partial pressure of hydrogen, for example, is in the range from 0.5 to 12 MPa, preferably from 1.0 to 5.0 MPa. The hourly volumetric fluid velocity (LSS) for the intermediate fraction is in the range, for example, from 0.1 to 10.0 h -1 , preferably from 0.3 to 3.5 h -1 . There are no particular restrictions on the hydrogen / oil ratio, but this ratio is, for example, in the range from 50 to 1000 nl / l, preferably from 70 to 800 nl / l.

Более того, согласно настоящему воплощению парафиновый компонент предпочтительно подвергают гидрокрекингу таким образом, что содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в парафиновом компоненте после взаимодействия с катализатором находится в интервале от 45 до 85 мас.%.Moreover, according to the present embodiment, the paraffin component is preferably hydrocracked so that the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C in the paraffin component after interaction with the catalyst is in the range from 45 to 85 wt.%.

Содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором может быть определено, например, путем анализа с использованием общеизвестного метода, такого как газовая хроматография образцов, отобранных на входе и выходе реакционной колонны.The content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C in the composition of the paraffin component after interaction with the catalyst can be determined, for example, by analysis using a well-known method, such as gas chromatography of samples taken at the inlet and outlet of the reaction column.

В соответствии со способом получения нефтяного масла согласно настоящему воплощению условия взаимодействия, при которых содержание фракции с точкой кипения не более 360°С, в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором составляет от 45 до 85 мас.%, может быть определено предварительно, гидрокрекинг проводили в данных условиях.In accordance with the method of producing petroleum oil according to the present embodiment, the interaction conditions under which the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C, in the composition of the paraffin component after interaction with the catalyst is from 45 to 85 wt.%, Can be determined previously, hydrocracking was carried out in these conditions.

Фракционирование нефтяного маслаPetroleum fractionation

Промежуточная фракция, подвергнутая гидрообработке, поступающая из аппарата 20 для гидрообработки (далее иногда называемая в описании “продукт гидрообработки”), и парафиновый компонент, подвергнутый гидрообработке, поступающий из устройства 30 для гидрообработки (далее иногда называемый в описании “продукт гидрокрекинга”), транспортируют ко второй дистилляционной колонне 40 с прохождением через резервуары 22 и 32 для разделения газа и жидкости соответственно, и вместе подвергают перегонке во второй дистилляционной колонне 40, таким образом, чтобы произошло фракционирование на желаемые фракции.The hydrotreated intermediate fraction coming from the hydroprocessing apparatus 20 (hereinafter sometimes referred to as the “hydroprocessing product”) and the hydrotreated paraffin component coming from the hydroprocessing device 30 (hereinafter sometimes referred to as the “hydrocracking product” in the description) are transported to the second distillation column 40 with passage through reservoirs 22 and 32 for separating gas and liquid, respectively, and together subjected to distillation in the second distillation column 40, thus then fractionation into the desired fractions.

В резервуарах 22 и 32 для разделения газа и жидкости продукт гидроочистки и продукт гидрокрекинга, каждый, разделяют на, например, газообразный водород, не вступивший во взаимодействие, и легкую фракцию газообразного водорода, включающую углеводороды, имеющие не более 4 атомов углерода, и жидкое нефтяное масло, включающее углеводороды, имеющие не менее 5 атомов углерода. В описании жидкие нефтяные масла переносят в дистилляционную колонну 40 в качестве продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга. В качестве каждого из резервуаров для разделения жидкости и газа возможно использование любого общеизвестного.In the gas and liquid separation tanks 22 and 32, the hydrotreating product and the hydrocracking product are each separated, for example, into non-reacted hydrogen gas and a light hydrogen gas fraction comprising hydrocarbons having no more than 4 carbon atoms and liquid petroleum an oil comprising hydrocarbons having at least 5 carbon atoms. In the description, liquid petroleum oils are transferred to a distillation column 40 as a hydrotreating product and a hydrocracking product. As each of the tanks for the separation of liquid and gas, you can use any well-known.

Во второй дистилляционной колонне 40 при фракционировании продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга устанавливают две границы кипения фракций, таким образом, в качестве легкой фракции может быть получена фракция, обладающая точкой кипения не более первой границы кипения фракций, в качестве промежуточной фракции фракция, обладающая точкой кипения между первой границей кипения фракций и второй границей кипения фракций, и в качестве масла на дне фракции, обладающей точкой кипения не менее второй границы кипения (тяжелый парафиновый компонент). Согласно настоящему воплощению в качестве нефтяного масла получают промежуточную фракцию, причем фракционирование происходит таким образом, что содержание фракции с точкой кипения от 150 до 360°С составляет не менее 90 мас.% и содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С составляет не менее 5 мас.%.In the second distillation column 40, when fractionating the hydrotreating product and the hydrocracking product, two boiling boundaries of the fractions are set, thus, as a light fraction, a fraction having a boiling point of not more than the first boiling border of the fractions can be obtained, as an intermediate fraction, a fraction having a boiling point between the first boiling border of the fractions and the second boiling border of the fractions, and as an oil at the bottom of the fraction having a boiling point of at least the second boiling border (heavy paraffin Symbol Item). According to the present embodiment, an intermediate fraction is obtained as a petroleum oil, the fractionation being carried out in such a way that the content of the fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C is at least 90 wt.% And the content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C is not less than 5 wt.%.

Первую границу кипения фракций и вторую границу кипения фракций предпочтительно устанавливают в интервале от 135 до 170°С и в интервале от 345 до 375°С соответственно, более предпочтительно в интервале от 145 до 155°С и в интервале от 360 до 375°С соответственно.The first boiling point of the fractions and the second boiling point of the fractions are preferably set in the range from 135 to 170 ° C and in the range from 345 to 375 ° C, respectively, more preferably in the range from 145 to 155 ° C and in the range from 360 to 375 ° C, respectively .

Отметим, что число границ кипения фракций для второй дистилляционной колонны 40 не ограничивается двумя, а предпочтительно возможно установить три или более при условии, что нефтяное масло по настоящему изобретению может быть получено, как описано выше.Note that the number of boiling range fractions for the second distillation column 40 is not limited to two, and it is preferably possible to set three or more, provided that the oil of the present invention can be obtained as described above.

Промежуточную фракцию, полученную, как описано выше, т.е. нефтяное масло по настоящему изобретению, извлекают посредством потока 8 извлечения. Более того, лигроин более легкий, чем промежуточная фракция, сбрасывают из системы по линии 7, в то время как парафиновый компонент, более тяжелый, чем промежуточная фракция, направляют в устройство 30 для гидрообработки по циркуляционной линии 9, и подвергают гидрокрекингу при необходимости.The intermediate fraction obtained as described above, i.e. the petroleum oil of the present invention is recovered through a recovery stream 8. Moreover, ligroin, which is lighter than the intermediate fraction, is discharged from the system via line 7, while the paraffin component, heavier than the intermediate fraction, is sent to the hydrotreatment device 30 via the circulation line 9 and hydrocracked if necessary.

Согласно способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению, описанному выше, нефтяное масло, обладающее температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, может быть получено с высоким выходом. Подобное нефтяное масло может быть соответствующем образом использовано в качестве, например, основы для экологичного дизельного топлива.According to the method for producing petroleum oil of the present invention described above, petroleum oil having a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 / s can be obtained in high yield . Such petroleum oil can be suitably used as, for example, the basis for environmentally friendly diesel fuel.

ПримерыExamples

Далее представлено более подробное описание настоящего изобретения при помощи действующих примеров. Однако настоящее изобретение не ограничивается данными действующими примерами.The following is a more detailed description of the present invention using the current examples. However, the present invention is not limited to these current examples.

Получение катализатораCatalyst Preparation

Катализатор АCatalyst A

USY цеолит (молярное соотношение оксид кремния/оксид алюминия: 37), обладающий средним диаметром частиц 1,1 мкм, алюмосиликат (молярное соотношение оксид кремния/оксид алюминия: 14) и связующее вещество оксид алюминия смешивали и перемешивали в весовом соотношении 3:57:40, и смесь формовали в цилиндрических шаблонах диаметром приблизительно 1,6 мм и длиной приблизительно 4 мм, и затем проводили обжиг при 500°С в течение 1 часа, таким образом, получали носитель. Носитель пропитывали водным раствором платинохлористоводородной кислоты, таким образом обеспечивая нанесение платины. Носитель с нанесенной платиной сушили при 120°С в течение 3 часов и затем проводили обжиг при 500°С в течение 1 часа, таким образом получали катализатор А. Количество нанесенной платины составляло 0,8 мас.% по отношению к количеству носителя.USY zeolite (molar ratio silica / alumina: 37) having an average particle diameter of 1.1 μm, aluminosilicate (molar ratio silica / alumina: 14) and a binder alumina were mixed and mixed in a weight ratio of 3:57: 40, and the mixture was formed into cylindrical templates with a diameter of approximately 1.6 mm and a length of approximately 4 mm, and then calcined at 500 ° C. for 1 hour, thereby obtaining a carrier. The carrier was impregnated with an aqueous solution of platinum hydrochloric acid, thereby ensuring the deposition of platinum. The platinum supported support was dried at 120 ° C. for 3 hours and then calcined at 500 ° C. for 1 hour, so that catalyst A was obtained. The amount of supported platinum was 0.8% by weight with respect to the amount of support.

Получение нефтяного масла для базового компонента дизельного топливаObtaining oil for the base component of diesel fuel

Пример 1Example 1

Фракционирование ФТ синтетической нефтиFT fractionation of synthetic oil

Нефть, полученная при помощи ФТ синтеза (ФТ синтетическая нефть) (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 150°С: 84 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не менее 360°С: 42 мас.%, оба содержания по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти (общее количество углеводородов, имеющих не менее 5 атомов углерода)), разделяли с использованием ректификационной колонны на легкую фракцию с точкой кипения не более 150°С, промежуточную фракцию с точкой кипения от 150 до 350°С (содержание углеводородов с точкой кипения от 150 до 360°С: 100 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 0 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения от 300 до 350°С: 19 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не более 150°С: 0 мас.%) и остатка на дне колонны тяжелого парафинового компонента (представляющая собой фракцию с точкой кипения не менее 350°С).Oil obtained by FT synthesis (FT synthetic oil) (hydrocarbon content with a boiling point of at least 150 ° C: 84 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of at least 360 ° C: 42 wt.%, Both relative to the total amount of synthetic oil FT (the total number of hydrocarbons having at least 5 carbon atoms)) was separated using a distillation column into a light fraction with a boiling point of not more than 150 ° C, an intermediate fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C (hydrocarbon content with a boiling point from 150 to 360 ° C: 10 0 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 0 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of 300 to 350 ° C: 19 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of not more than 150 ° C: 0 wt.%) and the residue at the bottom of the column of a heavy paraffin component (representing a fraction with a boiling point of at least 350 ° C).

Гидрообработка (гидроочистка) промежуточной фракцииHydrotreating (hydrotreating) of intermediate fraction

Катализатор А (150 мл) помещали в проточный реактор с неподвижным слоем, промежуточную фракцию, полученную как описано ниже, подавали со скоростью 300 мл/ч сверху реакционной колонны и гидрообработку проводили в потоке газообразного водорода в следующих условиях взаимодействия.Catalyst A (150 ml) was placed in a fixed-bed flow reactor, an intermediate fraction obtained as described below was supplied at a rate of 300 ml / h from the top of the reaction column, and hydroprocessing was carried out in a stream of hydrogen gas under the following interaction conditions.

А именно водород подавали сверху колонны при соотношении водород/нефть 340 нл/л по отношению к промежуточной фракции, клапан обратного давления устанавливали таким образом, что давление в реакционной колонне фиксировалось при давлении на входе 3,0 МПа, и в данных условиях температуру взаимодействия (средняя температура массы слоя катализатора) устанавливали таким образом, что содержание углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции, подвергнутой гидрообработке (продукт взаимодействия), составляло 5 мас.%. Температура взаимодействия в данном случае составляла 308°С. Проверку вышеупомянутого содержания проводили посредством газовой хроматографии промежуточной фракции, подвергнутой гидрообработке (продукт взаимодействия).Namely, hydrogen was supplied from the top of the column with a hydrogen / oil ratio of 340 nl / l with respect to the intermediate fraction, the back pressure valve was set so that the pressure in the reaction column was fixed at an inlet pressure of 3.0 MPa, and under these conditions, the interaction temperature ( the average temperature of the mass of the catalyst layer) was established in such a way that the hydrocarbon content with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction subjected to hydroprocessing (reaction product) was 5 wt.%. The interaction temperature in this case was 308 ° C. Verification of the above content was carried out by gas chromatography of the intermediate fraction subjected to hydrotreatment (product of the interaction).

Гидрообработка (гидрокрекинг) тяжелого парафинового компонентаHydroprocessing (hydrocracking) of a heavy paraffin component

С другой стороны, при использовании другой реакционной колонны катализатор А (150 мл) помещали в проточный реактор с неподвижным слоем оставшийся на дне колонны тяжелый парафиновый компонент, полученный как описано ниже, подавали со скоростью 300 мл/ч сверху реакционной колонны и гидрообработку проводили в потоке газообразного водорода в следующих условиях взаимодействия.On the other hand, when using a different reaction column, catalyst A (150 ml) was placed in a fixed-bed flow reactor, the remaining heavy paraffin component remaining at the bottom of the column, prepared as described below, was supplied at a rate of 300 ml / h from above the reaction column and hydroprocessing was carried out in a stream hydrogen gas under the following interaction conditions.

А именно водород подают сверху колонны при соотношении водород/нефть 680 нл/л по отношению к парафиновому компоненту, клапан обратного давления устанавливают таким образом, что давление в реакционной колонне фиксируется при давлении на входе 4,0 МПа и в данных условиях температуру взаимодействия (средняя температура массы слоя катализатора) устанавливали таким образом, что содержание продуктов крекинга с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента, подвергнутого гидрообработке (продукт гидрокрекинга), составляло приблизительно 70 мас.%. Температура взаимодействия в данном случае составляла 320°С. Вышеупомянутое содержание проверяли посредством газовой хроматографии для парафинового компонента, подвергнутого гидрообработке, (продукт гидрокрекинга) и анализа дистилляционных характеристик.Namely, hydrogen is supplied from the top of the column at a hydrogen / oil ratio of 680 nl / l with respect to the paraffin component, the back pressure valve is set so that the pressure in the reaction column is fixed at an inlet pressure of 4.0 MPa and under these conditions the interaction temperature (average the temperature of the mass of the catalyst layer) was established so that the content of cracked products with a boiling point of not more than 360 ° C in the composition of the paraffin component subjected to hydroprocessing (hydrocracking product) was approximately mately 70 wt.%. The interaction temperature in this case was 320 ° C. The above contents were checked by gas chromatography for the hydrotreated paraffin component (hydrocracking product) and analysis of the distillation characteristics.

Фракционирование продукта гидроочистки и продукта гидрокрекингаFractionation of a Hydrotreating Product and a Hydrocracking Product

Продукт гидроочистки промежуточной фракции и продукт гидрокрекинга парафинового компонента, полученные как описано выше, перемешивали в соотношениях, соответствующих их выходам, смесь фракционировали с использованием ректификационной колонны. Фракцию с точкой кипения от 150 до 360°С получали в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива действующего примера 1. Для полученного нефтяного масла определяли температуру текучести (°С) и кинематическую вязкость при 30°С (мм2/с). Результаты приведены в таблице 1. Температуру текучести определяли в соответствии с методом тестирования JIS K2269 и кинематическую вязкость определяли при 30°С в соответствии с методом тестирования JIS K2283.The hydrotreated product of the intermediate fraction and the hydrocracked product of the paraffin component, obtained as described above, were mixed in ratios corresponding to their yields, the mixture was fractionated using a distillation column. A fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C was obtained as a petroleum oil for the base component of the diesel fuel of the current example 1. For the obtained petroleum oil, the pour point (° C) and kinematic viscosity at 30 ° C (mm 2 / s) were determined. The results are shown in table 1. The pour point was determined in accordance with the test method JIS K2269 and the kinematic viscosity was determined at 30 ° C in accordance with the test method JIS K2283.

Таблица 1Table 1   Пример 1Example 1 Пример 2Example 2 Пример 3Example 3 Пример 4Example 4 Пример 5Example 5 Сравнительный пример 1Comparative Example 1 Сравнительный
пример 2Comparative
example 2 Содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С в промежуточной фракции, предназначенной для гидрообработки (мас.%)The content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C in the intermediate fraction intended for hydroprocessing (wt.%) 00 00 00 00 4four 1010 20twenty Интервал кипения нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива (°С) The boiling range of petroleum oil for the base component of diesel fuel (° C) 150-360150-360 150-380150-380 145-380145-380 140-385140-385 150-360150-360 150-360150-360 150-360150-360 Содержание фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в нефтяном масле для базового компонента дизельного топлива (мас.%)The content of the fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C in oil for the base component of diesel fuel (wt.%) 9999 9393 9090 8686 9999 9999 9999 Содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С в нефтяном масле для базового компонента дизельного топлива (мас.%)The content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C in oil for the base component of diesel fuel (wt.%) 55 88 7,87.8 99 88 88 1313 Выход нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива по отношению к исходному материалу ФТ синтетической нефти (мас.%)The yield of petroleum oil for the base component of diesel fuel in relation to the starting material FT synthetic oil (wt.%) 6464 6868 7070 7272 6565 6363 6565 Кинематическая вязкость нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива при 30°С (мм2/с)Kinematic viscosity of petroleum oil for the base component of diesel fuel at 30 ° C (mm 2 / s) 2,62.6 2,82,8 2,72.7 2,72.7 2,652.65 2,82,8 3,03.0 Температура потери текучести нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива (°С)The temperature of the loss of fluidity of oil for the base component of diesel fuel (° C) -12,5-12.5 -7,5-7.5 -10,0-10.0 -7,5-7.5 -10,0-10.0 -5,0-5.0 -2,5-2.5

Пример 2Example 2

Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива согласно примеру 2 было получено, как описано в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 150 до 380°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла, анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the base diesel component according to example 2 was obtained as described in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as petroleum oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreatment product and hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 150 to 380 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Пример 3Example 3

Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 3 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 145 до 380°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the base component of the diesel fuel of example 3 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 145 to 380 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Пример 4Example 4

Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 4 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 140 до 385°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the base component of the diesel fuel of example 4 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 140 to 385 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Пример 5Example 5

Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 5 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетического масла как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 356°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 4 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 356°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the diesel oil base component of Example 5 was obtained as in Example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction by fractionation of FT synthetic oil as in Example 1, a fraction with a boiling point was obtained from 150 to 356 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 4 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 356 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component at the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Сравнительный пример 1Comparative Example 1

Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 1 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетической нефти как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 362°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 10 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 362°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 1 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction by fractionation of FT synthetic oil as in example 1, a fraction with a boiling point of from 150 to 362 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 10 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 362 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component and the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Сравнительный пример 2Reference Example 2

Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 2 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетического масла как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 375°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 20 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 375°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 2 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction, a fraction with boiling point from 150 to 375 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 20 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 375 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component at the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.

Сравнительный пример 3Reference Example 3

Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 3 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 180 до 330°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 2.Petroleum oil for the diesel fuel base component of comparative example 3 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as an intermediate fraction by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1 was obtained fraction with a boiling point of 180 to 330 ° C as a petroleum oil for the base component of diesel fuel. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 2.

Таблица 2table 2   Сравнительный пример 3Reference Example 3 Сравнительный пример 4Reference Example 4 Интервал кипения нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива (°С)The boiling range of petroleum oil for the base component of diesel fuel (° C) 180-330180-330 150-370150-370 Содержание фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в нефтяном масле для базового компонента дизельного топлива (мас.%)The content of the fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C in petroleum oil for the base component of diesel fuel (wt.%) 100one hundred 9696 Содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С в нефтяном масле для базового компонента дизельного топлива (мас.%)The content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C in oil for the base component of diesel fuel (wt.%) 00 11eleven Выход нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива по отношению к исходному материалу ФТ синтетическому маслу (мас.%)The yield of petroleum oil for the base component of diesel fuel in relation to the starting material FT synthetic oil (wt.%) 4646 2424 Кинематическая вязкость нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива при 30°С (мм2/с)Kinematic viscosity of petroleum oil for the base component of diesel fuel at 30 ° C (mm 2 / s) 2,62.6 2,62.6 Температура потери текучести нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива (°С)The temperature of the loss of fluidity of oil for the base component of diesel fuel (° C) -7,5-7.5 -15-fifteen

Сравнительный пример 4Reference Example 4

Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 4 получали как в примере 1, за исключением того, что не использовали промежуточную фракцию согласно примеру 1, но предпочтительно подвергали фракционированию только продукт гидрокрекинга осадка со дна колонны парафинового компонента с использование ректификационной колонны, в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива была получена фракция с точкой кипения от 150 до 370°С. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 2.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 4 was obtained as in example 1, except that the intermediate fraction according to example 1 was not used, but only the precipitate hydrocracking product from the bottom of the paraffin component column was fractionated using a distillation column as the distillation column oils for the basic component of diesel fuel was obtained fraction with a boiling point of from 150 to 370 ° C. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 2.

Claims (6)

1. Способ получения нефтяного масла, включающий стадии фракционирования синтетической нефти, полученной синтезом Фишера - Тропша, таким образом, что полученная промежуточная фракция, обладающая содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 90 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не более 5 мас.%, и парафинового компонента, который является более тяжелым, чем промежуточная фракция, и приведения во взаимодействие каждого из указанных промежуточной фракции и парафинового компонента с катализатором гидрообработки в присутствии водорода, их смешивания и фракционирования, так чтобы получить нефтяное масло, обладающее содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 86 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не менее 5 мас.%.1. A method of producing petroleum oil, comprising the stages of fractionation of synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis, so that the resulting intermediate fraction having a fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C of at least 90 wt.% And a fraction with a dot boiling not less than 350 ° C, not more than 5 wt.%, and a paraffin component, which is heavier than the intermediate fraction, and bringing into interaction each of these intermediate fractions and the paraffin component with a hydrotreating catalyst webs in the presence of hydrogen, mixing and fractionating them, so as to obtain a petroleum oil having a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C of at least 86 wt.% and a fraction with a boiling point of at least 350 ° C of at least 5 wt. % 2. Способ получения нефтяного масла по п.1, в котором указанная промежуточная фракция подвергается гидрообработке таким образом, что содержание углеводородов с точкой кипения не более 150°С в указанной промежуточной фракции на 3-9% больше после взаимодействия с указанным катализатором гидрообработки, чем перед взаимодействием.2. The method of producing petroleum oil according to claim 1, wherein said intermediate fraction is hydrotreated in such a way that the content of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in said intermediate fraction is 3-9% higher after interaction with said hydrotreatment catalyst than before the interaction. 3. Способ получения нефтяного масла по п.1 или 2, где указанный парафиновый компонент подвергают гидрообработке таким образом, что содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в указанном парафиновом компоненте после взаимодействия с указанным катализатором гидрообработки составляет от 45 до 85 мас.%.3. The method of producing petroleum oil according to claim 1 or 2, where the specified paraffin component is subjected to hydroprocessing so that the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C in the specified paraffin component after interaction with the specified hydroprocessing catalyst is from 45 to 85 wt. % 4. Способ получения нефтяного масла по п.1 или 2, в котором каждый из указанных катализаторов гидрообработки приводят в контакт с указанной промежуточной фракцией, и указанный катализатор гидрообработки приводят в контакт с указанным парафиновым компонентом, включает носитель, содержащий от 0,1 до 80,0 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60,0 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла, и, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы металлов, принадлежащих к VIII группе Периодической таблицы, нанесенный на носитель.4. The method of producing petroleum oil according to claim 1 or 2, in which each of these hydrotreatment catalysts is brought into contact with the specified intermediate fraction, and the specified hydrotreatment catalyst is brought into contact with the specified paraffin component, includes a carrier containing from 0.1 to 80 , 0 wt.% Crystalline zeolite and from 0.1 to 60.0 wt.% Heat-resistant amorphous metal oxide, and at least one metal selected from the group of metals belonging to group VIII of the Periodic table, deposited on a carrier. 5. Способ получения нефтяного масла по п.1 или 2, где указанную промежуточную фракцию приводят в контакт с указанным катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1, и указанный парафиновый компонент приводят в контакт с указанным катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1.5. The method of producing petroleum oil according to claim 1 or 2, where the specified intermediate fraction is brought into contact with the specified hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of from 200 to 370 ° C, a partial pressure of hydrogen from 1.0 to 5.0 MPa and hourly space velocity liquid from 0.3 to 3.5 h -1 , and the specified paraffin component is brought into contact with the specified hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of from 200 to 370 ° C, a partial pressure of hydrogen from 1.0 to 5.0 MPa and hourly space velocity liquids from 0.3 to 3.5 h -1 . 6. Нефтяное масло, полученное способом получения по любому из пп.1-5, обладающее температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с. 6. Petroleum oil obtained by the production method according to any one of claims 1 to 5, having a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 / s.
RU2008140146/04A 2006-03-10 2007-02-14 Petroleum oil and petroleum oil obtaining method RU2425859C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006066465A JP4908022B2 (en) 2006-03-10 2006-03-10 Method for producing hydrocarbon oil and hydrocarbon oil
JP2006-066465 2006-03-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008140146A RU2008140146A (en) 2010-04-20
RU2425859C2 true RU2425859C2 (en) 2011-08-10

Family

ID=38509238

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008140146/04A RU2425859C2 (en) 2006-03-10 2007-02-14 Petroleum oil and petroleum oil obtaining method

Country Status (6)

Country Link
JP (1) JP4908022B2 (en)
CN (1) CN101400768B (en)
AU (1) AU2007226057B2 (en)
MY (1) MY148585A (en)
RU (1) RU2425859C2 (en)
WO (1) WO2007105400A1 (en)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4908037B2 (en) * 2006-03-30 2012-04-04 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
JP5090457B2 (en) * 2007-09-28 2012-12-05 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 Method for producing diesel fuel
CN101821364B (en) 2007-09-28 2013-07-31 日本石油天然气·金属矿物资源机构 Method for producing diesel fuel base material and diesel fuel base material obtained thereby
US8163168B2 (en) * 2008-07-25 2012-04-24 Exxonmobil Research And Engineering Company Process for flexible vacuum gas oil conversion
BR112016006768A2 (en) * 2013-09-30 2017-08-01 Shell Int Research fischer-tropsch-derived diesel fraction, functional fluid formulation, and use of a fischer-tropsch-derived diesel fraction
KR20160064218A (en) * 2013-09-30 2016-06-07 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. Fischer-tropsch derived gas oil fraction
JP2016536380A (en) * 2013-09-30 2016-11-24 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイＳｈｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｍａａｔｓｃｈａｐｐｉｊ Ｂｅｓｌｏｔｅｎ Ｖｅｎｎｏｏｔｓｈａｐ Fischer-Tropsch derived diesel oil fraction
WO2015044281A1 (en) * 2013-09-30 2015-04-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fischer-tropsch derived gas oil fraction
EP3052592A1 (en) * 2013-09-30 2016-08-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fischer-tropsch derived gas oil fraction
CN105593351A (en) * 2013-09-30 2016-05-18 国际壳牌研究有限公司 Fischer-Tropsch derived gas oil
CN104673384B (en) * 2015-03-02 2016-09-14 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 A kind of hydrofinishing process of Low Temperature Fischer Tropsch full distillate oil fecund intermediate oil
CN104673383B (en) * 2015-03-03 2016-12-07 上海兖矿能源科技研发有限公司 A kind of method being produced high melting-point wax by Fischer-Tropsch synthetic

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NZ204088A (en) * 1982-05-18 1986-03-14 Mobil Oil Corp Catalytic isomerisation of long chain n-paraffins
US4919786A (en) * 1987-12-18 1990-04-24 Exxon Research And Engineering Company Process for the hydroisomerization of was to produce middle distillate products (OP-3403)
US5689031A (en) * 1995-10-17 1997-11-18 Exxon Research & Engineering Company Synthetic diesel fuel and process for its production
US5866748A (en) * 1996-04-23 1999-02-02 Exxon Research And Engineering Company Hydroisomerization of a predominantly N-paraffin feed to produce high purity solvent compositions
US5814109A (en) * 1997-02-07 1998-09-29 Exxon Research And Engineering Company Diesel additive for improving cetane, lubricity, and stability
WO2000020534A1 (en) * 1998-10-05 2000-04-13 Sasol Technology (Pty.) Ltd. Biodegradable middle distillates and production thereof
US6458265B1 (en) * 1999-12-29 2002-10-01 Chevrontexaco Corporation Diesel fuel having a very high iso-paraffin to normal paraffin mole ratio
JP3963311B2 (en) * 2002-06-14 2007-08-22 株式会社ジャパンエナジー Refrigerator oil composition
AU2003266527A1 (en) * 2002-09-24 2004-04-19 Nippon Oil Corporation Hydrocracking catalyst and process for production of liquid hydrocarbons
FR2850393B1 (en) * 2003-01-27 2005-03-04 Inst Francais Du Petrole PROCESS FOR THE PRODUCTION OF MEDIUM DISTILLATES BY HYDROISOMERIZATION AND HYDROCRACKING OF FISCHER-TROPSCH PROCESS
WO2005021688A1 (en) * 2003-09-03 2005-03-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fuel compositions comprising fischer-tropsch derived fuel
JP4313237B2 (en) * 2004-03-29 2009-08-12 新日本石油株式会社 Hydrocracking catalyst and method for producing liquid hydrocarbon
JP5180427B2 (en) * 2004-06-01 2013-04-10 出光興産株式会社 Hydrocracking catalyst for waxy feedstock

Also Published As

Publication number Publication date
MY148585A (en) 2013-04-30
AU2007226057B2 (en) 2011-12-01
AU2007226057A1 (en) 2007-09-20
CN101400768B (en) 2012-08-22
CN101400768A (en) 2009-04-01
WO2007105400A1 (en) 2007-09-20
RU2008140146A (en) 2010-04-20
JP4908022B2 (en) 2012-04-04
JP2007238870A (en) 2007-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2425859C2 (en) Petroleum oil and petroleum oil obtaining method
US6217746B1 (en) Two stage hydrocracking process
US8734636B2 (en) Method of manufacturing diesel fuel
JP4908038B2 (en) Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for hydrogen production and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
JP5159785B2 (en) Method for producing diesel fuel substrate and resulting diesel fuel substrate
AU2007208855B2 (en) Method of hydrogenolysis of wax and process for producing fuel base
RU2419649C2 (en) Method of hydrogenating synthetic oil and method of producing base fuel
RU2429279C2 (en) Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel
JP4908037B2 (en) Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
RU2425093C2 (en) Paraffin hydrocracking method and method for obtaining material of fuel base
EA024867B1 (en) Kerosene base material production method and kerosene base material
RU2443757C2 (en) Paraffin hydrotreatment method and base fuel production method
JP4711849B2 (en) Manufacturing method of fuel substrate
WO2007066721A1 (en) Hydrorefining method
US11866662B1 (en) Multi-zone catalytic cracking of crude oils
US20240263088A1 (en) Multi-zone catalytic cracking of crude oils
RU2141503C1 (en) Method of preparing low-solidifying petroleum products
RU2428458C2 (en) Paraffin hydrocracking method
JPH08283748A (en) Method of converting hydrocarbon
AU2005335184A1 (en) Method for producing hydrocarbon fuel oil

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180215