RU2425859C2 - Petroleum oil and petroleum oil obtaining method - Google Patents
Petroleum oil and petroleum oil obtaining method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2425859C2 RU2425859C2 RU2008140146/04A RU2008140146A RU2425859C2 RU 2425859 C2 RU2425859 C2 RU 2425859C2 RU 2008140146/04 A RU2008140146/04 A RU 2008140146/04A RU 2008140146 A RU2008140146 A RU 2008140146A RU 2425859 C2 RU2425859 C2 RU 2425859C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fraction
- boiling point
- petroleum oil
- oil
- specified
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
- C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
- C10G45/12—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
- C10G47/02—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used
- C10G47/10—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used with catalysts deposited on a carrier
- C10G47/12—Inorganic carriers
- C10G47/16—Crystalline alumino-silicate carriers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/301—Boiling range
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к нефтяному маслу и способу его получения, и более конкретно к нефтяному маслу, пригодному в качестве базового компонента дизельного топлива и способу его изготовления.The present invention relates to petroleum oil and a method for its production, and more particularly to petroleum oil suitable as a basic component of diesel fuel and a method for its manufacture.
Уровень техникиState of the art
В последние годы, в свете снижения отрицательного влияния на окружающую среду, появились сообщения, касающиеся экологически чистых жидких топлив с низкими содержаниями серы и ароматических углеводородов. В нефтяной промышленности, таким образом, были проведены исследования, касающиеся синтеза Фишера-Тропша как способа получения экологически чистого топлива (как сокращают ниже в описании “синтез ФТ”) с использованием монооксида углерода и водорода в качестве исходных материалов. В соответствии в синтезом ФТ возможно производство основы жидкого топлива, обладающей высоким содержанием парафиновых углеводородов и не содержащей серы, что, таким образом, открывает большие перспективы.In recent years, in light of the reduction of the negative impact on the environment, there have been reports regarding environmentally friendly liquid fuels with low sulfur and aromatic hydrocarbons. Thus, in the oil industry, studies have been carried out regarding Fischer-Tropsch synthesis as a method for producing environmentally friendly fuels (as the “FT synthesis” is abbreviated below) using carbon monoxide and hydrogen as starting materials. According to FT synthesis, it is possible to produce a liquid fuel base with a high content of paraffin hydrocarbons and without sulfur, which, therefore, opens up great prospects.
Однако синтетическая нефть, полученная при помощи синтеза ФТ (далее в описании иногда называемая “ФТ синтетическая нефть”), обычно обладает высоким содержанием линейных парафиновых углеводородов и содержит кислородсодержащие соединения, такие как спирты, и поэтому использование синтетической нефти, как есть, в качестве топлива является затруднительным. Более конкретно, подобная синтетическая нефть обладает недостаточным октановым числом для использования в качестве автомобильного бензина, и более того, обладает недостаточной низкотемпературной текучестью для использования в качестве дизельного топлива. Более того, кислородсодержащие соединения, такие как спирты, оказывают отрицательное действие на устойчивость топлива к окислению. В основном, таким образом, ФТ синтетическую нефть используют в качестве основы для дизельного топлива после гидрообработки для превращения обычных парафиновых углеводородов в составе синтетической нефти в изопарафиновые углеводороды и превращения кислородсодержащих соединений в другие вещества.However, synthetic oil obtained by FT synthesis (sometimes referred to as “FT synthetic oil” hereinafter) usually has a high linear paraffin hydrocarbon content and contains oxygen-containing compounds such as alcohols, and therefore the use of synthetic oil as it is, as fuel is difficult. More specifically, such synthetic oil has insufficient octane for use as motor gasoline, and furthermore, it has insufficient low temperature fluidity for use as diesel fuel. Moreover, oxygen-containing compounds, such as alcohols, have a negative effect on the oxidation stability of the fuel. Basically, in this way, FT synthetic oil is used as a base for diesel after hydroprocessing to convert ordinary paraffin hydrocarbons in the composition of synthetic oil to isoparaffin hydrocarbons and to convert oxygen-containing compounds to other substances.
Например, в случае получения базового компонента дизельного топлива, базового компонента керосина, основы авиационного бензина или подобных низкотемпературная текучесть топливной основы улучшается смешиванием в случае необходимости промежуточной фракции, обладающей высоким содержанием изопарафиновых углеводородов, полученной в результате гидрокрекинга тяжелого парафинового компонента ФТ синтетической нефти и промежуточной фракции с повышенной степенью изомеризации насыщенных углеводородов, полученной в результате гидроизомеризации промежуточной фракции ФТ синтетической нефти или подобных (например, см. патентные документы 1 и 2).For example, in the case of obtaining a base component of diesel fuel, a base component of kerosene, a base of aviation gasoline or the like, the low temperature fluidity of the fuel base is improved by mixing, if necessary, an intermediate fraction having a high content of isoparaffin hydrocarbons obtained by hydrocracking a heavy paraffin component of FT synthetic oil and an intermediate fraction with a high degree of isomerization of saturated hydrocarbons resulting from the hydroisomer of an intermediate FT fraction of synthetic oil or the like (for example, see Patent Documents 1 and 2).
Патентный документ 1: Выложенная международная заявка на патент № 00/020535.Patent Document 1: International Patent Application Laid-Open No. 00/020535.
Патентный документ 2: Выложенная заявка на патент Франции № 2826971.Patent Document 2: French Patent Application Laid-Open No. 2826971.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачи, решаемые при помощи изобретенияTasks Solved by the Invention
С точки зрения предотвращения трудностей, возникающих при эксплуатации топливного насоса или заклинивания в термокамере вследствие разрушения масляной пленки, топливо, используемое в автомобилях с дизельным двигателем, предпочтительно обладает определенной кинематической вязкостью при обычной температуре и повышенной температуре. Например, согласно п.2 для стандарта кинематической вязкости легких фракций нефти JIS (Стандарты промышленности Японии) К2283, фиксируется кинематическая вязкость при 30°С, как таковая не менее 2,5 мм2/с. Нефтяное масло, используемое в качестве базового компонента дизельного топлива, представляющее собой промежуточную фракцию, полученную из ФТ синтетической нефти, должно, таким образом, обладать как существенно улучшенной низкотемпературной текучестью, так и кинематической вязкостью.From the point of view of preventing difficulties arising from the operation of the fuel pump or jamming in the heat chamber due to the destruction of the oil film, the fuel used in cars with a diesel engine preferably has a certain kinematic viscosity at ordinary temperature and elevated temperature. For example, according to
При этом до настоящего времени существуют жесткие требования уменьшения затрат на производство дизельного топлива, и производство топлива с использованием синтеза ФТ не является исключением, поэтому появилась необходимость в создании производства нефтяного масла, с достаточной эффективностью используемого в качестве базового компонента дизельного топлива, полученного из ФТ синтетической нефти.At the same time, there are still stringent requirements to reduce the cost of diesel fuel production, and the production of fuel using FT synthesis is no exception, so there was a need to create a production of petroleum oil, with sufficient efficiency used as a base component of diesel fuel derived from synthetic FT oil.
Однако согласно предыдущему уровню техники упомянутые ранее патентный документ 1 и патентный документ 2 в основном касаются улучшения низкотемпературной текучести топливной основы, как описано выше, согласно данному уровню техники не было предложено эффективного способа получения нефтяного масла с высоким выходом, которое обладает как хорошей низкотемпературной текучестью, так и кинематической вязкостью при 30°С.However, according to the prior art, the aforementioned Patent Document 1 and
При получении нефтяного масла возможно предусмотреть, например, способ улучшения как низкотемпературной текучести, так и кинематической вязкости при 30°С путем сужения интервала кипения при фракционировании, однако в условиях данного способа понижено количество базового компонента дизельного топлива, которое может быть получено из ФТ синтетического масла, и поэтому способ получения топлива является неэкономичным. Кроме того, при использовании в качестве базового компонента дизельного топлива только промежуточной фракции, полученной гидрокрекингом компонента ФТ синтетической нефти тяжелого парафинового компонента, возможно получение как хорошей низкотемпературной текучести, так и хорошей кинематической вязкости при 30°С, однако количество базового компонента дизельного топлива, которое может быть получено из ФТ синтетической нефти, ограничено, и поэтому производство достаточного количества топливной основы является затруднительным.When producing petroleum oil, it is possible to provide, for example, a method for improving both low-temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C by narrowing the boiling range during fractionation, however, under the conditions of this method, the amount of the base component of diesel fuel that can be obtained from FT synthetic oil is reduced , and therefore, the method of producing fuel is uneconomical. In addition, when using only the intermediate fraction obtained as the base component of diesel fuel obtained by hydrocracking the FT component of synthetic oil of a heavy paraffin component, it is possible to obtain both good low-temperature fluidity and good kinematic viscosity at 30 ° C, however, the amount of the base component of diesel fuel, which can be obtained from FT synthetic oil is limited, and therefore the production of a sufficient amount of fuel base is difficult.
Настоящее изобретение было разработано в свете установленных выше данных, объектом настоящего изобретения является предложение способа получения нефтяного масла, который делает возможным получение нефтяного масла, обладающего достаточно хорошей низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, из ФТ синтетической нефти с высоким выходом, и нефтяное масло, полученное с использованием данного способа.The present invention was developed in the light of the above data, the object of the present invention is to provide a method for producing petroleum oil, which makes it possible to obtain petroleum oil having a sufficiently good low temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s, from FT synthetic oil with a high yield, and petroleum oil obtained using this method.
Средства решения задачMeans of solving problems
Авторы настоящего изобретения проводили тщательные исследования для достижения указанной выше задачи, и в результате выполнения настоящего изобретения обнаружили нефтяное масло, полученное из ФТ синтетической нефти, его промежуточную фракцию, содержащую определенное количество фракции в определенном интервале кипения, и парафиновый компонент, который является более тяжелым по сравнению с промежуточной фракцией, отдельно проводили гидрообработку каждого из промежуточных фракций и парафинового компонента и затем их перемешивание, фракционирование смеси для получения нефтяного масла, содержащего определенное количество фракции, обладающей определенной точкой кипения, обладает температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, и, кроме того, обладает достаточным выходом по отношению к исходному материалу ФТ синтетической нефти.The authors of the present invention carried out thorough research to achieve the above objectives, and as a result of the implementation of the present invention found petroleum oil obtained from FT synthetic oil, its intermediate fraction containing a certain amount of fraction in a certain boiling range, and a paraffin component, which is heavier in compared with the intermediate fraction, separately hydrotreated each of the intermediate fractions and the paraffin component and then mixed them, f the operation of a mixture to obtain petroleum oil containing a certain amount of a fraction having a certain boiling point has a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 / s, and, in addition , has a sufficient yield with respect to the starting material FT synthetic oil.
А именно способ получения нефтяного масла по настоящему изобретению включает фракционирование синтетической нефти, полученной синтезом Фишера-Тропша, таким образом, что полученная промежуточная фракция, обладающая содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С, составляет не менее 90 мас.%, и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С составляет не более 5 мас.%, и парафиновый компонент, который является более тяжелым, чем промежуточная фракция, и приведение в контакт каждого из промежуточной фракции и парафинового компонента с катализатором гидрообработки в присутствии водорода, их смешивание и фракционирование, таким образом, получение нефтяного масла, обладающего содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 86 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не менее 5 мас.%.Namely, the method for producing petroleum oil of the present invention includes fractionation of synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis, so that the obtained intermediate fraction having a fraction with a boiling point of from 150 to 360 ° C is at least 90 wt.%, And the content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C is not more than 5 wt.%, and the paraffin component, which is heavier than the intermediate fraction, and bringing into contact of each of the intermediate fraction and the paraffin component with a hydrotreatment catalyst in the presence of hydrogen, their mixing and fractionation, thus obtaining petroleum oil having a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C of at least 86 wt.% and a fraction with a boiling point of at least 350 ° C of at least 5 wt.%.
Согласно способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению из ФТ синтетической нефти возможно получение с высоким выходом нефтяного масла, обладающего достаточной низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с. В результате возможным является осуществление экономически выгодного производства экологически чистого дизельного топлива.According to the method for producing the petroleum oil of the present invention from FT synthetic oil, it is possible to obtain a high yield of petroleum oil having a sufficient low-temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s. As a result, it is possible to economically produce environmentally friendly diesel fuel.
В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно промежуточную фракцию подвергают гидрообработке таким образом, что содержание углеводородов промежуточной фракции с точкой кипения не более 150°С после взаимодействия увеличивается на 3-9 мас.% по сравнению с количеством перед взаимодействием с катализатором гидрообработки.In accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable to hydrotreat the intermediate fraction such that the hydrocarbon content of the intermediate fraction with a boiling point of not more than 150 ° C. after the reaction increases by 3-9 wt.% Compared with the amount before reaction with the hydrotreatment catalyst .
В результате температура текучести нефтяного масла может быть дополнительно понижена с одновременным сохранением выхода нефтяного масла.As a result, the pour point of petroleum oil can be further lowered while maintaining the yield of petroleum oil.
В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно парафиновый компонент подвергают гидрообработке, таким образом, что содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором гидрообработки составляет от 45 до 85 мас.%. Если данное содержание составляет менее 45 мас.%, выход получаемого нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению, и низкотемпературная текучесть нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению. В то время как, если данное содержание больше 85 мас.%, то выход получаемого нефтяного масла проявляет тенденцию к уменьшению.According to the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable that the paraffin component is hydrotreated so that the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C. in the composition of the paraffin component after interaction with the hydrotreatment catalyst is from 45 to 85 wt.%. If this content is less than 45 wt.%, The yield of the obtained oil oil tends to decrease, and the low temperature fluidity of the oil oil tends to decrease. While, if the given content is more than 85 wt.%, The yield of the obtained oil oil tends to decrease.
В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно каждый катализатор гидрообработки, приводимый в контакт с промежуточной фракцией, и катализатор гидрообработки, приводимый в контакт с парафиновым компонентом, включает носитель, содержащий от 0,1 до 80,0 мас.% кристаллического цеолита, и от 0,1 до 60,0 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла, и, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы, состоящей из металлов, принадлежащих к VIII группе периодической таблицы, нанесенный на носитель.According to the method of producing the petroleum oil of the present invention, preferably each hydroprocessing catalyst contacted with an intermediate fraction and a hydroprocessing catalyst contacted with a paraffin component includes a carrier containing from 0.1 to 80.0 wt.% Crystalline zeolite , and from 0.1 to 60.0 wt.% heat-resistant amorphous metal oxide, and at least one metal selected from the group consisting of metals belonging to group VIII of the periodic table, deposited on a carrier.
В соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению предпочтительно промежуточную фракцию приводят в контакт с катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1, и парафиновый компонент приводят в контакт с катализатором гидрообработки при температуре реакции от 200 до 370°С, парциальном давлении водорода от 1,0 до 5,0 МПа и часовой объемной скорости жидкости от 0,3 до 3,5 ч-1.In accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, it is preferable to contact the intermediate fraction with a hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of from 200 to 370 ° C., a partial pressure of hydrogen of 1.0 to 5.0 MPa, and a fluid hourly space velocity of 0.3 up to 3.5 h -1 , and the paraffin component is brought into contact with the hydrotreatment catalyst at a reaction temperature of 200 to 370 ° C, a partial pressure of hydrogen of 1.0 to 5.0 MPa, and a fluid hourly space velocity of 0.3 to 3 5 h -1 .
Кроме того, нефтяное масло по настоящему изобретению получают по способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению, как описано выше, и оно обладает температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с. Подобное нефтяное масло обладает отличным качеством как базовый компонент дизельного топлива, и, кроме того, может быть получено из ФТ синтетической нефти с высоким выходом. С использованием нефтяного масла по настоящему изобретению, таким образом, возможно осуществление получения экологичного дизельного топлива с низкими затратами.In addition, the oil of the present invention is obtained by the method of producing the oil of the present invention, as described above, and it has a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 /from. Such petroleum oil is of excellent quality as the basic component of diesel fuel, and, in addition, can be obtained from FT synthetic oil in high yield. Using the petroleum oil of the present invention, it is thus possible to produce environmentally friendly diesel fuel at a low cost.
Результат изобретенияResult of invention
По настоящему изобретению предлагается способ получения нефтяного масла, который обеспечивает нефтяное масло, обладающее достаточно хорошей низкотемпературной текучестью и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, которое получают с высоким выходом из ФТ синтетической нефти, и нефтяное масло, полученное с использованием данного способа.The present invention provides a method for producing petroleum oil, which provides petroleum oil having a sufficiently good low temperature fluidity and kinematic viscosity at 30 ° C of at least 2.5 mm 2 / s, which is obtained in high yield from FT synthetic oil, and petroleum oil, obtained using this method.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Чертеж представляет собой схему, представляющую образец устройства для получения нефтяного масла для осуществления способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению.The drawing is a diagram representing an example of a device for producing petroleum oil for implementing the method for producing petroleum oil of the present invention.
Расшифровка численных обозначенийDecoding of numerical designations
1: введение потока ФТ синтетической нефти; 2, 4, 6: поток; 3: поток промежуточной фракции; 5: поток парафинового компонента; 7, 8: поток для извлечения; 9: циркулирующий поток; 10: первая ректификационная колонна; 20, 30: устройство для гидрообработки; 22, 32: резервуар для разделения газа и жидкости; 40: вторая дистилляционная колонна, 100: устройство для производства нефтяного масла.1: introduction of FT synthetic oil flow; 2, 4, 6: flow; 3: intermediate fraction stream; 5: paraffin component stream; 7, 8: flow for extraction; 9: circulating flow; 10: first distillation column; 20, 30: device for hydroprocessing; 22, 32: a reservoir for separating gas and liquid; 40: second distillation column, 100: device for the production of petroleum oil.
Лучшее воплощение изобретенияThe best embodiment of the invention
Далее следует подробное описание предпочтительного воплощения настоящего изобретения со ссылкой к прикрепленному чертежу. Отметим, что в описании чертежей, одинаковые или эквивалентные элементы обозначены при помощи одинаковых численных обозначений, повторяющееся описание опущено.The following is a detailed description of a preferred embodiment of the present invention with reference to the attached drawing. Note that in the description of the drawings, the same or equivalent elements are denoted by the same numerical designations, a duplicate description is omitted.
Чертеж представляет собой схему, показывающую образец устройства для получения нефтяного масла для осуществления способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению. Устройство 100 для получения нефтяного масла, показанное на чертеже, включает положение введения потока ФТ синтетической нефти 1, в котором происходит введение исходного материала ФТ синтетической нефти, ректификационную колонну 10, в которой происходит фракционирование синтетической нефти, вводимой в положении введения потока ФТ синтетической нефти 1 на легкую фракцию, промежуточную фракцию и тяжелый парафиновый компонент, устройство 20 для гидрообработки, в котором происходит гидрообработка промежуточной фракции, в которое подается поток 3 промежуточной фракции из ректификационной колонны 10, устройство 30 для гидрообработки, в котором происходит гидрообработка тяжелого парафинового компонента, в которое подается поток 5 парафинового компонента из ректификационной колонны 10, резервуар 22 для разделения газа и жидкости для удаления газообразного компонента из промежуточной фракции, которая проходит через устройство 20 гидрообработки, резервуар 32 для разделения газа и жидкости для удаления газообразного компонента из тяжелого парафинового компонента, который проходит через устройство 30 для гидрообработки, и вторая дистилляционная колонна 40, в которой происходит фракционирование жидкого компонента из резервуара 22 для разделения газа и жидкости и жидкого компонента из резервуара 32 для разделения газа и жидкости. Резервуар 22 для разделения газа и жидкости и вторая дистилляционная колонна 40, и резервуар 32 для разделения газа и жидкости и вторая дистилляционная колонна 40 соединены по потоку 4 и потоку 6 соответственно.The drawing is a diagram showing an example of a device for producing petroleum oil for implementing the method for producing petroleum oil of the present invention. The
Кроме того, первая ректификационная колонна 10 соединена по потоку 2, по которому происходит сброс из системы легкого парафина. Более того, вторая дистилляционная колонна 40 соединена по потоку 8 извлечения для сброса нефтяного масла по настоящему изобретению, полученного путем фракционирования, потоку 7 извлечения для сброса более легкой фракции по сравнению с нефтяным маслом, и циркулирующим потоком 9 для транспортировки более тяжелого парафинового компонента по сравнению с нефтяным маслом в устройство 30 для гидрообработки при необходимости.In addition, the
Далее следует подробное описание способа получения нефтяного масла по настоящему изобретению со ссылкой к устройству 100 для получения нефтяного масла, показанного на чертеже.The following is a detailed description of the method for producing petroleum oil of the present invention with reference to the
Фракционирование ФТ синтетической нефтиFT fractionation of synthetic oil
Прежде всего не существует конкретных ограничений для используемой ФТ синтетической нефти в соответствии со способом получения нефтяного масла по настоящему изобретению, поскольку ФТ синтетическую нефть получают синтезом ФТ, хотя ФТ синтетическая нефть предпочтительно содержит не менее 80 мас.% углеводородов, обладающих температурой кипения не менее 150°С по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти, и не менее 35 мас.% углеводородов, обладающих температурой кипения не менее 360°С по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти. В описании общее количество синтетической нефти означает общее количество углеводородов, включающих не менее 5 атомов углерода, полученных синтезом ФТ.First of all, there are no specific restrictions on the FT synthetic oil used in accordance with the method for producing the petroleum oil of the present invention, since FT synthetic oil is obtained by FT synthesis, although FT synthetic oil preferably contains at least 80 wt.% Hydrocarbons having a boiling point of at least 150 ° C with respect to the total amount of FT synthetic oil, and at least 35 wt.% Hydrocarbons having a boiling point of at least 360 ° C with respect to the total amount of FT synthetic th oil. In the description, the total amount of synthetic oil means the total number of hydrocarbons comprising at least 5 carbon atoms obtained by FT synthesis.
В случае первой ректификационной колонны 10 для фракционирования ФТ синтетической нефти установлены две границы кипения фракций, при которых в виде легкой фракции может быть получена фракция, обладающая точкой кипения не более первой границы кипения фракций, в виде промежуточной фракции - фракция, обладающая температурой кипения между первой границей кипения фракций и второй границей кипения фракций, и в виде масла на дне, фракция, обладающая температурой кипения не ниже второй границы кипения фракций (тяжелый парафиновый компонент). Согласно настоящему воплощению при установлении соответствующим образом первой границы кипения фракций и второй границы кипения фракций получают промежуточную фракцию, обладающую содержанием фракции с точкой кипения от 150 до 360°С не менее 90 мас.% и содержанием фракции с точкой кипения не менее 350°С не более 5 мас.%, и парафиновый компонент, который является более тяжелым в сравнении с промежуточной фракцией.In the case of the
Содержание фракции с точкой кипения от 150 до 360°С и содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С (мас.%) в промежуточной фракции может быть определено анализом с использованием общеизвестных способов, например газовой хроматографией образца промежуточной фракции потока 3.The content of the fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C and the content of the fraction with a boiling point of at least 350 ° C (wt.%) In the intermediate fraction can be determined by analysis using well-known methods, for example, gas chromatography of a sample of the intermediate fraction of
Кроме того, согласно настоящему воплощению в первой ректификационной колонне 10 фракционирование предпочтительно проводят таким образом, что фракция с точкой кипения не менее 350°С почти не содержит промежуточной фракции. Более того, фракционирование предпочтительно проводят таким образом, что не менее 15 мас.% фракции с точкой кипения от 300 до 350°С присутствует в промежуточной фракции.In addition, according to the present embodiment, in the
Первая граница кипения фракции и вторая граница кипения фракции предпочтительно устанавливаются в интервале от 135 до 170°С и в интервале от 330 до 355°С соответственно, более предпочтительно в интервале от 145 до 155°С и в интервале от 345 до 355°С соответственно.The first boiling border of the fraction and the second boiling border of the fraction are preferably set in the range from 135 to 170 ° C and in the range from 330 to 355 ° C, respectively, more preferably in the range from 145 to 155 ° C and in the range from 345 to 355 ° C, respectively .
Необходимо отметить, что количество границ кипения фракций для первой ректификационной колонны 10 не ограничивается двумя, но возможно установление трех или более, при условии, что промежуточная фракция и парафиновый компонент могут быть получены, как описано выше.It should be noted that the number of boiling boundaries of the fractions for the
Гидрообработка промежуточной фракцииHydrotreating the intermediate fraction
В устройстве 20 для гидрообработки промежуточная фракция, полученная в первой ректификационной колонне 10, подвергается гидрообработке. В качестве устройства 20 для гидрообработки возможно использование общеизвестной реакционной колонны с неподвижным слоем. Согласно настоящему воплощению в реакционной колонне, в неподвижный слой проточного реактора помещают предварительно выбранный катализатор гидрообработки для осуществления гидрообработки промежуточной фракции, полученной в первой ректификационной колонне 10. В описании “гидроочистка” включает как гидрокрекинг, так и гидроизомеризацию. Кроме того, “крекинг” означает химическое взаимодействие, сопровождаемое понижением молекулярного веса, и “изомеризация” означает превращение в соединение, обладающее отличным углеводородным остовом при сохранении молекулярного веса и числа атомов углерода в молекуле.In the
Примером катализатора гидроочистки является таковой, в котором металл, входящий в VIII группу, нанесен в качестве активного металла на носитель, содержащий твердую кислоту.An example of a hydrotreating catalyst is one in which a metal of group VIII is supported as an active metal on a solid acid-containing support.
Подходящим носителем является таковой, содержащий, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из кристаллических цеолитов, таких как ультрастабильные цеолиты Y (USY), HY цеолиты, морденит и β-цеолиты, и жаростойкие аморфные оксиды металла, такие как алюмосиликат, циркониево-силикатный катализатор и боралюминиевый оксидный катализатор. Кроме того, носитель более предпочтительно представляет собой таковой, содержащий USY цеолит, и, по меньшей мере, одна твердая кислота, выбрана из алюмосиликата, боралюминиевого оксидного катализатора и циркониево-силикатного катализатора, еще более предпочтительным является таковой, включающий USY цеолит и алюмосиликат.A suitable carrier is one containing at least one solid acid selected from crystalline zeolites, such as ultrastable Y zeolites (USY), HY zeolites, mordenite and β-zeolites, and heat-resistant amorphous metal oxides, such as aluminosilicate, zirconium- silicate catalyst and boraluminium oxide catalyst. In addition, the carrier is more preferably one containing USY zeolite, and at least one solid acid selected from an aluminosilicate, a boraluminium oxide catalyst and a zirconium silicate catalyst, even more preferred is a USY zeolite and aluminosilicate.
Подобный цеолит USY представляет собой Y цеолит, ультрастабилизацию которого проводили гидротермальной обработкой и/или кислотной обработкой, в результате чего в дополнение к микропористой структуре с микропорами размером не более 20Е, которой обычно обладают Y цеолиты, так же образуются новые поры размером в интервале от 20 до 100Е. В случае использования USY цеолитов для носителя катализатора гидроочистки не существует конкретных ограничений среднего диаметра его частиц, но данный средний диаметр частиц предпочтительно составляет не более 1,0 мкм, более предпочтительно не более 0,5 мкм. Более того, для USY цеолитов молярное соотношение кремний/алюминий (молярное соотношение кремния и алюминия, далее называемое “соотношение кремний/алюминий”) предпочтительно находится в интервале от 10 до 200, более предпочтительно от 15 до 100, еще более предпочтительно от 20 до 60.Such a USY zeolite is a Y zeolite, the ultra-stabilization of which was carried out by hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which, in addition to the microporous structure with micropores no larger than 20 Е, which Y zeolites usually possess, new pores with sizes ranging from 20 up to 100E. In the case of using USY zeolites for a hydrotreating catalyst carrier, there are no particular limitations on the average particle diameter, but this average particle diameter is preferably not more than 1.0 μm, more preferably not more than 0.5 μm. Moreover, for USY zeolites, the silicon / aluminum molar ratio (the silicon to aluminum molar ratio, hereinafter referred to as the "silicon / aluminum ratio") is preferably in the range from 10 to 200, more preferably from 15 to 100, even more preferably from 20 to 60 .
Более того, носитель предпочтительно содержит от 0,1 до 80 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла.Moreover, the carrier preferably contains from 0.1 to 80 wt.% Crystalline zeolite and from 0.1 to 60 wt.% Heat-resistant amorphous metal oxide.
Носитель катализатора может быть получен формовкой смеси, включающей вышеупомянутую твердую кислоту и связующее вещество, и затем нагреванием. Доля твердой кислоты предпочтительно находится в интервале от 1 до 70 мас.%, более предпочтительно от 2 до 60 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит, содержание USY цеолита предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 мас.%, более предпочтительно от 0,5 до 5 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Кроме того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и боралюминиевый оксидный катализатор, массовое соотношение USY цеолита и боралюминиевого оксидного катализатора (USY цеолит/боралюминиевый оксидный катализатор) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и алюмосиликат, массовое соотношение USY цеолита и алюмосиликата (USY цеолит/алюмосиликат) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1.The catalyst carrier may be prepared by molding a mixture comprising the aforementioned solid acid and a binder, and then by heating. The proportion of solid acid is preferably in the range from 1 to 70 wt.%, More preferably from 2 to 60 wt.%, Relative to the total amount of carrier. Moreover, if the carrier contains USY zeolite, the content of USY zeolite is preferably in the range from 0.1 to 10 wt.%, More preferably from 0.5 to 5 wt.%, Relative to the total amount of carrier. In addition, in the case where the carrier contains a USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst, the weight ratio of the USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst (USY zeolite / boraluminium oxide catalyst) is preferably in the range from 0.03 to 1. Moreover, in the case if the carrier contains USY zeolite and aluminosilicate, the weight ratio of USY zeolite and aluminosilicate (USY zeolite / aluminosilicate) is preferably in the range from 0.03 to 1.
Не существует конкретных ограничений для связующего вещества, но оксид алюминия, оксид кремния, алюмосиликат, оксид титана или оксид магния являются предпочтительными, оксид алюминия является особенно предпочтительным. Содержание связующего вещества предпочтительно находится в интервале от 20 до 98 мас.%, более предпочтительно от 30 до 96 мас.% по отношению к общему количеству носителя.There are no particular restrictions on the binder, but alumina, silica, silica-alumina, titania or magnesia are preferred, alumina is particularly preferred. The content of the binder is preferably in the range from 20 to 98 wt.%, More preferably from 30 to 96 wt.% In relation to the total amount of carrier.
Температура нагревания смеси предпочтительно находится в интервале от 400 до 550°С, более предпочтительно от 470 до 530°С, еще более предпочтительно от 490 до 530°С.The heating temperature of the mixture is preferably in the range from 400 to 550 ° C., more preferably from 470 to 530 ° C., even more preferably from 490 to 530 ° C.
Конкретные примеры металла VIII группы включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий или платину. Из них предпочтительный для использования металл выбирают из никеля, палладия или платины отдельно, или нескольких из них в сочетании.Specific examples of Group VIII metal include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, or platinum. Of these, the preferred metal for use is selected from nickel, palladium or platinum separately, or several of them in combination.
Подобный металл может быть нанесен на носитель обычным способом, таким как пропитка или ионный обмен. Не существует конкретных ограничений количества наносимого металла, но предпочтительно общее количество металла находится в интервале от 0,1 до 3,0 мас.% по отношению к количеству носителя.Such a metal can be deposited on a carrier in the usual manner, such as impregnation or ion exchange. There are no particular restrictions on the amount of metal to be applied, but preferably the total amount of metal is in the range of 0.1 to 3.0 wt.% With respect to the amount of carrier.
Гидроочистка промежуточной фракции может быть проведена в следующих условиях взаимодействия. Парциальное давление водорода, например, находится в интервале от 0,5 до 12 МПа, предпочтительно от 1,0 до 5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (ЧОСЖ) для промежуточной фракции находится в интервале, например, от 0,1 до 10,0 ч-1, предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Не существует конкретных ограничений для соотношения водород/нефть, но данное соотношение находится, например, в интервале от 50 до 1000 нл/л, предпочтительно от 70 до 800 нл/л.Hydrotreating the intermediate fraction can be carried out under the following conditions of interaction. The partial pressure of hydrogen, for example, is in the range from 0.5 to 12 MPa, preferably from 1.0 to 5.0 MPa. The hourly volumetric fluid velocity (LSS) for the intermediate fraction is in the range, for example, from 0.1 to 10.0 h -1 , preferably from 0.3 to 3.5 h -1 . There are no particular restrictions on the hydrogen / oil ratio, but this ratio is, for example, in the range from 50 to 1000 nl / l, preferably from 70 to 800 nl / l.
Отметим, что в настоящем описании “ЧОСЖ (часовая объемная скорость жидкости)” означает объемную скорость потока исходного материала нефти в стандартных условиях (25°С, 101325 Па) на единицу объема слоя катализатора, в котором катализатор упакован, ее единица измерения “ч-1” является обратной единице измерения времени (часы). Более того, единица нл измерения объема водорода в соотношении водород/нефть соответствует объему водорода (л) в нормальном состоянии (0°С, 101325 Па).Note that in the present description, “COSG (hourly volumetric flow rate of the liquid)” means the volumetric flow rate of the feed oil under standard conditions (25 ° C, 101325 Pa) per unit volume of the catalyst layer in which the catalyst is packed, its unit of measurement is “h - 1 ”is the inverse unit of time (hours). Moreover, the unit for measuring the volume of hydrogen in the ratio hydrogen / oil corresponds to the volume of hydrogen (L) in the normal state (0 ° C, 101325 Pa).
Более того, температура взаимодействия при гидроочистке находится, например, в интервале от 180 до 400°С, предпочтительно от 200 до 370°С, более предпочтительно от 250 до 350°С, еще более предпочтительно от 280 до 350°С. Желательно, чтобы температура взаимодействия при гидроочистке не превышала 370°С, так как тогда произойдет усиление побочной реакции крекинга лигроина, и вследствие этого в значительной степени уменьшится выход промежуточной фракции, и более того, продукт приобретет окраску, что приведет к ограничениям при его использовании в качестве топливной основы. Кроме того, желательно, чтобы температура взаимодействия не опускалась ниже 200°С, так как в данном случае не произойдет полного удаления спиртов, а вероятно останется их некоторое количество.Moreover, the reaction temperature during hydrotreating is, for example, in the range from 180 to 400 ° C, preferably from 200 to 370 ° C, more preferably from 250 to 350 ° C, even more preferably from 280 to 350 ° C. It is desirable that the reaction temperature during hydrotreatment does not exceed 370 ° C, since then the side reaction of cracking of naphtha will be intensified, and as a result, the yield of the intermediate fraction will decrease significantly, and moreover, the product will acquire a color, which will lead to limitations when used in quality of the fuel base. In addition, it is desirable that the reaction temperature does not fall below 200 ° C, since in this case the complete removal of alcohols will not occur, and probably some of them will remain.
Более того, согласно настоящему воплощению, промежуточную фракцию предпочтительно подвергают гидроочистке таким образом, что содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции после взаимодействия с катализатором повышается на 3-9 мас.% по сравнению с таковым перед взаимодействием с катализатором.Moreover, according to the present embodiment, the intermediate fraction is preferably hydrotreated so that the content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction after interaction with the catalyst is increased by 3-9 wt.% Compared with that before interacting with the catalyst.
Содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции перед и после взаимодействия с катализатором может быть определено, например, анализом с использованием общеизвестного способа, такого как газовая хроматография образцов, отобранных на входе и выходе реакционной колонны.The content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction before and after interaction with the catalyst can be determined, for example, by analysis using a well-known method, such as gas chromatography of samples taken at the inlet and outlet of the reaction column.
В соответствии со способом получения нефтяного масла согласно настоящему воплощению условия взаимодействия, при которых содержание (мас.%) углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции повышается на 3-9 мас.% по сравнению с таковым перед взаимодействием с катализатором, могут быть определены заблаговременно при проверке содержания углеводородов с различными количествами атомов углерода в молекуле, входящих в промежуточную фракцию, до и после взаимодействия с катализатором с использованием способа, указанного ранее, затем в данных условиях проводят гидроочистку.In accordance with the method of producing petroleum oil according to the present embodiment, the interaction conditions under which the content (wt.%) Of hydrocarbons with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction increases by 3-9 wt.% Compared with that before interacting with the catalyst, can be determined in advance when checking the content of hydrocarbons with various amounts of carbon atoms in the molecule that are part of the intermediate fraction, before and after interaction with the catalyst using the method specified wound e, then, under these conditions, hydrotreating is carried out.
Гидрообработка тяжелого парафинового компонентаHydrotreating a heavy paraffin component
В устройстве 30 для гидрообработки тяжелый парафиновый компонент, полученный в первой ректификационной колонне 10, подвергают гидрообработке. В качестве устройства 30 для гидрообработки возможно использование общеизвестного реактора с неподвижным слоем. Согласно настоящему воплощению в реакционной колонне в неподвижном слое проточного реактора находится предварительно определенное количество катализатора гидрокрекинга, таким образом, парафиновый компонент, полученный в первой дистилляционной колонне 10, подвергается гидрокрекингу. Согласно описанию при гидрообработке парафинового компонента в основном осуществляется химическое взаимодействие, сопровождающееся уменьшением молекулярного веса, но гидроизомеризация также включена в гидрообработку.In the
Примером катализатора гидрокрекинга является тот металл, в составе которого принадлежащий VIII группе периодической таблицы нанесен в качестве активного металла на носитель, содержащий твердую кислоту.An example of a hydrocracking catalyst is that metal in which the group VIII of the periodic table is deposited as an active metal on a carrier containing solid acid.
Подходящий носитель представляет собой таковой, содержащий, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из кристаллических цеолитов, таких как ультрастабильные цеолиты Y (USY), HY цеолиты, морденит и β-цеолиты, и жаростойкие аморфные оксиды металла, такие как алюмосиликат, циркониево-силикатный катализатор и боралюминиевый оксидный катализатор. Кроме того, носитель более предпочтительно представляет собой таковой, содержащий USY цеолит, и, по меньшей мере, одну твердую кислоту, выбранную из алюмосиликата, боралюминиевого оксидного катализатора и циркониево-силикатного катализатора, еще более предпочтительным является таковой, включающий USY цеолит и алюмосиликат.A suitable carrier is one containing at least one solid acid selected from crystalline zeolites, such as ultrastable zeolites Y (USY), HY zeolites, mordenite and β-zeolites, and heat-resistant amorphous metal oxides, such as aluminosilicate, zirconium silicate catalyst and boraluminium oxide catalyst. In addition, the carrier is more preferably one containing a USY zeolite and at least one solid acid selected from an aluminosilicate, a boraluminium oxide catalyst and a zirconium silicate catalyst, even more preferred is a USY zeolite and aluminosilicate.
Подобный цеолит USY представляет собой Y цеолит, который был ультрастабилизирован гидротермальной обработкой и/или кислотной обработкой, в результате чего в дополнение к микропористой структуре с микропорами размером не более 20Е, которой обычно обладают Y цеолиты, также образуются новые поры размером 20-100Е. В случае использования USY цеолитов для носителя катализатора гидроочистки не существует конкретных ограничений среднего диаметра его частиц, но данный средний диаметр частиц предпочтительно составляет не более 1,0 мкм, более предпочтительно не более 0,5 мкм. Более того, для USY цеолитов молярное соотношение кремний/алюминий (молярное соотношение кремния и алюминия, далее называемое “соотношение кремний/алюминий”) предпочтительно находится в интервале от 10 до 200, более предпочтительно от 15 до 100, еще более предпочтительно от 20 до 60.A similar USY zeolite is a Y zeolite that has been ultrastabilized by hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which, in addition to the microporous structure with micropores no larger than 20E, which Y zeolites usually have, new pores of 20-100E are also formed. In the case of using USY zeolites for a hydrotreating catalyst carrier, there are no particular limitations on the average particle diameter, but this average particle diameter is preferably not more than 1.0 μm, more preferably not more than 0.5 μm. Moreover, for USY zeolites, the silicon / aluminum molar ratio (the silicon to aluminum molar ratio, hereinafter referred to as the "silicon / aluminum ratio") is preferably in the range from 10 to 200, more preferably from 15 to 100, even more preferably from 20 to 60 .
Более того, носитель предпочтительно содержит от 0,1 до 80 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60 мас.% жаростойкого аморфного оксида металла.Moreover, the carrier preferably contains from 0.1 to 80 wt.% Crystalline zeolite and from 0.1 to 60 wt.% Heat-resistant amorphous metal oxide.
Носитель катализатора может быть получен формовкой смеси, включающей вышеупомянутую твердую кислоту и связующее вещество, и затем нагреванием. Доля твердой кислоты предпочтительно находится в интервале от 1 до 70 мас.%, более предпочтительно от 2 до 60 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит, содержание USY цеолита предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 мас.%, более предпочтительно от 0,5 до 5 мас.%, по отношению к общему количеству носителя. Кроме того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и боралюминиевый оксидный катализатор, массовое соотношение USY цеолита и боралюминиевого оксидного катализатора (USY цеолит/боралюминиевый оксидный катализатор) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1. Более того, в том случае, если носитель содержит USY цеолит и алюмосиликат, массовое соотношение USY цеолита и алюмосиликата (USY цеолит/алюмосиликат) предпочтительно находится в интервале от 0,03 до 1.The catalyst carrier may be prepared by molding a mixture comprising the aforementioned solid acid and a binder, and then by heating. The proportion of solid acid is preferably in the range from 1 to 70 wt.%, More preferably from 2 to 60 wt.%, Relative to the total amount of carrier. Moreover, if the carrier contains USY zeolite, the content of USY zeolite is preferably in the range from 0.1 to 10 wt.%, More preferably from 0.5 to 5 wt.%, Relative to the total amount of carrier. In addition, in the case where the carrier contains a USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst, the weight ratio of the USY zeolite and a boraluminium oxide catalyst (USY zeolite / boraluminium oxide catalyst) is preferably in the range from 0.03 to 1. Moreover, in the case if the carrier contains USY zeolite and aluminosilicate, the weight ratio of USY zeolite and aluminosilicate (USY zeolite / aluminosilicate) is preferably in the range from 0.03 to 1.
Не существует конкретных ограничений для связующего вещества, но оксид алюминия, оксид кремния, алюмосиликат, оксид титана или оксид магния являются предпочтительными, оксид алюминия является особенно предпочтительным. Содержание связующего вещества предпочтительно находится в интервале от 20 до 98 мас.%, более предпочтительно от 30 до 96 мас.%, по отношению к общему количеству носителя.There are no particular restrictions on the binder, but alumina, silica, silica-alumina, titania or magnesia are preferred, alumina is particularly preferred. The content of the binder is preferably in the range from 20 to 98 wt.%, More preferably from 30 to 96 wt.%, In relation to the total amount of carrier.
Температура обжига смеси предпочтительно находится в интервале от 400 до 550°С, более предпочтительно от 470 до 530°С, еще более предпочтительно от 490 до 530°С.The firing temperature of the mixture is preferably in the range from 400 to 550 ° C., more preferably from 470 to 530 ° C., even more preferably from 490 to 530 ° C.
Конкретные примеры металла VIII группы включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий или платину. Из данных предпочтительный для использования металл выбирают из никеля, палладия или платины отдельно, или сочетания нескольких из них.Specific examples of Group VIII metal include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, or platinum. From the data, the preferred metal to use is selected from nickel, palladium or platinum separately, or a combination of several of them.
Подобный металл может быть нанесен на носитель обычным способом, таким как пропитка или ионный обмен. Не существует конкретных ограничений для количества наносимого металла, но предпочтительно общее количество металла находится в интервале от 0,1 до 3,0 мас.% по отношению к количеству носителя.Such a metal can be deposited on a carrier in the usual manner, such as impregnation or ion exchange. There are no particular restrictions on the amount of metal to be applied, but preferably the total amount of metal is in the range of 0.1 to 3.0 wt.% With respect to the amount of carrier.
Гидрокрекинг тяжелого компонента воска может быть проведен в следующих условиях взаимодействия. Парциальное давление водорода, например, находится в интервале от 0,5 до 12 МПа, предпочтительно от 1,0 до 5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (ЧОСЖ) для промежуточной фракции находится в интервале, например, от 0,1 до 10,0 ч-1, предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Не существует конкретных ограничений для соотношения водород/нефть, но данное соотношение находится, например, в интервале от 50 до 1000 нл/л, предпочтительно от 70 до 800 нл/л.Hydrocracking of the heavy wax component can be carried out under the following interaction conditions. The partial pressure of hydrogen, for example, is in the range from 0.5 to 12 MPa, preferably from 1.0 to 5.0 MPa. The hourly volumetric fluid velocity (LSS) for the intermediate fraction is in the range, for example, from 0.1 to 10.0 h -1 , preferably from 0.3 to 3.5 h -1 . There are no particular restrictions on the hydrogen / oil ratio, but this ratio is, for example, in the range from 50 to 1000 nl / l, preferably from 70 to 800 nl / l.
Более того, согласно настоящему воплощению парафиновый компонент предпочтительно подвергают гидрокрекингу таким образом, что содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в парафиновом компоненте после взаимодействия с катализатором находится в интервале от 45 до 85 мас.%.Moreover, according to the present embodiment, the paraffin component is preferably hydrocracked so that the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C in the paraffin component after interaction with the catalyst is in the range from 45 to 85 wt.%.
Содержание фракции с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором может быть определено, например, путем анализа с использованием общеизвестного метода, такого как газовая хроматография образцов, отобранных на входе и выходе реакционной колонны.The content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C in the composition of the paraffin component after interaction with the catalyst can be determined, for example, by analysis using a well-known method, such as gas chromatography of samples taken at the inlet and outlet of the reaction column.
В соответствии со способом получения нефтяного масла согласно настоящему воплощению условия взаимодействия, при которых содержание фракции с точкой кипения не более 360°С, в составе парафинового компонента после взаимодействия с катализатором составляет от 45 до 85 мас.%, может быть определено предварительно, гидрокрекинг проводили в данных условиях.In accordance with the method of producing petroleum oil according to the present embodiment, the interaction conditions under which the content of the fraction with a boiling point of not more than 360 ° C, in the composition of the paraffin component after interaction with the catalyst is from 45 to 85 wt.%, Can be determined previously, hydrocracking was carried out in these conditions.
Фракционирование нефтяного маслаPetroleum fractionation
Промежуточная фракция, подвергнутая гидрообработке, поступающая из аппарата 20 для гидрообработки (далее иногда называемая в описании “продукт гидрообработки”), и парафиновый компонент, подвергнутый гидрообработке, поступающий из устройства 30 для гидрообработки (далее иногда называемый в описании “продукт гидрокрекинга”), транспортируют ко второй дистилляционной колонне 40 с прохождением через резервуары 22 и 32 для разделения газа и жидкости соответственно, и вместе подвергают перегонке во второй дистилляционной колонне 40, таким образом, чтобы произошло фракционирование на желаемые фракции.The hydrotreated intermediate fraction coming from the hydroprocessing apparatus 20 (hereinafter sometimes referred to as the “hydroprocessing product”) and the hydrotreated paraffin component coming from the hydroprocessing device 30 (hereinafter sometimes referred to as the “hydrocracking product” in the description) are transported to the
В резервуарах 22 и 32 для разделения газа и жидкости продукт гидроочистки и продукт гидрокрекинга, каждый, разделяют на, например, газообразный водород, не вступивший во взаимодействие, и легкую фракцию газообразного водорода, включающую углеводороды, имеющие не более 4 атомов углерода, и жидкое нефтяное масло, включающее углеводороды, имеющие не менее 5 атомов углерода. В описании жидкие нефтяные масла переносят в дистилляционную колонну 40 в качестве продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга. В качестве каждого из резервуаров для разделения жидкости и газа возможно использование любого общеизвестного.In the gas and
Во второй дистилляционной колонне 40 при фракционировании продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга устанавливают две границы кипения фракций, таким образом, в качестве легкой фракции может быть получена фракция, обладающая точкой кипения не более первой границы кипения фракций, в качестве промежуточной фракции фракция, обладающая точкой кипения между первой границей кипения фракций и второй границей кипения фракций, и в качестве масла на дне фракции, обладающей точкой кипения не менее второй границы кипения (тяжелый парафиновый компонент). Согласно настоящему воплощению в качестве нефтяного масла получают промежуточную фракцию, причем фракционирование происходит таким образом, что содержание фракции с точкой кипения от 150 до 360°С составляет не менее 90 мас.% и содержание фракции с точкой кипения не менее 350°С составляет не менее 5 мас.%.In the
Первую границу кипения фракций и вторую границу кипения фракций предпочтительно устанавливают в интервале от 135 до 170°С и в интервале от 345 до 375°С соответственно, более предпочтительно в интервале от 145 до 155°С и в интервале от 360 до 375°С соответственно.The first boiling point of the fractions and the second boiling point of the fractions are preferably set in the range from 135 to 170 ° C and in the range from 345 to 375 ° C, respectively, more preferably in the range from 145 to 155 ° C and in the range from 360 to 375 ° C, respectively .
Отметим, что число границ кипения фракций для второй дистилляционной колонны 40 не ограничивается двумя, а предпочтительно возможно установить три или более при условии, что нефтяное масло по настоящему изобретению может быть получено, как описано выше.Note that the number of boiling range fractions for the
Промежуточную фракцию, полученную, как описано выше, т.е. нефтяное масло по настоящему изобретению, извлекают посредством потока 8 извлечения. Более того, лигроин более легкий, чем промежуточная фракция, сбрасывают из системы по линии 7, в то время как парафиновый компонент, более тяжелый, чем промежуточная фракция, направляют в устройство 30 для гидрообработки по циркуляционной линии 9, и подвергают гидрокрекингу при необходимости.The intermediate fraction obtained as described above, i.e. the petroleum oil of the present invention is recovered through a
Согласно способу получения нефтяного масла по настоящему изобретению, описанному выше, нефтяное масло, обладающее температурой потери текучести не более -7,5°С и кинематической вязкостью при 30°С не менее 2,5 мм2/с, может быть получено с высоким выходом. Подобное нефтяное масло может быть соответствующем образом использовано в качестве, например, основы для экологичного дизельного топлива.According to the method for producing petroleum oil of the present invention described above, petroleum oil having a pour point of not more than -7.5 ° C and a kinematic viscosity at 30 ° C of not less than 2.5 mm 2 / s can be obtained in high yield . Such petroleum oil can be suitably used as, for example, the basis for environmentally friendly diesel fuel.
ПримерыExamples
Далее представлено более подробное описание настоящего изобретения при помощи действующих примеров. Однако настоящее изобретение не ограничивается данными действующими примерами.The following is a more detailed description of the present invention using the current examples. However, the present invention is not limited to these current examples.
Получение катализатораCatalyst Preparation
Катализатор АCatalyst A
USY цеолит (молярное соотношение оксид кремния/оксид алюминия: 37), обладающий средним диаметром частиц 1,1 мкм, алюмосиликат (молярное соотношение оксид кремния/оксид алюминия: 14) и связующее вещество оксид алюминия смешивали и перемешивали в весовом соотношении 3:57:40, и смесь формовали в цилиндрических шаблонах диаметром приблизительно 1,6 мм и длиной приблизительно 4 мм, и затем проводили обжиг при 500°С в течение 1 часа, таким образом, получали носитель. Носитель пропитывали водным раствором платинохлористоводородной кислоты, таким образом обеспечивая нанесение платины. Носитель с нанесенной платиной сушили при 120°С в течение 3 часов и затем проводили обжиг при 500°С в течение 1 часа, таким образом получали катализатор А. Количество нанесенной платины составляло 0,8 мас.% по отношению к количеству носителя.USY zeolite (molar ratio silica / alumina: 37) having an average particle diameter of 1.1 μm, aluminosilicate (molar ratio silica / alumina: 14) and a binder alumina were mixed and mixed in a weight ratio of 3:57: 40, and the mixture was formed into cylindrical templates with a diameter of approximately 1.6 mm and a length of approximately 4 mm, and then calcined at 500 ° C. for 1 hour, thereby obtaining a carrier. The carrier was impregnated with an aqueous solution of platinum hydrochloric acid, thereby ensuring the deposition of platinum. The platinum supported support was dried at 120 ° C. for 3 hours and then calcined at 500 ° C. for 1 hour, so that catalyst A was obtained. The amount of supported platinum was 0.8% by weight with respect to the amount of support.
Получение нефтяного масла для базового компонента дизельного топливаObtaining oil for the base component of diesel fuel
Пример 1Example 1
Фракционирование ФТ синтетической нефтиFT fractionation of synthetic oil
Нефть, полученная при помощи ФТ синтеза (ФТ синтетическая нефть) (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 150°С: 84 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не менее 360°С: 42 мас.%, оба содержания по отношению к общему количеству ФТ синтетической нефти (общее количество углеводородов, имеющих не менее 5 атомов углерода)), разделяли с использованием ректификационной колонны на легкую фракцию с точкой кипения не более 150°С, промежуточную фракцию с точкой кипения от 150 до 350°С (содержание углеводородов с точкой кипения от 150 до 360°С: 100 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 0 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения от 300 до 350°С: 19 мас.%, содержание углеводородов с точкой кипения не более 150°С: 0 мас.%) и остатка на дне колонны тяжелого парафинового компонента (представляющая собой фракцию с точкой кипения не менее 350°С).Oil obtained by FT synthesis (FT synthetic oil) (hydrocarbon content with a boiling point of at least 150 ° C: 84 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of at least 360 ° C: 42 wt.%, Both relative to the total amount of synthetic oil FT (the total number of hydrocarbons having at least 5 carbon atoms)) was separated using a distillation column into a light fraction with a boiling point of not more than 150 ° C, an intermediate fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C (hydrocarbon content with a boiling point from 150 to 360 ° C: 10 0 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 0 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of 300 to 350 ° C: 19 wt.%, Hydrocarbon content with a boiling point of not more than 150 ° C: 0 wt.%) and the residue at the bottom of the column of a heavy paraffin component (representing a fraction with a boiling point of at least 350 ° C).
Гидрообработка (гидроочистка) промежуточной фракцииHydrotreating (hydrotreating) of intermediate fraction
Катализатор А (150 мл) помещали в проточный реактор с неподвижным слоем, промежуточную фракцию, полученную как описано ниже, подавали со скоростью 300 мл/ч сверху реакционной колонны и гидрообработку проводили в потоке газообразного водорода в следующих условиях взаимодействия.Catalyst A (150 ml) was placed in a fixed-bed flow reactor, an intermediate fraction obtained as described below was supplied at a rate of 300 ml / h from the top of the reaction column, and hydroprocessing was carried out in a stream of hydrogen gas under the following interaction conditions.
А именно водород подавали сверху колонны при соотношении водород/нефть 340 нл/л по отношению к промежуточной фракции, клапан обратного давления устанавливали таким образом, что давление в реакционной колонне фиксировалось при давлении на входе 3,0 МПа, и в данных условиях температуру взаимодействия (средняя температура массы слоя катализатора) устанавливали таким образом, что содержание углеводородов с точкой кипения не более 150°С в промежуточной фракции, подвергнутой гидрообработке (продукт взаимодействия), составляло 5 мас.%. Температура взаимодействия в данном случае составляла 308°С. Проверку вышеупомянутого содержания проводили посредством газовой хроматографии промежуточной фракции, подвергнутой гидрообработке (продукт взаимодействия).Namely, hydrogen was supplied from the top of the column with a hydrogen / oil ratio of 340 nl / l with respect to the intermediate fraction, the back pressure valve was set so that the pressure in the reaction column was fixed at an inlet pressure of 3.0 MPa, and under these conditions, the interaction temperature ( the average temperature of the mass of the catalyst layer) was established in such a way that the hydrocarbon content with a boiling point of not more than 150 ° C in the intermediate fraction subjected to hydroprocessing (reaction product) was 5 wt.%. The interaction temperature in this case was 308 ° C. Verification of the above content was carried out by gas chromatography of the intermediate fraction subjected to hydrotreatment (product of the interaction).
Гидрообработка (гидрокрекинг) тяжелого парафинового компонентаHydroprocessing (hydrocracking) of a heavy paraffin component
С другой стороны, при использовании другой реакционной колонны катализатор А (150 мл) помещали в проточный реактор с неподвижным слоем оставшийся на дне колонны тяжелый парафиновый компонент, полученный как описано ниже, подавали со скоростью 300 мл/ч сверху реакционной колонны и гидрообработку проводили в потоке газообразного водорода в следующих условиях взаимодействия.On the other hand, when using a different reaction column, catalyst A (150 ml) was placed in a fixed-bed flow reactor, the remaining heavy paraffin component remaining at the bottom of the column, prepared as described below, was supplied at a rate of 300 ml / h from above the reaction column and hydroprocessing was carried out in a stream hydrogen gas under the following interaction conditions.
А именно водород подают сверху колонны при соотношении водород/нефть 680 нл/л по отношению к парафиновому компоненту, клапан обратного давления устанавливают таким образом, что давление в реакционной колонне фиксируется при давлении на входе 4,0 МПа и в данных условиях температуру взаимодействия (средняя температура массы слоя катализатора) устанавливали таким образом, что содержание продуктов крекинга с точкой кипения не более 360°С в составе парафинового компонента, подвергнутого гидрообработке (продукт гидрокрекинга), составляло приблизительно 70 мас.%. Температура взаимодействия в данном случае составляла 320°С. Вышеупомянутое содержание проверяли посредством газовой хроматографии для парафинового компонента, подвергнутого гидрообработке, (продукт гидрокрекинга) и анализа дистилляционных характеристик.Namely, hydrogen is supplied from the top of the column at a hydrogen / oil ratio of 680 nl / l with respect to the paraffin component, the back pressure valve is set so that the pressure in the reaction column is fixed at an inlet pressure of 4.0 MPa and under these conditions the interaction temperature (average the temperature of the mass of the catalyst layer) was established so that the content of cracked products with a boiling point of not more than 360 ° C in the composition of the paraffin component subjected to hydroprocessing (hydrocracking product) was approximately mately 70 wt.%. The interaction temperature in this case was 320 ° C. The above contents were checked by gas chromatography for the hydrotreated paraffin component (hydrocracking product) and analysis of the distillation characteristics.
Фракционирование продукта гидроочистки и продукта гидрокрекингаFractionation of a Hydrotreating Product and a Hydrocracking Product
Продукт гидроочистки промежуточной фракции и продукт гидрокрекинга парафинового компонента, полученные как описано выше, перемешивали в соотношениях, соответствующих их выходам, смесь фракционировали с использованием ректификационной колонны. Фракцию с точкой кипения от 150 до 360°С получали в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива действующего примера 1. Для полученного нефтяного масла определяли температуру текучести (°С) и кинематическую вязкость при 30°С (мм2/с). Результаты приведены в таблице 1. Температуру текучести определяли в соответствии с методом тестирования JIS K2269 и кинематическую вязкость определяли при 30°С в соответствии с методом тестирования JIS K2283.The hydrotreated product of the intermediate fraction and the hydrocracked product of the paraffin component, obtained as described above, were mixed in ratios corresponding to their yields, the mixture was fractionated using a distillation column. A fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C was obtained as a petroleum oil for the base component of the diesel fuel of the current example 1. For the obtained petroleum oil, the pour point (° C) and kinematic viscosity at 30 ° C (mm 2 / s) were determined. The results are shown in table 1. The pour point was determined in accordance with the test method JIS K2269 and the kinematic viscosity was determined at 30 ° C in accordance with the test method JIS K2283.
пример 2Comparative
example 2
Пример 2Example 2
Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива согласно примеру 2 было получено, как описано в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 150 до 380°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла, анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the base diesel component according to example 2 was obtained as described in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as petroleum oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreatment product and hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 150 to 380 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Пример 3Example 3
Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 3 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 145 до 380°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the base component of the diesel fuel of example 3 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 145 to 380 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Пример 4Example 4
Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 4 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1, в качестве нефтяного масла была получена фракция с точкой кипения от 140 до 385°С для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the base component of the diesel fuel of example 4 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as oil for the base component of diesel fuel by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1, as a petroleum oil, a fraction was obtained with a boiling point of 140 to 385 ° C for the base component of diesel fuel. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Пример 5Example 5
Нефтяное масло базового компонента дизельного топлива примера 5 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетического масла как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 356°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 4 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 356°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil of the diesel oil base component of Example 5 was obtained as in Example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction by fractionation of FT synthetic oil as in Example 1, a fraction with a boiling point was obtained from 150 to 356 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 4 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 356 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component at the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Сравнительный пример 1Comparative Example 1
Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 1 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетической нефти как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 362°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 10 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 362°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 1 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction by fractionation of FT synthetic oil as in example 1, a fraction with a boiling point of from 150 to 362 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 10 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 362 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component and the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Сравнительный пример 2Reference Example 2
Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 2 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 350°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования ФТ синтетического масла как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 150 до 375°С (содержание углеводородов с точкой кипения не менее 350°С: 20 мас.%), и парафиновый компонент, представляющий собой фракцию с точкой кипения не менее 375°С, получали в качестве осадка парафинового компонента на дне колонны. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 1.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 2 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 350 ° C as an intermediate fraction, a fraction with boiling point from 150 to 375 ° C (hydrocarbon content with a boiling point of at least 350 ° C: 20 wt.%), and a paraffin component, which is a fraction with a boiling point of at least 375 ° C, was obtained as a precipitate of the paraffin component at the bottom of the column. For the obtained petroleum oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 1.
Сравнительный пример 3Reference Example 3
Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 3 получали как в примере 1, за исключением того, что вместо получения фракции с точкой кипения от 150 до 360°С в качестве промежуточной фракции посредством фракционирования продукта гидроочистки и продукта гидрокрекинга как в примере 1 была получена фракция с точкой кипения от 180 до 330°С в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 2.Petroleum oil for the diesel fuel base component of comparative example 3 was obtained as in example 1, except that instead of obtaining a fraction with a boiling point of 150 to 360 ° C as an intermediate fraction by fractionation of the hydrotreating product and the hydrocracking product as in example 1 was obtained fraction with a boiling point of 180 to 330 ° C as a petroleum oil for the base component of diesel fuel. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 2.
Сравнительный пример 4Reference Example 4
Нефтяное масло для базового компонента дизельного топлива сравнительного примера 4 получали как в примере 1, за исключением того, что не использовали промежуточную фракцию согласно примеру 1, но предпочтительно подвергали фракционированию только продукт гидрокрекинга осадка со дна колонны парафинового компонента с использование ректификационной колонны, в качестве нефтяного масла для базового компонента дизельного топлива была получена фракция с точкой кипения от 150 до 370°С. Для полученного нефтяного масла анализ проводили как в примере 1. Результаты приведены в таблице 2.Petroleum oil for the diesel diesel base component of comparative example 4 was obtained as in example 1, except that the intermediate fraction according to example 1 was not used, but only the precipitate hydrocracking product from the bottom of the paraffin component column was fractionated using a distillation column as the distillation column oils for the basic component of diesel fuel was obtained fraction with a boiling point of from 150 to 370 ° C. For the obtained oil, the analysis was carried out as in example 1. The results are shown in table 2.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006066465A JP4908022B2 (en) | 2006-03-10 | 2006-03-10 | Method for producing hydrocarbon oil and hydrocarbon oil |
JP2006-066465 | 2006-03-10 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008140146A RU2008140146A (en) | 2010-04-20 |
RU2425859C2 true RU2425859C2 (en) | 2011-08-10 |
Family
ID=38509238
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008140146/04A RU2425859C2 (en) | 2006-03-10 | 2007-02-14 | Petroleum oil and petroleum oil obtaining method |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4908022B2 (en) |
CN (1) | CN101400768B (en) |
AU (1) | AU2007226057B2 (en) |
MY (1) | MY148585A (en) |
RU (1) | RU2425859C2 (en) |
WO (1) | WO2007105400A1 (en) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4908037B2 (en) * | 2006-03-30 | 2012-04-04 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material |
JP5090457B2 (en) * | 2007-09-28 | 2012-12-05 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | Method for producing diesel fuel |
CN101821364B (en) | 2007-09-28 | 2013-07-31 | 日本石油天然气·金属矿物资源机构 | Method for producing diesel fuel base material and diesel fuel base material obtained thereby |
US8163168B2 (en) * | 2008-07-25 | 2012-04-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for flexible vacuum gas oil conversion |
BR112016006768A2 (en) * | 2013-09-30 | 2017-08-01 | Shell Int Research | fischer-tropsch-derived diesel fraction, functional fluid formulation, and use of a fischer-tropsch-derived diesel fraction |
KR20160064218A (en) * | 2013-09-30 | 2016-06-07 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | Fischer-tropsch derived gas oil fraction |
JP2016536380A (en) * | 2013-09-30 | 2016-11-24 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイShell Internationale Research Maatschappij Besloten Vennootshap | Fischer-Tropsch derived diesel oil fraction |
WO2015044281A1 (en) * | 2013-09-30 | 2015-04-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fischer-tropsch derived gas oil fraction |
EP3052592A1 (en) * | 2013-09-30 | 2016-08-10 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fischer-tropsch derived gas oil fraction |
CN105593351A (en) * | 2013-09-30 | 2016-05-18 | 国际壳牌研究有限公司 | Fischer-Tropsch derived gas oil |
CN104673384B (en) * | 2015-03-02 | 2016-09-14 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | A kind of hydrofinishing process of Low Temperature Fischer Tropsch full distillate oil fecund intermediate oil |
CN104673383B (en) * | 2015-03-03 | 2016-12-07 | 上海兖矿能源科技研发有限公司 | A kind of method being produced high melting-point wax by Fischer-Tropsch synthetic |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NZ204088A (en) * | 1982-05-18 | 1986-03-14 | Mobil Oil Corp | Catalytic isomerisation of long chain n-paraffins |
US4919786A (en) * | 1987-12-18 | 1990-04-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of was to produce middle distillate products (OP-3403) |
US5689031A (en) * | 1995-10-17 | 1997-11-18 | Exxon Research & Engineering Company | Synthetic diesel fuel and process for its production |
US5866748A (en) * | 1996-04-23 | 1999-02-02 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroisomerization of a predominantly N-paraffin feed to produce high purity solvent compositions |
US5814109A (en) * | 1997-02-07 | 1998-09-29 | Exxon Research And Engineering Company | Diesel additive for improving cetane, lubricity, and stability |
WO2000020534A1 (en) * | 1998-10-05 | 2000-04-13 | Sasol Technology (Pty.) Ltd. | Biodegradable middle distillates and production thereof |
US6458265B1 (en) * | 1999-12-29 | 2002-10-01 | Chevrontexaco Corporation | Diesel fuel having a very high iso-paraffin to normal paraffin mole ratio |
JP3963311B2 (en) * | 2002-06-14 | 2007-08-22 | 株式会社ジャパンエナジー | Refrigerator oil composition |
AU2003266527A1 (en) * | 2002-09-24 | 2004-04-19 | Nippon Oil Corporation | Hydrocracking catalyst and process for production of liquid hydrocarbons |
FR2850393B1 (en) * | 2003-01-27 | 2005-03-04 | Inst Francais Du Petrole | PROCESS FOR THE PRODUCTION OF MEDIUM DISTILLATES BY HYDROISOMERIZATION AND HYDROCRACKING OF FISCHER-TROPSCH PROCESS |
WO2005021688A1 (en) * | 2003-09-03 | 2005-03-10 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions comprising fischer-tropsch derived fuel |
JP4313237B2 (en) * | 2004-03-29 | 2009-08-12 | 新日本石油株式会社 | Hydrocracking catalyst and method for producing liquid hydrocarbon |
JP5180427B2 (en) * | 2004-06-01 | 2013-04-10 | 出光興産株式会社 | Hydrocracking catalyst for waxy feedstock |
-
2006
- 2006-03-10 JP JP2006066465A patent/JP4908022B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2007
- 2007-02-14 AU AU2007226057A patent/AU2007226057B2/en not_active Ceased
- 2007-02-14 RU RU2008140146/04A patent/RU2425859C2/en not_active IP Right Cessation
- 2007-02-14 MY MYPI20083399 patent/MY148585A/en unknown
- 2007-02-14 CN CN200780008543.6A patent/CN101400768B/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-02-14 WO PCT/JP2007/052618 patent/WO2007105400A1/en active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MY148585A (en) | 2013-04-30 |
AU2007226057B2 (en) | 2011-12-01 |
AU2007226057A1 (en) | 2007-09-20 |
CN101400768B (en) | 2012-08-22 |
CN101400768A (en) | 2009-04-01 |
WO2007105400A1 (en) | 2007-09-20 |
RU2008140146A (en) | 2010-04-20 |
JP4908022B2 (en) | 2012-04-04 |
JP2007238870A (en) | 2007-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2425859C2 (en) | Petroleum oil and petroleum oil obtaining method | |
US6217746B1 (en) | Two stage hydrocracking process | |
US8734636B2 (en) | Method of manufacturing diesel fuel | |
JP4908038B2 (en) | Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for hydrogen production and hydrocarbon oil for diesel fuel base material | |
JP5159785B2 (en) | Method for producing diesel fuel substrate and resulting diesel fuel substrate | |
AU2007208855B2 (en) | Method of hydrogenolysis of wax and process for producing fuel base | |
RU2419649C2 (en) | Method of hydrogenating synthetic oil and method of producing base fuel | |
RU2429279C2 (en) | Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel | |
JP4908037B2 (en) | Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material | |
RU2425093C2 (en) | Paraffin hydrocracking method and method for obtaining material of fuel base | |
EA024867B1 (en) | Kerosene base material production method and kerosene base material | |
RU2443757C2 (en) | Paraffin hydrotreatment method and base fuel production method | |
JP4711849B2 (en) | Manufacturing method of fuel substrate | |
WO2007066721A1 (en) | Hydrorefining method | |
US11866662B1 (en) | Multi-zone catalytic cracking of crude oils | |
US20240263088A1 (en) | Multi-zone catalytic cracking of crude oils | |
RU2141503C1 (en) | Method of preparing low-solidifying petroleum products | |
RU2428458C2 (en) | Paraffin hydrocracking method | |
JPH08283748A (en) | Method of converting hydrocarbon | |
AU2005335184A1 (en) | Method for producing hydrocarbon fuel oil |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180215 |