RU2429279C2 - Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel - Google Patents

Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel Download PDF

Info

Publication number
RU2429279C2
RU2429279C2 RU2008142984/04A RU2008142984A RU2429279C2 RU 2429279 C2 RU2429279 C2 RU 2429279C2 RU 2008142984/04 A RU2008142984/04 A RU 2008142984/04A RU 2008142984 A RU2008142984 A RU 2008142984A RU 2429279 C2 RU2429279 C2 RU 2429279C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
distillate
fraction
fractional distillation
paraffin
hydrocarbon oil
Prior art date
Application number
RU2008142984/04A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2008142984A (en
Inventor
Юити ТАНАКА (JP)
Юити Танака
Синя ТАКАХАСИ (JP)
Синя Такахаси
Йосифуми ТИБА (JP)
Йосифуми ТИБА
Осаму САДАКАНЕ (JP)
Осаму САДАКАНЕ
Original Assignee
Ниппон Ойл Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2006095228A external-priority patent/JP4908038B2/en
Priority claimed from JP2006095201A external-priority patent/JP4908037B2/en
Application filed by Ниппон Ойл Корпорейшн filed Critical Ниппон Ойл Корпорейшн
Publication of RU2008142984A publication Critical patent/RU2008142984A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2429279C2 publication Critical patent/RU2429279C2/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only

Abstract

FIELD: oil and gas industry.
SUBSTANCE: method involves the first stage of fractional distillation, at which the material that shall be treated and that contains synthetic oil obtained by means of Fisher-Tropsch synthesis is subject to fractional distillation in order to obtain middle distillate that contains the fraction having boiling temperature of 150-360°C, in quantity of 90 wt % or more in view to middle distillate, and paraffin distillate that is heavier than middle distillate; hydrotreatment stage at which middle distillate obtained at the first fractional distillation stage is subject to hydrotreatment by bringing the above middle distillate into contact with hydrotreatment catalyst in presence of hydrogen so that the fraction having boiling temperature of 150°C or less than that of middle distillate has content (wt %) with degree of increase of 9 wt %, or less after contact with catalyst; the second fractional distillation stage at which middle distillate that passed through hydrotreatment stage is subject to fractional distillation so that the first fraction is obtained, which contains the fraction having boiling temperature of 150-250°C, in quantity of 90 wt % or more with view to the first fraction, and the second fraction that is heavier than the first one; hydrocracking stage at which paraffin distillate obtained at the first fractional distillation stage is subject to hydrocracking by bringing the above paraffin distillate into contact with hydrocracking catalyst in presence of hydrogen; the third fractional distillation stage at which paraffin distillate that passed through hydrocracking stage is subject to fractional distillation so that the third fraction is obtained, which contains the fraction having boiling temperature of 150-360°C, in quantity of 90 wt % or more with a view to the third fraction; and mixing stage at which the second and the third fractions are mixed. Invention also refers to hydrocarbon oil and method for obtaining hydrocarbon oils.
EFFECT: obtaining hydrocarbon oils with high yield, achieving economy of the process for obtaining fuel at high levels.
9 cl, 15 ex, 4 tbl, 2 dwg

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к способу обработки синтетического масла, к способу получения углеводородных масел и к углеводородным маслам для применения в получении водорода, в добавке, улучшающей (увеличивающей) максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, каждое из которых получают посредством вышеупомянутых способа обработки или способа получения углеводородных масел.The present invention relates to a method for processing synthetic oils, to a method for producing hydrocarbon oils and to hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen, in an additive that improves (increases) the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel, each of which is obtained through the above a processing method or a method for producing hydrocarbon oils.

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯBACKGROUND OF THE INVENTION

В последнее время, с точки зрения уменьшения воздействия на окружающую среду, существует потребность в чистом жидком топливе, которое имеет низкое содержание серы и низкое содержание ароматических углеводородов и является безвредным для окружающей среды. В нефтяной промышленности в качестве способа для получения чистого топлива был исследован синтез Фишера - Тропша (в дальнейшем в этом документе имеющий сокращение как «синтез FT»), в котором используется монооксид углерода и водород в качестве сырья. Синтез FT позволяет получить обогащенный парафином и обессеренный базовый компонент жидкого топлива; поэтому на это возлагают очень много надежд.Recently, from the point of view of reducing the environmental impact, there is a need for a clean liquid fuel that has a low sulfur content and low aromatic hydrocarbon content and is environmentally friendly. In the oil industry, the Fischer – Tropsch synthesis (hereinafter referred to as “FT synthesis”), which uses carbon monoxide and hydrogen as a raw material, was investigated as a method for producing clean fuel. FT synthesis allows to obtain a paraffin-rich and desulfurized base component of liquid fuel; therefore, this has a lot of hope.

Синтетическое масло, полученное посредством синтеза FT (в дальнейшем в этом документе называемое «синтетическое масло FT») имеет широкое распределение по числу углеводородов, посредством этого обеспечивая дистиллят FT нафты, который содержит большое количество углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, средние дистилляты FT, которые содержат большое количество дистиллятов, имеющих температуру кипения в диапазоне 150-360°С, и парафиновый дистиллят FT, который является более тяжелым, чем средние дистилляты. Из этих дистиллятов, дистиллят FT нафты имеет высокое содержание углеводородов с неразветвленной цепью (которые представляют собой нормальные парафины, спирты с неразветвленной цепью, α-олефины, и тому подобное) и чрезвычайно низкое октановое число; следовательно, он имеет низкую добавленную ценность в качестве базового компонента топлива. В отличие от этого, средние дистилляты FT и парафиновый дистиллят FT могут быть превращены путем гидрогенизации в компоненты с высокой добавленной ценностью, подходящие для базовых компонентов топлива, такого как дизельное топливо, керосин, и для углеводородного масла для получения водорода. Таким образом, с точки зрения повышения экономии процесса получения топлива, существуют потребности в технологии, которая даст возможность эффективно превращать синтетическое масло FT, особенно его дистилляты, имеющие температуру кипения 150°С или выше, в компоненты с высокой добавленной ценностью, подходящие для базовых компонентов топлива.Synthetic oil obtained through FT synthesis (hereinafter referred to as “FT synthetic oil”) has a wide distribution of hydrocarbons, thereby providing FT naphtha distillate that contains a large amount of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C. or lower, medium FT distillates, which contain a large number of distillates having a boiling point in the range of 150-360 ° C., and FT paraffin distillate, which is heavier than the middle distillates. Of these distillates, FT naphtha distillate has a high straight chain hydrocarbon content (which are normal paraffins, straight chain alcohols, α-olefins, and the like) and an extremely low octane number; therefore, it has low added value as a basic component of fuel. In contrast, FT middle distillates and FT paraffin distillate can be converted by hydrogenation into high value added components suitable for basic fuel components such as diesel, kerosene, and for hydrocarbon oil to produce hydrogen. Thus, from the point of view of increasing the economy of the fuel production process, there is a need for a technology that will make it possible to effectively convert FT synthetic oil, especially its distillates having a boiling point of 150 ° C or higher, into components with high added value, suitable for basic components fuel.

Способы получения базового компонента дизельного топлива из синтетического масла FT изучались вплоть до настоящего времени. Например, известны технологии для гидрокрекинга тяжелых парафиновых дистиллятов (например, см. Патентный документ 1) или технологии для гидрообработки средних дистиллятов FT (например, см. Патентный документ 2).Ways to obtain the basic component of diesel fuel from FT synthetic oil have been studied up to the present. For example, technologies for hydrocracking heavy paraffin distillates (for example, see Patent Document 1) or technologies for hydrotreating medium distillates FT (for example, see Patent Document 2) are known.

Далее, также были изучены технологии для применения средних дистиллятов в синтетическом масле FT в качестве топлива для получения водорода, который должен подаваться в топливные отсеки. Например, были предложены технологии повышения, при использовании углеводородного масла, полученного из синтетического масла FT, и при наличии особой конкретной композиции, эффективности установки по получению водорода, которая вырабатывает водород посредством реформинга с паром (например, см. Патентный документ 3).Further, technologies were also studied for the use of middle distillates in FT synthetic oil as a fuel for producing hydrogen, which must be supplied to the fuel compartments. For example, enhancement technologies have been proposed, using a hydrocarbon oil derived from FT synthetic oil, and in the presence of a particular specific composition, the efficiency of a hydrogen production plant that produces hydrogen through steam reforming (for example, see Patent Document 3).

Кроме того, в качестве способа получения керосина или топлива для реактивных двигателей из синтетического масла FT, были предложены технологии для фракционирования масел, полученных гидрокрекингом и изомеризацией синтетического масла FT (например, см. Патентный документ 4).In addition, as a method for producing kerosene or jet fuel from FT synthetic oil, technologies have been proposed for fractionating oils obtained by hydrocracking and isomerization of FT synthetic oil (for example, see Patent Document 4).

Патентный документ 1: Номер Международной публикации WO 00/020535.Patent Document 1: International Publication Number WO 00/020535.

Патентный документ 2: Французский выложенный Патент № 2826971.Patent Document 2: French Patent Laid-Open No. 2826971.

Патентный документ 3: Номер Международной публикации WO 00/061707.Patent Document 3: International Publication Number WO 00/061707.

Патентный документ 4: Японский выложенный Патент № 2004-323626.Patent Document 4: Japanese Patent Laid-Open No. 2004-323626.

РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

ПРОБЛЕМЫ, КОТОРЫЕ ДОЛЖНЫ БЫТЬ РЕШЕНЫ ИЗОБРЕТЕНИЕМPROBLEMS THAT SHOULD BE SOLVED BY THE INVENTION

Однако в современных условиях, где предъявляют более жесткие требования к затратам на производство топлива, чем прежде, даже в традиционных технологиях, которые описаны выше, экономия процесса получения топлива не является непременно удовлетворительной по причине, описанной ниже.However, in modern conditions, where they impose more stringent requirements on the cost of fuel production than before, even in traditional technologies described above, the economy of the process of obtaining fuel is not necessarily satisfactory for the reason described below.

В частности, технологии, описанные в Патентном документе 1-4, все представляют собой технологии получения компонентов, полезных для базовых компонентов конкретного топлива, и при использовании таких технологий в обработке синтетического масла FT в промышленном масштабе одновременно получают большое количество компонентов с низкой добавленной ценностью или излишних компонентов. Таким образом, необходимо дополнительное усовершенствование для повышения экономии процесса получения топлива.In particular, the technologies described in Patent Document 1-4, all are technologies for producing components useful for the basic components of a particular fuel, and when using such technologies in the processing of FT synthetic oils on an industrial scale, a large number of components with low added value or simultaneously redundant components. Thus, further improvement is needed to increase fuel economy.

Настоящее изобретение было сделано в свете вышеупомянутой проблемы. Следовательно, задача настоящего изобретения заключается в том, чтобы обеспечить способ обработки синтетического масла, который позволяет превращать синтетическое масло FT в компоненты с высокой добавленной ценностью с высокой конверсией и достигать экономии процесса получения топлива на высоких уровнях; и углеводородные масла с высокой добавленной ценностью и экономичные для применения в получении водорода, в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, каждое из которых получают посредством вышеупомянутого способа обработки. Еще одна задача настоящего изобретения заключается в том, чтобы обеспечить способ для получения углеводородных масел, который позволит эффективно получать такие углеводородные масла с высокой добавленной ценностью.The present invention has been made in light of the above problem. Therefore, it is an object of the present invention to provide a synthetic oil processing method that allows FT synthetic oil to be converted into high added value components with high conversion and to achieve fuel economy at high levels; and hydrocarbons with high added value and economical for use in the production of hydrogen, in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel, each of which is obtained through the aforementioned processing method. Another objective of the present invention is to provide a method for producing hydrocarbon oils, which will effectively receive such hydrocarbon oils with high added value.

СРЕДСТВА РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМMEANS FOR SOLVING PROBLEMS

Способ обработки синтетического масла настоящего изобретения, который позволяет решить вышеупомянутую задачу, представляет собой способ обработки синтетического масла, отличающийся тем, что он включает первую стадию фракционной перегонки, где материал, который должен быть обработан и который содержит синтетическое масло, полученное посредством синтеза Фишера - Тропша, подвергают фракционной перегонке с получением среднего дистиллята, который содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, при 90% масс. или более, и парафинового дистиллята, который является более тяжелым, чем средний дистиллят; стадию гидрообработки, где средний дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрообработке посредством приведения такового в контакт с катализатором гидрообработки в присутствии водорода так, что содержание (% масс.) дистиллятов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте имеет уровень увеличения 9% масс. или менее после контакта с катализатором; вторую стадию фракционной перегонки, где средний дистиллят, прошедший через стадию гидрообработки, подвергают фракционной перегонке с получением первой фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-250°С, при 90% масс. или более, и второй фракции, которая является более тяжелой, чем первая фракция; стадию гидрокрекинга, где парафиновый дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрокрекингу посредством приведения такового в контакт с катализатором гидрокрекинга в присутствии водорода; третью стадию фракционной перегонки, где парафиновый дистиллят, прошедший через стадию гидрокрекинга, подвергают фракционной перегонке с получением третьей фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, при 90% масс. или более; и стадию смешивания, где смешивают вторую фракцию и третью фракцию.The synthetic oil processing method of the present invention, which allows to solve the above problem, is a synthetic oil processing method, characterized in that it comprises a first fractional distillation step, where the material to be processed and which contains synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis subjected to fractional distillation to obtain a middle distillate, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, at 90% of the mass. or more, and a paraffin distillate, which is heavier than the middle distillate; a hydrotreatment step, where the middle distillate obtained in the first fractional distillation step is hydrotreated by contacting the hydrotreatment catalyst in the presence of hydrogen so that the content (% by weight) of the distillates having a boiling point of 150 ° C. or lower is the average distillate has an increase level of 9% of the mass. or less after contact with the catalyst; the second stage of fractional distillation, where the middle distillate, passed through the stage of hydroprocessing, is subjected to fractional distillation to obtain the first fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-250 ° C, at 90% of the mass. or more, and a second fraction that is heavier than the first fraction; a hydrocracking step, wherein the paraffin distillate obtained in the first fractional distillation step is hydrocracked by contacting it with a hydrocracking catalyst in the presence of hydrogen; the third stage of fractional distillation, where the paraffin distillate passed through the hydrocracking stage is subjected to fractional distillation to obtain a third fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, at 90% by weight. or more; and a mixing step, wherein a second fraction and a third fraction are mixed.

Термин «уровень увеличения», использованный выше, означает величину, полученную посредством вычитания содержания (% масс.) дистиллятов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте до контакта с катализатором гидрообработки из содержания (% масс.) дистиллятов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после контакта с вышеозначенным катализатором гидрообработки.The term "level of increase" used above means the value obtained by subtracting the content (% wt.) Of distillates having a boiling point of 150 ° C or lower on average distillate before contacting the hydroprocessing catalyst from the content (% wt.) Of distillates having boiling temperature of 150 ° C or lower, on average, distillate after contact with the above hydrotreatment catalyst.

В соответствии со способом обработки синтетического масла настоящего изобретения синтетическое масло FT может быть эффективно превращено в углеводородные масла с высокой добавленной ценностью. Это означает, что способ обработки синтетического масла настоящего изобретения дает возможность получать углеводородные масла с высокой добавленной ценностью из синтетического масла FT с высоким выходом и посредством этого достигать экономии процесса получения топлива на высоких уровнях.According to the synthetic oil processing method of the present invention, FT synthetic oil can be effectively converted to high added hydrocarbon oils. This means that the synthetic oil processing method of the present invention makes it possible to produce high added value hydrocarbon oils from FT synthetic oil in high yield and thereby achieve economies of high fuel production.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения первая фракция может быть получена в качестве углеводородного масла для получения водорода, наряду с тем смесь второй и третьей фракций могут быть получены в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, the first fraction can be obtained as a hydrocarbon oil to produce hydrogen, while a mixture of the second and third fractions can be obtained as a hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel.

В соответствии со способом обработки синтетического масла как углеводородное масло, полезное в качестве сырья для получения водорода, так и углеводородное масло, полезное в качестве базового компонента дизельного топлива, могут быть получены из синтетического масла FT с высоким выходом.According to the synthetic oil processing method, both hydrocarbon oil, useful as a raw material for producing hydrogen, and hydrocarbon oil, useful as a basic component of diesel fuel, can be obtained from FT synthetic oil in high yield.

С точки зрения предотвращения заедания в цилиндре сгорания, которое вызвано сбоем топливного насоса или разрывом масляной пленки, желательно, чтобы дизельное топливо, используемое для дизельных транспортных средств, имело некоторую степень кинематической вязкости при обычной температуре и при высоких температурах. Например, в Японских Промышленных Стандартах оговорено, что кинематическая вязкость газойля при 30°С, измеренная согласно Японскому Промышленному Стандарту: JIS K2283-2, должна составлять 2,5 мм2/с или выше. Таким образом, необходимо, чтобы углеводородное масло, используемое в качестве базового компонента дизельного топлива, имело как полностью улучшенную жидкотекучесть при низких температурах, так и полностью улучшенную кинематическую вязкость.From the point of view of preventing jamming in the combustion cylinder, which is caused by a malfunction of the fuel pump or a rupture of the oil film, it is desirable that the diesel fuel used for diesel vehicles has some degree of kinematic viscosity at ordinary temperature and at high temperatures. For example, the Japanese Industrial Standards stipulate that the kinematic viscosity of gas oil at 30 ° C, measured according to the Japanese Industrial Standard: JIS K2283-2, should be 2.5 mm 2 / s or higher. Thus, it is necessary that the hydrocarbon oil used as the base component of diesel fuel has both fully improved fluidity at low temperatures and fully improved kinematic viscosity.

С другой стороны, с точки зрения эффективного получения водорода в течение длительного периода времени, желательно, чтобы углеводородное масло для получения водорода было таким, чтобы оно не понижало значительно производственную мощность установки по получению водорода, такой как установка для реформинга с паром.On the other hand, from the point of view of efficiently producing hydrogen over a long period of time, it is desirable that the hydrocarbon oil for producing hydrogen is such that it does not significantly reduce the production capacity of the hydrogen producing unit, such as a steam reforming unit.

В этом отношении, вышеупомянутый способ обработки синтетического масла дает возможность получать, с высоким выходом, углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, которое имеет температуру потери текучести -7,5°С или ниже и кинематическую вязкость 2,5 мм2/с или выше при 30°С, в виде смеси второй и третьей фракций, и углеводородное масло для получения водорода, которое позволяет снижать производственную мощность установки по получению водорода, которая должна быть очень небольшой, в виде первой фракции. В соответствии с настоящим изобретением углеводородные масла с высокой добавленной ценностью, которые описаны выше, могут быть получены с высоким выходом, при этом экономия процесса получения топлива может быть достигнута на очень высоких уровнях.In this regard, the aforementioned synthetic oil processing method makes it possible to obtain, in high yield, hydrocarbon oil for use in a diesel fuel base component that has a pour point of -7.5 ° C or lower and a kinematic viscosity of 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C, in the form of a mixture of the second and third fractions, and hydrocarbon oil for hydrogen production, which allows to reduce the production capacity of the hydrogen production plant, which should be very small, in the form of the first fraction. In accordance with the present invention, the high value-added hydrocarbon oils described above can be obtained in high yield, while the economy of the fuel production process can be achieved at very high levels.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения первая фракция может быть получена в качестве углеводородного масла для применения в добавке, улучшающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и смесь второй и третьей фракций в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива.In the method for processing the synthetic oil of the present invention, the first fraction can be obtained as a hydrocarbon oil for use in an additive that improves the maximum smoke height of kerosene, and a mixture of the second and third fractions as a hydrocarbon oil for use in the base diesel fuel component.

В соответствии со способом обработки синтетического масла как углеводородное масло, имеющее превосходный эффект по увеличению максимальной высоты некоптящего пламени керосина, так и углеводородное масло, полезное в качестве базового компонента дизельного топлива, могут быть получены с высоким выходом.According to the synthetic oil processing method, both hydrocarbon oil having an excellent effect of increasing the maximum smoke height of kerosene and hydrocarbon oil useful as a base component of diesel fuel can be obtained in high yield.

Необходимо, чтобы углеводородное масло, используемое в качестве базового компонента дизельного топлива, имело как полностью улучшенную жидкотекучесть при низких температурах, так и полностью улучшенную кинематическую вязкость, что описано выше. С другой стороны, в прямогонном керосиновом дистилляте, полученном из некоторой сырой нефти (например, Дубайская сырая нефть или сырая нефть перешейка), или в керосиновом крекинг-дистилляте, полученном, когда тяжелый нефтяной дистиллят, имеющий температуру кипения выше, чем температура кипения керосина, подвергают гидрогенизации или каталитическому крекингу, максимальная высота некоптящего пламени для него является низкой, даже если его подвергают гидрогенизации; таким образом, он не может быть использован непосредственно как керосин. При таких обстоятельствах были изучены способы, в которых керосиновый базовый компонент, имеющий высокую максимальную высоту некоптящего пламени, примешивают в качестве добавки, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, в такой керосиновый дистиллят для увеличения производства керосина, подобно способу, описанному в японском выложенном патенте № 2000-256681. Однако керосиновый базовый компонент, используемый в вышеупомянутых традиционных способах, является недостаточным для увеличения максимальной высоты некоптящего пламени керосина; в результате, этот материал необходимо примешивать в большом количестве.It is necessary that the hydrocarbon oil used as the base component of diesel fuel has both fully improved fluidity at low temperatures and fully improved kinematic viscosity, as described above. On the other hand, in straight-run kerosene distillate obtained from some crude oil (for example, Dubai crude oil or isthmus crude oil) or in kerosene cracked distillate obtained when a heavy oil distillate having a boiling point higher than the boiling point of kerosene, subjected to hydrogenation or catalytic cracking, the maximum height of the smoke-free flame for him is low, even if it is subjected to hydrogenation; therefore, it cannot be used directly as kerosene. Under such circumstances, methods have been studied in which a kerosene base component having a high maximum smoke-free flame height is mixed as an additive to increase the maximum smoke-free kerosene flame height in such a kerosene distillate to increase kerosene production, similar to the method described in Japanese Patent Laid-Open No. 2000-256681. However, the kerosene base component used in the aforementioned traditional methods is insufficient to increase the maximum height of the non-soaking kerosene flame; as a result, this material must be mixed in large quantities.

В противовес тому, в соответствии со способом обработки синтетического масла настоящего изобретения можно получать с высоким выходом углеводородное масло, имеющее температуру потери текучести -7,5°С или ниже и кинематическую вязкость 2,5 мм2/с или выше при 30°С, в виде второй и третьей фракций и углеводородное масло, которое дает при смешивании с керосином низкого качества, имеющего максимальную высоту некоптящего пламени 22 мм или менее, эффект увеличения максимальной высоты некоптящего пламени на 2,3 мм или более, в исчислении, когда процентное содержание примешанного компонента составляет 10% масс. (исходя из общего количества керосина после смешивания с углеводородом), в виде первой фракции. Таким образом, в соответствии с настоящим изобретением возможно добиться экономии процесса получения базового компонента топлива на очень высоких уровнях.In contrast, in accordance with the synthetic oil processing method of the present invention, it is possible to produce in high yield a hydrocarbon oil having a pour point of -7.5 ° C. or lower and a kinematic viscosity of 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C. in the form of the second and third fractions, and hydrocarbon oil, which, when mixed with low-quality kerosene, having a maximum smoke height of 22 mm or less, has the effect of increasing the maximum smoke height of 2.3 mm or more, in terms of percentage Noe admixed component content is 10% by weight. (based on the total amount of kerosene after mixing with the hydrocarbon), in the form of the first fraction. Thus, in accordance with the present invention, it is possible to achieve economy of the process of obtaining the basic component of the fuel at very high levels.

Термин «максимальная высота некоптящего пламени керосина», используемый в этом документе, означает максимальную высоту некоптящего пламени, измеренную в соответствии со способом испытания, указанным в Японском Промышленном Стандарте: JIS K2537.The term "maximum smokeless kerosene flame height" as used in this document means the maximum smokeless flame height measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standard: JIS K2537.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения предпочтительно часть парафинового дистиллята или весь парафиновый дистиллят, полученный на третьей стадии фракционной перегонки, который является более тяжелым, чем третья фракция, подвергают стадии гидрокрекинга. Рециркуляция и гидрокрекинг такого парафинового дистиллята дает возможность увеличивать выход компонента, полезного в качестве базового компонента дизельного топлива, то есть смеси второй и третьей фракций.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, it is preferable that part of the paraffin distillate or all paraffin distillate obtained in the third fractional distillation step, which is heavier than the third fraction, is subjected to a hydrocracking step. The recirculation and hydrocracking of such a paraffin distillate makes it possible to increase the yield of a component useful as a basic component of diesel fuel, that is, a mixture of the second and third fractions.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения гидрокрекинг парафинового дистиллята предпочтительно проводят так, что парафиновый дистиллят после контакта с катализатором гидрокрекинга содержит фракцию, имеющую температуру кипения 360°С или ниже, при 45-85% масс. Если содержание составляет менее чем 45% масс., выход компонента, полезного в качестве базового компонента дизельного топлива, то есть выход смеси второй и третьей фракций, имеет тенденцию понижаться, и, кроме того, жидкотекучесть при низких температурах смеси также имеет тенденцию снижаться, между тем как, если содержание составляет более чем 85% масс., выход компонента, полезного в качестве базового компонента дизельного топлива, то есть выход смеси второй и третьей фракций, имеет тенденцию понижаться.In the method for processing the synthetic oil of the present invention, the hydrocracking of the paraffin distillate is preferably carried out so that the paraffin distillate after contact with the hydrocracking catalyst contains a fraction having a boiling point of 360 ° C. or lower at 45-85% by weight. If the content is less than 45% by mass, the yield of a component useful as a basic component of diesel fuel, that is, the yield of the mixture of the second and third fractions, tends to decrease, and in addition, the fluidity at low temperatures of the mixture also tends to decrease, between since, if the content is more than 85% by mass, the yield of a component useful as a basic component of diesel fuel, that is, the yield of a mixture of the second and third fractions, tends to decrease.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения катализатор гидрообработки, который приводят в контакт со средним дистиллятом, предпочтительно включает носитель, содержащий 0,1% масс. - 80,0% масс. кристаллического цеолита и термостойкого аморфного оксида металла; и один или более типов металлов, выбранных из группы, состоящей из металлов VIII группы в периодической таблице, которые являются нанесенными на носитель.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, the hydroprocessing catalyst, which is contacted with a middle distillate, preferably includes a carrier containing 0.1% by weight. - 80.0% of the mass. crystalline zeolite and heat-resistant amorphous metal oxide; and one or more types of metals selected from the group consisting of Group VIII metals in the periodic table that are supported on a carrier.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения катализатор гидрокрекинга, который приводят в контакт с парафиновым дистиллятом, предпочтительно включает носитель, содержащий 0,1% масс. - 80,0% масс. кристаллического цеолита и 0,1% масс. - 60,0% масс. термостойкого аморфного оксида металла; и один или более типов металлов, выбранных из группы, состоящей из металлов VIII группы в периодической таблице, которые являются нанесенными на носитель.In the method for processing the synthetic oil of the present invention, the hydrocracking catalyst, which is brought into contact with a paraffin distillate, preferably includes a carrier containing 0.1% by weight. - 80.0% of the mass. crystalline zeolite and 0.1% of the mass. - 60.0% of the mass. heat resistant amorphous metal oxide; and one or more types of metals selected from the group consisting of Group VIII metals in the periodic table that are supported on a carrier.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения, когда средний дистиллят приводят в контакт с катализатором гидрообработки, температура реакции предпочтительно составляет 200-370°С, парциальное давление водорода составляет 1,0-5,0 МПа и часовая объемная скорость жидкости составляет 0,3-3,5 час-1, и, когда парафиновый дистиллят приводят в контакт с катализатором гидрокрекинга, предпочтительно температура реакции составляет 200-370°С, парциальное давление водорода составляет 1,0-5,0 МПа и часовая объемная скорость жидкости составляет 0,3-3,5 час-1.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, when the middle distillate is brought into contact with the hydroprocessing catalyst, the reaction temperature is preferably 200-370 ° C., the partial pressure of hydrogen is 1.0-5.0 MPa, and the hourly space velocity of the liquid is 0.3- 3.5 h -1, and when the paraffinic distillate is contacted with a hydrocracking catalyst, the reaction temperature is preferably 200-370 ° C, a hydrogen partial pressure of 1.0-5.0 MPa and a liquid hourly space velocity is m 0,3-3,5 h -1.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения предпочтительно, с точки зрения гарантированного обеспечения экономии процесса, чтобы общая масса первой, второй и третьей фракций составляла 66% масс. или более относительно массы дистиллятов в синтетическом масле FT, которые в основном имеют температуру кипения 150°С или выше.In the method for processing the synthetic oil of the present invention, it is preferable, from the point of view of guaranteed process economy, that the total mass of the first, second and third fractions is 66% by weight. or more relative to the mass of distillates in FT synthetic oil, which generally have a boiling point of 150 ° C or higher.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения, когда часть парафинового дистиллята или весь парафиновый дистиллят, полученный на третьей стадии фракционной перегонки, описанной выше, который является более тяжелым, чем третья фракция, подвергают стадии гидрокрекинга, то предпочтительно, с точки зрения дополнительного улучшения экономии процесса, чтобы общая масса первой, второй и третьей фракций составляла 77% масс. или более относительно массы дистиллятов в синтетическом масле FT, которые в основном имеют температуру кипения 150°С или выше.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, when a part of the paraffin distillate or all of the paraffin distillate obtained in the third fractional distillation step described above, which is heavier than the third fraction, is subjected to a hydrocracking step, it is preferable from the viewpoint of further improving process economy so that the total mass of the first, second and third fractions was 77% of the mass. or more relative to the mass of distillates in FT synthetic oil, which generally have a boiling point of 150 ° C or higher.

Настоящее изобретение также обеспечивает углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, которое включает смесь второй и третьей фракций, полученных способом обработки синтетического масла настоящего изобретения, и отличается тем, что оно имеет температуру потери текучести -7,5°С или ниже и кинематическую вязкость 2,5 мм2/с или выше при 30°С.The present invention also provides hydrocarbon oil for use in a diesel fuel base component, which comprises a mixture of the second and third fractions obtained by the synthetic oil processing method of the present invention, and is characterized in that it has a pour point of -7.5 ° C. or lower and a kinematic viscosity 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C.

Настоящее изобретение также обеспечивает углеводородное масло для получения водорода, которое включает первую фракцию, полученную способом обработки синтетического масла настоящего изобретения, и отличается тем, что оно имеет максимальную высоту некоптящего пламени 44 мм или более. Термин «максимальная высота некоптящего пламени углеводородного масла», используемый в этом документе, означает максимальную высоту некоптящего пламени, измеренную в соответствии со способом испытаний, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2537.The present invention also provides a hydrocarbon oil for producing hydrogen, which comprises a first fraction obtained by the synthetic oil processing method of the present invention, and is characterized in that it has a maximum smoke-free flame height of 44 mm or more. The term "maximum smoke-free flame height of hydrocarbon oil" used in this document means the maximum smoke-free flame height, measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2537.

Настоящее изобретение также обеспечивает углеводородное масло для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, которое включает первую фракцию, полученную способом обработки синтетического масла настоящего изобретения, и отличается тем, что оно имеет максимальную высоту некоптящего пламени 44 мм или более.The present invention also provides hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene, which includes a first fraction obtained by processing the synthetic oil of the present invention, and is characterized in that it has a maximum smoke height of 44 mm or more.

Углеводородные масла настоящего изобретения для применения в базовом компоненте дизельного топлива, в получении водорода и в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, каждое из них, имеют хорошие эксплуатационные качества и могут быть получены с хорошим выходом способом обработки синтетического масла настоящего изобретения, в связи с этим имеют очень высокую экономическую эффективность. Соответственно, применение углеводородного масла для базового компонента дизельного топлива настоящего изобретения дает возможность реализовать снижение издержек производства (себестоимости) для дизельного топлива при незначительном воздействии на окружающую среду. Применение углеводородного масла для получения водорода настоящего изобретения дает возможность наладить снижение производственной мощности установки по получению водорода в достаточной мере, в связи с этим добиться получения водорода при более низких издержках. И применение углеводородного масла для использования в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, настоящего изобретения дает возможность увеличить получение керосина при более низких издержках.Hydrocarbon oils of the present invention for use in the base component of diesel fuel, in the production of hydrogen and in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, each of them have good performance and can be obtained in good yield by the processing method of the synthetic oil of the present invention, in connection with with this they have a very high economic efficiency. Accordingly, the use of hydrocarbon oil for the base component of diesel fuel of the present invention makes it possible to realize a reduction in production costs (cost) for diesel fuel with little environmental impact. The use of hydrocarbon oil for hydrogen production of the present invention makes it possible to establish a decrease in the production capacity of the hydrogen production plant to a sufficient extent, in this regard, to achieve the production of hydrogen at lower costs. And the use of hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, of the present invention makes it possible to increase the production of kerosene at lower costs.

Способ для получения углеводородных масел настоящего изобретения представляет собой способ получения углеводородных масел, отличающийся тем, что он включает первую стадию фракционной перегонки, где материал, который должен быть подвергнут обработке и который содержит синтетическое масло, полученное посредством синтеза Фишера - Тропша, подвергают фракционной перегонке с получением среднего дистиллята, который содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, при 90% масс. или более, и парафинового дистиллята, который является более тяжелым, чем средний дистиллят; стадию гидрообработки, где средний дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрообработке посредством приведения такового в контакт с катализатором гидрообработки в присутствии водорода так, что фракция, имеющая температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте имеет содержание (% масс.) со степенью увеличения 9% масс. или менее после контакта с катализатором; вторую стадию фракционной перегонки, где средний дистиллят, прошедший через стадию гидрообработки, подвергают фракционной перегонке с получением первой фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-250°С, при 90% масс. или более, и второй фракции, которая является более тяжелой, чем первая фракция; стадию гидрокрекинга, где парафиновый дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрокрекингу посредством приведения такового в контакт с катализатором гидрокрекинга в присутствии водорода; третью стадию фракционной перегонки, где парафиновый дистиллят, прошедший через стадию гидрокрекинга, подвергают фракционной перегонке с получением третьей фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, при 90% масс. или более; и стадию смешивания, где происходит смешивание второй фракции и третьей фракции.The method for producing hydrocarbon oils of the present invention is a method for producing hydrocarbon oils, characterized in that it comprises a first stage of fractional distillation, where the material to be processed and which contains synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis is subjected to fractional distillation with obtaining a middle distillate, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, at 90% of the mass. or more, and a paraffin distillate, which is heavier than the middle distillate; a hydroprocessing stage, where the middle distillate obtained in the first stage of fractional distillation is subjected to hydroprocessing by contacting it with a hydroprocessing catalyst in the presence of hydrogen so that the fraction having a boiling point of 150 ° C or lower has an average content (% wt. ) with a degree of increase of 9% of the mass. or less after contact with the catalyst; the second stage of fractional distillation, where the middle distillate, passed through the stage of hydroprocessing, is subjected to fractional distillation to obtain the first fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-250 ° C, at 90% of the mass. or more, and a second fraction that is heavier than the first fraction; a hydrocracking step, wherein the paraffin distillate obtained in the first fractional distillation step is hydrocracked by contacting it with a hydrocracking catalyst in the presence of hydrogen; the third stage of fractional distillation, where the paraffin distillate passed through the hydrocracking stage is subjected to fractional distillation to obtain a third fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, at 90% by weight. or more; and a mixing step where mixing of the second fraction and the third fraction takes place.

В соответствии со способом получения углеводородных масел настоящего изобретения углеводородные масла с высокой добавленной ценностью, которые описаны выше, могут быть получены с высоким выходом, так как способ включает вышеописанные стадии. Более конкретно, в соответствии со способом получения углеводородных масел настоящего изобретения можно получать из синтетического масла FT с высоким выходом первую фракцию в качестве углеводородного масла, подходящего для применения в получении водорода или в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и смесь второй и третьей фракций в качестве углеводородного масла, подходящего для применения в базовом компоненте дизельного топлива.According to the method for producing the hydrocarbon oils of the present invention, the high added value hydrocarbon oils described above can be obtained in high yield, since the method comprises the steps described above. More specifically, in accordance with the method for producing hydrocarbon oils of the present invention, it is possible to obtain from the FT synthetic oil in high yield a first fraction as a hydrocarbon oil suitable for use in hydrogen production or in an additive that increases the maximum height of a non-smoked kerosene flame, and a mixture of the second and third fractions as a hydrocarbon oil, suitable for use in the base component of diesel fuel.

ЭФФЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯEFFECT OF THE INVENTION

В соответствии с настоящим изобретением может быть обеспечен способ обработки синтетического масла, который позволяет превращать синтетическое масло FT в компоненты с высокой добавленной ценностью с высокой конверсией и достигать экономии процесса производства топлива на высоких уровнях, и также могут быть обеспечены углеводородные масла для применения в получении водорода, в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, все из которых получают посредством вышеупомянутого способа обработки и имеют высокую добавленную ценность, и являются экономичными. В соответствии с настоящим изобретением также может быть обеспечен способ получения углеводородных масел, который дает возможность эффективно получать такие углеводородные масла с высокой добавленной ценностью.In accordance with the present invention, a synthetic oil processing method can be provided that allows FT synthetic oil to be converted into high added value components with high conversion and to achieve fuel economy at high levels, and hydrocarbon oils for use in hydrogen production can also be provided. , in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel, all of which are obtained through the above -mentioned processing method, and have a high added value, and are economical. In accordance with the present invention, a method for producing hydrocarbon oils that can efficiently produce such high added value hydrocarbon oils can also be provided.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

ФИГ.1 представляет собой схему последовательности операций, показывающую один пример установки для получения углеводородного масла, в которой осуществляют способ обработки синтетического масла настоящего изобретения.FIG. 1 is a flowchart showing one example of a hydrocarbon oil production apparatus in which the synthetic oil processing method of the present invention is carried out.

ФИГ.2 представляет собой блок-схему установки для испытаний производственной мощности по получению водорода.FIGURE 2 is a block diagram of a plant for testing production capacity for the production of hydrogen.

Объяснение номеров для ссылокExplanation of reference numbers

L1: проток для введения синтетического масла FT; L2: проток для среднего дистиллята; L3: проток для парафинового дистиллята; L4-L10: проток; L11: циркуляционный проток; L12, L13: проток; 10: первая колонна для перегонки; 20: установка для гидрообработки; 30: установка для гидрокрекинга; 40: вторая колонна для перегонки; 50: третья колонна для перегонки; 100: установка для получения углеводородного масла.L1: duct for introducing FT synthetic oil; L2: duct for middle distillate; L3: duct for paraffin distillate; L4-L10: duct; L11: circulating duct L12, L13: duct; 10: first distillation column; 20: installation for hydroprocessing; 30: hydrocracking unit 40: second distillation column; 50: third distillation column; 100: installation for producing hydrocarbon oil.

ЛУЧШИЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯBEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

Далее предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения будут подробно описаны со ссылкой на сопроводительные чертежи. В описании чертежей идентичные или соответствующие элементы обозначают сходными номерами для ссылок с тем, чтобы опустить повторное описание.Next, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the description of the drawings, identical or corresponding elements are denoted by like reference numbers in order to omit the repeated description.

ФИГ.1 представляет собой схему последовательности операций, показывающую один пример установки для получения углеводородного масла, в которой осуществляют способ обработки синтетического масла настоящего изобретения. Установка для получения углеводородного масла 100, показанная на ФИГ.1, включает проток для введения синтетического масла FT L1, через который вводят cырье, включающее синтетическое масло FT; первую колонну для перегонки 10, которая фракционирует синтетическое масло, введенное через проток L1 для введения синтетического масла FT, на легкий дистиллят, средний дистиллят и тяжелый парафиновый дистиллят; установку для гидрообработки 20, в которой подвергают гидрообработке средний дистиллят, поданный из первой колонны для перегонки 10 через проток для среднего дистиллята L2; установку для гидрокрекинга 30, в которой подвергают гидрокрекингу тяжелый парафиновый дистиллят, поданный из первой колонны для перегонки 10 через проток для парафинового дистиллята L3; вторую колонну для перегонки 40, которая фракционирует средний дистиллят, прошедший через установку для гидрообработки 20 (дистиллят, подвергнутый гидрообработке), на легкий средний дистиллят (первая фракция) и тяжелый средний дистиллят (вторая фракция), который является более тяжелым, чем легкий средний дистиллят; третью колонну для перегонки 50, которая фракционирует тяжелый парафиновый дистиллят, прошедший через установку для гидрокрекинга 30 (дистиллят, подвергнутый гидрокрекингу), на средний дистиллят (третья фракция) и тяжелый парафиновый дистиллят (парафиновый дистиллят, не подвергнутый гидрокрекингу), который является более тяжелым, чем средний дистиллят; проток L6 для отвода легкого среднего дистиллята (первая фракция) из второй колонны для перегонки 40 из системы; и проток L13 для смешивания тяжелого среднего дистиллята (вторая фракция), поданного из второй колонны для перегонки 40 через проток L7, и среднего дистиллята (третья фракция), поданного из третьей колонны для перегонки 50 через проток L10, и отвода смеси из системы. Установку для гидрообработки 20 и вторую колонну для перегонки 40 соединяют друг с другом посредством протока L5, и на полпути вдоль протока предусматривают резервуар для разделения газа и жидкости (не показан на фигуре) для удаления газообразных компонентов из дистиллята, подвергнутого гидрообработке. Установку для гидрокрекинга 30 и третью колонну для перегонки 50 соединяют друг с другом посредством протока L9, и на полпути вдоль протока предусматривают резервуар для разделения газа и жидкости (не показан на фигуре) для удаления газообразных компонентов из дистиллята, подвергнутого гидрокрекингу. Дополнительно к третьей колонне для перегонки 50 присоединяют проток L12 для отвода дистиллята, более легкого, чем средний дистиллят (третья фракция), и циркуляционный проток L11 для подачи, если необходимо, парафинового дистиллята, более тяжелого, чем средний дистиллят (третья фракция), в установку для гидрокрекинга 30 для того, чтобы подвергнуть таковой гидрокрекингу.FIG. 1 is a flowchart showing one example of a hydrocarbon oil production apparatus in which the synthetic oil processing method of the present invention is carried out. The apparatus for producing hydrocarbon oil 100 shown in FIG. 1 includes a duct for introducing FT L1 synthetic oil, through which raw materials comprising FT synthetic oil are introduced; a first distillation column 10 that fractionates the synthetic oil introduced through the L1 duct to introduce FT synthetic oil into a light distillate, a middle distillate and a heavy paraffin distillate; a hydroprocessing unit 20, in which the middle distillate fed from the first distillation column 10 through the middle distillate channel L2 is hydrotreated; a hydrocracking unit 30, in which a heavy paraffin distillate is subjected to hydrocracking supplied from a first distillation column 10 through a paraffin distillate duct L3; a second distillation column 40, which fractionates the middle distillate passing through the hydroprocessing unit 20 (hydrotreated distillate) into a light middle distillate (first fraction) and a heavy middle distillate (second fraction), which is heavier than the light middle distillate ; a third distillation column 50, which fractionates the heavy paraffin distillate passing through the hydrocracking unit 30 (hydrocracked distillate) into a middle distillate (third fraction) and a heavy paraffin distillate (non-hydrocracked paraffin distillate), which is heavier than the middle distillate; a duct L6 for draining the light middle distillate (first fraction) from the second column for distillation 40 from the system; and a L13 duct for mixing the heavy middle distillate (second fraction) fed from the second distillation column 40 through the L7 duct and a middle distillate (third fraction) fed from the third distillation column 50 through the L10 duct and draining the mixture from the system. The hydroprocessing unit 20 and the second distillation column 40 are connected to each other via the L5 duct, and halfway along the duct, a gas and liquid separation tank (not shown in the figure) is provided for removing gaseous components from the hydrotreated distillate. The hydrocracking unit 30 and the third distillation column 50 are connected to each other via a L9 duct, and halfway along the duct, a gas and liquid separation tank (not shown) is provided to remove gaseous components from the hydrocracked distillate. In addition to the third distillation column 50, a L12 duct is connected to divert the distillate lighter than the middle distillate (third fraction), and a L11 circulation duct to supply, if necessary, a paraffin distillate heavier than the middle distillate (third fraction), to hydrocracking unit 30 in order to hydrocrack it.

Далее, способ обработки синтетического масла настоящего изобретения будет описан подробно со ссылкой на установку для получения углеводородного масла 100 на ФИГ.1.Next, the method for processing the synthetic oil of the present invention will be described in detail with reference to the installation for producing hydrocarbon oil 100 in FIG.

Фракционная перегонка сырья, включающего синтетическое масло FTFractional distillation of raw materials including FT synthetic oil

В качестве синтетического масла FT, которое содержится в сырье, подвергаемом обработке посредством способа обработки синтетического масла настоящего изобретения (материал, который должен быть обработан), предпочтительным является синтетическое масло FT, которое содержит, исходя из общего количества синтетического масла FT, 80% масс. или более углеводорода, имеющего температуру кипения 150°С, и 35% масс. или более углеводорода, имеющего температуру кипения 360°С, хотя его не ограничивают никаким конкретным синтетическим маслом FT, пока его получают посредством синтеза FT. Термин «общее количество синтетического масла FT», используемый в этом документе, означает общее количество углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода, которые получают посредством синтеза FT.As FT synthetic oil, which is contained in the raw material to be processed by the synthetic oil processing method of the present invention (the material to be processed), FT synthetic oil is preferred which contains, based on the total amount of FT synthetic oil, 80% by weight. or more hydrocarbon having a boiling point of 150 ° C, and 35% of the mass. or more of a hydrocarbon having a boiling point of 360 ° C, although it is not limited to any particular FT synthetic oil, as long as it is obtained by FT synthesis. The term “total amount of FT synthetic oil” as used herein means the total number of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms that are obtained by FT synthesis.

В первой колонне для перегонки 10 устанавливают две границы отделения (кипения) фракций для фракционирования сырья, включающего синтетическое масло FT, в соответствии с чем дистиллят более низкокипящий, чем первая граница отделения фракций, может быть получен как легкий дистиллят, дистиллят, кипящий между первой границей отделения фракций и второй границей отделения фракций, как средний дистиллят и дистиллят более высококипящий, чем вторая граница отделения фракций, как остаток от перегонки масла (тяжелые парафиновые дистилляты). В этом варианте осуществления средний дистиллят, который содержит 90% масс. или более дистиллятов, имеющих температуру кипения 150-360°С, и парафиновый дистиллят, который является более тяжелым, чем средний дистиллят, получают посредством надлежащего установления первой и второй границ отделения фракций.In the first distillation column 10, two separation boundaries (boiling) of fractions are established for fractionation of a feed comprising FT synthetic oil, whereby a distillate lower boiling than the first fraction separation boundary can be obtained as a light distillate, a distillate boiling between the first boundary separation of fractions and the second boundary of the separation of fractions, as the middle distillate and distillate is higher boiling than the second boundary of the separation of fractions, as a residue from the distillation of oil (heavy paraffin distillates). In this embodiment, the middle distillate, which contains 90% of the mass. or more distillates having a boiling point of 150-360 ° C. and a paraffin distillate that is heavier than the middle distillate are obtained by appropriately establishing the first and second separation boundaries.

Содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 150-360°С, в среднем дистилляте может быть получено путем, например, проведения анализа пробы, взятой из протока для среднего дистиллята L2, известным способом, таким как газовая хроматография.The content of distillates having a boiling point of 150-360 ° C. in the middle distillate can be obtained by, for example, analyzing a sample taken from a duct for a middle distillate L2 in a known manner, such as gas chromatography.

Предпочтительно вышеупомянутые первую и вторую границы отделения фракций устанавливают так, что они попадают в диапазон 135-170°С и 330-370°С, соответственно, и более предпочтительно в диапазон 145-155°С и 355-365°С, соответственно.Preferably, the aforementioned first and second separation boundaries of the fractions are set so that they fall in the range of 135-170 ° C and 330-370 ° C, respectively, and more preferably in the range of 145-155 ° C and 355-365 ° C, respectively.

Число границ отделения фракций в первой колонне для перегонки не ограничивают двумя, но могут быть установлены три или более границ отделения фракций, пока могут быть получены средний дистиллят и парафиновый дистиллят, которые описаны выше.The number of fraction separation boundaries in the first distillation column is not limited to two, but three or more fraction separation boundaries can be set, while the middle distillate and paraffin distillate described above can be obtained.

Гидрообработка средних дистиллятовHydrotreating middle distillates

В установке для гидрообработки 20, средний дистиллят, полученный в первой колонне для перегонки 10, подвергают гидрообработке. В качестве установки для гидрообработки 20 может быть использован любой известный реактор с неподвижным слоем. В этом варианте осуществления предпочтительно гидрообработку проводят в реакционной колонне таким образом: заполняют проточный реактор с неподвижным слоем заданным катализатором гидрообработки и затем дают водороду и среднему дистилляту, полученному в первой колонне для перегонки 10, протекать через реактор. Термин «гидрообработка», используемый в этом документе, включает как гидрокрекинг, так и гидроизомеризацию. «Крекинг» означает химическую реакцию, участвующую в снижении молекулярной массы молекулы, тогда как «изомеризация» означает трансформацию соединения в соединение, имеющее такие же молекулярную массу и число атомов углерода, но другой углеродный каркас.In the hydroprocessing unit 20, the middle distillate obtained in the first distillation column 10 is hydrotreated. As a hydroprocessing unit 20, any known fixed bed reactor may be used. In this embodiment, it is preferable that the hydrotreatment is carried out in the reaction column in this way: a fixed-bed flow reactor is filled with a predetermined hydrotreatment catalyst and then hydrogen and the middle distillate obtained in the first distillation column 10 are allowed to flow through the reactor. The term "hydrotreatment" as used in this document includes both hydrocracking and hydroisomerization. “Cracking” means a chemical reaction involved in reducing the molecular weight of a molecule, while “isomerization” means the transformation of a compound into a compound having the same molecular weight and number of carbon atoms, but a different carbon skeleton.

Примеры катализаторов гидрообработки включают катализаторы, состоящие из носителя, который содержит твердую кислоту; и металла, который классифицируют как металл группы VIII в периодической таблице, нанесенного на носитель.Examples of hydroprocessing catalysts include catalysts consisting of a carrier that contains solid acid; and a metal that is classified as a Group VIII metal in a periodic table supported on a carrier.

Примеры подходящих носителей включают носители, которые содержат один или более типов твердых кислот, выбранных из группы, состоящей из кристаллических цеолитов, таких как сверхстабильный Y-цеолит (USY), HY-цеолит, морденит и β-цеолит, и аморфных оксидов металлов, обладающих термостойкостью, таких как оксид алюминия-диоксид кремния, диоксид кремния-оксид циркония и оксид алюминия-оксид бора. Предпочтительными являются носители, содержащие USY-цеолит и один или более типов твердых кислот, выбранных из группы, состоящей из оксида алюминия-диоксида кремния, оксида алюминия-оксида бора и оксида циркония-диоксида кремния, и более предпочтительными являются носители, содержащие USY-цеолит и оксид алюминия-диоксид кремния.Examples of suitable carriers include carriers that contain one or more types of solid acids selected from the group consisting of crystalline zeolites, such as superstable Y zeolite (USY), HY zeolite, mordenite and β zeolite, and amorphous metal oxides having heat resistance, such as alumina-silica, silica-zirconia and alumina-boron. Carriers containing USY zeolite and one or more types of solid acids selected from the group consisting of alumina-silica, alumina-boron oxide and zirconia-silica are preferred, and carriers containing USY zeolite are more preferred. and alumina-silica.

USY-цеолит представляет собой цеолит Y-типа, подвергнутый гидротермической обработке и/или кислотной обработке, в результате чего он становится сверхстабильным. Он имеет микропористую структуру с микропорами 20 Ǻ или менее, которая является естественной для цеолита Y-типа, и также имеет вновь образованные поры 20-100 Ǻ. При использовании USY-цеолита в качестве носителя для катализатора гидрообработки средний размер частиц USY-цеолита предпочтительно составляет 1,0 мкм или менее и более предпочтительно 0,5 мкм или менее, но не ограничивается этим. И в USY-цеолите молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия (молярное соотношение диоксида кремния к оксиду алюминия; в дальнейшем в этом документе называемое как «соотношение диоксид кремния/оксид алюминия») составляет предпочтительно 10-200, более предпочтительно 15-100 и намного более предпочтительно 20-60.USY zeolite is a Y-type zeolite subjected to hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which it becomes superstable. It has a microporous structure with micropores of 20 Ǻ or less, which is natural for Y-type zeolite, and also has newly formed pores of 20-100 Ǻ. When using USY zeolite as a carrier for a hydrotreatment catalyst, the average particle size of the USY zeolite is preferably 1.0 μm or less, and more preferably 0.5 μm or less, but is not limited to this. And in the USY zeolite, the silica / alumina molar ratio (the silica to alumina molar ratio; hereinafter referred to as the "silica / alumina ratio") is preferably 10-200, more preferably 15-100 and much more preferably 20-60.

Предпочтительно носитель содержит 0,1% масс. - 80% масс. кристаллического цеолита и 0,1% масс. - 60% масс. аморфного оксида металла, обладающего термостойкостью.Preferably, the carrier contains 0.1% of the mass. - 80% of the mass. crystalline zeolite and 0.1% of the mass. - 60% of the mass. amorphous metal oxide with heat resistance.

Носитель катализатора может быть получен путем формования смеси, которая содержит вышеупомянутые твердую(ые) кислоту(ы) и связующее вещество, и затем путем обжига сформованной смеси. Соотношение в смеси твердой(ых) кислот(ы) составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 1-70% масс. и более предпочтительно 2-60% масс. В том случае, когда носитель содержит USY-цеолит, количество USY-цеолита в смеси составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 0,1-10% масс. и более предпочтительно 0,5-5% масс. В том случае, когда носитель содержит USY-цеолит и оксид алюминия-оксид бора, соотношение в смеси USY-цеолита к оксиду алюминия-оксиду бора (USY-цеолит/оксид алюминия-оксид бора) предпочтительно составляет 0,03-1 по массе. И в том случае, когда носитель содержит USY-цеолит и оксид алюминия-диоксид кремния, соотношение в смеси USY-цеолита к оксиду алюминия-диоксиду кремния (USY-цеолит/оксид алюминия-диоксид кремния) составляет предпочтительно 0,03-1 по массе.The catalyst carrier can be obtained by molding a mixture that contains the aforementioned solid acid (s) and a binder, and then by calcining the molded mixture. The ratio in the mixture of solid (s) acids (s) is, based on the taken as a whole amount of carrier, preferably 1-70% of the mass. and more preferably 2-60% of the mass. In the case where the carrier contains USY zeolite, the amount of USY zeolite in the mixture is based on the total amount of carrier, preferably 0.1-10% by weight. and more preferably 0.5-5% of the mass. In the case where the carrier contains USY zeolite and alumina-boron oxide, the ratio in the mixture of USY zeolite to alumina-boron oxide (USY zeolite / alumina-boron oxide) is preferably 0.03-1 by weight. And in the case where the carrier contains USY zeolite and alumina-silica, the ratio in the mixture of USY zeolite to alumina-silica (USY zeolite / alumina-silica) is preferably 0.03-1 by weight .

В качестве связующего вещества предпочтительными являются оксид алюминия, диоксид кремния, оксид алюминия-диоксид кремния (диоксид кремния-оксид алюминия), оксид титана и оксид магния, но не ограничиваются этим, и более предпочтительным является оксид алюминия. Соотношение в смеси связующего вещества составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 20-98% масс. и более предпочтительно 30-96% масс.As a binder, alumina, silica, alumina-silica (silica-alumina), titanium oxide and magnesium oxide are preferred, but are not limited to, and alumina is more preferred. The ratio in the mixture of the binder is based on the taken as a whole amount of carrier, preferably 20-98% of the mass. and more preferably 30-96% of the mass.

Температура обжига смеси находится предпочтительно в пределах диапазона 400-550°С, более предпочтительно в пределах диапазона 470-530°С и намного более предпочтительно в пределах диапазона 490-530°С.The firing temperature of the mixture is preferably within the range of 400-550 ° C, more preferably within the range of 470-530 ° C, and much more preferably within the range of 490-530 ° C.

Конкретные примеры металлов группы VIII включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий и платину. Из этих металлов предпочтительно используют один из металлов, выбранных из группы, состоящей из никеля, палладия и платины, как таковой или в комбинации двух или более вышеозначенных металлов.Specific examples of Group VIII metals include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, and platinum. Of these metals, one of the metals selected from the group consisting of nickel, palladium and platinum, as such or in combination of two or more of the above metals, is preferably used.

Эти металлы могут быть нанесены на носитель, описанный выше, посредством обычного способа, такого как импрегнирование или ионный обмен. Предпочтительно количество металла(ов), нанесенного(ых) на носитель, является таким, чтобы общее количество металла(ов) составляло 0,1-3,0% масс. относительно массы носителя, но не ограничивается этим.These metals can be supported on a carrier as described above by a conventional method such as impregnation or ion exchange. Preferably, the amount of metal (s) deposited (s) on the carrier is such that the total amount of metal (s) is 0.1-3.0% by weight. relative to the mass of the carrier, but is not limited to this.

Гидрообработка среднего дистиллята может быть проведена при следующих реакционных условиях. Парциальное давление водорода находится в диапазоне 0,5-12 МПа и предпочтительно в диапазоне 1,0-5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (LHSV) составляет 0,1-10,0 час-1 и предпочтительно 0,3-3,5 час-1. Соотношение водород/масло составляет 50-1000 л (нормальные условия) (NL)/л и предпочтительно 70-800 л (нормальные условия)/л, но не ограничивается этим.Hydrotreating the middle distillate can be carried out under the following reaction conditions. The partial pressure of hydrogen is in the range of 0.5-12 MPa and preferably in the range of 1.0-5.0 MPa. The fluid hourly space velocity (LHSV) is 0.1-10.0 hour -1 and preferably 0.3-3.5 hour -1 . The hydrogen / oil ratio is 50-1000 L (normal conditions) (NL) / L and preferably 70-800 L (normal conditions) / L, but is not limited to this.

Термин «LHSV (часовая объемная скорость жидкости)», используемый в этом документе, означает объемную скорость потока необработанного масла на объем слоя катализатора, перенасыщенного катализатором, в нормальных условиях (25°С, 101325 Па), и единица измерения «час-1» представляет собой обратную величину времени (час). Термин «NL», который является единицей измерения объема водорода в соотношении водород/масло, означает объем водорода (л) в нормальных условиях (0°С, 101325 Па).The term “LHSV (fluid hourly space velocity)” as used in this document means the volumetric flow rate of untreated oil per volume of catalyst bed oversaturated with the catalyst under normal conditions (25 ° C, 101325 Pa), and the unit is “hour -1 ” represents the inverse of the time (hour). The term "NL", which is a unit of measurement of the volume of hydrogen in the ratio hydrogen / oil, means the volume of hydrogen (l) under normal conditions (0 ° C, 101325 Pa).

Температура реакции при гидрообработке составляет 180-400°С, предпочтительно 200-370°С, более предпочтительно 250-350°С и намного более предпочтительно 280-350°С. Если температура реакции является выше, чем 370°С, то, неблагоприятно, более часто протекает побочная реакция, которая крекирует средний дистиллят, превращая его в дистиллят нафты, приводя к чрезмерному снижению выхода первой и второй фракций, и, кроме того, продукт является окрашенным, в связи с этим применение этого дистиллята в качестве базового компонента топлива является ограниченным. Если температура реакции является ниже, чем 200°С, то, неблагоприятно, содержание спиртов не может быть полностью удалено, в связи с этим допускается сохранение некоторого содержания спиртов.The reaction temperature during hydroprocessing is 180-400 ° C, preferably 200-370 ° C, more preferably 250-350 ° C and much more preferably 280-350 ° C. If the reaction temperature is higher than 370 ° C, then, unfavorably, a side reaction occurs more often that crack the middle distillate, turning it into a naphtha distillate, leading to an excessive decrease in the yield of the first and second fractions, and, in addition, the product is colored In this regard, the use of this distillate as a basic component of fuel is limited. If the reaction temperature is lower than 200 ° C, then, unfavorably, the alcohol content cannot be completely removed; therefore, it is allowed to maintain a certain alcohol content.

В этом варианте осуществления необходимо подвергать гидрообработке средний дистиллят так, чтобы увеличение содержания (% масс.) углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в средних дистиллятах после контакта с катализатором составляло 9% масс. или менее. «Увеличение содержания (% масс.) углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже», использованное выше, означает величину, полученную путем вычитания содержания (% масс.) дистиллятов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте до контакта с катализатором из содержания (% масс.) дистиллятов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после контакта с катализатором. Предпочтительно средний дистиллят подвергают гидрообработке так, что увеличение содержания (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте после контакта с катализатором составляет 30% масс. или более. «Увеличение содержания (% масс.) изопарафина», используемое выше, означает величину, полученную путем вычитания содержания (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте до контакта с катализатором из содержания (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте после контакта с катализатором.In this embodiment, it is necessary to hydrotreat the middle distillate so that an increase in the content (% by mass) of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower in the middle distillates after contact with the catalyst is 9% by mass. or less. "Increasing the content (% wt.) Of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower" used above means the value obtained by subtracting the content (% wt.) Of distillates having a boiling point of 150 ° C or lower, on average, distillate to contact with the catalyst from the content (% wt.) of distillates having a boiling point of 150 ° C. or lower, on average, distillate after contact with the catalyst. Preferably, the middle distillate is hydrotreated so that the increase (% by weight) of isoparaffin in the middle distillate after contact with the catalyst is 30% by weight. or more. "Increasing the content (% wt.) Of isoparaffin" used above means the value obtained by subtracting the content (% wt.) Of isoparaffin from the middle distillate before contacting the catalyst from the content (% wt.) Of isoparaffin from the middle distillate after contacting the catalyst.

Содержания (% масс.) углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в средних дистиллятах до и после контакта с катализатором могут быть получены путем, например, проведения анализа проб, взятых на входе и на выходе реакционной колонны, известным способом, таким как газовая хроматография. И содержания (% масс.) изопарафина в средних дистиллятах до и после контакта с катализатором могут быть получены путем, например, проведения анализа проб, взятых на входе в реакционную колонну и на выходе из реакционной колонны, известным способом, таким как газовая хроматография.The content (% wt.) Of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C. or lower in the middle distillates before and after contact with the catalyst can be obtained by, for example, analyzing samples taken at the inlet and outlet of the reaction column in a known manner, such like gas chromatography. And the content (% wt.) Of isoparaffin in the middle distillates before and after contact with the catalyst can be obtained by, for example, analyzing samples taken at the inlet of the reaction column and at the outlet of the reaction column, in a known manner, such as gas chromatography.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения гидрообработка может быть проведена в таких реакционных условиях, которые были определены заранее, наряду с контролем содержания углеводородов, имеющих различное число атомов углерода в средних дистиллятах, до и после контакта с катализатором посредством вышеупомянутого способа, так, чтобы увеличение содержания (% масс.) углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в средних дистиллятах до и после контакта с катализатором составляло 9% масс. или менее. Предпочтительно гидрообработку проводят в таких реакционных условиях, которые были определены заранее, так, что увеличение содержания (% масс.) углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте составляет 9% масс. или менее и увеличение содержания (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте составляет 30% масс. или более.In the method for processing the synthetic oil of the present invention, hydrotreatment can be carried out under such reaction conditions as previously determined, along with controlling the content of hydrocarbons having a different number of carbon atoms in the middle distillates, before and after contact with the catalyst by the aforementioned method, so that an increase the content (% wt.) of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower in the middle distillates before and after contact with the catalyst was 9% of the mass. or less. Preferably, the hydrotreatment is carried out under such reaction conditions as previously determined, such that an increase in the content (% by mass) of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C. or lower on average distillate is 9% by mass. or less and an increase in the content (% wt.) of isoparaffin in the average distillate is 30% of the mass. or more.

Гидрокрекинг тяжелых парафиновых дистиллятовHydrocracking of heavy paraffin distillates

В установке для гидрокрекинга 30 парафиновый дистиллят, полученный в первой колонне для перегонки 10, подвергают гидрокрекингу. В качестве установки для гидрокрекинга 30 может быть использована любая известная реакционная колонна с неподвижным слоем. В этом варианте осуществления предпочтительно гидрокрекинг проводят в реакционной колонне таким образом: проточный реактор с неподвижным слоем заполняют заданным катализатором гидрокрекинга и затем водороду и парафиновому дистилляту, полученному в первой колонне для перегонки 10, дают протекать через реактор. В гидрокрекинге парафинового дистиллята в основном протекает химическая реакция, участвующая в снижении молекулярной массы; однако также он включает гидроизомеризацию.In the hydrocracking unit 30, the paraffin distillate obtained in the first distillation column 10 is hydrocracked. As the installation for hydrocracking 30, any known fixed bed reaction column may be used. In this embodiment, it is preferable that the hydrocracking is carried out in the reaction column in this way: a fixed-bed flow reactor is filled with a predetermined hydrocracking catalyst and then the hydrogen and paraffin distillate obtained in the first distillation column 10 are allowed to flow through the reactor. In hydrocracking of a paraffin distillate, a chemical reaction mainly takes place, which is involved in a decrease in molecular weight; however, it also includes hydroisomerization.

Примеры катализаторов гидрокрекинга включают катализаторы, состоящие из носителя, который содержит твердую кислоту; и частицы металла в качестве активного металла, который относится к металлу группы VIII в периодической таблице, нанесенного на носитель.Examples of hydrocracking catalysts include catalysts consisting of a carrier that contains solid acid; and metal particles as an active metal, which refers to a Group VIII metal in a periodic table supported on a carrier.

Примеры подходящих носителей включают носители, которые содержат один или более типов твердых кислот, выбранных из группы, состоящей из кристаллических цеолитов, таких как сверхстабильный Y-цеолит (USY), HY-цеолит, морденит и β-цеолит, и аморфных оксидов металлов, обладающих термостойкостью, таких как диоксид кремния-оксид алюминия, диоксид кремния-оксид циркония и оксид алюминия-оксид бора. Предпочтительными являются носители, содержащие USY-цеолит и один или более типов твердых кислот, выбранных из группы, состоящей из диоксида кремния-оксида алюминия, оксида бора-оксида алюминия и диоксида кремния-оксида циркония, и более предпочтительными являются носители, содержащие USY-цеолит и диоксида кремния-оксида алюминия.Examples of suitable carriers include carriers that contain one or more types of solid acids selected from the group consisting of crystalline zeolites, such as superstable Y-zeolite (USY), HY-zeolite, mordenite and β-zeolite, and amorphous metal oxides having heat resistance, such as silica-alumina, silica-zirconia and alumina-boron. Carriers containing USY zeolite and one or more types of solid acids selected from the group consisting of silica-alumina, boria-alumina and silica-zirconia are preferred, and carriers containing USY zeolite are more preferred. and silica-alumina.

USY-цеолит представляет собой цеолит Y-типа, подвергнутый гидротермической обработке и/или кислотной обработке, в результате чего он становится сверхстабильным. Он имеет микропористую структуру с микропорами 20 Ǻ или менее, которая является естественной для цеолита Y-типа, и также имеет вновь образованные поры 20-100 Ǻ. При использовании USY-цеолита в качестве носителя для катализатора гидрокрекинга средний размер частиц USY-цеолита предпочтительно составляет 1,0 мкм или менее и более предпочтительно 0,5 мкм или менее, но не ограничивается этим. И в USY-цеолите молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия (молярное соотношение диоксида кремния к оксиду алюминия; в дальнейшем в этом документе называемое как «соотношение диоксид кремния/оксид алюминия») составляет предпочтительно 10-200, более предпочтительно 15-100 и намного более предпочтительно 20-60.USY zeolite is a Y-type zeolite subjected to hydrothermal treatment and / or acid treatment, as a result of which it becomes superstable. It has a microporous structure with micropores of 20 Ǻ or less, which is natural for Y-type zeolite, and also has newly formed pores of 20-100 Ǻ. When using USY zeolite as a carrier for a hydrocracking catalyst, the average particle size of the USY zeolite is preferably 1.0 μm or less, and more preferably 0.5 μm or less, but is not limited to this. And in the USY zeolite, the silica / alumina molar ratio (the silica to alumina molar ratio; hereinafter referred to as the "silica / alumina ratio") is preferably 10-200, more preferably 15-100 and much more preferably 20-60.

Предпочтительно носитель содержит 0,1% масс. - 80% масс. кристаллического цеолита и 0,1% масс. - 60% масс. аморфного оксида металла, обладающего термостойкостью.Preferably, the carrier contains 0.1% of the mass. - 80% of the mass. crystalline zeolite and 0.1% of the mass. - 60% of the mass. amorphous metal oxide with heat resistance.

Носитель катализатора может быть получен путем формования смеси, которая содержит вышеупомянутые твердую(ые) кислоту(ы) и связующее вещество, и затем путем обжига сформованной смеси. Соотношение в смеси твердой(ых) кислот(ы) составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 1-70% масс. и более предпочтительно 2-60% масс. В том случае, когда носитель содержит USY-цеолит, количество USY-цеолита в смеси составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 0,1-10% масс. и более предпочтительно 0,5-5% масс. В том случае, когда носитель содержит USY-цеолит и оксид алюминия-оксид бора, соотношение в смеси USY-цеолита к оксиду алюминия-оксиду бора (USY-цеолит/оксид алюминия-оксид бора) предпочтительно составляет 0,03-1 по массе. И, в том случае, когда носитель содержит USY-цеолит и оксид алюминия-диоксид кремния, соотношение в смеси USY-цеолита к оксиду алюминия-диоксиду кремния (USY-цеолит/оксид алюминия-диоксид кремния) составляет предпочтительно 0,03-1 по массе.The catalyst carrier can be obtained by molding a mixture that contains the aforementioned solid acid (s) and a binder, and then by calcining the molded mixture. The ratio in the mixture of solid (s) acids (s) is, based on the taken as a whole amount of carrier, preferably 1-70% of the mass. and more preferably 2-60% of the mass. In the case where the carrier contains USY zeolite, the amount of USY zeolite in the mixture is based on the total amount of carrier, preferably 0.1-10% by weight. and more preferably 0.5-5% of the mass. In the case where the carrier contains USY zeolite and alumina-boron oxide, the ratio in the mixture of USY zeolite to alumina-boron oxide (USY zeolite / alumina-boron oxide) is preferably 0.03-1 by weight. And, in the case where the carrier contains USY zeolite and alumina-silica, the ratio in the mixture of USY zeolite to alumina-silica (USY zeolite / alumina-silica) is preferably 0.03-1 at mass.

В качестве связующего вещества предпочтительными являются оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид кремния-оксид алюминия, оксид титана и оксид магния, но связующие вещества не ограничиваются этим, и более предпочтительным является оксид алюминия. Соотношение в смеси связующего вещества составляет, исходя из взятого в целом количества носителя, предпочтительно 20-98% масс. и более предпочтительно 30-96% масс.Alumina, silica, silica-alumina, titanium oxide and magnesium oxide are preferred as a binder, but binders are not limited to this, and alumina is more preferred. The ratio in the mixture of the binder is based on the taken as a whole amount of carrier, preferably 20-98% of the mass. and more preferably 30-96% of the mass.

Температура обжига смеси находится предпочтительно в пределах диапазона 400-550°С, более предпочтительно в пределах диапазона 470-530°С и намного более предпочтительно в пределах диапазона 490-530°С.The firing temperature of the mixture is preferably within the range of 400-550 ° C, more preferably within the range of 470-530 ° C, and much more preferably within the range of 490-530 ° C.

Конкретные примеры металлов группы VIII включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий и платину. Из этих металлов предпочтительно используют один из металлов, выбранных из группы, состоящей из никеля, палладия и платины как таковой или в комбинации двух или более вышеуказанных металлов.Specific examples of Group VIII metals include cobalt, nickel, rhodium, palladium, iridium, and platinum. Of these metals, one of the metals selected from the group consisting of nickel, palladium and platinum as such or in combination of two or more of the above metals is preferably used.

Эти металлы могут быть нанесены на носитель, описанный выше, посредством обычного способа, такого как импрегнирование или ионный обмен. Предпочтительно количество металла(ов), нанесенного(ых) на носитель, является таким, чтобы общее количество металла(ов) составляло 0,1-3,0% масс. относительно массы носителя, но не ограничивается этим.These metals can be supported on a carrier as described above by a conventional method such as impregnation or ion exchange. Preferably, the amount of metal (s) deposited (s) on the carrier is such that the total amount of metal (s) is 0.1-3.0% by weight. relative to the mass of the carrier, but is not limited to this.

Гидрокрекинг тяжелого парафинового дистиллята может быть проведен при следующих реакционных условиях. Парциальное давление водорода находится в диапазоне 0,5-12 МПа и предпочтительно в диапазоне 1,0-5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (LHSV) для тяжелого парафинового дистиллята составляет 0,1-10,0 час-1 и предпочтительно 0,3-3,5 час-1. Соотношение водород/масло составляет 50-1000 л (нормальные условия)/л и предпочтительно 70-800 л (нормальные условия)/л, но не ограничивается этим.Hydrocracking of heavy paraffin distillate can be carried out under the following reaction conditions. The partial pressure of hydrogen is in the range of 0.5-12 MPa and preferably in the range of 1.0-5.0 MPa. The liquid hourly space velocity (LHSV) for heavy paraffin distillate is 0.1-10.0 hour -1 and preferably 0.3-3.5 hour -1 . The hydrogen / oil ratio is 50-1000 L (normal conditions) / L and preferably 70-800 L (normal conditions) / L, but is not limited to this.

В этом варианте осуществления предпочтительно парафиновый дистиллят подвергают гидрокрекингу так, что парафиновый дистиллят после контакта с катализатором гидрокрекинга содержит фракцию, имеющую температуру кипения 360°С или ниже, при 45-85% масс. В этом случае парафиновый дистиллят может быть подвергнут гидрокрекингу таким образом, что глубина крекинга, определяемая посредством следующего равенства (1), составляет 45-85% масс. Глубина крекинга, выраженная равенством (1), может быть вычислена с использованием, например, измерений посредством газовой хроматографии продуктов гидрокрекинга (полученных масел и газа) парафинового дистиллята.In this embodiment, preferably the paraffin distillate is hydrocracked so that the paraffin distillate after contact with the hydrocracking catalyst contains a fraction having a boiling point of 360 ° C. or lower at 45-85% by weight. In this case, the paraffin distillate can be hydrocracked so that the cracking depth, determined by the following equality (1), is 45-85% of the mass. The cracking depth, expressed by equality (1), can be calculated using, for example, measurements by gas chromatography of the products of hydrocracking (obtained oils and gas) of paraffin distillate.

Равенство 1Equality 1

Глубина крекинга (% масс.) = (Масса дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже)/(Общая масса полученных масел и газа) × 100 (1)Cracking depth (% wt.) = (Mass of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower) / (Total mass of the obtained oils and gas) × 100 (1)

Содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновых дистиллятах до и после контакта с катализатором может быть получено, например, путем проведения анализа проб, взятых на входе в реакционную колонну и на выходе из реакционной колонны известным способом, таким как газовая хроматография.The content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in paraffin distillates before and after contact with the catalyst can be obtained, for example, by analyzing samples taken at the inlet of the reaction column and at the outlet of the reaction column in a known manner, such as gas chromatography.

В способе обработки синтетического масла настоящего изобретения гидрокрекинг может быть проведен при условиях, которые были определены заранее, посредством вышеупомянутого способа, с тем, чтобы содержание дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после контакта с катализатором составляло 45-85% масс.In the method for treating the synthetic oil of the present invention, hydrocracking can be carried out under conditions that were previously determined by the aforementioned method, so that the content of the distillate having a boiling point of 360 ° C. or lower in the paraffin distillate after contact with the catalyst is 45-85 % of the mass.

Фракционная перегонка продуктов гидрообработкиFractional distillation of hydrotreatment products

Средний дистиллят после гидрообработки (в дальнейшем в этом документе иногда называемый «продукт гидрообработки»), который вытекает из установки для гидрообработки 20, пропускают через резервуар для разделения газа и жидкости и перемещают во вторую колонну для перегонки 40, где его фракционируют на заданные дистилляты.The middle distillate after hydroprocessing (hereinafter sometimes referred to as the “hydroprocessing product”), which flows out of the hydroprocessing unit 20, is passed through a gas and liquid separation tank and transferred to a second distillation column 40, where it is fractionated to predetermined distillates.

В резервуаре для разделения газа и жидкости вышеупомянутый продукт гидрообработки разделяют на, например, легкий углеводородный газ, состоящий из непрореагировавшего водородного газа и углеводородов, имеющих 4 или менее атомов углерода; и масло на основе композиции жидких углеводородов, состоящее из углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода. В этом случае масло на основе композиции жидких углеводородов перемещают в качестве продукта гидрообработки во вторую колонну для перегонки 40. В качестве резервуара для разделения газа и жидкости может быть использован известный резервуар для разделения газа и жидкости.In a gas and liquid separation tank, the aforementioned hydrotreatment product is separated into, for example, a light hydrocarbon gas consisting of unreacted hydrogen gas and hydrocarbons having 4 or less carbon atoms; and oil based on a composition of liquid hydrocarbons, consisting of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms. In this case, the oil based on the liquid hydrocarbon composition is transferred as a hydrotreatment product to the second distillation column 40. A known gas and liquid separation tank may be used as a reservoir for separating gas and liquid.

Во второй колонне для перегонки 40 устанавливают две границы отделения (кипения) фракций для фракционирования продукта гидрообработки, в соответствии с чем дистиллят, более низкокипящий, чем первая граница отделения фракций, может быть получен как дистиллят нафты, дистиллят, кипящий между первой границей отделения фракций и второй границей отделения фракций, как легкий средний дистиллят (первая фракция), и дистиллят более высококипящий, чем вторая граница отделения фракций, как тяжелый средний дистиллят (вторая фракция). В этом варианте осуществления легкий средний дистиллят (первая фракция) является фракционированным так, что он содержит 90% масс. или более дистиллята, имеющего температуру кипения 150-250°С, и такой легкий средний дистиллят (первая фракция) отбирают из протока L6 в качестве углеводородного масла для получения водорода или для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина настоящего изобретения. Тяжелый средний дистиллят (вторая фракция), отбираемый из протока L7, смешивают с третьей фракцией, описанной позже. И эту смесь отбирают из протока L13 в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива настоящего изобретения.In the second distillation column 40, two separation (boiling) fractions are set for fractionation of the hydroprocessing product, whereby a distillate lower boiling than the first fraction separation border can be obtained as a naphtha distillate, a distillate boiling between the first fraction separation boundary and the second boundary of the separation of fractions, as a light middle distillate (the first fraction), and the distillate is higher boiling than the second boundary of the separation of fractions, as a heavy middle distillate (the second fraction). In this embodiment, the light middle distillate (first fraction) is fractionated so that it contains 90% by weight. or more distillate having a boiling point of 150-250 ° C, and such a light middle distillate (first fraction) is taken from the L6 duct as a hydrocarbon oil to produce hydrogen or for use in an additive that increases the maximum smoke-free kerosene flame of the present invention. The heavy middle distillate (second fraction) taken from the L7 duct is mixed with the third fraction described later. And this mixture is taken from the L13 duct as a hydrocarbon oil for use in the base component of the diesel fuel of the present invention.

Предпочтительно вышеупомянутые первую и вторую границы отделения фракций устанавливают так, что они попадают в диапазон 135-170°С и в диапазон 210-265°С, соответственно, и более предпочтительно в диапазон 145-155°С и в диапазон 230-260°С, соответственно.Preferably, the aforementioned first and second separation boundaries of the fractions are set so that they fall in the range of 135-170 ° C. and in the range of 210-265 ° C., respectively, and more preferably in the range of 145-155 ° C. and in the range of 230-260 ° C. , respectively.

Число границ отделения фракций во второй колонне для перегонки 40 не ограничивают двумя, но могут быть установлены три или более границ отделения фракций, пока могут быть получены дистилляты настоящего изобретения.The number of fraction separation boundaries in the second distillation column 40 is not limited to two, but three or more fraction separation boundaries can be set, while the distillates of the present invention can be obtained.

Фракционная перегонка продукта гидрокрекингаFractional distillation of hydrocracking product

Парафиновый дистиллят после гидрокрекинга (в дальнейшем в этом документе иногда называемый как «продукт гидрокрекинга»), который вытекает из установки для гидрокрекинга 30, пропускают через резервуар для разделения газа и жидкости и перемещают в третью колонну для перегонки 50, где его фракционируют на заданные дистилляты.The paraffin distillate after hydrocracking (hereinafter sometimes referred to as the “hydrocracking product”), which flows from the hydrocracking unit 30, is passed through a gas and liquid separation tank and transferred to a third distillation column 50, where it is fractionated to the desired distillates .

В резервуаре для разделения газа и жидкости вышеупомянутый продукт гидрокрекинга разделяют на, например, легкий углеводородный газ, состоящий из непрореагировавшего водородного газа и углеводородов, имеющих 4 или менее атомов углерода; и масло на основе композиции жидких углеводородов, состоящее из углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода. В этом случае масло на основе композиции жидких углеводородов перемещают в качестве продукта гидрокрекинга в третью колонну для перегонки 50. В качестве резервуара для разделения газа и жидкости может быть использован известный резервуар для разделения газа и жидкости.In a gas and liquid separation tank, the aforementioned hydrocracking product is separated into, for example, a light hydrocarbon gas consisting of unreacted hydrogen gas and hydrocarbons having 4 or less carbon atoms; and oil based on a composition of liquid hydrocarbons, consisting of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms. In this case, the oil based on the liquid hydrocarbon composition is transferred as a hydrocracking product to the third distillation column 50. A known gas and liquid separation tank may be used as a reservoir for separating gas and liquid.

В третьей колонне для перегонки 50 устанавливают две границы отделения (кипения) фракций для фракционирования продукта гидрокрекинга, в соответствии с чем дистиллят, более низкокипящий, чем первая граница отделения фракций, может быть получен как крекинг-дистиллят нафты, дистиллят, кипящий между первой границей отделения фракций и второй границей отделения фракций, как средний крекинг-дистиллят (третья фракция) и дистиллят, более высококипящий, чем вторая граница отделения фракций, как дистиллят-остаток (некрекированный дистиллят). В этом варианте осуществления средний крекинг-дистиллят (третья фракция) является фракционированным так, что он содержит 90% масс. или более дистиллята, имеющего температуру кипения 150-360°С, и средний крекинг-дистиллят (третья фракция), отбираемый из протока L10, смешивают с тяжелым средним дистиллятом (вторая фракция), описанным выше. Эту смесь отбирают из протока L13 в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива настоящего изобретения.In the third distillation column 50, two separation boundaries (boiling) of fractions are established for fractionation of the hydrocracking product, whereby a distillate lower boiling than the first separation separation fraction can be obtained as a naphtha cracked distillate, a distillate boiling between the first separation boundary fractions and a second separation boundary of fractions, such as a middle cracking distillate (third fraction) and a distillate that is higher boiling than the second separation boundary of fractions, as a distillate residue (uncracked distillate). In this embodiment, the middle cracked distillate (third fraction) is fractionated so that it contains 90% of the mass. or more, a distillate having a boiling point of 150-360 ° C. and a middle cracked distillate (third fraction) taken from the L10 duct are mixed with a heavy middle distillate (second fraction) described above. This mixture was taken from the L13 duct as a hydrocarbon oil for use in the diesel fuel base component of the present invention.

Предпочтительно вышеупомянутые первую и вторую границы отделения фракций устанавливают так, что они попадают в диапазон 135-170°С и в диапазон 345-375°С, соответственно, и более предпочтительно в диапазон 145-155°С и в диапазон 355-365°С, соответственно.Preferably, the aforementioned first and second separation boundaries of the fractions are set so that they fall in the range of 135-170 ° C. and in the range of 345-375 ° C., respectively, and more preferably in the range of 145-155 ° C. and in the range of 355-365 ° C. , respectively.

Число границ отделения фракций в третьей колонне для перегонки 50 не ограничивают двумя, но могут быть установлены три или более границ отделения фракций, пока может быть получен вышеупомянутый средний крекинг-дистиллят (третья фракция) настоящего изобретения.The number of fraction separation boundaries in the third distillation column 50 is not limited to two, but three or more fraction separation boundaries can be set until the aforementioned average cracked distillate (third fraction) of the present invention can be obtained.

Часть некрекированного парафинового дистиллята или весь некрекированный парафиновый дистиллят, который является более тяжелым, чем средний крекинг-дистиллят (третья фракция), полученный так, как упомянуто выше, подают в установку для гидрокрекинга 30 через циркуляционный проток L11 в зависимости от ситуации, для того чтобы подвергнуть его гидрокрекингу.A portion of uncracked paraffin distillate or all uncracked paraffin distillate, which is heavier than the average cracked distillate (third fraction) obtained as mentioned above, is fed to the hydrocracking unit 30 through the L11 circulation duct, depending on the situation, so that hydrocrack it.

Обеспечение в качестве продуктаProduct Quality Assurance

Легкий средний дистиллят (первая фракция), полученный во второй колонне для перегонки 40, аккумулируют, например, в состоянии непосредственно после фракционирования в резервуаре для продукта и используют в качестве углеводородного масла для получения водорода или в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина.The light middle distillate (first fraction) obtained in the second distillation column 40 is accumulated, for example, in the state immediately after fractionation in the product tank and used as hydrocarbon oil to produce hydrogen or in an additive that increases the maximum height of the non-smoked kerosene flame.

В установке для получения углеводородного масла 100, показанной на ФИГ.1, тяжелый средний дистиллят (вторая фракция), полученный во второй колонне для перегонки 40, и средний крекинг-дистиллят (третья фракция), полученный в третьей колонне для перегонки 50, смешивают в протоке L13. Однако они могут быть смешаны подходящим образом после того, как были аккумулированы в различных резервуарах для продуктов, или они могут быть смешаны в одном резервуаре для продуктов, прежде чем быть использованными в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива.In the apparatus for producing hydrocarbon oil 100 shown in FIG. 1, the heavy middle distillate (second fraction) obtained in the second distillation column 40 and the average cracked distillate (third fraction) obtained in the third distillation column 50 are mixed in duct L13. However, they can be mixed appropriately after they have been accumulated in various product tanks, or they can be mixed in a single product tank before being used as hydrocarbon oil for use in a diesel base stock.

При получении базового компонента дизельного топлива путем смешивания тяжелого среднего дистиллята (вторая фракция) и среднего крекинг-дистиллята (третья фракция), также может быть примешано подходящее количество легкого среднего дистиллята (первая фракция) при условии, что кинематическая вязкость получающейся в результате смеси поддерживается на уровне 2,5 мм2/с или выше при 30°С, с тем чтобы понизить температуру потери текучести базового компонента топлива, в зависимости от ситуации.When the base component of diesel fuel is obtained by mixing a heavy middle distillate (second fraction) and a medium cracked distillate (third fraction), a suitable amount of a light medium distillate (first fraction) can also be mixed, provided that the kinematic viscosity of the resulting mixture is maintained at 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C in order to lower the temperature of the yield stress of the base fuel component, as the case may be.

В соответствии с вышеописанным способом обработки синтетического масла настоящего изобретения может быть получено с высоким выходом как углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, имеющее температуру потери текучести -7,5°С или ниже и кинематическую вязкость 2,5 мм2/с или выше при 30°С, так и углеводородное масло для получения водорода или для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, имеющее максимальную высоту некоптящего пламени 44 мм или более. Углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, таким образом полученное, подходящим образом применяют, например, в качестве базового компонента для дизельного топлива с низким воздействием на окружающую среду. И углеводородное масло для получения водорода, таким образом полученное, позволяет снизить производственную мощность установки по получению водорода, которая должна поддерживаться достаточно невысокой; таким образом, применение такого углеводородного масла в качестве сырья для получения водорода дает возможность получать водород при более низких издержках. Углеводородное масло для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, таким образом полученное, может давать при смешивании с керосином низкого качества, имеющим максимальную высоту некоптящего пламени 22 мм или менее, эффект увеличения максимальной высоты некоптящего пламени на 2,3 мм или более в исчислении, когда соотношение углеводородного масла в смеси составляет 10% масс. (исходя из общего количества керосина после смешивания с углеводородным маслом), посредством этого давая возможность увеличивать получение керосина при низких издержках.According to the above-described synthetic oil treatment method of the present invention, it can be obtained in high yield as a hydrocarbon oil for use in a diesel fuel base component having a pour point of -7.5 ° C or lower and a kinematic viscosity of 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C, so is hydrocarbon oil for producing hydrogen or for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, having a maximum height of a non-smoking flame of 44 mm or more. The hydrocarbon oil for use in the base diesel fuel component thus obtained is suitably used, for example, as a base component for diesel fuel with low environmental impact. And the hydrocarbon oil for producing hydrogen, thus obtained, allows to reduce the production capacity of the plant for the production of hydrogen, which should be kept fairly low; thus, the use of such a hydrocarbon oil as a raw material for producing hydrogen makes it possible to produce hydrogen at lower costs. Hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene, thus obtained, can, when mixed with low-quality kerosene having a maximum smoke height of 22 mm or less, increase the maximum smoke height of 2.3 mm or more in the calculation, when the ratio of hydrocarbon oil in the mixture is 10% of the mass. (based on the total amount of kerosene after mixing with hydrocarbon oil), thereby making it possible to increase the production of kerosene at low cost.

Способ получения углеводородных масел настоящего изобретения заключается в том, чтобы получать первую фракцию и смесь второй и третьей фракций способом обработки синтетического масла настоящего изобретения в качестве углеводородных масел. В том случае, когда первую фракцию получают в качестве углеводородного масла для получения водорода и смесь второй и третьей фракций получают в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива, способ получения углеводородных масел в соответствии с этим вариантом осуществления настоящего изобретения может быть использован как способ, который дает возможность экономичного получения углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива. Дополнительно, в том случае, когда первую фракцию получают в качестве углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и смесь второй и третьей фракций получают в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива, способ получения углеводородных масел в соответствии с этим вариантом осуществления настоящего изобретения может быть использован как способ, который дает возможность экономичного производства углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива.The method for producing the hydrocarbon oils of the present invention is to obtain a first fraction and a mixture of the second and third fractions by the method of treating the synthetic oil of the present invention as hydrocarbon oils. In the case where the first fraction is obtained as a hydrocarbon oil for producing hydrogen and the mixture of the second and third fractions is obtained as a hydrocarbon oil for use in a diesel diesel base component, the method for producing hydrocarbon oils in accordance with this embodiment of the present invention can be used as a method that enables the economical production of hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel. Additionally, in the case when the first fraction is obtained as a hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and a mixture of the second and third fractions is obtained as a hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel, the method for producing hydrocarbon oils in accordance with this embodiment of the present invention can be used as a method that enables the economical production of hydrocarbon oils for approx neniya in addition, increases the maximum height of the smoke point of kerosene, and diesel fuel base component.

ПРИМЕРЫEXAMPLES

Далее настоящее изобретение будет описано более подробно посредством исключительно иллюстративных и неограничивающих примеров.The present invention will now be described in more detail by way of purely illustrative and non-limiting examples.

Сначала будет описан пример, в котором из синтетического масла FT получают углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива.First, an example will be described in which hydrocarbon oils are obtained from FT synthetic oil for use in hydrogen production and in the base component of diesel fuel.

Получение катализатораCatalyst Preparation

Катализатор АCatalyst A

USY-цеолит (молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия: 37), имеющий средний размер частиц 1,1 мкм, оксид алюминия-диоксид кремния (молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия: 14), и алюминий-оксидное связующее вещество смешивают в массовом соотношении 3:57:40 и вымешивают, формуют в цилиндры диаметром 1,6 мм и длиной приблизительно 4 мм, и подвергают обжигу при 500°С в течение одного часа с получением носителей. Носители импрегнируют посредством водного раствора платинохлористоводородной кислоты так, что платина является нанесенной на каждый и в каждый из носителей. Носители затем сушат при 120°С в течение 3 часов и подвергают обжигу при 500°С в течение 1 часа с приготовлением катализатора А. Количество платины, нанесенное на носитель, составляет 0,8% масс. относительно массы носителя.USY zeolite (molar ratio silica / alumina: 37) having an average particle size of 1.1 μm, alumina-silica (molar ratio silica / alumina: 14), and the aluminum oxide binder is mixed in bulk a ratio of 3:57:40 and knead, molded into cylinders with a diameter of 1.6 mm and a length of approximately 4 mm, and subjected to calcination at 500 ° C for one hour to obtain media. Carriers are impregnated with an aqueous solution of platinum chloride so that platinum is applied to each and to each of the carriers. The media are then dried at 120 ° C for 3 hours and calcined at 500 ° C for 1 hour with the preparation of catalyst A. The amount of platinum deposited on the carrier is 0.8% by weight. relative to the mass of the carrier.

Обработка синтетического масла FTFT Synthetic Oil Processing

Пример 1Example 1

Фракционная перегонка синтетического масла FTFractional distillation of FT synthetic oil

Масло, полученное посредством синтеза FT (синтетическое масло FT) (содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или выше: 82% масс., содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 360°С или выше: 41% масс., оба содержания рассчитаны исходя из взятого в целом количества синтетического масла FT (общее количество углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода)), подвергают сепарации, в колонне для перегонки, на легкий дистиллят, имеющий температуру кипения 150°С или ниже; средний дистиллят FT, имеющий температуру кипения 150-360°С (содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150-360°С, составляет 100% масс., содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 300-360°С, составляет 25% масс. и содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, составляет 0% масс.); и тяжелый парафиновый FT-дистиллят-остаток (соответствующий дистилляту, имеющему температуру кипения 360°С или выше).Oil obtained by FT synthesis (synthetic FT oil) (hydrocarbon content having a boiling point of 150 ° C or higher: 82% by weight, hydrocarbon content having a boiling point of 360 ° C or higher: 41% by weight, both contents are calculated based on taken from the total amount of FT synthetic oil (total amount of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms)) is subjected to separation, in a distillation column, into a light distillate having a boiling point of 150 ° C. or lower; the average distillate FT having a boiling point of 150-360 ° C (the content of hydrocarbons having a boiling point of 150-360 ° C is 100% by mass., the content of hydrocarbons having a boiling point of 300-360 ° C is 25% by mass and the content hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C. or lower is 0% by mass.); and a heavy paraffin FT-distillate residue (corresponding to a distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher).

Гидрообработка среднего дистиллята FTHydrotreating FT Middle Distillate

Проточный реактор с неподвижным слоем заполняют катализатором А (100 мл) и средний дистиллят FT, полученный выше, подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 200 мл/час для гидрообработки дистиллята в потоке водорода при следующих реакционных условиях.The fixed-bed flow reactor was filled with catalyst A (100 ml) and the middle distillate FT obtained above was fed from the top of the reaction column at a feed rate of 200 ml / h to hydrotreat the distillate in a stream of hydrogen under the following reaction conditions.

Конкретно, водород подают из верхней части колонны к среднему дистилляту при соотношении водород/масло 340 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 3,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после гидрообработки (в продукте гидрообработки) составляет 7% масс. Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 311°С. Содержание углеводородов, описанное выше, подтверждено газовой хроматографией среднего дистиллята после гидрообработки (продукты гидрообработки).Specifically, hydrogen is supplied from the top of the column to the middle distillate at a hydrogen / oil ratio of 340 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 3.0 MPa, and in these Under the conditions, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower on average distillate after hydroprocessing (in the hydroprocessing product) is 7% a. The reaction temperature, thus adjustable, is 311 ° C. The hydrocarbon content described above is confirmed by gas chromatography of the middle distillate after hydrotreatment (hydrotreatment products).

Гидрокрекинг парафинового дистиллята FTFT Paraffin Distillate Hydrocracking

В другой реакционной колонне проточный реактор с неподвижным слоем заполняют катализатором А (100 мл) и тяжелый парафиновый дистиллят FT, полученный выше, подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 200 мл/час для гидрокрекинга дистиллята в потоке водорода при следующих реакционных условиях.In another reaction column, a fixed-bed flow reactor is filled with catalyst A (100 ml) and the FT heavy paraffin distillate obtained above is fed from above the reaction column at a feed rate of 200 ml / h for hydrocracking the distillate in a stream of hydrogen under the following reaction conditions.

Конкретно, водород подают из верхней части колонны к парафиновому дистилляту при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (в продукте гидрокрекинга) составляет приблизительно 70% масс. (глубина крекинга, определяемая вышеупомянутым равенством (1), составляет приблизительно 70% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 326°С. Содержание дистиллята (глубина крекинга), описанное выше, подтверждено газовой хроматографией парафинового дистиллята после гидрокрекинга (продукты гидрокрекинга) и анализа характеристик перегонки.Specifically, hydrogen is supplied from the top of the column to paraffin distillate at a hydrogen / oil ratio of 680 L (normal conditions) / L, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and in these Under the conditions, the reaction temperature (weighted average temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the paraffin distillate after hydrocracking (in the hydrocracking product) is approximately 70% of the mass. (the cracking depth defined by the above equality (1) is approximately 70% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 326 ° C. The distillate content (cracking depth) described above was confirmed by gas chromatography of a paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking products) and analysis of the distillation characteristics.

Фракционная перегонка продукта гидрообработкиFractional distillation of a hydrotreatment product

Продукт гидрообработки среднего дистиллята FT, полученный ранее, фракционируют в колонне для перегонки с получением дистиллята, имеющего температуру кипения 150-250°С, в качестве легкого среднего дистиллята и дистиллята, имеющего температуру кипения 250°С или выше, в качестве тяжелого среднего дистиллята.The hydrotreatment product of the middle distillate FT obtained previously is fractionated in a distillation column to obtain a distillate having a boiling point of 150-250 ° C. as a light middle distillate and a distillate having a boiling point of 250 ° C. or higher as a heavy middle distillate.

Фракционная перегонка продукта гидрокрекингаFractional distillation of hydrocracking product

Продукт гидрокрекинга парафинового дистиллята FT, полученный ранее, фракционируют в колонне для перегонки с получением дистиллята, имеющего температуру кипения 150-360°С, в качестве среднего крекинг-дистиллята.The FT paraffin distillate hydrocracking product obtained previously is fractionated in a distillation column to obtain a distillate having a boiling point of 150-360 ° C. as an average cracked distillate.

Получение углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топливаObtaining hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel

Все количество легкого среднего дистиллята, полученного ранее, используют в качестве углеводородного масла для получения водорода Примера 1. Тяжелый средний дистиллят и средний крекинг-дистиллят, упомянутые выше, смешивают в соотношении, соответствующем соотношению их выходов, и смесь используют в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива Примера 1.The entire amount of the light middle distillate obtained previously is used as the hydrocarbon oil to produce hydrogen of Example 1. The heavy middle distillate and the average cracked distillate mentioned above are mixed in a ratio corresponding to the ratio of their yields, and the mixture is used as a hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel of Example 1.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, и выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива. И также в Таблице 1 показано увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке ([содержание (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте FT после гидрообработки] - [содержание (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте FT до гидрообработки]).Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, and hydrocarbon yields oils for use in hydrogen production and in the base component of diesel fuel. And also in Table 1 shows the increase (% wt.) Of the content (% wt.) Of isoparaffin in the hydrotreatment ([content (% wt.) Of isoparaffin on the average FT distillate after hydrotreatment] - [content (% wt.) Of isoparaffin on the average FT distillate before hydroprocessing]).

Пример 2Example 2

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 2 получают аналогично тому, как это делают в Примере 1, при условии, что в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 46% масс. (глубина крекинга, определяемая равенством (1), составляет приблизительно 46% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 315°С.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel of Example 2 are obtained in the same way as in Example 1, provided that in the hydrocracking of FT paraffin distillate, the reaction temperature (weighted average temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of the distillate having a boiling point of 360 ° C or lower in the paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking product) is approximately 46% of the mass. (cracking depth, defined by equality (1), is approximately 46% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 315 ° C.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 3Example 3

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 3 получают аналогично тому, как это делают в Примере 1, при условии, что в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 84% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 84% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 331°С.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel of Example 3 are obtained in the same way as in Example 1, provided that in the hydrocracking of FT paraffin distillate, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of the distillate having a boiling point of 360 ° C or lower, in the paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking product) is approximately 84% of the mass. (cracking depth, determined by the above equality (1), is approximately 84% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 331 ° C.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 4Example 4

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 4 получают аналогично тому, как это делают в Примере 1, при условии, что гидрокрекинг парафинового дистиллята FT проводят в условиях, указанных ниже, при допущении того, что может быть осуществлена циркуляция некрекированного парафинового дистиллята.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of the diesel fuel of Example 4 are obtained in the same way as in Example 1, provided that the hydrocracking of FT paraffin distillate is carried out under the conditions indicated below, under the assumption that circulation can be carried out uncracked paraffin distillate.

Конкретно, в качестве парафинового дистиллята FT, подвергаемого гидрокрекингу, приготавливают парафиновый дистиллят FT, получаемый смешиванием парафинового дистиллята FT и парафинового дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или выше, который получают гидрокрекингом парафинового дистиллята FT (некрекированный парафиновый дистиллят), в массовом соотношении 100:(100-84). Смесь подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 116 мл/ч, водород подают из верхней части колонны к смеси при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления регулируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в смеси после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 84% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 84% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 334°С.Specifically, an FT paraffin distillate prepared by mixing FT paraffin distillate and a paraffin distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher, which is obtained by hydrocracking an FT paraffin distillate (uncracked paraffin mass ratio 100) in a mass fraction of 100 : (100-84). The mixture is fed from the top of the reaction column at a flow rate of 116 ml / h, hydrogen is supplied from the top of the column to the mixture at a hydrogen / oil ratio of 680 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is controlled so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and under these conditions, the reaction temperature (weighted average temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the mixture after hydrocracking (hydrocracking product ha) amounts to about 84% by weight. (cracking depth, determined by the above equality (1), is approximately 84% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 334 ° C.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 5Example 5

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 5 получают аналогично тому, как это делают в Примере 1, при условии, что гидрокрекинг парафинового дистиллята FT проводят в условиях, указанных ниже, при допущении того, что может быть осуществлена циркуляция некрекированного парафинового дистиллята.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of the diesel fuel of Example 5 are obtained in the same way as in Example 1, provided that the hydrocracking of FT paraffin distillate is carried out under the conditions indicated below, assuming that circulation can be carried out uncracked paraffin distillate.

Конкретно, в качестве парафинового дистиллята FT, подвергаемого гидрокрекингу, приготавливают парафиновый дистиллят FT, получаемый смешиванием парафинового дистиллята FT и парафинового дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или выше, который получают гидрокрекингом парафинового дистиллята FT (некрекированный парафиновый дистиллят), в массовом соотношении 100:(100-46). Смесь подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 154 мл/ч, водород подают из верхней части колонны к смеси при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в смеси после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 46% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 46% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 319°С.Specifically, an FT paraffin distillate prepared by mixing FT paraffin distillate and a paraffin distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher, which is obtained by hydrocracking an FT paraffin distillate (uncracked paraffin mass ratio 100) in a mass fraction of 100 : (100-46). The mixture is fed from the top of the reaction column at a flow rate of 154 ml / h, hydrogen is supplied from the top of the column to the mixture at a hydrogen / oil ratio of 680 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and under these conditions, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the mixture after hydrocracking (hydrocracked product Inga) is about 46% by weight. (cracking depth, determined by the above equality (1), is approximately 46% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 319 ° C.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива, и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel, and an increase (% wt.) of the content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Сравнительный Пример 1Comparative Example 1

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Сравнительного Примера 1 получают аналогично тому, как это делают в Примере 1, при условии, что в гидрообработке среднего дистиллята FT температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после гидрообработки (продукт гидрообработки) составляет 15% масс. Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 321°С.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel of Comparative Example 1 are obtained in the same way as in Example 1, provided that in the hydroprocessing of the middle distillate FT, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower, the average distillate after hydroprocessing (hydroprocessing product) is 15% of the mass. The reaction temperature, thus adjustable, is 321 ° C.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Сравнительный Пример 2Comparative Example 2

Углеводородное масло для получения водорода и для базового компонента дизельного топлива Сравнительного Примера 2 получают способом, отличным от способа Примера 1, таким образом, что смесь легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученную смешиванием таковых в соотношении, соответствующем соотношению их выходов, используют вместо легкого среднего дистиллята в качестве углеводородного масла для получения водорода и средний крекинг-дистиллят используют вместо смеси тяжелого среднего дистиллята и среднего крекинг-дистиллята в качестве углеводородного масла для базового компонента дизельного топлива.Hydrocarbon oil for hydrogen production and for the base component of diesel fuel of Comparative Example 2 is obtained by a method different from the method of Example 1, so that a mixture of light middle distillate and heavy middle distillate obtained by mixing those in a ratio corresponding to the ratio of their outputs is used instead of light middle distillate as a hydrocarbon oil for hydrogen production and middle cracking distillate is used instead of a mixture of heavy middle distillate and medium cracking distillate as a hydrocarbon oil for the base component of diesel fuel.

В Таблице 1 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Сравнительный Пример 3Comparative Example 3

Углеводородное масло для базового компонента дизельного топлива Сравнительного Примера 3 получают и используют в виде смеси легкого среднего дистиллята, тяжелого среднего дистиллята и среднего крекинг-дистиллята, которую получают смешиванием таковых в соотношении, соответствующем соотношению их выходов, тогда как легкий средний дистиллят, полученный выше, используют в качестве углеводородного масла для получения водорода и смесь тяжелого среднего дистиллята и среднего крекинг-дистиллята в качестве углеводородного масла для базового компонента дизельного топлива.Hydrocarbon oil for the base diesel component of Comparative Example 3 is prepared and used as a mixture of a light middle distillate, a heavy middle distillate and a medium cracked distillate, which is obtained by mixing them in a ratio corresponding to the ratio of their yields, while the light middle distillate obtained above used as a hydrocarbon oil to produce hydrogen and a mixture of heavy medium distillate and medium cracked distillate as a hydrocarbon oil for base about the diesel component.

В Таблице 1 приведены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 1 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in the production of hydrogen and in the basic component of diesel fuel and the increase (% wt.) content (% wt.) of isoparaffin in hydroprocessing.

Таблица 1Table 1   Пр.1Project 1 Пр.2Project 2 Пр.3Project 3 Пр.4Project 4 Пр.5Ex.5 Срав.
Пр.1Comp.
Project 1 Срав.
Пр.2Comp.
Project 2 Срав.
Пр.3Comp.
Project 3 Выход (% масс.) среднего дистиллята FT (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-360°С) *1 The output (% wt.) Of the middle distillate FT (having a boiling point in the range of 150-360 ° C) * 1 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty Выход (% масс.) парафинового дистиллята FT *1 The output (% wt.) Paraffin distillate FT * 1 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty Выход (% масс.) дистиллята нафты (имеющий температуру кипения 150°С или ниже), полученного гидрообработкой *2 The yield (% wt.) Of naphtha distillate (having a boiling point of 150 ° C. or lower) obtained by hydroprocessing * 2 77 77 77 77 77 15fifteen 77 77 Увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке The increase (% wt.) Content (% wt.) Of isoparaffin in hydroprocessing 3434 3434 3434 3434 3434 4646 3434 3434 Выход (% масс.) легкого среднего дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-250°С), полученного гидрообработкой *2 The yield (% wt.) Of a light middle distillate (having a boiling point in the range of 150-250 ° C) obtained by hydroprocessing * 2 4242 4242 4242 4242 4242 4040 4242 4242 Выход (% масс.) тяжелого среднего дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 250-360°С), полученного гидрообработкой *2 The output (% wt.) Of heavy middle distillate (having a boiling point in the range of 250-360 ° C) obtained by hydroprocessing * 2 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 4343 50fifty 50fifty Глубина крекинга (% масс.) в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT Cracking Depth (% wt.) In FT Hydrocracking of Paraffin Distillate 7070 4646 8484 8484 4646 4646 7070 7070 Присутствие или отсутствие циркуляции некрекированного парафинового дистиллята в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT The presence or absence of circulation of uncracked paraffin distillate in the hydrocracking of FT paraffin distillate Отсут-ствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent Присут-ствуетPresent При-сут-ствуетIs present Отсут-ствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent ОтсутствуетAbsent Выход (% масс.) среднего крекинг-дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-360°С), полученного гидрокрекингом *3 The yield (% wt.) Of the average cracked distillate (having a boiling point in the range of 150-360 ° C) obtained by hydrocracking * 3 5252 4242 5757 6868 9191 4242 5252 5252 Выход (% масс.) углеводородного масла для получения водорода *1 The output (% wt.) Hydrocarbon oil to produce hydrogen * 1 2121 2121 2121 2121 2121 20twenty 4646 00 Выход (% масс.) углеводородного масла для применения базовом компоненте дизельного топлива *1 The yield (% wt.) Hydrocarbon oil for use with the base component of diesel fuel * 1 5151 4646 53,553.5 5757 70,570.5 42,542.5 2626 7272 Общий выход (% масс.) углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива *1 The total yield (% wt.) Of hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel * 1 7272 6767 74,574.5 7878 91,591.5 62,562.5 7272 7272 *1: Выход относительно дистиллята, имеющего температуру кипения 150°С или выше, в синтетическом масле FT
*2: Выход относительно среднего дистиллята FT
*3: Выход относительно парафинового дистиллята FT* 1: Yield relative to distillate having a boiling point of 150 ° C. or higher in FT synthetic oil
* 2: Yield relative to middle FT distillate
* 3: Yield relative to FT paraffin distillate

Оценка углеводородных масел для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топливаEvaluation of hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel

Углеводородные масла для применения в получении водорода и в базовом компоненте дизельного топлива Примеров 1-5 и Сравнительных Примеров 1-3 оценивают так, как изложено ниже. Результаты показаны в Таблице 2.Hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen and in the base component of diesel fuel of Examples 1-5 and Comparative Examples 1-3 are evaluated as described below. The results are shown in Table 2.

Оценка углеводородного масла для получения водородаEvaluation of Hydrocarbon Oil for Hydrogen Production

Каждое из полученных углеводородных масел для применения в получении водорода оценивают на их способность поддерживать производственную мощность установки по получению водорода путем определения коэффициента потерь производственной мощности, основываясь на способе, описанном ниже.Each of the obtained hydrocarbon oils for use in the production of hydrogen is evaluated for their ability to maintain the production capacity of a hydrogen production plant by determining the loss factor of production capacity based on the method described below.

На ФИГ.2 показана блок-схема установки для испытаний производственной мощности по получению водорода, которую используют для получения снижения производственной мощности установки по получению водорода. На ФИГ.2 показан состав оборудования установки для испытаний 200 производственной мощности, где он включает резервуар 51, который содержит углеводородное масло для получения водорода; резервуар 52, который содержит воду; подогреватель топлива 53, который подогревает углеводородное масло для получения водорода, подаваемое из резервуара 51 по протоку L21, и превращает таковое в топливный пар; парогенератор 54, который подогревает воду, подаваемую из резервуара 52 по протоку L22, и превращает таковую в водяной пар; установку для реформинга 55, которая позволяет топливному пару, подаваемому из подогревателя топлива 53 по протоку L23, и водяному пару, подаваемому из парогенератора 54 по протоку L24, взаимодействовать друг с другом, что вызывает реакцию реформинга с паром; газомер 56, который измеряет количества реформинг-газов (H2, CO, CO2, CH4) и непрореагировавших газов, вытекающих из установки для реформинга 55 через проток L25; и газовый хроматограф 57, который анализирует газовый состав реформинг-газа (H2, CO, CO2, CH4) и непрореагировавшего газа, вытекающих из установки для реформинга 55 через проток L25.FIG. 2 shows a block diagram of a plant for testing production capacity for hydrogen production, which is used to reduce the production capacity of a plant for hydrogen production. Figure 2 shows the composition of the equipment of the installation for testing 200 production capacity, where it includes a reservoir 51, which contains hydrocarbon oil to produce hydrogen; a reservoir 52 that contains water; a fuel heater 53, which heats the hydrocarbon oil to produce hydrogen, supplied from the reservoir 51 through the duct L21, and converts it into fuel vapor; a steam generator 54, which heats the water supplied from the reservoir 52 through the channel L22, and turns it into water vapor; a reformer 55, which allows fuel vapor supplied from the fuel heater 53 to the L23 duct and water vapor supplied from the steam generator 54 to the L24 duct to interact with each other, which causes a reforming reaction with steam; a gas meter 56, which measures the amount of reforming gases (H 2 , CO, CO 2 , CH 4 ) and unreacted gases flowing from the reformer 55 through the L25 duct; and a gas chromatograph 57, which analyzes the gas composition of the reforming gas (H 2 , CO, CO 2 , CH 4 ) and unreacted gas flowing from the reformer 55 through the L25 duct.

Резервуар 51 и резервуар 52 помещают на соответствующие весы 60, посредством чего могут быть измерены количества углеводородного масла для получения водорода и воды, подаваемых в установку для реформинга 55, в час.The reservoir 51 and the reservoir 52 are placed on an appropriate scale 60, whereby the quantities of hydrocarbon oil to produce hydrogen and water supplied to the reformer 55 can be measured per hour.

Установка для реформинга 55 имеет трубчатый реактор для реформинга, заполненный катализатором для реформинга (на основе рутения, φ: 2 мм, количество катализатора при заполнении: 5 мл). Трубчатый реактор является поддерживаемым при заданной температуре при помощи электрического нагревателя (не показан на фигуре) и превращает подаваемый топливный пар и водяной пар в обогащенный водородом реформинг-газ.The reforming unit 55 has a tubular reforming reactor filled with a reforming catalyst (based on ruthenium, φ: 2 mm, amount of catalyst when filling: 5 ml). The tubular reactor is maintained at a predetermined temperature using an electric heater (not shown in the figure) and converts the supplied fuel vapor and water vapor into hydrogen-rich reforming gas.

Вычисление снижения производственной мощности по получению водородаCalculation of a decrease in hydrogen production capacity

Реакцию реформинга с паром каждого углеводородного масла для получения водорода проводят в следующих условиях с использованием установки для испытаний 200 производственной мощности по получению водорода, описанной выше, и получают конверсию, определяемую следующим равенством (А). Конверсию представляют в виде CV1(%).The reforming reaction with the steam of each hydrocarbon oil to produce hydrogen is carried out under the following conditions using the installation for testing 200 production capacity for the production of hydrogen described above, and get the conversion defined by the following equality (A). The conversion is presented as CV 1 (%).

Реакционные условия 1Reaction conditions 1

Часовая объемная скорость жидкости (LHSV): 0,5 ч-1, S/C (число молей молекул воды/число молей атомов углерода): 3 моль/моль, температура на выходе из слоя катализатора для реформинга: 650°С.Hourly fluid volumetric velocity (LHSV): 0.5 h -1 , S / C (number of moles of water molecules / number of moles of carbon atoms): 3 mol / mol, exit temperature of the catalyst bed for reforming: 650 ° C.

Равенство 2Equality 2

Конверсия (%) = [Число молей С1(сумма СО2, СО и СН4)в выработанном реформинг-газе]/[Число молей атомов углерода в углеводородном масле, подаваемом для получения водорода] × 100 (A)Conversion (%) = [The number of moles of C1 (the sum of CO 2 , CO and CH 4 ) in the produced reforming gas] / [The number of moles of carbon atoms in the hydrocarbon oil fed to produce hydrogen] × 100 (A)

Затем реакцию реформинга с паром каждого углеводородного масла для получения водорода проводят в течение 100 часов при следующих условиях.Then, the reforming reaction with steam of each hydrocarbon oil to produce hydrogen is carried out for 100 hours under the following conditions.

Реакционные условия 2Reaction conditions 2

Часовая объемная скорость жидкости (LHSV): 5 ч-1, S/C (число молей молекул воды/число молей атомов углерода): 3 моль/моль, температура на выходе из слоя катализатора для реформинга: 650°С.Hourly fluid volumetric velocity (LHSV): 5 h -1 , S / C (number of moles of water molecules / number of moles of carbon atoms): 3 mol / mol, exit temperature of the catalyst bed for reforming: 650 ° C.

Впоследствии после этого реакцию реформинга с паром каждого углеводородного масла для получения водорода проводят повторно при реакционных условиях 2 и получают конверсию, определяемую вышеупомянутым равенством (А). Конверсию представляют в виде CV2(%).Subsequently, after this, the reforming reaction with the steam of each hydrocarbon oil to produce hydrogen is carried out repeatedly under reaction conditions 2 and the conversion determined by the above equality (A) is obtained. The conversion is presented as CV 2 (%).

С использованием CV1(%) и СV2(%) вычисляют снижение (%) эффективности выработки водорода, определяемое посредством следующего равенства (В). Результаты приведены в Таблице 2.Using CV 1 (%) and CV 2 (%), the decrease (%) in hydrogen production efficiency is calculated by the following equation (B). The results are shown in Table 2.

Равенство 3Equality 3

Figure 00000001
Figure 00000001

Измерение максимальной высоты некоптящего пламени углеводородного масла для получения водородаMeasurement of the maximum smoke height of hydrocarbon oil to produce hydrogen

Максимальную высоту некоптящего пламени (мм) каждого из полученных углеводородных масел для применения в получении водорода измеряют в соответствии со способом испытания, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2537.The maximum smoke-free flame height (mm) of each of the obtained hydrocarbon oils for use in hydrogen production is measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2537.

Кинематическая вязкость и температура потери текучести углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топливаKinematic viscosity and temperature loss of fluidity of hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel

Кинематическую вязкость (мм2/с) при 30°С каждого из полученных углеводородных масел для применения в базовом компоненте дизельного топлива измеряют в соответствии со способом испытания, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2283, и температуру потери текучести такового измеряют в соответствии со способом испытания, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2269.The kinematic viscosity (mm 2 / s) at 30 ° C of each of the obtained hydrocarbon oils for use in the base component of diesel fuel is measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2283, and the pour point is measured in accordance with the method tests specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2269.

Таблица 2table 2   Пр.1Project 1 Пр.2Project 2 Пр.3Project 3 Пр.4Project 4 Пр.5Ex.5 Срав. Пр.1Comp. Project 1 Срав. Пр.2Comp. Project 2 Срав. Пр.3Comp. Project 3 Снижение (%) производственной мощности по получению водорода, вызванное углеводородным маслом для получения водородаDecrease (%) in hydrogen production capacity caused by hydrocarbon oil for hydrogen production 0,50.5 0,50.5 0,50.5 0,50.5 0,50.5 1,01,0 28,228,2 -- Максимальная высота некоптящего пламени (мм) углеводородного масла для получения водорода Maximum smoke-free flame height (mm) for hydrocarbon oil 4444 4444 4444 4444 4444 4444 4444 -- Кинематическая вязкость (мм2/с) при 30°С углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топливаKinematic viscosity (mm 2 / s) at 30 ° С hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel 2,72.7 2,92.9 2,62.6 2,52.5 2,72.7 2,72.7 2,42,4 2,42,4 Температура потери текучести (°С) углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива The temperature loss of fluidity (° C) of hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel -10-10 -7,5-7.5 -12,5-12.5 -15-fifteen -10-10 -10-10 -17,5-17.5 -10-10

Результаты, приведенные Таблице 1 и Таблице 2, подтверждают, что в соответствии с любым одним из способов обработки синтетического масла из Примеров 1-5 можно получать из синтетического масла FT с высоким выходом как углеводородное масло для получения водорода, способное удерживать снижение производственной мощности по получению водорода до 0,5% и в достаточной мере поддерживать эффективность выработки водорода в течение длительного периода времени, так и углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, имеющее в достаточной мере улучшенные температуру потери текучести и кинематическую вязкость при 30°С.The results shown in Table 1 and Table 2 confirm that, in accordance with any one of the methods for processing the synthetic oil from Examples 1-5, it is possible to obtain from FT synthetic oil in high yield as a hydrocarbon oil for producing hydrogen, capable of containing a decrease in production capacity for producing hydrogen up to 0.5% and to sufficiently maintain the efficiency of hydrogen production for a long period of time, and hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel having sufficiently improved pour point and kinematic viscosity at 30 ° C.

Далее будут описаны примеры получения углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, из синтетического масла FT.The following will describe examples of the production of hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel, from FT synthetic oil.

Получение катализатораCatalyst Preparation

Получают катализатор А, описанный выше.Catalyst A, as described above, is obtained.

Обработка синтетического масла FTFT Synthetic Oil Processing

Пример 6Example 6

Фракционная перегонка синтетического масла FTFractional distillation of FT synthetic oil

Масло, полученное синтезом FT (синтетическое масло FT) (содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или выше: 82% масс., содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 360°С или выше: 41% масс., оба содержания рассчитаны исходя из взятого в целом количества синтетического масла FT (общее количество углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода)), подвергают сепарации в колонне для перегонки на легкий дистиллят, имеющий температуру кипения 150°С или ниже; средний дистиллят FT, имеющий температуру кипения 150-360°С (содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150-360°С, составляет 100% масс., содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 300-360°С, составляет 25% масс. и содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, составляет 0% масс.); и тяжелый парафиновый FT-дистиллят-остаток (соответствующий дистилляту, имеющему температуру кипения 360°С или выше).FT-synthesized oil (FT synthetic oil) (hydrocarbon content having a boiling point of 150 ° C or higher: 82% by weight, hydrocarbon content having a boiling point of 360 ° C or higher: 41% by weight, both contents are calculated based on a total amount of FT synthetic oil (total amount of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms) taken) is subjected to separation in a distillation column into a light distillate having a boiling point of 150 ° C. or lower; the average distillate FT having a boiling point of 150-360 ° C (the content of hydrocarbons having a boiling point of 150-360 ° C is 100% by mass., the content of hydrocarbons having a boiling point of 300-360 ° C is 25% by mass and the content hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C. or lower is 0% by mass.); and a heavy paraffin FT-distillate residue (corresponding to a distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher).

Гидрообработка среднего дистиллята FTHydrotreating FT Middle Distillate

Проточный реактор с неподвижным слоем заполняют катализатором А (100 мл) и средний дистиллят FT, полученный ранее (получение которого описано выше), подают сверху реакционной колонны со скоростью подачи 200 мл/ч для гидрообработки этого дистиллята в потоке водорода в следующих реакционных условиях.The fixed-bed flow reactor is filled with catalyst A (100 ml) and the middle FT distillate obtained previously (the preparation of which is described above) is fed from the top of the reaction column at a feed rate of 200 ml / h to hydrotreat this distillate in a hydrogen stream under the following reaction conditions.

Конкретно, водород подают из верхней части колонны к среднему дистилляту при соотношении водород/масло 340 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 3,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после гидрообработки (в продукте гидрообработки) составляет 7% масс. Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 311°С. Содержание углеводородов, описанное выше, подтверждено посредством газовой хроматографии среднего дистиллята после гидрообработки (продукты гидрообработки).Specifically, hydrogen is supplied from the top of the column to the middle distillate at a hydrogen / oil ratio of 340 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 3.0 MPa, and in these Under the conditions, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower on average distillate after hydroprocessing (in the hydroprocessing product) is 7% a. The reaction temperature, thus adjustable, is 311 ° C. The hydrocarbon content described above is confirmed by gas chromatography of the middle distillate after hydrotreatment (hydrotreatment products).

Гидрокрекинг парафинового дистиллята FTFT Paraffin Distillate Hydrocracking

В другой реакционной колонне проточный реактор с неподвижным слоем заполняют катализатором А (100 мл) и тяжелый парафиновый FT-дистиллят-остаток, полученный ранее (получение которого описано выше), подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 200 мл/ч для гидрокрекинга дистиллята в потоке водорода при следующих реакционных условиях.In another reaction column, the fixed-bed flow reactor is filled with catalyst A (100 ml) and the heavy paraffin FT-distillate residue obtained previously (the preparation of which is described above) is fed from the top of the reaction column at a flow rate of 200 ml / h for hydrocracking of the distillate in a stream hydrogen under the following reaction conditions.

Конкретно, водород подают из верхней части колонны к парафиновому дистилляту при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (в продукте гидрокрекинга) составляет приблизительно 70% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 70% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 326°С. Содержание дистиллята (глубина крекинга), описанное выше, подтверждено посредством газовой хроматографии парафинового дистиллята после гидрокрекинга (продукты гидрокрекинга) и анализа характеристик перегонки.Specifically, hydrogen is supplied from the top of the column to paraffin distillate at a hydrogen / oil ratio of 680 L (normal conditions) / L, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and in these Under the conditions, the reaction temperature (weighted average temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the paraffin distillate after hydrocracking (in the hydrocracking product) is approximately 70% of the mass. (the cracking depth determined by the above equality (1) is approximately 70% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 326 ° C. The distillate content (cracking depth) described above was confirmed by gas chromatography of a paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking products) and analysis of the distillation characteristics.

Фракционная перегонка продукта гидрообработкиFractional distillation of a hydrotreatment product

Продукт гидрообработки среднего дистиллята FT, полученный ранее (получение которого описано выше), фракционируют в колонне для перегонки с получением дистиллята, имеющего температуру кипения 150-250°С, в качестве легкого среднего дистиллята и дистиллята, имеющего температуру кипения 250°С или выше, в качестве тяжелого среднего дистиллята.The hydrotreatment product of the middle distillate FT obtained previously (the preparation of which is described above) is fractionated in a distillation column to obtain a distillate having a boiling point of 150-250 ° C. as a light middle distillate and a distillate having a boiling point of 250 ° C. or higher, as a heavy middle distillate.

Фракционная перегонка продукта гидрокрекингаFractional distillation of hydrocracking product

Продукт гидрокрекинга парафинового дистиллята FT, полученный ранее (получение которого описано выше), фракционируют в колонне для перегонки с получением дистиллята, имеющего температуру кипения 150-360°С, в качестве среднего крекинг-дистиллята.The FT paraffin distillate hydrocracking product obtained previously (the preparation of which is described above) is fractionated in a distillation column to obtain a distillate having a boiling point of 150-360 ° C. as an average cracked distillate.

Получение углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топливаObtaining hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel

Все количество легкого среднего дистиллята, полученное ранее (получение которого описано выше), используют в качестве углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, Примера 6. Тяжелый средний дистиллят и средний крекинг-дистиллят, полученные ранее (получение которых описано выше), смешивают в соотношении, соответствующем соотношению их выходов, и смесь используют в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива Примера 6.The entire amount of light medium distillate obtained previously (the preparation of which is described above) is used as a hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, Example 6. The heavy middle distillate and medium cracked distillate obtained previously (the preparation of which is described above), mixed in the ratio corresponding to the ratio of their outputs, and the mixture is used as hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel of Example 6.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, и выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива. И также в Таблице 3 показано увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке ([содержание (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте FT после гидрообработки] - [содержание (% масс.) изопарафина в среднем дистилляте FT до гидрообработки]).Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, and hydrocarbon yields oils for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel. And also in Table 3 shows the increase (% wt.) Of the content (% wt.) Of isoparaffin in the hydrotreatment ([content (% wt.) Of isoparaffin on the average FT distillate after hydrotreatment] - [content (% wt.) Of isoparaffin on the average FT distillate before hydroprocessing]).

Пример 7Example 7

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 7 получают аналогично тому, как это делают в Примере 6, при условии, что в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 46% масс. (глубина крекинга, определяемая вышеупомянутым равенством (1), составляет приблизительно 46% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 315°С.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base component of diesel fuel of Example 7 are obtained in the same way as in Example 6, provided that in the hydrocracking of FT paraffin distillate the reaction temperature (weighted average temperature of the catalyst layer ) are adjusted so that the content of the distillate having a boiling point of 360 ° C. or lower in the paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking product) is approximately 46% m ss. (the cracking depth determined by the above equality (1) is approximately 46% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 315 ° C.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel and an increase (% wt.) contains ia (% wt.) isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 8Example 8

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 8 получают аналогично тому, как это делают в Примере 6, при условии, что в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или ниже, в парафиновом дистилляте после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 84% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 84% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 331°С.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base component of Example 8 diesel fuel are obtained in the same way as in Example 6, provided that in the hydrocracking of FT paraffin distillate the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer ) control so that the content of the distillate having a boiling point of 360 ° C or lower in the paraffin distillate after hydrocracking (hydrocracking product) is approximately 84% m ss. (cracking depth, determined by the above equality (1), is approximately 84% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 331 ° C.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel and an increase (% wt.) contains ia (% wt.) isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 9Example 9

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 9 получают аналогично тому, как это делают в Примере 6, при условии, что гидрокрекинг парафинового дистиллята FT проводят в условиях, указанных ниже, при допущении того, что может быть осуществлена циркуляция некрекированного парафинового дистиллята.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base component of diesel fuel of Example 9 are obtained in the same way as in Example 6, provided that the hydrocracking of FT paraffin distillate is carried out under the conditions indicated below, under the assumption that circulation of uncracked paraffin distillate can be carried out.

В частности, в качестве парафинового дистиллята FT, подвергаемого гидрокрекингу, получают парафиновый дистиллят FT, получаемый смешиванием парафинового дистиллята FT и парафинового дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или выше, который получают гидрокрекингом парафинового дистиллята FT (некрекированный парафиновый дистиллят), в массовом соотношении 100:(100-84). Смесь подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 116 мл/ч, водород подают из верхней части колонны к смеси при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в смеси после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 84% масс. (глубина крекинга, определяемая вышеупомянутым равенством (1), составляет приблизительно 84% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 334°С.In particular, as a paraffin distillate FT subjected to hydrocracking, a paraffin distillate FT obtained by mixing paraffin distillate FT and a paraffin distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher, which is obtained by hydrocracking a paraffin distillate FT (uncracked paraffin distillate, is obtained) 100: (100-84). The mixture is fed from the top of the reaction column at a flow rate of 116 ml / h, hydrogen is supplied from the top of the column to the mixture at a hydrogen / oil ratio of 680 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and under these conditions, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the mixture after hydrocracking (hydrocrack product Inga) is about 84% by weight. (the cracking depth determined by the above equality (1) is approximately 84% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 334 ° C.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel and an increase (% wt.) contains ia (% wt.) isoparaffin in hydroprocessing.

Пример 10Example 10

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива Примера 10 получают аналогично тому, как это делают в Примере 6, при условии, что гидрокрекинг парафинового дистиллята FT проводят в условиях, указанных ниже, при допущении того, что может быть осуществлена циркуляция некрекированного парафинового дистиллята.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base component of the diesel fuel of Example 10 are obtained in the same way as in Example 6, provided that the hydrocracking of FT paraffin distillate is carried out under the conditions indicated below, under the assumption that circulation of uncracked paraffin distillate can be carried out.

В частности, в качестве парафинового дистиллята FT, подвергаемого гидрокрекингу, получают парафиновый дистиллят FT, получаемый смешиванием парафинового дистиллята FT и парафинового дистиллята, имеющего температуру кипения 360°С или выше, который получают гидрокрекингом парафинового дистиллята FT (некрекированный парафиновый дистиллят), в массовом соотношении 100:(100-46). Смесь подают сверху реакционной колонны при скорости подачи 154 мл/ч, водород подают из верхней части колонны к смеси при соотношении водород/масло 680 л (нормальные условия)/л, клапан для регулирования противодавления корректируют так, что давление на входе реакционной колонны поддерживается постоянным, при 4,0 МПа, и в этих условиях температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание дистиллятов, имеющих температуру кипения 360°С или ниже, в смеси после гидрокрекинга (продукт гидрокрекинга) составляет приблизительно 46% масс. (глубина крекинга, определяемая посредством вышеупомянутого равенства (1), составляет приблизительно 46% масс.). Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 319°С.In particular, as a paraffin distillate FT subjected to hydrocracking, a paraffin distillate FT obtained by mixing paraffin distillate FT and a paraffin distillate having a boiling point of 360 ° C. or higher, which is obtained by hydrocracking a paraffin distillate FT (uncracked paraffin distillate, is obtained) 100: (100-46). The mixture is fed from the top of the reaction column at a flow rate of 154 ml / h, hydrogen is supplied from the top of the column to the mixture at a hydrogen / oil ratio of 680 l (normal conditions) / l, the backpressure control valve is adjusted so that the pressure at the inlet of the reaction column is kept constant at 4.0 MPa, and under these conditions, the reaction temperature (weighted average value of the temperature of the catalyst layer) is controlled so that the content of distillates having a boiling point of 360 ° C or lower in the mixture after hydrocracking (hydrocracked product Inga) is about 46% by weight. (cracking depth, determined by the above equality (1), is approximately 46% of the mass.). The reaction temperature, thus adjustable, is 319 ° C.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel and an increase (% wt.) contains ia (% wt.) isoparaffin in hydroprocessing.

Сравнительный Пример 4Comparative Example 4

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива Сравнительного Примера 4 получают аналогично тому, как это делают в Примере 6, при условии, что в гидрообработке среднего дистиллята FT, температуру реакции (средневзвешенное значение температуры слоя катализатора) регулируют так, что содержание углеводородов, имеющих температуру кипения 150°С или ниже, в среднем дистилляте после гидрообработки (продукт гидрообработки) составляет 15% масс. Температура реакции, таким образом регулируемая, составляет 321°С.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base component of diesel fuel of Comparative Example 4 are obtained in the same way as in Example 6, provided that in the hydrotreatment of a middle distillate FT, the reaction temperature (weighted average temperature catalyst bed) is controlled so that the content of hydrocarbons having a boiling point of 150 ° C or lower, on average, the distillate after hydroprocessing (hydroprocessing product) is 15% of the mass . The reaction temperature, thus adjustable, is 321 ° C.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, выходы легкого среднего дистиллята и тяжелого среднего дистиллята, полученных гидрообработкой среднего дистиллята FT, выход среднего крекинг-дистиллята, полученного гидрокрекингом парафинового дистиллята FT, выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива и увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработке.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil, the yields of light medium distillate and heavy middle distillate obtained by hydrotreating FT middle distillate, the yield of middle cracked distillate obtained by hydrocracking FT paraffin distillate, hydrocarbon oil yields for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel and an increase (% wt.) contains ia (% wt.) isoparaffin in hydroprocessing.

Сравнительный Пример 5Comparative Example 5

Фракционную перегонку синтетического масла FT, гидрообработку среднего дистиллята FT и гидрокрекинг парафинового дистиллята FT проводят аналогично тому, как это делают в Примере 6. Затем продукт гидрообработки среднего дистиллята FT и продукт гидрокрекинга парафинового дистиллята FT смешивают и смесь фракционируют в колонне для перегонки с получением смешанного легкого среднего дистиллята, имеющего температуру кипения 150-250°С, и смешанного тяжелого среднего дистиллята, имеющего температуру кипения 250-360°С. Выход смешанного легкого среднего дистиллята относительно дистиллята, имеющего температуру кипения 150°С или выше, синтетического масла FT, составляет 35% масс., тогда как выход смешанного тяжелого среднего дистиллята относительно дистиллята, имеющего температуру кипения 150°С или выше, синтетического масла FT, составляет 37% масс.Fractional distillation of FT synthetic oil, hydrotreatment of FT middle distillate and FT paraffin distillate hydrocracking is carried out in the same way as in Example 6. Then FT hydrotreatment product and FT paraffin distillate hydrocracking product are mixed and the mixture is fractionated in a distillation column to obtain a mixed lung a middle distillate having a boiling point of 150-250 ° C; and a mixed heavy middle distillate having a boiling point of 250-360 ° C. The yield of the mixed light middle distillate relative to the distillate having a boiling point of 150 ° C or higher of FT synthetic oil is 35% by weight, while the yield of the mixed heavy middle distillate relative to the distillate having a boiling point of 150 ° C or higher of FT synthetic oil is is 37% of the mass.

Все количество смешанного легкого среднего дистиллята, полученного ранее (получение которого описано выше), используют в качестве углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, Сравнительного Примера 5. И все количество смешанного тяжелого среднего дистиллята, полученного ранее (получение которого описано выше), используют в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива Сравнительного Примера 5.The entire amount of mixed light middle distillate obtained previously (the preparation of which is described above) is used as hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoked kerosene flame, Comparative Example 5. And the entire amount of mixed heavy middle distillate obtained previously (the preparation of which described above), used as hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel of Comparative Example 5.

В Таблице 3 представлены выходы среднего дистиллята FT и парафинового дистиллята FT, полученных фракционной перегонкой синтетического масла FT, и выходы углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива.Table 3 shows the yields of FT middle distillate and FT paraffin distillate obtained by fractional distillation of FT synthetic oil and the yields of hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of non-soaking kerosene flame and in the base component of diesel fuel.

Таблица 3Table 3   Пр.6Ex.6 Пр.7Ex 7 Пр.8Ex 8 Пр.9Project 9 Пр.10Project 10 Срав.
Пр.4Comp.
Project 4 Срав.
Пр.5Comp.
Ex.5 Выход (% масс.) среднего дистиллята FT (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-360°С) *1The output (% wt.) Of the middle distillate FT (having a boiling point in the range of 150-360 ° C) * 1 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty Выход (% масс.) парафинового дистиллята FT *1The output (% wt.) Paraffin distillate FT * 1 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty Выход (% масс.) дистиллята нафты (имеющий температуру кипения 150°С или ниже), полученного гидрообработкой *2The yield (% wt.) Of naphtha distillate (having a boiling point of 150 ° C. or lower) obtained by hydroprocessing * 2 77 77 77 77 77 15fifteen 77 Увеличение (% масс.) содержания (% масс.) изопарафина в гидрообработкеThe increase (% wt.) Content (% wt.) Of isoparaffin in hydroprocessing 3434 3434 3434 3434 3434 4646 3434 Выход (% масс.) легкого среднего дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-250°С), полученного гидрообработкой *2The yield (% wt.) Of a light middle distillate (having a boiling point in the range of 150-250 ° C) obtained by hydroprocessing * 2 4242 4242 4242 4242 4242 4040 -- Выход (% масс.) тяжелого среднего дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 250-360°С), полученного гидрообработкой *2The output (% wt.) Of heavy middle distillate (having a boiling point in the range of 250-360 ° C) obtained by hydroprocessing * 2 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 50fifty 4343 -- Глубина крекинга (% масс.) в гидрокрекинге парафинового дистиллята FT Cracking Depth (% wt.) In FT Hydrocracking of Paraffin Distillate 7070 4646 8484 8484 4646 4646 7070 Присутствие или отсутствие циркуляции некрекированного парафинового дистиллята в гидрокрекинге парафинового дистиллята FTThe presence or absence of circulation of uncracked paraffin distillate in the hydrocracking of FT paraffin distillate ОтсутствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent Присут-ствуетPresent Присут-ствуетPresent Отсут-ствуетAbsent Отсут-ствуетAbsent Выход (% масс.) среднего крекинг-дистиллята (имеющий температуру кипения в диапазоне 150-360°С), полученного гидрокрекингом *3The yield (% wt.) Of the average cracked distillate (having a boiling point in the range of 150-360 ° C) obtained by hydrocracking * 3 5252 4242 5757 6868 9191 4242 -- Выход (% масс.) углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина *1The yield (% wt.) Of hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the smoke-free kerosene flame * 1 2121 2121 2121 2121 2121 20twenty 3535 Выход (% масс.) углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива *1The output (% wt.) Hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel * 1 5151 4646 53,553.5 5757 70,570.5 42,542.5 3737 Общий выход (% масс.) углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива *1The total yield (% wt.) Of hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel * 1 7272 6767 74,574.5 7878 91,591.5 62,562.5 7272 *1: Выход относительно дистиллята, имеющего температуру кипения 150°С или выше, синтетического масла FT
*2: Выход относительно среднего дистиллята FT
*3: Выход относительно парафинового дистиллята FT* 1: Yield relative to a distillate having a boiling point of 150 ° C. or higher of FT synthetic oil
* 2: Yield relative to middle FT distillate
* 3: Yield relative to FT paraffin distillate

Оценка углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топливаEvaluation of hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the base component of diesel fuel

Углеводородные масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, полученные в Примерах 6-10 и в Сравнительных Примерах 4 и 5, оценивают так, как изложено ниже. Данные оценки показаны в Таблице 4.Hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene and in the base diesel component obtained in Examples 6-10 and Comparative Examples 4 and 5 are evaluated as follows. These estimates are shown in Table 4.

Измерение максимальной высоты некоптящего пламени углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосинаMeasurement of the maximum smoke height of hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of non-smoke flame of kerosene

Максимальную высоту некоптящего пламени (мм) каждого полученного углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, измеряют в соответствии со способом испытаний, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2537.The maximum smoke-free flame height (mm) of each hydrocarbon oil produced for use in an additive that increases the maximum smoke-free flame height of kerosene is measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2537.

Оценка эффекта увеличения максимальной высоты некоптящего пламени углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосинаEvaluation of the effect of increasing the maximum smoke height of a hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a smokeless kerosene

Керосиновый крекинг-дистиллят, имеющий температуру кипения в диапазоне 150-260° и максимальную высоту некоптящего пламени 20,5 мм, который получают из остататка перегонки масла под атмосферным давлением с использованием установки прямого обессеривания (прямая десульфуризация), смешивают с 15% масс. и 30% масс. каждого из полученных углеводородных масел для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, соответственно. Процентное содержание (% масс.) примешанного углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, рассчитывают исходя из общей массы углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и керосинового крекинг-дистиллята. Затем измеряют максимальную высоту некоптящего пламени (мм) каждой смеси в соответствии со способом испытаний, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2537. Увеличение максимальной высоты некоптящего пламени (мм/10% масс.) в терминах добавления 10% масс. углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, вычисляют с использованием увеличения максимальной высоты некоптящего пламени (мм), когда крегинг-керосин, подвергнутый прямому обессериванию, смешивают с 15% масс. углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и с использованием увеличения максимальной высоты некоптящего пламени (мм), когда крегинг-керосин, подвергнутый прямому обессериванию, смешивают с 30% масс. углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина. Это используют в качестве индикатора улучшения (увеличения) максимальной высоты некоптящего пламени.A kerosene cracked distillate having a boiling point in the range of 150-260 ° and a maximum smoke-free flame height of 20.5 mm, which is obtained from the residue of distillation of oil under atmospheric pressure using a direct desulfurization unit (direct desulfurization), is mixed with 15% of the mass. and 30% of the mass. each of the obtained hydrocarbon oils for use in an additive that increases the maximum height of the smoke-free kerosene flame, respectively. The percentage (% by weight) of mixed hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking kerosene flame is calculated based on the total weight of hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking kerosene flame and kerosene cracked distillate. The maximum smoke-free flame height (mm) of each mixture is then measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2537. Increase in maximum smoke-free flame height (mm / 10% mass.) In terms of adding 10% mass. hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene is calculated using an increase in the maximum height of a non-smoking flame (mm) when direct-desulfurized kerosene is mixed with 15% by weight. hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking flame of kerosene, and using an increase in the maximum height of a non-smoking flame (mm), when the cracked kerosene subjected to direct desulfurization is mixed with 30% of the mass hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the smoke-free kerosene flame. This is used as an indicator of improvement (increase) in the maximum height of the non-smoky flame.

Кинематическая вязкость и температура потери текучести углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топливаKinematic viscosity and temperature loss of fluidity of hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel

Кинематическую вязкость (мм2/с) при 30°С каждого из полученных углеводородных масел для применения в базовом компоненте дизельного топлива измеряют в соответствии со способом испытаний, указанным в Японских Промышленных Стандартах: JIS K2269.The kinematic viscosity (mm 2 / s) at 30 ° C of each of the obtained hydrocarbon oils for use in the base component of diesel fuel is measured in accordance with the test method specified in Japanese Industrial Standards: JIS K2269.

Таблица 4Table 4   Пр.6Ex.6 Пр.7Ex 7 Пр.8Ex 8 Пр.9Project 9 Пр.10Project 10 Срав. Пр.4Comp. Project 4 Срав. Пр.5Comp. Ex.5 Максимальная высота некоптящего пламени (мм) углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосинаMaximum smoke-free flame height (mm) of hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke-free flame height of kerosene 4444 4444 4444 4444 4444 4444 4545 Увеличение (мм) максимальной высоты некоптящего пламени, когда крекинг-керосин, подвергнутый прямому обессериванию, смешивают с 15% масс. углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина *1The increase (mm) in the maximum height of the non-smoky flame when cracked kerosene subjected to direct desulfurization is mixed with 15% of the mass. hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene * 1 +3,5+3.5 +3,5+3.5 +3,5+3.5 +3,5+3.5 +3,5+3.5 +3,5+3.5 +3,6+3.6 Увеличение (мм) максимальной высоты некоптящего пламени, когда крекинг-керосин, подвергнутый прямому обессериванию, смешивают с 30% масс. углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина *1The increase (mm) of the maximum height of the smoke-free flame when cracked kerosene subjected to direct desulfurization is mixed with 30% of the mass. hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene * 1 +7,0+7.0 +7,0+7.0 +7,0+7.0 +7,0+7.0 +7,0+7.0 +7,0+7.0 +7,1+7.1 Эффект увеличения максимальной высоты некоптящего пламени на 10% масс. примешанного углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина (мм/10% масс.) *1The effect of increasing the maximum height of the smokeless flame by 10% of the mass. mixed hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the smoke-free flame of kerosene (mm / 10% wt.) * 1 +2,3+2.3 +2,3+2.3 +2,3+2.3 +2,3+2.3 +2,3+2.3 +2,3+2.3 +2,4+2.4 Кинематическая вязкость (мм2/с) при 30°С углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топливаKinematic viscosity (mm 2 / s) at 30 ° С hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel 2,72.7 2,92.9 2,62.6 2,52.5 2,72.7 2,72.7 4,04.0 Температура потери текучести (°С) углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топливаThe temperature loss of fluidity (° C) of hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel -10-10 -7,5-7.5 -12,5-12.5 -15-fifteen -10-10 -10-10 -2,5-2.5 *1: Процентное содержание (% масс.) примешанного углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, рассчитывают исходя из общей массы углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и крекинг-керосина, подвергнутого прямому обессериванию.* 1: The percentage (% by weight) of mixed hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of a non-smoking kerosene flame is calculated from the total weight of hydrocarbon oil for use in an additive that increases a maximum height of a non-smoking kerosene flame and cracked kerosene subjected to direct desulfurization.

Результаты, представленные в Таблице 3 и Таблице 4, подтверждают то, что в соответствии с любым одним из способов обработки синтетического масла Примеров 6-10, из синтетического масла FT можно получать с высоким выходом как углеводородное масло для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, имеющее превосходный эффект улучшения (увеличения) максимальной высоты некоптящего пламени, так и углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, имеющее в достаточной мере улучшенные температуру потери текучести и кинематическую вязкость при 30°С.The results presented in Table 3 and Table 4 confirm that, in accordance with any one of the methods for processing synthetic oil of Examples 6-10, FT synthetic oil can be obtained in high yield as a hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke-free height kerosene flame, which has an excellent effect of improving (increasing) the maximum smoke height, and hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel, which has a sufficiently improved nye pour point and kinematic viscosity at 30 ° C.

ПРОМЫШЛЕННОЕ ПРИМЕНЕНИЕINDUSTRIAL APPLICATION

В соответствии с настоящим изобретением может быть обеспечен способ обработки синтетического масла, который дает возможность превращать синтетическое масло FT в компоненты с высокой добавленной ценностью, с высокой конверсией и достигать экономии процесса производства топлива на высоких уровнях, и также могут быть обеспечены углеводородные масла для применения в получении водорода и в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, и в базовом компоненте дизельного топлива, все из которых получают посредством вышеупомянутого способа обработки и имеют высокую добавленную ценность и являются экономичными. В соответствии с настоящим изобретением также может быть обеспечен способ получения углеводородных масел, который позволяет эффективно получать такие углеводородные масла с высокой добавленной ценностью.In accordance with the present invention, a synthetic oil processing method can be provided that makes it possible to convert FT synthetic oil into high added value components with high conversion and achieve fuel economy at high levels, and hydrocarbon oils can also be provided for use in hydrogen production both in the additive that increases the maximum height of the non-smoking flame of kerosene, and in the basic component of diesel fuel, all of which are obtained by m of the above processing method and have a high added value and are economical. In accordance with the present invention, a method for producing hydrocarbon oils that can efficiently produce such high added value hydrocarbon oils can also be provided.

Claims (9)

1. Способ обработки синтетического масла, включающий первую стадию фракционной перегонки, где материал, который должен быть обработан и который содержит синтетическое масло, полученное посредством синтеза Фишера-Тропша, подвергают фракционной перегонке для получения среднего дистиллята, который содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на средний дистиллят, и парафинового дистиллята, который является более тяжелым, чем средний дистиллят;
стадию гидрообработки, где средний дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрообработке путем приведения вышеупомянутого среднего дистиллята в контакт с катализатором гидрообработки в присутствии водорода так, что фракция, имеющая температуру кипения 150°С или ниже, среднего дистиллята имеет содержание (мас.%) со степенью увеличения 9 мас.% или менее после контакта с катализатором;
вторую стадию фракционной перегонки, где средний дистиллят, прошедший через стадию гидрообработки, подвергают фракционной перегонке с получением первой фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-250°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на первую фракцию, и второй фракции, которая является более тяжелой, чем первая фракция;
стадию гидрокрекинга, где парафиновый дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрокрекингу путем приведения вышеупомянутого парафинового дистиллята в контакт с катализатором гидрокрекинга в присутствии водорода;
третью стадию фракционной перегонки, где парафиновый дистиллят, прошедший через стадию гидрокрекинга, подвергают фракционной перегонке с получением третьей фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на третью фракцию; и
стадию смешивания, где смешивают вторую фракцию и третью фракцию.1. A method of processing synthetic oil, comprising the first stage of fractional distillation, where the material to be processed and which contains synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis is subjected to fractional distillation to obtain a middle distillate, which contains a fraction having a boiling point of 150- 360 ° C, in an amount of 90 wt.% Or more based on the average distillate, and a paraffin distillate, which is heavier than the middle distillate;
a hydroprocessing stage, where the middle distillate obtained in the first fractional distillation stage is subjected to hydroprocessing by contacting the aforementioned middle distillate with a hydroprocessing catalyst in the presence of hydrogen so that the fraction having a boiling point of 150 ° C or lower, the middle distillate has a content (wt. %) with a degree of increase of 9 wt.% or less after contact with the catalyst;
the second stage of fractional distillation, where the middle distillate passing through the stage of hydroprocessing is subjected to fractional distillation to obtain a first fraction that contains a fraction having a boiling point of 150-250 ° C, in an amount of 90 wt.% or more based on the first fraction, and a second fraction that is heavier than the first fraction;
a hydrocracking step, wherein the paraffin distillate obtained in the first fractional distillation step is hydrocracked by contacting the aforementioned paraffin distillate with a hydrocracking catalyst in the presence of hydrogen;
the third stage of fractional distillation, where the paraffin distillate passed through the hydrocracking stage is subjected to fractional distillation to obtain a third fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, in an amount of 90 wt.% or more based on the third fraction; and
a mixing step where the second fraction and the third fraction are mixed. 2. Способ обработки синтетического масла по п.1, где часть парафинового дистиллята или весь парафиновый дистиллят, полученный на третьей стадии фракционной перегонки, который является более тяжелым, чем третья фракция, рециркулируют на указанную стадию гидрокрекинга.2. The synthetic oil processing method according to claim 1, wherein a part of the paraffin distillate or all of the paraffin distillate obtained in the third fractional distillation step, which is heavier than the third fraction, is recycled to the hydrocracking step. 3. Способ обработки синтетического масла по п.1 или 2, где гидрокрекинг парафинового дистиллята проводят так, что парафиновый дистиллят после контакта с катализатором гидрокрекинга содержит фракцию, имеющую температуру кипения 360°С или ниже, в количестве 45-85 мас.% в расчете на парафиновый дистиллят.3. The method of processing synthetic oil according to claim 1 or 2, where the hydrocracking of a paraffin distillate is carried out so that the paraffin distillate after contact with the hydrocracking catalyst contains a fraction having a boiling point of 360 ° C or lower, in an amount of 45-85 wt.% In the calculation on paraffin distillate. 4. Способ обработки синтетического масла по п.1, где первую фракцию получают в качестве углеводородного масла для получения водорода, тогда как смесь второй и третьей фракций получают в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива.4. The synthetic oil processing method according to claim 1, wherein the first fraction is obtained as a hydrocarbon oil to produce hydrogen, while the mixture of the second and third fractions is obtained as a hydrocarbon oil for use in a diesel diesel base component. 5. Способ обработки синтетического масла по п.1, где первую фракцию получают в качестве углеводородного масла для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, тогда как смесь второй и третьей фракций получают в качестве углеводородного масла для применения в базовом компоненте дизельного топлива.5. The method of processing synthetic oil according to claim 1, where the first fraction is obtained as a hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum height of the non-smokable flame of kerosene, while the mixture of the second and third fractions is obtained as a hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel . 6. Углеводородное масло для применения в базовом компоненте дизельного топлива, содержащее смесь второй и третьей фракций, полученных способом обработки синтетического масла по любому одному из пп.1-5, где углеводородное масло имеет температуру потери текучести -7,5°С или ниже и кинематическую вязкость 2,5 мм2/с или выше при 30°С.6. Hydrocarbon oil for use in the base component of diesel fuel containing a mixture of the second and third fractions obtained by the synthetic oil processing method according to any one of claims 1 to 5, where the hydrocarbon oil has a pour point of -7.5 ° C or lower and kinematic viscosity of 2.5 mm 2 / s or higher at 30 ° C. 7. Углеводородное масло для получения водорода, содержащее первую фракцию, полученную способом обработки синтетического масла по любому одному из пп.1-3, где углеводородное масло имеет максимальную высоту некоптящего пламени 44 мм или более.7. Hydrocarbon oil for hydrogen production, containing the first fraction obtained by the synthetic oil processing method according to any one of claims 1 to 3, where the hydrocarbon oil has a maximum smoke-free flame height of 44 mm or more. 8. Углеводородное масло для применения в добавке, увеличивающей максимальную высоту некоптящего пламени керосина, содержащее первую фракцию, полученную способом обработки синтетического масла по любому одному из пп.1-3, где углеводородное масло имеет максимальную высоту некоптящего пламени 44 мм или более.8. Hydrocarbon oil for use in an additive that increases the maximum smoke height of kerosene, containing the first fraction obtained by the synthetic oil processing method according to any one of claims 1 to 3, wherein the hydrocarbon oil has a maximum smoke height of 44 mm or more. 9. Способ получения углеводородных масел, включающий
первую стадию фракционной перегонки, где материал, который должен быть обработан и который содержит синтетическое масло, полученное посредством синтеза Фишера-Тропша, подвергают фракционной перегонке с получением среднего дистиллята, который содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на средний дистиллят, и парафинового дистиллята, который является более тяжелым, чем средний дистиллят;
стадию гидрообработки, где средний дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрообработке посредством приведения вышеупомянутого среднего дистиллята в контакт с катализатором гидрообработки в присутствии водорода так, что фракция, имеющая температуру кипения 150°С или ниже, среднего дистиллята имеет содержание (мас.%) со степенью увеличения 9 мас.% или менее после контакта с катализатором;
вторую стадию фракционной перегонки, где средний дистиллят, прошедший через стадию гидрообработки, подвергают фракционной перегонке с получением первой фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-250°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на первую фракцию, и второй фракции, которая является более тяжелой, чем первая фракция;
стадию гидрокрекинга, где парафиновый дистиллят, полученный на первой стадии фракционной перегонки, подвергают гидрокрекингу путем приведения вышеупомянутого парафинового дистиллята в контакт с катализатором гидрокрекинга в присутствии водорода;
третью стадию фракционной перегонки, где парафиновый дистиллят, прошедший через стадию гидрокрекинга, подвергают фракционной перегонке с получением третьей фракции, которая содержит фракцию, имеющую температуру кипения 150-360°С, в количестве 90 мас.% или более в расчете на третью фракцию; и
стадию смешивания, где смешивают вторую фракцию и третью фракцию. 9. A method of producing hydrocarbon oils, including
the first stage of fractional distillation, where the material to be processed and which contains synthetic oil obtained by Fischer-Tropsch synthesis is subjected to fractional distillation to obtain a middle distillate, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, in an amount of 90 wt. .% or more based on the middle distillate, and paraffin distillate, which is heavier than the middle distillate;
a hydroprocessing stage, where the middle distillate obtained in the first fractional distillation stage is subjected to hydroprocessing by contacting the aforementioned middle distillate with a hydroprocessing catalyst in the presence of hydrogen so that the fraction having a boiling point of 150 ° C or lower, the middle distillate has a content (wt. %) with a degree of increase of 9 wt.% or less after contact with the catalyst;
the second stage of fractional distillation, where the middle distillate passing through the stage of hydroprocessing is subjected to fractional distillation to obtain a first fraction that contains a fraction having a boiling point of 150-250 ° C, in an amount of 90 wt.% or more based on the first fraction, and a second fraction that is heavier than the first fraction;
a hydrocracking step, wherein the paraffin distillate obtained in the first fractional distillation step is hydrocracked by contacting the aforementioned paraffin distillate with a hydrocracking catalyst in the presence of hydrogen;
the third stage of fractional distillation, where the paraffin distillate passed through the hydrocracking stage is subjected to fractional distillation to obtain a third fraction, which contains a fraction having a boiling point of 150-360 ° C, in an amount of 90 wt.% or more based on the third fraction; and
a mixing step where the second fraction and the third fraction are mixed.
RU2008142984/04A 2006-03-30 2007-03-05 Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel RU2429279C2 (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006095228A JP4908038B2 (en) 2006-03-30 2006-03-30 Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for hydrogen production and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
JP2006-095201 2006-03-30
JP2006-095228 2006-03-30
JP2006095201A JP4908037B2 (en) 2006-03-30 2006-03-30 Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008142984A RU2008142984A (en) 2010-05-10
RU2429279C2 true RU2429279C2 (en) 2011-09-20

Family

ID=38563239

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008142984/04A RU2429279C2 (en) 2006-03-30 2007-03-05 Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel

Country Status (4)

Country Link
AU (1) AU2007232015B2 (en)
MY (1) MY148376A (en)
RU (1) RU2429279C2 (en)
WO (1) WO2007113967A1 (en)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8597502B2 (en) 2007-09-28 2013-12-03 Japan Oil, Gas And Metals National Corporation Method of manufacturing diesel fuel base stock and diesel fuel base stock thereof
US8734636B2 (en) 2007-09-28 2014-05-27 Japan Oil, Gas And Metals National Corporation Method of manufacturing diesel fuel
JP5752870B2 (en) * 2008-03-14 2015-07-22 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 Operation method of hydrotreating equipment
CN102730637B (en) * 2012-07-17 2014-12-10 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 Comprehensive utilization process for low-carbon-emission Fischer-Tropsch synthesis tail gas
US20140257008A1 (en) * 2013-03-07 2014-09-11 Verolube, Inc. Method and apparatus for recovering synthetic oils from composite oil streams

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6296757B1 (en) * 1995-10-17 2001-10-02 Exxon Research And Engineering Company Synthetic diesel fuel and process for its production
EP1412459B1 (en) * 2001-03-05 2007-07-25 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for the preparation of middle distillates
US6846402B2 (en) * 2001-10-19 2005-01-25 Chevron U.S.A. Inc. Thermally stable jet prepared from highly paraffinic distillate fuel component and conventional distillate fuel component
US6860986B2 (en) * 2002-11-08 2005-03-01 Chevron U.S.A. Inc. Extremely low acidity ultrastable Y zeolite catalyst composition and process
JP4575646B2 (en) * 2003-03-07 2010-11-04 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 Light oil composition
DE602004010648T2 (en) * 2003-05-22 2008-12-11 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. METHOD FOR THE EVALUATION OF CEROSINE AND GAS OIL CUTS FROM RAW OIL

Also Published As

Publication number Publication date
AU2007232015B2 (en) 2011-11-24
AU2007232015A1 (en) 2007-10-11
WO2007113967A1 (en) 2007-10-11
RU2008142984A (en) 2010-05-10
MY148376A (en) 2013-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8734636B2 (en) Method of manufacturing diesel fuel
AU2007226057B2 (en) Process for production of hydrocarbon oil and hydrocarbon oil
JP4908038B2 (en) Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for hydrogen production and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
AU2009224387A1 (en) Method of processing Fischer-Tropsch synthetic oil to manufacture diesel fuel base stock and method of calculating cracking rate upon hydrocracking wax fraction
RU2429279C2 (en) Treatment method of synthetic oil, method for obtaining hydrocarbon oil, hydrocarbon oil for obtaining hydrogen, hydrocarbon oil for additive increasing maximum height of sootless flame, for kerosene, and hydrocarbon oil for base component of diesel fuel
CA2700090C (en) Method of manufacturing diesel fuel base stock and diesel fuel base stock thereof
US8231778B2 (en) Hydrocracking processes yielding a hydroisomerized product for lube base stocks
JP4908037B2 (en) Method for treating synthetic oil, hydrocarbon oil for kerosene smoke point improver and hydrocarbon oil for diesel fuel base material
AU2007216008B2 (en) Process for hydrogenation of synthetic oil and process for production of fuel base
WO2020196924A1 (en) Method for producing lubricant base oil
AU2007232039B2 (en) Method for hydrocracking wax and method for producing fuel base material
CA2867573C (en) Diesel fuel or diesel fuel base stock and production method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180306