RU2409445C1 - METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS - Google Patents
METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS Download PDFInfo
- Publication number
- RU2409445C1 RU2409445C1 RU2009116033/02A RU2009116033A RU2409445C1 RU 2409445 C1 RU2409445 C1 RU 2409445C1 RU 2009116033/02 A RU2009116033/02 A RU 2009116033/02A RU 2009116033 A RU2009116033 A RU 2009116033A RU 2409445 C1 RU2409445 C1 RU 2409445C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- forging
- polymorphic transformation
- billet
- deformation
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении промежуточных заготовок из слитков (α+β) - титановых сплавов ковкой.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of intermediate billets from ingots (α + β) - forged titanium alloys.
Известен способ горячей прокатки прутков из (α+β)-титановых сплавов, включающий нагрев заготовок до температуры выше температуры полиморфного превращения, предварительную прокатку в β-области, охлаждение, промежуточный нагрев в двухфазную область и окончательную прокатку в (α+β)-области со степенью деформации 20-50% за проход со скоростью 3,0-5,0 м/с (Авторское свидетельство СССР №713625, кл. В21В 3/00, 1980 г.).A known method of hot rolling of rods from (α + β) -titanium alloys, including heating billets to a temperature above the temperature of polymorphic transformation, preliminary rolling in the β-region, cooling, intermediate heating in the two-phase region and final rolling in the (α + β) region with a degree of deformation of 20-50% per passage at a speed of 3.0-5.0 m / s (USSR Author's Certificate No. 713625, class B21B 3/00, 1980).
Недостатком данного способа является то, что он не обеспечивает получение поковок из слитков с механическими свойствами необходимого уровня, а также однородной мелкозернистой структуры по всему поперечному сечению в поковках диаметром более 80 мм.The disadvantage of this method is that it does not provide forgings from ingots with mechanical properties of the required level, as well as a uniform fine-grained structure over the entire cross section in forgings with a diameter of more than 80 mm.
Известен также способ изготовления промежуточной заготовки из (α+β)-титановых сплавов, включающий горячую ковку слитка на ковочном прессе, охлаждение и последующую ковку при температуре ниже температуры полиморфного превращения титанового сплава (АЛЕКСАНДРОВ В.К. и др. Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов, М., ВИЛС, 1996, с.184-185, 189).There is also a known method of manufacturing an intermediate billet of (α + β) -titanium alloys, including hot forging of an ingot in a forging press, cooling and subsequent forging at a temperature below the temperature of polymorphic transformation of a titanium alloy (ALEXANDROV V.K. et al. Titanium alloys. Semi-finished products from titanium alloys, M., VILS, 1996, p.184-185, 189).
Недостатком известного способа является его низкая производительность.The disadvantage of this method is its low productivity.
В основу изобретения поставлена задача, путем изменения схемы и режимов деформирования, повысить производительность процесса, не ухудшая качества заготовки.The basis of the invention is the task, by changing the scheme and modes of deformation, to increase the productivity of the process without compromising the quality of the workpiece.
Поставленная задача достигается тем, что в способе изготовления промежуточной заготовки из (α+β)-титановых сплавов, включающего горячую ковку слитка на ковочном прессе, охлаждение и последующую ковку при температуре ниже температуры полиморфного превращения, новым является то, что горячую ковку слитка осуществляют в четырехбойковом ковочном устройстве путем одновременного обжатия с четырех сторон со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии при температуре, лежащей в интервале от температуры на 120°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения, с суммарной степенью деформации не менее 35%, а ковку при температуре ниже температуры полиморфного превращения осуществляют с суммарной степенью деформации не менее 25%.The problem is achieved in that in the method of manufacturing an intermediate billet of (α + β) -titanium alloys, including hot forging of an ingot on a forging press, cooling and subsequent forging at a temperature below the polymorphic transformation temperature, it is new that hot forging of an ingot is carried out in four-sided forging device by simultaneous compression from four sides with shear deformations in the transverse plane of the workpiece with each single compression at a temperature lying in the temperature range ry to 120 ° C lower than the polymorphic transformation temperature to a temperature of 100 ° C higher than the polymorphic transformation temperature, with the total degree of deformation of at least 35%, and forging at a temperature below the polymorphic transformation temperature is carried out with a total degree of deformation of at least 25%.
Поставленная задача достигается также тем, что ковку при температуре ниже температуры полиморфного превращения осуществляют на ковочном прессе в четырехбойковом ковочном устройстве со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии.The problem is also achieved by the fact that forging at a temperature below the polymorphic transformation temperature is carried out on a forging press in a four-sided forging device with shear deformations in the transverse plane of the workpiece with each single compression.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем.The essence of the invention is as follows.
Слиток нагревают до температуры на 10-100°С выше температуры полного полиморфного превращения. Затем производят ковку слитка на ковочном прессе в четырехбойковом ковочном устройстве (Патент РФ №2242322, кл. В21J 13/02, 2003 г.). Ковку осуществляют путем одновременного обжатия с четырех сторон со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии при температуре, лежащей в интервале от температуры на 120°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения, с суммарной степенью деформации не менее 35%. Этим достигается интенсивная деформационная проработка литой структуры металла по всему поперечному сечению слитка и, одновременно, интенсивная вытяжка металла в направлении продольной оси заготовки, что существенно повышает производительность процесса. При такой предварительной деформации слитка происходит рекристаллизация литой структуры путем ее наклепа с последующим прохождением статической рекристаллизации структуры, что создает хотя и однородную, однако довольно крупнозернистую рекристаллизованную структуру, которая изменяется в результате последующей заключительной деформации при температуре ниже температуры полиморфного превращения с суммарной степенью деформации не менее 25%. В начальный период ковки из-за перегрева слитка в β-область, происходит измельчение β-структуры путем повторной рекристаллизации. Для эффективного протекания процессов измельчения β-структуры и формирования (α+β)-структуры без разрушения слитка, необходимо, чтобы ковка на этом этапе проходила при температуре, лежащей в интервале от температуры на 120°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения. При этом суммарная степень деформации должна быть не менее 35%. При суммарной степени деформации менее 35% качество конечной структуры металла ухудшается. Верхнее граничное значение температуры ковки слитка обусловлено интенсивным газонасыщением и огрублением структуры, нижнее граничное значение температуры ковки заготовки на первом этапе - возможностью формированием разнозернистой, неоднородной структуры. На втором, заключительном этапе ковки происходит формирование окончательной микроструктуры заготовки при температурах (α+β)-области и суммарной степени деформации не менее 25%, при которой происходит дробление и глобуляризация α-фазы. Суммарная степень деформации менее 25% при ковке на этом этапе не обеспечивает получение требуемой мелкозернистой структуры заготовки. Возможно также ковку при температурах ниже температуры полиморфного превращения осуществлять на ковочном прессе в четырехбойковом ковочном устройстве со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии. За счет этого еще более увеличивается производительность процесса при одновременном достижении высокого качества металла заготовки.The ingot is heated to a temperature of 10-100 ° C above the temperature of the complete polymorphic transformation. Then, the ingot is forged on the forging press in a four-sided forging device (RF Patent No. 2242322, class B21J 13/02, 2003). Forging is carried out by simultaneous compression from four sides with shear deformations in the transverse plane of the workpiece at each single compression at a temperature lying in the range from a temperature of 120 ° C below the polymorphic transformation temperature to a temperature of 100 ° C higher than the polymorphic transformation temperature, with a total degree of deformation not less than 35%. This ensures intensive deformation study of the cast metal structure over the entire cross section of the ingot and, at the same time, intensive drawing of the metal in the direction of the longitudinal axis of the workpiece, which significantly increases the productivity of the process. With such preliminary deformation of the ingot, the cast structure recrystallizes by hardening it, followed by static recrystallization of the structure, which creates a homogeneous, but rather coarse, recrystallized structure, which changes as a result of subsequent final deformation at a temperature below the polymorphic transformation temperature with a total degree of deformation of at least 25% In the initial forging period, due to the overheating of the ingot in the β-region, the β-structure is ground by repeated recrystallization. For the processes of grinding the β-structure and the formation of the (α + β) structure to occur without destroying the ingot, it is necessary that the forging at this stage takes place at a temperature lying in the range from a temperature of 120 ° C below the polymorphic transformation temperature to a temperature of 100 ° With higher temperature polymorphic transformation. In this case, the total degree of deformation should be at least 35%. With a total degree of deformation of less than 35%, the quality of the final metal structure deteriorates. The upper boundary value of the temperature of the forging of the ingot is due to intense gas saturation and coarsening of the structure, the lower boundary value of the temperature of the forging of the workpiece at the first stage is the possibility of the formation of a heterogeneous, heterogeneous structure. At the second, final stage of forging, the final microstructure of the workpiece is formed at temperatures of the (α + β) region and the total degree of deformation of at least 25%, at which the α phase is crushed and globularized. The total degree of deformation of less than 25% during forging at this stage does not provide the required fine-grained structure of the workpiece. It is also possible forging at temperatures below the temperature of the polymorphic transformation to carry out on the forging press in a four-sided forging device with shear deformations in the transverse plane of the workpiece with each single compression. Due to this, the productivity of the process is further increased while achieving high quality metal billet.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
Слиток диаметром 740 мм из титанового сплава Ti6A14V с температурой полиморфного превращения 990°С нагревали до температуры 1070°С (на 80°С выше температуры полиморфного превращения), а затем осуществляли ковку слитка на ковочном прессе усилием 20МН в четырехбойковом ковочном устройстве путем одновременного обжатия с четырех сторон со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии, до получения заготовки диаметром 400 мм. Ковку на этом этапе закончили при температуре 930°С (на 60°С ниже температуры полиморфного превращения), а суммарная степень деформации на этом этапе ковки составляла 39,5%. Затем полученную заготовку диаметром 400 мм охладили до температуры 600°С, а после этого нагрели повторно до температуры 950°С (на 40°С ниже температуры полиморфного превращения) и проковали на том же прессе в четырехбойковом ковочном устройстве со сдвиговыми деформациями в поперечной плоскости заготовки при каждом единичном обжатии с суммарной степенью деформации 35%. Полученная заготовка диаметром 260 мм имела хорошее качество поверхности и правильную геометрическую форму.An ingot with a diameter of 740 mm from a titanium alloy Ti6A14V with a polymorphic transformation temperature of 990 ° С was heated to a temperature of 1070 ° С (80 ° С higher than the polymorphic transformation temperature), and then the ingot was forged on a forging press with a force of 20 MN in a four-face forging device by simultaneous crimping with four sides with shear deformations in the transverse plane of the workpiece with each single compression, to obtain a workpiece with a diameter of 400 mm Forging at this stage was completed at a temperature of 930 ° C (60 ° C below the polymorphic transformation temperature), and the total degree of deformation at this stage of forging was 39.5%. Then, the obtained billet with a diameter of 400 mm was cooled to a temperature of 600 ° C, and then re-heated to a temperature of 950 ° C (40 ° C below the polymorphic transformation temperature) and forged on the same press in a four-side forging device with shear deformations in the transverse plane of the billet with each single compression with a total degree of deformation of 35%. The resulting billet with a diameter of 260 mm had a good surface quality and the correct geometric shape.
Для сравнения, по способу-прототипу проковали такой же слиток на заготовку диаметром 260 мм.For comparison, by the prototype method, the same ingot was forged on a workpiece with a diameter of 260 mm.
Производительности процесса по заявляемому способу, по сравнению со способом-прототипом, увеличилась в 1,38 раза. При этом заявляемый способ, так же как и способ-прототип, позволил получить заготовки с однородной микроструктурой 2-4 типа и одинаковый уровень механических свойств.The performance of the process according to the claimed method, compared with the prototype method, increased 1.38 times. Moreover, the inventive method, as well as the prototype method, made it possible to obtain preforms with a homogeneous microstructure of type 2-4 and the same level of mechanical properties.
Еще одну заготовку диаметром 400 мм, полученную по заявляемому способу из слитка диаметром 740 мм, проковали на молоте с суммарной степенью деформации 35% до диаметра 260 мм. По этой технологии производительность процесса увеличилась в 1,25 раза по сравнению со способом-прототипом, без ухудшения качества металла.Another workpiece with a diameter of 400 mm, obtained by the present method from an ingot with a diameter of 740 mm, was forged on a hammer with a total degree of deformation of 35% to a diameter of 260 mm. According to this technology, the productivity of the process increased by 1.25 times compared with the prototype method, without compromising the quality of the metal.
Таким образом, заявляемый способ изготовления промежуточной заготовки из (α+β)-титановых сплавов позволяет повысить производительность процесса в 1,25-1,38 раза и получать заготовки высокого качества.Thus, the inventive method of manufacturing an intermediate billet of (α + β) -titanium alloys allows to increase the productivity of the process by 1.25-1.38 times and to obtain high-quality billets.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009116033/02A RU2409445C1 (en) | 2009-04-27 | 2009-04-27 | METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009116033/02A RU2409445C1 (en) | 2009-04-27 | 2009-04-27 | METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009116033A RU2009116033A (en) | 2010-11-10 |
RU2409445C1 true RU2409445C1 (en) | 2011-01-20 |
Family
ID=44025593
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009116033/02A RU2409445C1 (en) | 2009-04-27 | 2009-04-27 | METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2409445C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2644714C2 (en) * | 2015-12-22 | 2018-02-13 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method for manufacturing rods of titanium based alloys |
-
2009
- 2009-04-27 RU RU2009116033/02A patent/RU2409445C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
АЛЕКСАНДРОВ В.К. и др. Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: ВИЛС, 1996, с.184-185, 189. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2644714C2 (en) * | 2015-12-22 | 2018-02-13 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method for manufacturing rods of titanium based alloys |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2009116033A (en) | 2010-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106498318B (en) | Improve the process of 2219 aluminium alloy rings comprehensive mechanical properties | |
JP6171762B2 (en) | Method of forging Ni-base heat-resistant alloy | |
CN109482796B (en) | Beta forging and heat treatment method of TC4 titanium alloy disc forging | |
CN105441840B (en) | A kind of hammering cogging method of high-strength heat-resistant magnesium alloy ingot casting | |
CN105441845B (en) | The forging technology of TC18 titanium alloy raw material abnormal structure | |
CN105506525A (en) | Preparation method of Ti2AlNb-based alloy large-size uniform fine-grain bar | |
US20240002967A1 (en) | Thermal Processing Method for Niobium-Containing High-Alloy Austenitic Heat-Resistant Stainless Steel Bar | |
RU2758045C1 (en) | Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys | |
CN102978552A (en) | Plastic deformation method for cast magnesium-gadolinium-yttrium-neodymium-zirconium (Mg-Gd-Y-Nd-Zr) rare earth magnesium-alloy component | |
CN105861968B (en) | A kind of method of raising Al Cu series high-strength aluminum alloy ring mechanical properties | |
RU2314362C2 (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS | |
RU2618678C1 (en) | Method of deformation-thermal processing of austenitic high-manganese steel | |
CN110453163A (en) | A method of 7000 line aluminium alloy super large-scale forging part height are improved to performance | |
RU2409445C1 (en) | METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
US6565683B1 (en) | Method for processing billets from multiphase alloys and the article | |
CN108396270B (en) | Method for producing α, nearly α or α + β titanium alloy bar | |
RU2381296C1 (en) | METHOD OF RECEIVING OF SHEETS FROM TITANIUM ALLOY Ti-6Al-4V | |
RU2468114C1 (en) | Method to produce superplastic sheet from aluminium alloy of aluminium-lithium-magnesium system | |
CN106391958A (en) | Method for manufacturing TC4 large-sized titanium alloy inclined tube-type die forged piece | |
KR20130082215A (en) | The manufacturing method of titanium alloy with high-strength and high-formability and its titanium alloy | |
RU2464116C1 (en) | Method of producing titanium round rods with ultrafine structure | |
RU2758737C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
RU2761398C1 (en) | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor | |
CN110802125B (en) | Preparation method of magnesium alloy bar | |
RU2468882C1 (en) | METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170428 |