RU2314362C2 - METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS - Google Patents
METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS Download PDFInfo
- Publication number
- RU2314362C2 RU2314362C2 RU2005138442/02A RU2005138442A RU2314362C2 RU 2314362 C2 RU2314362 C2 RU 2314362C2 RU 2005138442/02 A RU2005138442/02 A RU 2005138442/02A RU 2005138442 A RU2005138442 A RU 2005138442A RU 2314362 C2 RU2314362 C2 RU 2314362C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- heated
- blank
- forging
- stage
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления промежуточных заготовок из α- и (α+β)-титановых сплавов методом горячей деформации.The invention relates to the field of metal forming, in particular to methods for the manufacture of intermediate billets from α- and (α + β) -titanium alloys by hot deformation.
Известен способ производства промежуточных заготовок из сплавов титана, включающий выплавку слитков, нагрев в рекуперативных нагревательных колодцах, прокатку слитков в блюм, прокатку блюма в круг на крупносортном прокатном стане и окончательную прокатку прутка на готовый размер на сортовом прокатном стане (Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов. Александров В.К., Аношкин Н.Ф., Белозеров А.П. и др. - М.: ВИЛС, 1996, с.177-179 [1]).A known method for the production of intermediate billets from titanium alloys, including smelting ingots, heating in recuperative heating wells, rolling ingots into bloom, rolling bloom in a circle at a large-grade rolling mill, and final rolling of the bar to a finished size on a high-quality rolling mill (Titanium alloys. Semi-finished products from titanium Aleksandrov V.K., Anoshkin N.F., Belozerov A.P. et al. - M.: VILS, 1996, pp. 177-179 [1]).
Известный способ позволяет получать промежуточную заготовку из сплавов титана на прокатных станах без использования специализированного оборудования.The known method allows to obtain an intermediate billet of titanium alloys on rolling mills without the use of specialized equipment.
Недостатком известного способа является невозможность получения требуемой структуры в промежуточной заготовке вследствие того, что деформация металла на всех переходах происходит в β-области. Кроме того, недостатком данного способа является большая потеря металла из-за значительной разнотолщинности на концах прутков ([1], с.187).The disadvantage of this method is the impossibility of obtaining the desired structure in the intermediate workpiece due to the fact that the deformation of the metal at all junctions occurs in the β-region. In addition, the disadvantage of this method is the large loss of metal due to the significant difference in thickness at the ends of the rods ([1], p. 187).
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов прессованием (см. ([1], с.176).A known method of manufacturing intermediate billets of titanium alloys by pressing (see ([1], p.176).
Недостатком этого процесса являются большие потери металла в виде пресс-остатка и дефектов утяжинного конца. Кроме того, экструдирование заготовок из слитка невозможно в (α+β)-области из-за больших давлений и высоких усилий прессования, а прессование в β-области не позволяет формировать требуемую структуру заготовки.The disadvantage of this process is the large loss of metal in the form of a press residue and defects in the tensile end. In addition, the extrusion of ingot blanks is not possible in the (α + β) region due to high pressures and high pressing forces, and pressing in the β region does not allow forming the desired blank structure.
Известен способ изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток в несколько переходов при температурах β-области, промежуточную ковку при температурах β- и (α+β)-области, окончательную деформацию в (α+β)-области и механическую обработку (см. [1], с.184-189).A known method of manufacturing an intermediate billet from α- and (α + β) -titanium alloys, including forging an ingot into a bar in several transitions at temperatures of the β-region, intermediate forging at temperatures of the β- and (α + β) -region, the final deformation in (α + β) -regions and machining (see [1], pp. 184-189).
Недостатком известного способа является структурная неоднородность вследствие захолаживания металла в процессе ковки, неравномерности деформации и наличия зон затрудненной деформации. Кроме того, недостатком является большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах, т.к. разовый уков в (α+β)-области ограничен пластичностью металла и быстрым охлаждением металла.The disadvantage of this method is structural heterogeneity due to cooling of the metal during forging, uneven deformation and the presence of zones of difficult deformation. In addition, the disadvantage is the large number of heatings, especially during forging in the (α + β) region at the last transitions, because single yields in the (α + β) region are limited by the ductility of the metal and the rapid cooling of the metal.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к заявленному изобретению является способ изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области, окончательную деформацию при температуре (α+β)-области и механическую обработку, при этом промежуточную ковку в (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75, а на окончательных переходах ковку проводят с уковом 1,25-1,35 в пруток диаметром, определяемым по приведенному выражению (Патент РФ №2217260, публ. 27.11.2003 г. Бюл. №23) - прототип.The closest in technical essence and the achieved result to the claimed invention is a method of manufacturing an intermediate billet from α- and (α + β) -titanium alloys, including forging an ingot into a bar in several transitions at a temperature of β- and (α + β) -region, final deformation at the temperature of the (α + β) -region and machining, while intermediate forging in the (α + β) -region is carried out with a bob value of 1.25-1.75, and at the final transitions, forging is carried out with a bob of 1.25 -1.35 per bar with a diameter determined by the given cut zheniyu (RF patent №2217260, publ 27.11.2003 Bulletin №23..) - a prototype.
Недостатком прототипа является достаточно низкая производительность процесса прессования.The disadvantage of the prototype is the rather low productivity of the pressing process.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение производительности процесса прессования промежуточной заготовки с формированием регламентированной микроструктуры и термообработки на твердый раствор отпрессованных заготовок за счет укова на окончательных переходах ковки 1,36-2,5, а также сокращения времени нагрева заготовки до температуры прессования.The problem to which this invention is directed is to increase the productivity of the pressing process of the intermediate billet with the formation of a regulated microstructure and heat treatment of the pressed billets with a solid solution by means of yarn at the final forging transitions of 1.36-2.5, as well as reducing the heating time of the billet to temperature pressing.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении заявляемого изобретения, является формирование регламентированной микроструктуры, сокращение времени нагрева в 1,5-2,5 раза за счет ускоренного нагрева металла до температуры поверхности заготовки в диапазоне от 250°С ниже температуры полиморфного превращения до 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/сек и предварительной ковки в (α+β)-области с величиной укова 1,36-2,5.The technical result achieved by the implementation of the claimed invention is the formation of a regulated microstructure, reduction of heating time by 1.5-2.5 times due to accelerated heating of the metal to the surface temperature of the workpiece in the range from 250 ° C below the polymorphic transformation temperature to 100 ° C above polymorphic transformation temperature at a rate of 0.3-2.5 ° C / sec and preliminary forging in the (α + β) -region with the size of the yoke of 1.36-2.5.
При нагреве заготовки, предварительно деформированной в (α+β)-области, происходит рекристаллизация металла с измельчением зерен и дальнейшее измельчение зерен при прессовании заготовки в (α+β)-области, что позволяет получать мелкозернистую структуру металла.When a billet preliminarily deformed in the (α + β) region is heated, the metal recrystallizes with grain grinding and further grain grinding occurs when the billet is pressed in the (α + β) region, which makes it possible to obtain a fine-grained metal structure.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе изготовления промежуточной заготовки из α- или (α+β)-титановых сплавов, включающем ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре α- и (α+β)-области, механическую обработку заготовки и окончательное прессование в (α+β)-области, согласно изобретению величина укова на окончательных переходах ковки составляет 1,36-2,5, нагрев заготовки перед прессованием осуществляют в два этапа, причем на первом этапе заготовку нагревают до температуры поверхности заготовки в диапазоне от температуры на 250°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/сек, а на втором этапе заготовку охлаждают или нагревают до температуры на 40-250°С ниже температуры полиморфного превращения. При этом на первом этапе заготовку нагревают в индукционной печи.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method of manufacturing an intermediate billet from α- or (α + β) -titanium alloys, including forging an ingot into a bar in several transitions at a temperature of the α- and (α + β) -region, machining the workpiece and the final pressing in the (α + β) -region, according to the invention, the yoke at the final forging transitions is 1.36-2.5, the workpiece is heated before pressing in two stages, and at the first stage, the workpiece is heated to the surface temperature of the workpiece in the range from a temperature of 250 ° C lower than the temperature of the polymorphic transformation to a temperature of 100 ° C higher than the temperature of the polymorphic transformation at a speed of 0.3-2.5 ° C / s, and in the second stage, the workpiece is cooled or heated to a temperature of 40-250 ° C below the temperature of the polymorphic transformation. In this case, at the first stage, the preform is heated in an induction furnace.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем.The essence of the invention is as follows.
Ковка слитка в пруток при температуре β-области на первых проходах разрушает литую структуру. Первая ковка в (α+β)-области с величиной укова менее 1,36 разрушает большеугловые границы зерен и последующий нагрев с деформацией в β-области сопровождается рекристаллизацией с измельчением зерна. Окончательная деформация прутка в (α+β)-области переводит структуру металла в (α+β)-деформированную и при укове 1,36-2,5 приводит к разрушению большеугловых границ β-зерен и равномерной структуре по всему сечению, повышая пластичность металла.Forging an ingot into a bar at the temperature of the β-region in the first passes destroys the cast structure. The first forging in the (α + β) region with an uk value of less than 1.36 destroys the high-angle grain boundaries and subsequent heating with deformation in the β region is accompanied by recrystallization with grain refinement. The final deformation of the rod in the (α + β) -region translates the metal structure into (α + β) -deformed and, at 1.36-2.5, leads to the destruction of the high-angle boundaries of β-grains and a uniform structure over the entire cross section, increasing the ductility of the metal .
При нагреве металла, предварительно деформированного в (α+β)-области, происходит рекристаллизация металла с измельчением зерен и дальнейшее измельчение зерен при прессовании в (α+β)-области, что обеспечивает получение мелкозернистой структуры металла и увеличение количества α-фазы.When a metal pre-deformed in the (α + β) region is heated, the metal recrystallizes with grain grinding and further grain grinding occurs when pressed in the (α + β) region, which provides a fine-grained metal structure and an increase in the amount of the α phase.
Охлаждение до температуры прессования поверхностных слоев заготовки осуществляют на воздухе, а затем заготовки продолжают выдерживать в электрической печи сопротивления для выравнивания температуры металла по сечению и длине заготовки до температуры прессования.Cooling to the pressing temperature of the surface layers of the workpiece is carried out in air, and then the workpieces continue to withstand resistance in an electric furnace to equalize the temperature of the metal along the cross section and length of the workpiece to the temperature of pressing.
Примеры реализации способа.Examples of the method.
Пример 1. Слиток диаметром 740 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V ELI с температурой полиморфного превращения Тпп=957°С за несколько переходов отковали в пруток диаметром 282 мм. Величина укова при последнем переходе ковки в (α+β)-области составила 1,36. Полученный кованый пруток обточили на диаметр 275 мм, разрезали на краты длиной 750 мм, выполнили фаски и произвели нагрев в индукционной печи до температуры 1020°С (β-область) в течение 20 минут со скоростью нагрева 0,93°С/сек, затем охлаждали в электрической печи сопротивления до температуры 907°С в течение 60 минут. В завершение способа провели прессование нагретого кованого прутка в промежуточную заготовку диаметром 152,5 мм с вытяжкой 3,25 и термообработку при температуре 927°С в течение двух часов.Example 1. An ingot with a diameter of 740 mm from a titanium alloy Ti-6Al-4V ELI with a polymorphic transformation temperature T PP = 957 ° C was forged into a bar with a diameter of 282 mm in several transitions. The yoke value at the last forging transition in the (α + β) region was 1.36. The resulting forged bar was turned into a diameter of 275 mm, cut into 750 mm long chamfers, chamfered, and heated in an induction furnace to a temperature of 1020 ° C (β-region) for 20 minutes at a heating rate of 0.93 ° C / s, then cooled in an electric resistance furnace to a temperature of 907 ° C for 60 minutes. At the end of the method, the heated forged rod was pressed into an intermediate billet with a diameter of 152.5 mm with a hood of 3.25 and heat treatment at a temperature of 927 ° C for two hours.
По заявленному способу общее время нагрева заготовки перед прессованием сократилось со 140 минут до 80 минут, т.е. в 1,75 раза.According to the claimed method, the total heating time of the preform before pressing was reduced from 140 minutes to 80 minutes, i.e. 1.75 times.
Микроструктура в промежуточной заготовке глобулярная, с остатками границ бывших β-зерен, количество α-фазы составило 25-30%.The microstructure in the intermediate preform is globular, with the remains of the boundaries of the former β-grains, the amount of the α-phase was 25-30%.
Пример 2. Слиток диаметром 740 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V с температурой полиморфного превращения Тпп=998°С за несколько переходов отковали в пруток диаметром 282 мм. Величина укова при последних переходах ковки в (α+β)-области составила 1,72. Полученный кованый пруток обточили на ⌀275, разрезали на краты длиной 650 мм, выполнили фаски и произвели нагрев в индукционной печи до температуры 965°С (α+β)-область в течение 15 минут со скоростью нагрева 1,05°С/сек, затем окончательно нагрели до температуры 928°С в течение 60 минут. В завершение способа провели прессование с получением промежуточной заготовки ⌀152,5 мм с вытяжкой 3,25 и термообработкой при температуре 968°С в течение двух часов.Example 2. An ingot with a diameter of 740 mm from a titanium alloy Ti-6Al-4V with a polymorphic transformation temperature T PP = 998 ° C was forged into a bar with a diameter of 282 mm in several transitions. The yoke value at the last forging transitions in the (α + β) -region was 1.72. The resulting forged bar was turned into ⌀275, cut into 650 mm long chamfers, chamfered, and the (α + β) -region was heated in the induction furnace to a temperature of 965 ° C for 15 minutes at a heating rate of 1.05 ° C / s, then finally heated to a temperature of 928 ° C for 60 minutes. At the end of the method, pressing was performed to obtain an intermediate billet of ⌀152.5 mm with a hood of 3.25 and heat treatment at a temperature of 968 ° C for two hours.
По заявленному способу общее время нагрева заготовки перед прессованием сократилось со 150 до 75 минут, т.е. в 2 раза.According to the claimed method, the total heating time of the preform before pressing was reduced from 150 to 75 minutes, i.e. 2 times.
Микроструктура в промежуточной заготовке глобулярная, равноосная, без границ бывших β-зерен и укрупненной α-фазы, количество α-фазы 35-40%.The microstructure in the intermediate preform is globular, equiaxed, without boundaries of former β-grains and enlarged α-phase, the amount of α-phase is 35-40%.
Пример 3. Слиток диаметром 740 мм из технического титана марки Вт 1-0 с температурой полиморфного превращения Тпп=890°С за несколько переходов отковали в пруток диаметром 282 мм. Уков на последнем переходе ковки в (α+β)-области составил 1,7. Полученный кованый пруток обточили на диаметр 275 мм, разрезали на краты длиной 750 мм, выполнили фаски и произвели нагрев заготовок в β-область в индукционной печи в течение 18 минут со скоростью 0,83°С/сек до температуры 920°С, после чего охладили заготовку на воздухе до температуры 760°С в течение 7 минут, затем заготовку выдерживали в электрической печи сопротивления при температуре 760°С в течение 40 минут для выравнивания температуры по сечению и длине заготовки. Затем отпрессовали промежуточную заготовку диаметром 133 мм с вытяжкой 4,27. Термообработку промежуточной заготовки совместили с нагревом под горячую прокатку труб на стане ПВП 40-80.Example 3. An ingot with a diameter of 740 mm from technical titanium of the grade W 1-0 with a polymorphic transformation temperature T PP = 890 ° C was forged into a bar with a diameter of 282 mm in several transitions. Yields at the last forging transition in the (α + β) region were 1.7. The resulting forged bar was turned into a diameter of 275 mm, cut into 750 mm long chamfers, chamfered, and the billets were heated in the β-region in the induction furnace for 18 minutes at a rate of 0.83 ° C / s to a temperature of 920 ° C, after which cooled the workpiece in air to a temperature of 760 ° C for 7 minutes, then the workpiece was kept in an electric resistance furnace at a temperature of 760 ° C for 40 minutes to equalize the temperature over the cross section and length of the workpiece. Then pressed the intermediate workpiece with a diameter of 133 mm with a hood 4.27. Heat treatment of the intermediate billet was combined with heating for hot rolling of pipes at the PVP 40-80 mill.
Опытное опробование предлагаемого способа изготовления промежуточной заготовки показало, что общее время нагрева заготовки перед прессованием снизилось со 165 минут до 65 минут, т.е. более чем в 2,5 раза.Experimental testing of the proposed method for manufacturing an intermediate preform showed that the total heating time of the preform before pressing decreased from 165 minutes to 65 minutes, i.e. more than 2.5 times.
Таким образом, предлагаемый способ изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов по сравнению с прототипом обеспечивает повышение производительности процесса прессования за счет сокращения времени нагрева заготовки до температуры прессования, регламентирует процесс рекристаллизации во время скоростного нагрева, в результате чего формируется заданная микроструктура.Thus, the proposed method of manufacturing an intermediate preform from α- and (α + β) -titanium alloys in comparison with the prototype provides an increase in the productivity of the pressing process by reducing the heating time of the workpiece to the pressing temperature, regulates the process of recrystallization during high-speed heating, resulting in a given microstructure is formed.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005138442/02A RU2314362C2 (en) | 2005-12-09 | 2005-12-09 | METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005138442/02A RU2314362C2 (en) | 2005-12-09 | 2005-12-09 | METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005138442A RU2005138442A (en) | 2007-06-27 |
| RU2314362C2 true RU2314362C2 (en) | 2008-01-10 |
Family
ID=38314875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005138442/02A RU2314362C2 (en) | 2005-12-09 | 2005-12-09 | METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2314362C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2468882C1 (en) * | 2011-06-08 | 2012-12-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
| RU2563083C1 (en) * | 2014-03-26 | 2015-09-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy |
| RU2758044C1 (en) * | 2021-01-29 | 2021-10-25 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys |
| RU2758045C1 (en) * | 2021-02-02 | 2021-10-25 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys |
| RU2758735C1 (en) * | 2021-01-29 | 2021-11-01 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
| RU2758737C1 (en) * | 2021-02-03 | 2021-11-01 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус" | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
-
2005
- 2005-12-09 RU RU2005138442/02A patent/RU2314362C2/en active
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2468882C1 (en) * | 2011-06-08 | 2012-12-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
| RU2563083C1 (en) * | 2014-03-26 | 2015-09-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy |
| RU2758044C1 (en) * | 2021-01-29 | 2021-10-25 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys |
| RU2758735C1 (en) * | 2021-01-29 | 2021-11-01 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
| RU2758045C1 (en) * | 2021-02-02 | 2021-10-25 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys |
| RU2758737C1 (en) * | 2021-02-03 | 2021-11-01 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус" | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005138442A (en) | 2007-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI77057C (en) | FOERFARANDE FOER FRAMSTAELLNING AV ROER, STAENGER OCH BAND. | |
| RU2314362C2 (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2217260C1 (en) | METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS | |
| CN103184397A (en) | Preparation method of magnesium alloy wire based on severe plastic deformation | |
| JP7087476B2 (en) | α + β type titanium alloy extruded profile | |
| US10407745B2 (en) | Methods for producing titanium and titanium alloy articles | |
| CN111534772A (en) | Preparation method of TC4 titanium alloy finished bar with short process and low cost | |
| CN105861968B (en) | A kind of method of raising Al Cu series high-strength aluminum alloy ring mechanical properties | |
| RU2758045C1 (en) | Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys | |
| JPH03193850A (en) | Production of titanium and titanium alloy having fine acicular structure | |
| JP2019512046A (en) | Method of manufacturing bar from titanium alloy | |
| RU2758737C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2758044C1 (en) | Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys | |
| RU2484176C2 (en) | Method of making thin sheets from pseudo-beta-titanium alloys | |
| CN110722014B (en) | Preparation method and application of Nb ingot blank and Nb rod | |
| RU2266171C1 (en) | METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANK OF (α+β) TITANIUM ALLOYS | |
| RU2534909C1 (en) | THERMOMECHANICAL PROCESSING FOR INCREASE IN DUCTILITY OF 3D SEMIS FROM Al-Cu-Mg-Ag ALLOYS | |
| RU2468882C1 (en) | METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2355489C2 (en) | Method of producing of hot-rolled pipes made of alpha- and semi- alpha-titanium alloys | |
| RU2758735C1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2409445C1 (en) | METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| RU2262401C1 (en) | Hot rolled tube production process | |
| RU2110600C1 (en) | Method for producing articles from zirconium alloys | |
| RU2793901C9 (en) | Method for obtaining material for high-strength fasteners | |
| RU2793901C1 (en) | Method for obtaining material for high-strength fasteners |