RU2382068C1

RU2382068C1 - Способ получения базовой основы трансформаторного масла

Info

Publication number: RU2382068C1
Application number: RU2008127639/04A
Authority: RU
Inventors: Анна Николаевна Логинова (RU); Анна Николаевна Логинова; Сергей Васильевич Лысенко (RU); Сергей Васильевич Лысенко; Александр Владимирович Иванов (RU); Александр Владимирович Иванов; Вадим Владимирович Фадеев (RU); Вадим Владимирович Фадеев; Марианна Валерьевна Китова (RU); Марианна Валерьевна Китова; Анатолий Иванович Ёлшин (RU); Анатолий Иванович Ёлшин; Сергей Геннадьевич Кращук (RU); Сергей Геннадьевич Кращук; Игорь Евгеньевич Кузора (RU); Игорь Евгеньевич Кузора; Игорь Владимирович Павлов (RU); Игорь Владимирович Павлов; Леонид Александрович Поняев (RU); Леонид Александрович Поняев
Original assignee: Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок"; Открытое акционерное общество "Ангарская нефтехимическая компания"
Priority date: 2008-07-09
Filing date: 2008-07-09
Publication date: 2010-02-20

Abstract

Изобретение относится к области нефтепереработки, а именно к способу получения базовой основы трансформаторного (электроизоляционного) масла. Нефтяную прямогонную фракцию, выкипающую выше 310°С, подвергают каталитическому гидрокрекингу, а затем каталитической изодепарафинизации, совмещенной с дегидрированием, при послойной загрузке катализатора изодепарафинизации (верхний слой) и катализатора дегидрирования (нижний слой), взятых в соотношении 5-12:1. Каталитический гидрокрекинг осуществляют при температуре 340-420°С, под давлением 15-30 МПа, при объемной скорости подачи сырья 0,5-1,0 ч^-1 и при отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³. Каталитическую изодепарафинизацию, совмещенную с дегидрированием, осуществляют при температуре 220-300°С, под давлением водорода 2,5-4,5 МПа, при объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации 0,5-2 ч^-1, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора дегидрирования 5-12 ч^-1, при отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³. Способ позволяет увеличить выход базовой основы трансформаторного масла при сохранении качественных характеристик и улучшении электроизоляционных свойств трансформаторного масла. 6 з.п. ф-лы, 3 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение

Изобретение относится к области нефтепереработки, а именно к способу получения базовой основы трансформаторного (электроизоляционного) масла, применяемой в композиции с антиокислительными и иными присадками в трансформаторах и других типах маслонаполненного оборудования.

Уровень техники

Основными характеристиками трансформаторного масла являются низкая температура застывания, хорошая термоокислительная стабильность и низкие диэлектрические потери. Для достижения указанных характеристик при высоком выходе целевого продукта большое значение имеет технология производства базовой основы масла.

В настоящее время для получения базовой основы трансформаторного масла наибольшее распространение получила трехступенчатая схема, включающая процессы гидроочистки (гидрооблагораживания), а в некоторых случаях гидрокрекинга, депарафинизации и гидродоочистки.

Известен способ получения базовой основы электроизоляционного масла для трансформаторов в процессе, включающем стадию гидроочистки масляной фракции 286 - конец кипения (к.к.) арабской нефти на катализаторах, содержащих сульфиды никеля и вольфрама на оксиде алюминия, при давлении 18 МПа, температуре 370°С и объемной скорости 0,6 ч^-1, стадию депарафинизации метилэтилкетоном и толуолом (60:40) и стадию доочистки на глине (патент GB №1255897). Общий выход продукта составляет 68 мас.% при температуре застывания -35°С. Недостатком может быть отмечена относительно высокая температура застывания (требуемая стандартом МЭК 60296-2003 температура застывания не должна превышать минус 45°С).

Известен процесс получения базовой основы трансформаторного масла из вакуумного газойля кувейтских и иранских нефтей (фракция 235-438°С) (патент GB №1449515). Процесс включает стадию каталитической гидроочистки на катализаторе, содержащем оксиды кобальта и молибдена на алюмосиликате, при давлении 13,8 МПа, температуре 375°С и объемной скорости 1,0 ч^-1, с последующей дистилляцией фракции 250-к.к., стадию каталитической депарафинизации на катализаторе, содержащем 0,56 мас.% платины, нанесенной на декатионированный морденит, при давлении 3,5 МПа, температуре 320°С и объемной скорости 1,0 ч^-1, с последующей стадией разгонки с выделением фракции 250-к.к. Показано, что дополнительная стадия гидродоочистки может быть необязательна. Температура застывания полученного продукта была ниже -57°С, однако данные по выходу целевого продукта не представлены.

Известен способ получения базовой основы трансформаторного масла из прямогонной нефтяной фракции 275-430°С или рафинатов селективной очистки (RU 2123028). Процесс включает стадию гидроочистки при давлении 3,8 МПа, температуре 380°С и объемной скорости 0,7 ч^-1 на катализаторе, содержащем оксид никеля, оксид молибдена, оксид фосфора, оксид редкоземельных элементов, оксид циркония и оксид алюминия, стадию каталитической депарафинизации при 4,5 МПа и 330°С и объемной скорости 0,68 ч^-1 на катализаторе, содержащем оксид молибдена, оксид бора, оксид алюминия и высококремнистый цеолит, и стадию гидрирования при 4,8 МПа и 250°С на катализаторе, содержащем платину, алюмосиликат и оксид алюминия. Выход целевого продукта составляет 42,8 мас.% при температуре застывания -46°С. Использование рафината селективной очистки в качестве сырья позволяет повысить выход базовой основы трансформаторного масла до 43,4 мас.%. К недостаткам процесса можно отнести относительно низкий выход целевой фракции.

Известен способ получения низкозастывающей базовой основы трансформаторного масла из легкого вакуумного газойля (фракция 246-430°С) (US 4057489). На первой стадии проводят гидрооблагораживание при давлении до 7-10,5 МПа, температурах 376-390°С и объемной скорости 1,5-1,75 ч^-1 на катализаторах, содержащих оксиды никеля, вольфрама и алюминия. На второй стадии проводят депарафинизацию при давлении 6,0 МПа, температуре 302°С и объемной скорости 1,0 ч^-1 на катализаторах, содержащих 0,5% титана и 1,0% палладия, нанесенных на Н-морденит (900 Н Zeolon). На третьей стадии проводят контактную доочистку на глинах. Выход продукта с температурой застывания минус 62-минус 45°С, полученного по данной схеме, составлял 76,8-78,0 об.%. Недостатком указанного способа следует считать необходимость дополнительной очистки на глине для придания базовой основе необходимой стабильности к окислению.

Известен способ получения электроизоляционного масла, описанный в авторском свидетельстве SU 1815994. Согласно заявленному способу прямогонная нефтяная фракция 270-430°С подвергается обработке, включающей стадию гидроочистки на катализаторе, содержащем оксид кобальта, оксид молибдена и оксид алюминия, стадию депарафинизации на катализаторе, содержащем оксид молибдена, оксид бора, оксид алюминия и высококремнеземный цеолит, и стадию гидрирования на катализаторе, содержащем сульфид никеля, сульфид вольфрама и оксид алюминия. Процесс проводится при давлении водорода 23 МПа, температуре в зоне катализаторов гидроочистки и депарафинизации 360°С и 340°С в зоне катализатора гидрирования, объемной скорости подачи сырья 0,6 ч^-1. Из полученного продукта перегонкой выделяется целевая фракция с температурой застывания -48°С, температурой вспышки 138°С, термоокислительной стабильностью по МЭК 194 ч и тангенсом диэлектрических потерь 0,06. Выход продукта на используемое сырье составляет 59,2 мас.%. Недостатком данного способа можно считать относительно низкий выход целевого продукта.

Известен способ получения базовой основы трансформаторного масла из прямогонной нефтяной фракции 250-420°С (патент RU №2064002 - прототип). Процесс включает стадию гидроочистки при давлении 4,5 МПа и температуре 375°С на катализаторе, содержащем оксид никеля, оксид молибдена, оксид фосфора, оксид редкоземельных элементов и оксид алюминия, стадию каталитической депарафинизации при давлении 4,7 МПа и температурах 360-390°С на катализаторе, содержащем оксид молибдена, оксид бора, оксид алюминия и высококремнистый цеолит, и стадию гидрирования при давлении 4,8 МПа и температурах 260-280°С на катализаторе, содержащем платину и алюмосиликат. Полученный продукт подвергают ректификации с выделением фракции 270-к.к. Выход целевого продукта составляет 41,7 мас.% при температуре застывания -46°С. Недостаткам данного способа является относительно низкий выход целевой фракции, а также необходимость циклического проведения процесса с периодами 500-1000 часов.

Раскрытие изобретения

Задача, решаемая заявленным изобретением, состоит в создании высокоэффективного способа производства базовой основы трансформаторного масла.

Технический результат заключается в увеличении выхода базовой основы трансформаторного масла при сохранении качественных характеристик, соответствующих стандартам МЭК и ГОСТ, а также в улучшении электроизоляционных свойств трансформаторного масла.

Технический результат достигается тем, что нефтяную прямогонную фракцию, выкипающую выше 310°С, подвергают каталитическому гидрокрекингу, а затем каталитической изодепарафинизации, совмещенной с догидрированием, при послойной загрузке катализатора изодепарафинизации (верхний слой) и катализатора догидрирования (нижний слой), взятых в соотношении 5-12:1. Каталитический гидрокрекинг осуществляют при температуре 340-420°С, под давлением 15-30 МПа, при объемной скорости подачи сырья 0,5-1,0 ч^-1 и при отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³. Каталитическую изодепарафинизацию, совмещенную с догидрированием, осуществляют при температуре 220-300°С, под давлением водорода 2,5-4,5 МПа, при объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации 0,5-2 ч^-1, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора догидрирования 5-12 ч^-1 при отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³.

В частном случае катализатор гидрокрекинга содержит (мас.%):

Оксид никеля	- 15-20;
Оксид молибдена	- 30-40;
Оксид кремния	- 5-10;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

В частном случае катализатор изодепарафинизации содержит (мас.%):

Платина	- 0,15-0,5;
Оксид вольфрама	- 1,8-4,0;
Цеолит структуры MFI	- 10-50;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

Катализатор изодепарафинизации может дополнительно содержать 0,2-0,4 мас.% оксида цинка, или 0,2-1,0 мас.% оксида индия, или 0,2-0,4 мас.% лантана.

В частном случае катализатор догидрирования содержит (мас.%):

Оксид никеля	- 4,0-8,0;
Оксид молибдена	- 12,0-22,0;
Оксид вольфрама	- 1,8-4,0;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

Предложенный способ получения трансформаторного масла позволяет повысить выход продукта на исходное сырье с 59,2% по прототипу до 68,8%. При этом температура стадии депарафинизации понижается с 360°С по прототипу до 230-255°С. Полученная базовая основа трансформаторного масла имеет температуру застывания ниже -60°С (-48°С по прототипу) и термоокислительную стабильность (индукционный период окисления) по МЭК свыше 290 ч при 192 по прототипу.

Осуществление изобретения

На первой стадии исходная нефтяная фракция (вакуумный газойль) подвергается гидрокрекингу.

Процесс осуществляется при температурах 340-420°С, давлении 15-30 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-1,0 ч^-1 и циркуляции водородсодержащего газа (ВСГ) 500-1500:1 нм³/м³. Продукты подвергаются дистилляции с выделением фракции 280°С-к.к.

Полученная фракция направляется на стадию изодепарафинизации и догидрирования на катализаторах, загруженных послойно в один реактор в соотношении 5-12:1.

Процесс осуществляется при температурах 220-300°С, давлении 2,5-4,5 МПа, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации 0,5-2,0 ч^-1, через слой катализатора догидрирования 5-12 ч^-1 и отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³. Из полученного гидрогенизата дистилляцией выделяют целевую фракцию базовой основы трансформаторного масла.

Для иллюстрации предлагаемого способа приведены следующие примеры.

Пример 1.

Прямогонную нефтяную фракцию (вакуумный газойль), выкипающую при температуре выше 310°С, с характеристиками, приведенными в таблице 1, на первой стадии подвергают гидрокрекингу на катализаторе, содержащем (мас.%):

Оксид никеля	- 20,0;
Оксид молибдена	- 40,0;
Оксид кремния	- 10,0;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

Процесс осуществляется при температуре 340°С, давлении водорода 15 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ:сырье 500:1 нм³/м³. Из полученного продукта дистилляцией выделяют целевую фракцию 280-к.к. с характеристиками, представленными в Таблице 2. Выход целевой фракции на этой стадии составляет 72,0 мас.%.

Таблица 1 Физико-химические свойства исходного сырья
Наименование показателя	Значение показателя
Плотность при 20°С, г/см³	0,885
Вязкость кинематическая при 50°С, мм²/с	8,7
Показатель преломления при 50°С	1,4960
Температура застывания,°С	12
Цвет, ед. ЦНТ
Массовая доля ароматических углеводородов, %	23
Фракционный состав:
- 5% выкипает при температуре, °С	310
- 98% выкипает при температуре, °С	415

Таблица 2 Физико-химические свойства фракции 280-к.к.
Наименование показателя	Значение показателя по
	примерам
	1	2	3
Плотность при 20°С, г/см³	0,849	0,845	0,844
Вязкость кинематическая при 50°С, мм²/с	7,0	6,4	6,3
Показатель преломления при 50°С	1,4634	1,4620	1,4618
Температура застывания,°С	14	13	13
Температура вспышки в закрытом тигле,°С	151	150	150
Массовая доля ароматических углеводородов, %	<1,5	<1,5	<1,5
Фракционный состав:
- температура начала кипения, °С	270	270	270
- 5% выкипает при температуре, °С	302	300	300
- 98% выкипает при температуре, °С	400	395	394
- температура конца кипения, °С	420	410	410

На второй стадии полученную фракцию 280-к.к. подвергают изодепарафинизации, совмещенной с догидрированием, на катализаторе изодепарафинизации, содержащем (мас.%):

платина	- 0,5;
оксид вольфрама	- 1,8;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 10;
оксид алюминия	- остальное до 100

и на катализаторе догидрирования, содержащем (мас.%):

оксид никеля	- 4,0;
оксид молибдена	- 12,0;
оксид вольфрама	- 4,0;
оксид алюминия	- остальное до 100.

Соотношение катализаторов изодепарафинизации и догидрирования составляет 5:1. Процесс осуществляется при температуре 300°С, давлении водорода 4,5 МПа, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации составляет 2,0 ч^-1, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора догидрирования - 10,0 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ:сырье - 1500:1 нм³/м³.

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 94,8 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,3 мас.%.

Выход и физико-химические свойства полученной базовой основы трансформаторного масла приведены в Таблице 3.

Пример 2.

Оксид никеля	- 17,5;
Оксид молибдена	- 35,0;
Оксид кремния	- 7,5;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

Процесс осуществляется при температуре 360°С, давлении водорода 25 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,6 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ:сырье 1000:1 нм³/м³. Из полученного продукта дистилляцией выделяют целевую фракцию 280-к.к. с характеристиками, представленными в Таблице 2. Выход целевой фракции на этой стадии составляет 72,0 мас.%.

платина	- 0,3;
оксид вольфрама	- 3,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 40;
оксид алюминия	- остальное до 100

оксид никеля	- 6,0;
оксид молибдена	- 18,0;
оксид вольфрама	- 3,0;
оксид алюминия	- остальное до 100.

Соотношение катализаторов изомеризации и догидрирования составляет 12:1.

Процесс осуществляется при температуре 240°С, давлении водорода 3,5 МПа, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации составляет 1,0 ч^-1, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора догидрирования - 12,0 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ:сырье - 1000:1 нм³/м³.

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 94,5 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,0 мас.%.

Пример 3.

Оксид никеля	- 15,0;
Оксид молибдена	- 30,0;
Оксид кремния	- 5,0;
Оксид алюминия	- остальное до 100.

Процесс осуществляется при температуре 420°С, давлении водорода 30 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ:сырье 1500:1 нм³/м³. Из полученного продукта дистилляцией выделяют целевую фракцию 280-к.к. с характеристиками, представленными в Таблице 2. Выход целевой фракции на этой стадии составляет 68,5 мас.%.

платина	- 0,15;
оксид вольфрама	- 4,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 50;
оксид алюминия	- остальное до 100

оксид никеля	- 8,0;
оксид молибдена	- 22,0;
оксид вольфрама	- 1,8;
оксид алюминия	- остальное до 100.

Соотношение катализаторов изомеризации и догидрирования составляет 10:1.

Процесс осуществляется при температуре 220°С, давлении водорода 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации составляет 0,5 ч^-1, объемной скорости подачи сырья через слой катализатора догидрирования - 5,0 ч^-1, соотношении циркуляционный ВСГ: сырье - 1000:1 нм³/м³.

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 94,0 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 64,4 мас.%.

Пример 4.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	-0,15;
оксид цинка	- 0,4;
оксид вольфрама	- 4,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 50;
оксид алюминия	- остальное до 100

и на катализаторе догидрирования по примеру 2. Соотношение катализаторов изомеризации и догидрирования составляет 10:1.

Совмещенный процесс изодепарафинизации и догидрирования осуществляется по примеру 2.

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 95,0 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,4 мас.%.

Пример 5.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,3;
оксид цинка	- 0,3;
оксид вольфрама	- 3,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 40;
оксид алюминия	- остальное до 100

и на катализаторе догидрирования по примеру 2.

Пример 6.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,5;
оксид цинка	- 0,2;
оксид вольфрама	- 1,8;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 10;
оксид алюминия	- остальное до 100

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 95,5 мас.%.

Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,8 мас.%.

Пример 7.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,15;
оксид индия	- 1,0;
оксид вольфрама	- 4,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 50;
оксид алюминия	- остальное до 100

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 94,0 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 67,7 мас.%.

Пример 8.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,3;
оксид индия	- 0,6;
оксид вольфрама	- 3,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 40;
оксид алюминия	- остальное до 100

Пример 9.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,5;
оксид индия	- 0,2;
оксид вольфрама	- 1,8;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 10;
оксид алюминия	- остальное до 100

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 94,7 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,2 мас.%.

Пример 10.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,15;
лантан	- 0,4;
оксид вольфрама	- 4,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 50;
оксид алюминия	- остальное до 100

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 93,7 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 67,5 мас.%.

Пример 11.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,3;
лантан	- 0,3;
оксид вольфрама	- 3,0;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 40;
оксид алюминия	- остальное до 100

Пример 12.

Процесс проводят по примеру 2.

платина	- 0,5;
лантан	- 0,2;
оксид вольфрама	- 1,8;
цеолит структуры MFI марки ZSM-5	- 10;
оксид алюминия	- остальное до 100

Полученный продукт подвергают дистилляции и выделяют целевую базовую основу трансформаторного масла. Выход продукта на второй стадии составляет 95,5 мас.%. Общий выход базовой основы трансформаторного масла, полученный по двухстадийному процессу, составляет 68,8 мас.%.

Выход и физико-химические свойства полученной базовой основы трансформаторного масла приведены в Таблице 3. Для сравнения в Таблице 3 приведены данные, полученные по прототипу.

Промышленная применимость

Предложенный способ получения базовой основы трансформаторного масла применим при получении трансформаторных масел на нефтеперерабатывающих предприятиях.

Таблица 3 Выход и физико-химические свойства полученной базовой основы трансформаторного масла
Наименование показателя	Значение показателей по примерам
Наименование показателя	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	По прототипу
Выход на стадии каталитического гидрокрекинга, мас.%	72,0	72,0	68,5	72,0	72,0	72,0	72,0	72,0	72,0	72,0	72,0	72,0	75,5*
Выход на стадии изодепарафинизаии, совмещенной с догидрированием, мас.%	94,8	94,5	94,0	95,0	94,8	95,5	94,0	94,0	94,7	93,7	94,5	95,5	78,4
Общий выход на сырье, мас.%	68,3	68,0	64,4	68,4	68,3	68,8	67,7	67,7	68,2	67,5	68,0	68,8	59,2
Температура застывания, °С	-58	-60	-65	-55	-60	-60	-55	-62	-56	-52	-64	-65	-48
Температура вспышки в закрытом тигле, °С	138	136	135	138	136	136	138	137	138	138	135	135	135
Вязкость кинематическая, мм²/с при 50°С	7,08	7,00	7,02	7,16	7,09	7,06	7,12	7,05	7,10	7,15	7,05	7,03
Напряжение пробоя, кВ	82	79	80	77	80	79	78	80	78	80	82	85
Тангенс угла диэлектрических потерь при 90°С	0,09	0,10	0,10	0,12	0,10	0,11	0,11	0,10	0,12	0,10	0,09	0,08
Примечание: *Выход на стадии глубокого гидрооблагораживания

я

Claims

1. Способ получения базовой основы трансформаторного масла, заключающийся в том, что нефтяную прямогонную фракцию, выкипающую выше 310°С, подвергают каталитическому гидрокрекингу, а затем каталитической изодепарафинизации, совмещенной с дегидрированием при послойной загрузке катализатора изодепарафинизации (верхний слой) и катализатора дегидрирования (нижний слой), взятых в соотношении 5-12:1, при этом каталитический гидрокрекинг осуществляют при температуре 340-420°С под давлением 15-30 МПа при объемной скорости подачи сырья 0,5-1,0 ч^-1 и при отношении водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³, а каталитическую изодепарафинизацию, совмещенную с дегидрированием, - при температуре 220-300°С под давлением водорода 2,5-4,5 МПа при объемной скорости подачи сырья через слой катализатора изодепарафинизации 0,5-2 ч^-1 объемной скорости подачи сырья через слой катализатора дегидрирования 5-12 ч^-1 при отношение водородсодержащего газа к сырью 500-1500:1 нм³/м³.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, каталитический гидрокрекинг осуществляют на катализаторе, содержащем, мас.%:
Оксид никеля 15-20 Оксид молибдена 30-40 Оксид кремния 5-10 Оксид алюминия остальное до 100

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что изодепарафинизацию осуществляют на катализаторе, содержащем, мас.%:
Платина 0,15-0,5 Оксид вольфрама 1,8-4,0 Цеолит структуры MFI 10-50 Оксид алюминия остальное до 100

4. Способ по п.3, отличающийся тем, что катализатор дополнительно содержит 0,2-0,4 мас.% оксида цинка.

5. Способ по п.3, отличающийся тем, что катализатор дополнительно содержит 0,2-1,0 мас.% оксида индия.

6. Способ по п.3, отличающийся тем, что катализатор дополнительно содержит 0,2-0,4 мас.% лантана.

7. Способ по п.1, отличающийся тем, что дегидрирование осуществляют на катализаторе, содержащем, мас.%:
Оксид никеля 4,0-8,0 Оксид молибдена 12,0-22,0 Оксид вольфрама 1,8-4,0 Оксид алюминия остальное до 100