RU2378322C1 - Motor fuel obtaining method - Google Patents
Motor fuel obtaining method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2378322C1 RU2378322C1 RU2008135450/04A RU2008135450A RU2378322C1 RU 2378322 C1 RU2378322 C1 RU 2378322C1 RU 2008135450/04 A RU2008135450/04 A RU 2008135450/04A RU 2008135450 A RU2008135450 A RU 2008135450A RU 2378322 C1 RU2378322 C1 RU 2378322C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gasoline
- distillate
- diesel
- distillates
- hydrotreating
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу получения моторных топлив (товарных автомобильных бензинов и дизельных топлив) и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to a method for producing motor fuels (commercial automobile gasolines and diesel fuels) and can be used in the oil refining industry.
Известен способ глубокого гидрирования газойлевых дистиллятов термических и каталитических процессов с получением малосернистых дизельных дистиллатов, отвечающих требованиям современных стандартов (содержание серы - менее 0,035 мас.%) (Пат. РФ №2232183, 2004).A known method of deep hydrogenation of gas oil distillates of thermal and catalytic processes to obtain low-sulfur diesel distillates that meet the requirements of modern standards (sulfur content - less than 0.035 wt.%) (Pat. RF №2232183, 2004).
Согласно способу процесс гидрирования осуществляют при давлении 25-30 МПа, температуре 330-410° в присутствии сульфидного никель-вольфрамового катализатора в соотношении водородсодержащий газ/сырье 800-1500 нм3/м3.According to the method, the hydrogenation process is carried out at a pressure of 25-30 MPa, a temperature of 330-410 ° in the presence of a sulfide nickel-tungsten catalyst in a hydrogen-containing gas / feed ratio of 800-1500 nm 3 / m 3 .
В результате получают компонент бензина, пригодный для использования как сырье процесса каталитического крекинга, и дизельную фракцию, отвечающую требованиям на товарное дизельное топливо.The result is a gasoline component suitable for use as a raw material of the catalytic cracking process, and a diesel fraction that meets the requirements for commercial diesel fuel.
К недостаткам способа следует отнести высокое давление водорода - до 30 МПа, что требует применения металлоемкого и дорогостоящего оборудования, а также невозможность снизить содержание серы в дизельном дистиллате до уровня менее 0,005 мас.%, что ограничивает применение данного способа.The disadvantages of the method include high hydrogen pressure - up to 30 MPa, which requires the use of metal-consuming and expensive equipment, as well as the inability to reduce the sulfur content in diesel distillate to a level of less than 0.005 wt.%, Which limits the application of this method.
Известен способ получения компонентов автомобильных бензинов путем совместной гидроочистки бензиновых дистиллатов термических процессов и прямогонных бензинов (в соотношении от 1:1 до 1:3). Способ осуществляют в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора при температуре 330-350°С, давлении - 4 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,7-2,0 час-1. В результате получают компонент автомобильного бензина с содержанием серы 0,001-0,002 мас.%, содержанием азота 0,00005-0,00020 мас.%, который может быть направлен на дальнейшее облагораживание путем каталитического риформинга (установка с блоком предварительной гидроочистки сырья). Процесс каталитического риформинга обеспечевает производство товарного автомобильного бензина (в смеси с другими высокооктановыми компонентами).A known method of producing components of gasoline by joint hydrotreating gasoline distillates of thermal processes and straight-run gasolines (in a ratio of from 1: 1 to 1: 3). The method is carried out in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst at a temperature of 330-350 ° C, a pressure of 4 MPa, a volumetric feed rate of 0.7-2.0 hour -1 . The result is a gasoline component with a sulfur content of 0.001-0.002 wt.%, A nitrogen content of 0.00005-0,00020 wt.%, Which can be sent for further refinement by catalytic reforming (installation with a preliminary hydrotreatment unit for raw materials). The catalytic reforming process ensures the production of commercial gasoline (mixed with other high-octane components).
(Осипов Л.Н. и др. Нефтепереработка и нефтехимия, №2, 1969 г., стр.1).(Osipov L.N. et al. Oil Refining and Petrochemicals, No. 2, 1969, p. 1).
К недостаткам способа следует отнести следующее:The disadvantages of the method include the following:
1) высокий тепловой эффект процесса гидрирования, что требует применения сложных многосекционных реакционных устройств, снабженных линиями подвода холодного водорода;1) the high thermal effect of the hydrogenation process, which requires the use of complex multi-sectional reaction devices equipped with cold hydrogen supply lines;
2) невозможность снизить содержание серы в очищенном продукте до уровня менее 0,001 мас.%, что вызывает необходимость дополнительной очистки полученного гидрогенизата.2) the inability to reduce the sulfur content in the purified product to a level of less than 0.001 wt.%, Which necessitates additional purification of the obtained hydrogenate.
Указанные недостатки существенно ограничивают возможность промышленной реализации данного способа.These disadvantages significantly limit the possibility of industrial implementation of this method.
Наиболее близким к предлагаемому является способ облагораживания смеси бензиновых дистиллатов термических процессов переработки нефти и прямогонных дизельных дистиллатов (А.с. СССР №336994, 1980).Closest to the proposed method is a refinement of a mixture of gasoline distillates of thermal processes of oil refining and straight-run diesel distillates (AS USSR No. 336994, 1980).
Согласно данному способу гидроочистке подвергают бензиновые дистиллаты вторичного происхождения, например, от процессов термического крекинга и коксования тяжелых остатков сернистых и высокосернистых нефтей, в смеси с прямогонным дизельным дистиллатом в соотношении 3:7. Гидрогенизат направляют на ректификацию с выделением бензинового и дизельного дистиллата. Бензиновый дистиллат подвергают дополнительной гидроочистке и последующему риформингу с получением товарного автомобильного бензина, а дизельный дистиллат используют как товарное дизельное топливо.According to this method, gasoline distillates of secondary origin are subjected to hydrotreating, for example, from processes of thermal cracking and coking of heavy residues of sulfur and sour crude oils, in a mixture with straight-run diesel distillate in a ratio of 3: 7. The hydrogenate is directed to rectification with the release of gasoline and diesel distillate. Gasoline distillate is subjected to additional hydrotreatment and subsequent reforming to produce commercial gasoline, and diesel distillate is used as commercial diesel fuel.
Гидроочистку осуществляют при давлении 3-5 МПа, температуре 360-400°С, в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора.Hydrotreating is carried out at a pressure of 3-5 MPa, a temperature of 360-400 ° C, in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst.
Полученный после разделения гидрогенизата бензин имеет октановое число 55 (М.М.) при содержании серы не более 0,1 мас.% и азота 0,0002 мас.%. При каталитическом риформинге такого бензина получают товарный автомобильный бензин с октановым числом 85 (М.М.).The gasoline obtained after separation of the hydrogenate has an octane number of 55 (M.M.) with a sulfur content of not more than 0.1 wt.% And nitrogen of 0.0002 wt.%. In the catalytic reforming of such gasoline, commercial motor gasoline with an octane rating of 85 is obtained (M.M.).
Дизельный дистиллат содержит не более 0,2 мас.% серы, цетановое число 48.Diesel distillate contains not more than 0.2 wt.% Sulfur, cetane number 48.
К недостаткам способа можно отнести невозможность снизить содержание серы в бензиновом дистиллате до уровня требований к сырью каталитического риформинга (0,00005 мас.%) и отсутствие возможности облагораживать дизельные дистиллаты вторичных процессов, что существенно ограничивает применимость способа на НПЗ России.The disadvantages of the method include the inability to reduce the sulfur content in gasoline distillate to the level of requirements for raw materials of catalytic reforming (0.00005 wt.%) And the lack of the ability to refine diesel distillates of secondary processes, which significantly limits the applicability of the method to Russian refineries.
Задачей настоящего изобретения является расширение сырьевой базы за счет вовлечения в процесс гидрирования более широкой смесевой фракции бензиновых и дизельных дистиллатов вторичных процессов с получением моторных топлив (автомобильного бензина и дизельного топлива), соответствующих требованиям современных стандартов.The objective of the present invention is to expand the raw material base by involving in the hydrogenation process a wider mixed fraction of gasoline and diesel distillates of secondary processes to produce motor fuels (motor gasoline and diesel fuel) that meet the requirements of modern standards.
Поставленная задача решается предлагаемым способом получения моторных топлив, который включает гидроочистку смеси дистиллатов термических процессов с прямогонным дизельным дистиллатом при повышенной температуре и давлении, разделение гидрогенизата путем ректификации на бензиновый и дизельный дистиллаты, дополнительную гидроочистку и последующий риформинг выделенного бензинового дистиллата. Способ отличается тем, что в качестве дистиллатов термических процессов используют широкую бензиногазойлевую фракцию, выкипающую внутри интервала температур 30-370°С, которую смешивают с прямогонным дизельным дистиллатом в соотношении от 10:90 мас.% до 40:60 мас.%.The problem is solved by the proposed method for producing motor fuels, which includes hydrotreating a mixture of thermal distillates with straight-run diesel distillate at elevated temperature and pressure, separating the hydrogenated product by distillation into gasoline and diesel distillates, additional hydrotreating and subsequent reforming of the isolated gasoline distillate. The method is characterized in that as a distillate of thermal processes, a wide gasoline-gas oil fraction is used, boiling off within the temperature range of 30-370 ° C, which is mixed with straight-run diesel distillate in a ratio of 10:90 wt.% To 40:60 wt.%.
Дополнительную гидроочистку бензинового дистиллата, выделенного из гидрогенизата, проводят в смеси с прямогонным бензиновым дистиллатом в соотношении от 15:85 мас.% до 25:75 мас.%, после чего гидроочищенную фракцию направляют на риформинг.Additional hydrotreating of gasoline distillate isolated from the hydrogenate is carried out in a mixture with straight-run gasoline distillate in a ratio of from 15:85 wt.% To 25:75 wt.%, After which the hydrotreated fraction is sent for reforming.
Дизельный дистиллат, выделенный из гидрогенизата, частично возвращают на стадию гидрирования в количестве 5-20 мас.% на исходное сырье, а оставшуюся часть выводят в качестве товарного дизельного топлива.The diesel distillate isolated from the hydrogenate is partially returned to the hydrogenation step in an amount of 5-20 wt.% To the feedstock, and the remainder is withdrawn as commercial diesel fuel.
Гидроочистку осуществляют при температуре 330-400°С, давлении 3-7 МПа в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.Hydrotreating is carried out at a temperature of 330-400 ° C, a pressure of 3-7 MPa in the presence of aluminum-nickel-molybdenum or aluminum-cobalt-molybdenum catalyst.
В сырье гидроочистки может быть дополнительно добавлено 3-30 мас.% легкого газойля каталитического крекинга, выкипающего внутри интервала температур 160-360°С.3-30 wt.% Light catalytic cracking gas oil boiling inside the temperature range 160-360 ° C can be added to the hydrotreating feedstock.
Дополнительую гидроочистку проводят при температуре 300-390°С, давлении 2-4,5 МПа в присутствии алюмо-кобальт-молибденового или алюмо-никель-молибденового катализатора.Additional hydrotreating is carried out at a temperature of 300-390 ° C, a pressure of 2-4.5 MPa in the presence of aluminum-cobalt-molybdenum or aluminum-nickel-molybdenum catalyst.
Каталитический риформинг осуществляют в присутствии алюмо-платинового катализатора при давлении 2-3 МПа, температуре 480-520°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-2,0 час-1. В результате получают компонент автомобильного бензина, характеризующийся октановым числом 97-98 по исследовательскому методу (86 по моторному методу). Выход компонента автомобильного бензина составляет 85,0 мас.% на сырье каталитического риформинга.Catalytic reforming is carried out in the presence of an aluminum-platinum catalyst at a pressure of 2-3 MPa, a temperature of 480-520 ° C, a bulk feed rate of 0.5-2.0 hour -1 . The result is a component of gasoline, characterized by an octane number of 97-98 according to the research method (86 according to the motor method). The yield of gasoline component is 85.0 wt.% On catalytic reforming feedstock.
Помимо целевых продуктов: компонента автомобильного бензина и дизельного дистиллата - при реализации способа образуются углеводородные газы, сероводород и аммиак (при каталитическом риформинге - водород). На стадии гидроочистки выход углеводородного газа достигает 0,7-1,2 мас.%, сероводорода и аммиака до 1 мас.% (суммарно). На стадии каталитического риформинга выход углеводородного газа достигает 14 мас.%, сероводорода и аммиака - менее 0,0001 мас.%, водорода- 1,0-1,4 мас.%.In addition to the target products: a component of gasoline and diesel distillate, hydrocarbon gases, hydrogen sulfide and ammonia are formed during the implementation of the method (hydrogen is used in catalytic reforming). At the hydrotreating stage, the yield of hydrocarbon gas reaches 0.7-1.2 wt.%, Hydrogen sulfide and ammonia up to 1 wt.% (Total). At the stage of catalytic reforming, the yield of hydrocarbon gas reaches 14 wt.%, Hydrogen sulfide and ammonia - less than 0.0001 wt.%, Hydrogen - 1.0-1.4 wt.%.
В типичном случае - при переработке смеси, состоящей из 25 мас.% широкой бензиногазойлевой фракции и 75 мас.% прямогонного дизельного дистиллата выход продуктов составляет (мас.%):In a typical case, when processing a mixture consisting of 25 wt.% A wide gas-oil fraction and 75 wt.% Straight-run diesel distillate, the yield of products is (wt.%):
Водород, образующийся в процессе каталитического риформинга, целиком потребляется на стадии гидроочистки исходной сырьевой смеси.Hydrogen generated in the catalytic reforming process is entirely consumed in the hydrotreatment stage of the feedstock.
Предлагаемый способ позволяет получать моторные топлива (компоненты автомобильного бензина и дизельное топливо), соответствующие требованиям современных стандартов. Так, бензиновый компонент характеризуется октановым числом 97-98 И.М., отсутствием серы, содержанием ароматических углеводородов 63-80 мас.% и при смешении с другими компонентами (алкилаты, изомеризаты, спирты, эфиры) обеспечивает получение товарных автомобильных бензинов АИ-92 и АИ-95 (ГОСТ 51866). Дизельное топливо характеризуется цетановым числом 47-53, содержанием серы либо менее 0,035 мас.%, либо менее 0,005 мас.%, либо менее 0,001 мас.%, что соответствует требованиям ГОСТ 52368-2005 (EH 590:2004) на топливо соответственно видов I, II, III.The proposed method allows to obtain motor fuels (components of gasoline and diesel fuel) that meet the requirements of modern standards. So, the gasoline component is characterized by an octane number of 97-98 I.M., the absence of sulfur, the content of aromatic hydrocarbons 63-80 wt.% And when mixed with other components (alkylates, isomerizates, alcohols, ethers) provides the production of commercial gasoline AI-92 and AI-95 (GOST 51866). Diesel fuel is characterized by a cetane number of 47-53, a sulfur content of either less than 0.035 wt.%, Or less than 0.005 wt.%, Or less than 0.001 wt.%, Which meets the requirements of GOST 52368-2005 (EH 590: 2004) for fuels, respectively, of types I , II, III.
При этом достигается расширение сырьевой базы за счет вовлечения в процесс гидрирования широкой смесевой фракции вторичных термических процессов (например, замедленного коксования гудрона, висбрекинга гудрона, термического крекинга мазута), выкипающей внутри интервала температур 30-370°С. Это позволяет, с одной стороны, упростить схему процесса - отказаться от стадии ректификации продуктов термических процессов (с разделением на бензиновый и дизельный дистиллат) и, с другой стороны, проводить процесс последующего гидрогенизационного облагораживания при относительно мягких условиях (давлении 3-7 МПа, температуре 330-400°С). Для повышения степени очистки бензинового и дизельного дистиллатов дополнительно используют гидроочистку бензинового дистиллата в смеси с прямогонным бензиновым дистиллатом и частичное рециркулирование очищенного дизельного дистиллата (т.е. смешение его с исходным сырьем).At the same time, the expansion of the raw material base is achieved due to the involvement of secondary thermal processes in the hydrogenation process of the wide mixed fraction (for example, delayed coking of tar, visbreaking of tar, thermal cracking of fuel oil) boiling inside the temperature range of 30-370 ° С. This allows, on the one hand, to simplify the process scheme - to abandon the stage of rectification of the products of thermal processes (with separation into gasoline and diesel distillate) and, on the other hand, to carry out the process of subsequent hydrogenation refinement under relatively mild conditions (pressure 3-7 MPa, temperature 330-400 ° C). To increase the degree of purification of gasoline and diesel distillates, hydrotreating gasoline distillate in a mixture with straight-run gasoline distillate and partial recycling of purified diesel distillate (i.e., mixing it with the feedstock) are additionally used.
Дополнительного расширения сырьевых ресурсов дизельного топлива можно достигнуть за счет вовлечения в сырьевую смесь дополнительно 3-30 мас.% легкого газойля каталитического крекинга, выкипающего внутри интервала температур 160-360°С. Указанный газойль, характеризующийся высоким содержанием серы (до 2 мас.%) и низким цетановым числом (менее 35), не находит квалифицированного использования на большинстве НПЗ России. Привлечение его к производству высококачественного дизельного топлива позволяет заметно увеличить выработку малосернистого дизельного топлива в соответствии с требованиями ГОСТ 52368-2005 (EH 590:2004).An additional expansion of the raw material resources of diesel fuel can be achieved by involving an additional 3-30 wt.% Of light catalytic cracking gas oil boiling inside the temperature range 160-360 ° C. The specified gas oil, characterized by a high sulfur content (up to 2 wt.%) And a low cetane number (less than 35), does not find qualified use at most Russian refineries. Involving it in the production of high-quality diesel fuel can significantly increase the production of low-sulfur diesel fuel in accordance with the requirements of GOST 52368-2005 (EH 590: 2004).
Ниже приведены примеры конкретной реализации способа.The following are examples of specific implementations of the method.
Пример 1Example 1
Гидрогенизационному облагораживанию подвергают широкую бензиногазойлевую фракцию процесса замедленного коксования гудрона с пределами выкипания 30-370°С (фракция содержит 1,5 мас.% серы и характеризуется йодным числом 60 г йода/100 г). Указанную фракцию предварительно смешивают с прямогонным дизельным дистиллатом (содержание серы 1,0 мас.%, йодное число 2 г йода/100 г) в соотношении 10:90 мас.%. Смесь направляют на гидроочистку в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора при давлении 7 МПа, температуре 330°С, объемной скорости подачи сырья 1,0 час-1. Полученный гидрогенизат направляют на ректификацию с выделением бензинового и дизельного дистиллатов (выхода соответственно 4 мас.% и 96 мас.%). Безиновый дистиллат, содержащий 0,04 мас.% серы, смешивают с прямогонной бензиновой фракцией (содержание серы 0,005 мас.%) в соотношении 15:85 мас.% и подвергают дополнительной гидроочистке с достижением остаточной серы 0,00005 мас.%. Дополнительную гидроочистку проводят при температуре 360°С, давлении 3 МПа в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора, а затем направляют на каталитический риформинг.The wide gasoline-gas oil fraction of the process of delayed tar coking with boiling ranges of 30-370 ° C is subjected to hydrogenation upgrading (the fraction contains 1.5 wt.% Sulfur and has an iodine number of 60 g of iodine / 100 g). The specified fraction is pre-mixed with straight-run diesel distillate (sulfur content 1.0 wt.%, Iodine number 2 g of iodine / 100 g) in a ratio of 10:90 wt.%. The mixture is sent for hydrotreating in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst at a pressure of 7 MPa, a temperature of 330 ° C, and a volumetric feed rate of 1.0 hour -1 . The resulting hydrogenate is directed to distillation with the release of gasoline and diesel distillates (yield, respectively 4 wt.% And 96 wt.%). A bezin-free distillate containing 0.04 wt.% Sulfur is mixed with a straight-run gasoline fraction (sulfur content 0.005 wt.%) In a ratio of 15:85 wt.% And subjected to additional hydrotreating to achieve a residual sulfur of 0.00005 wt.%. Additional hydrotreating is carried out at a temperature of 360 ° C, a pressure of 3 MPa in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst, and then sent to catalytic reforming.
Стадию каталитического риформинга бензинового дистиллата осуществляют при давлении 2 МПа, температуре 480°С, объемной скорости подачи сырья - 2,0 час-1.The stage of catalytic reforming of gasoline distillate is carried out at a pressure of 2 MPa, a temperature of 480 ° C, a bulk feed rate of 2.0 hours -1 .
Процесс каталитического риформинга обеспечивает выработку бессернистого компонента автомобильного бензина с октановым числом 97 (И.М.), поступающего на производство товарного автомобильного бензина (путем смешения с другими компонентами).The catalytic reforming process ensures the production of a sulfur-free component of motor gasoline with an octane rating of 97 (I.M.), which is supplied to the production of commercial motor gasoline (by mixing with other components).
Дизельный дистиллат, выделенный из гидрогенизата, частично возвращают на смешение с исходным сырьем в количестве 20 мас.% на исходное сырье. Оставшуюся часть выводят в качестве конечного продукта, содержащего 0,001 мас.% серы (цетановое число 51), удовлетворяющего современным требованиям на малосернистое дизельное топливо.The diesel distillate isolated from the hydrogenate is partially returned to mixing with the feedstock in an amount of 20% by weight of the feedstock. The remainder is removed as a final product containing 0.001 wt.% Sulfur (cetane number 51), which meets modern requirements for low-sulfur diesel fuel.
Выход продуктов приведен ниже (мас.%):The yield of products is shown below (wt.%):
Пример 2Example 2
Гидрогенизационному облагораживанию подвергают широкую бензиногазойлевую фракцию процесса висбрекинга гудрона с пределами выкипания 50-360°С (фракция содержит 2,0 мас.% серы и характеризуется йодным числом 50 г йода/100 г). Указанную фракцию предварительно смешивают с прямогонным дизельным дистиллатом (содержание серы 1,2 мас.%, йодное число 1,5 г йода/100 г) в соотношении 40:60 мас.%. Смесь направляют на гидроочистку в присутствии алюмо-никель-молибденового катализатора при давлении 3 МПа, температуре 380°С, объемной скорости подачи сырья 2,0 час-1. Полученный гидрогенизат направляют на ректификацию с выделением бензинового и дизельного дистиллатов (выхода соответственно 24 мас.% и 76 мас.%). Безиновый дистиллат, содержащий 0,06 мас.% серы, смешивают с прямогонной бензиновой фракцией (содержание серы 0,009 мас.%) в соотношении 25:75 мас.% и подвергают дополнительной гидроочистке с достижением остаточной серы 0,00005 мас.%. Дополнительную гидроочистку проводят при температуре 390°С, давлении 4,5 МПа в присутствии алюмо-никель-молибденового катализатора, а затем направляют на каталитический риформинг.The wide gasoline-gas oil fraction of the tar visbreaking process with a boiling range of 50-360 ° C is subjected to hydrogenation upgrading (the fraction contains 2.0 wt.% Sulfur and has an iodine number of 50 g of iodine / 100 g). The specified fraction is pre-mixed with straight-run diesel distillate (sulfur content of 1.2 wt.%, Iodine value of 1.5 g of iodine / 100 g) in a ratio of 40:60 wt.%. The mixture is sent for hydrotreating in the presence of an aluminum-nickel-molybdenum catalyst at a pressure of 3 MPa, a temperature of 380 ° C, a feed volumetric rate of 2.0 hours -1 . The resulting hydrogenate is directed to distillation with the release of gasoline and diesel distillates (yield, respectively 24 wt.% And 76 wt.%). A bezin-free distillate containing 0.06 wt.% Sulfur is mixed with a straight-run gasoline fraction (sulfur content 0.009 wt.%) In a ratio of 25:75 wt.% And subjected to additional hydrotreating to achieve a residual sulfur of 0.00005 wt.%. Additional hydrotreating is carried out at a temperature of 390 ° C, a pressure of 4.5 MPa in the presence of an aluminum-nickel-molybdenum catalyst, and then sent to catalytic reforming.
Стадию каталитического риформинга бензинового дистиллата осуществляют при давлении 2,5 МПа, температуре 500°С, объемной скорости подачи сырья - 1,0 час-1.The stage of catalytic reforming of gasoline distillate is carried out at a pressure of 2.5 MPa, a temperature of 500 ° C, a bulk feed rate of 1.0 hour -1 .
Процесс каталитического риформинга обеспечивает выработку бессернистого компонента автомобильного бензина с октановым числом 98 (И.М.), поступающего затем на производство товарного автомобильного бензина (путем смешения с другими компонентами).The catalytic reforming process ensures the production of a sulfur-free component of motor gasoline with an octane rating of 98 (I.M.), which is then supplied to the production of commercial motor gasoline (by mixing with other components).
Дизельный дистиллат, выделенный из гидрогенизата, частично возвращают на смешение с исходным сырьем в количестве 5 мас.% на исходное сырье. Оставшуюся часть выводят в качестве конечного продукта, содержащего 0,035 мас.% серы (цетановое число 51), удовлетворяющего современным требованиям на малосернистое дизельное топливо. Выход продуктов приведен ниже (мас.%):The diesel distillate isolated from the hydrogenate is partially returned to mixing with the feedstock in an amount of 5% by weight of the feedstock. The remainder is withdrawn as a final product containing 0.035 wt.% Sulfur (cetane number 51), which meets modern requirements for low-sulfur diesel fuel. The yield of products is shown below (wt.%):
Пример 3Example 3
Гидрогенизационному облагораживанию подвергают широкую бензиногазойлевую фракцию процесса термического крекинга мазута с пределами выкипания 40-350°С (фракция содержит 1,7 мас.% серы и характеризуется йодным числом 70 г йода/100 г). Указанную фракцию предварительно смешивают с прямогонным дизельным дистиллатом (содержание серы 1,5 мас.%, йодное число 2 г йода/100 г) в соотношении 25:75 мас.%. Смесь направляют на гидроочистку в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора при давлении 5 МПа, температуре 400°С, объемной скорости подачи сырья 1,5 час-1. Полученный гидрогенизат направляют на ректификацию с выделением бензинового и дизельного дистиллатов (выхода соответственно 13 мас.% и 87 мас.%). Безиновый дистиллат, содержащий 0,05 мас.% серы, смешивают с прямогонной бензиновой фракцией (содержание серы 0,005 мас.%) в соотношении 20:80 мас.% и подвергают дополнительной гидроочистке с достижением остаточной серы 0,00005 мас.%, которую проводят при температуре 340°С, давлении 4 МПа в присутствии алюмо-кобальт-молибденового катализатора, а затем направляют на каталитический риформинг.The wide gasoline-gas oil fraction of the thermal cracking of fuel oil with a boiling range of 40-350 ° C is subjected to hydrogenation refinement (the fraction contains 1.7 wt.% Sulfur and is characterized by an iodine number of 70 g of iodine / 100 g). The specified fraction is pre-mixed with straight-run diesel distillate (sulfur content 1.5 wt.%, Iodine number 2 g of iodine / 100 g) in a ratio of 25:75 wt.%. The mixture is sent for hydrotreating in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst at a pressure of 5 MPa, a temperature of 400 ° C, a volumetric feed rate of 1.5 hours -1 . The resulting hydrogenate is directed to rectification with the release of gasoline and diesel distillates (yield, respectively 13 wt.% And 87 wt.%). A bezine-free distillate containing 0.05 wt.% Sulfur is mixed with a straight-run gasoline fraction (sulfur content 0.005 wt.%) In a ratio of 20:80 wt.% And subjected to additional hydrotreating to achieve a residual sulfur of 0.00005 wt.%, Which is carried out at a temperature of 340 ° C, a pressure of 4 MPa in the presence of an aluminum-cobalt-molybdenum catalyst, and then sent to catalytic reforming.
Стадию каталитического риформинга бензинового дистиллата осуществляют при давлении 3 МПа, температуре 520°С, объемной скорости подачи сырья - 2,0 час-1.The stage of catalytic reforming of gasoline distillate is carried out at a pressure of 3 MPa, a temperature of 520 ° C, a bulk feed rate of 2.0 hours -1 .
Процесс каталитического риформинга обеспечивает выработку бессернистого компонента автомобильного бензина с октановым числом 97,5 (И.М.), поступающего на производство товарного автомобильного бензина (путем смешения с другими компонентами).The catalytic reforming process ensures the production of a sulfur-free component of motor gasoline with an octane rating of 97.5 (I.M.) supplied to the production of commercial motor gasoline (by mixing with other components).
Дизельный дистиллат, выделенный из гидрогенизата, частично возвращают на смешение с исходным сырьем в количестве 12 мас.% на исходное сырье. Оставшуюся часть выводят в качестве конечного продукта, содержащего 0,001 мас.% серы (цетановое число 51), удовлетворяющего современным требованиям на малосернистое дизельное топливо.Diesel distillate isolated from the hydrogenate is partially returned to mixing with the feedstock in an amount of 12% by weight of the feedstock. The remainder is removed as a final product containing 0.001 wt.% Sulfur (cetane number 51), which meets modern requirements for low-sulfur diesel fuel.
Выход продуктов приведен ниже (мас.%):The yield of products is shown below (wt.%):
Пример 4Example 4
Гидрогенизационному облагораживанию подвергают широкую бензиногазойлевую фракцию процесса висбрекинга гудрона с пределами выкипания 50-360°С (фракция содержит 2,0 мас.% серы и характеризуется йодным числом 50 г йода/100 г). Указанную фракцию предварительно смешивают с прямогонным дизельным дистиллатом (содержание серы 1,2 мас.%, йодное число 1,5 г йода/100 г) в соотношении 40:60 мас.%. В полученную смесь дополнительно вводят 15 мас.% легкого газойля каталитического крекинга с пределами выкипания 160-360°С (содержание серы 1,8 мас.%, цетановое число - 30, йодное число 10,0 г йода/100 г). Смесь, состоящую из широкой бензиногазойлевой фракции висбрекинга, прямогонного дизельного дистиллата и легкого газойля каталитического крекинга, направляют на гидроочистку в присутствии алюмо-никель-молибденового катализатора при давлении 5 МПа, температуре 380°С, объемной скорости подачи сырья 2,0 час-1. Полученный гидрогенизат направляют на ректификацию с выделением бензинового и дизельного дистиллатов (выхода соответственно 17 мас.% и 83 мас.%). Безиновый дистиллат, содержащий 0,05 мас.% серы, смешивают с прямогонной бензиновой фракцией (содержание серы 0,009 мас.%) в соотношении 25:75 мас.% и подвергают дополнительной гидроочистке с достижением остаточной серы 0,00005 мас.%, которую проводят при температуре 390°С, давлении 4,5 МПа в присутствии алюмо-никель-молибденового катализатора, а затем направляют на каталитический риформинг.The wide gasoline-gas oil fraction of the tar visbreaking process with a boiling range of 50-360 ° C is subjected to hydrogenation upgrading (the fraction contains 2.0 wt.% Sulfur and has an iodine number of 50 g of iodine / 100 g). The specified fraction is pre-mixed with straight-run diesel distillate (sulfur content of 1.2 wt.%, Iodine value of 1.5 g of iodine / 100 g) in a ratio of 40:60 wt.%. An additional 15 wt% of light gas oil of catalytic cracking with boiling limits of 160-360 ° C (sulfur content 1.8 wt%, cetane number 30, iodine number 10.0 g iodine / 100 g) is additionally added to the resulting mixture. The mixture, consisting of a wide gasoline-gas oil fraction of visbreaking, straight-run diesel distillate and light gas oil of catalytic cracking, is sent to hydrotreating in the presence of an aluminum-nickel-molybdenum catalyst at a pressure of 5 MPa, a temperature of 380 ° C, a volumetric feed rate of 2.0 hours -1 . The obtained hydrogenate is directed to rectification with the release of gasoline and diesel distillates (yield, respectively 17 wt.% And 83 wt.%). A bezin-free distillate containing 0.05 wt.% Sulfur is mixed with a straight-run gasoline fraction (sulfur content 0.009 wt.%) In a ratio of 25:75 wt.% And subjected to additional hydrotreating to achieve a residual sulfur of 0.00005 wt.%, Which is carried out at a temperature of 390 ° C, a pressure of 4.5 MPa in the presence of an aluminum-nickel-molybdenum catalyst, and then sent to catalytic reforming.
Стадию каталитического риформинга бензинового дистиллата осуществляют при давлении 2,5 МПа, температуре 500°С, объемной скорости подачи сырья - 1,0 час-1.The stage of catalytic reforming of gasoline distillate is carried out at a pressure of 2.5 MPa, a temperature of 500 ° C, a bulk feed rate of 1.0 hour -1 .
Процесс каталитического риформинга обеспечивает выработку бессернистого компонента автомобильного бензина с октановым числом 98 (И.М.), поступающего затем на производство товарного автомобильного бензина (путем смешения с другими компонентами).The catalytic reforming process ensures the production of a sulfur-free component of motor gasoline with an octane rating of 98 (I.M.), which is then supplied to the production of commercial motor gasoline (by mixing with other components).
Дизельный дистиллат, выделенный из гидрогенизата, частично возвращают на смешение с исходным сырьем в количестве 5 мас.% на исходное сырье. Оставшуюся часть выводят в качестве конечного продукта, содержащего 0,032 мас.% серы (цетановое число 51), удовлетворяющий современным требованиям на малосернистое дизельное топливо.The diesel distillate isolated from the hydrogenate is partially returned to mixing with the feedstock in an amount of 5% by weight of the feedstock. The remainder is withdrawn as a final product containing 0.032 wt.% Sulfur (cetane number 51), which meets modern requirements for low-sulfur diesel fuel.
Выход продуктов приведен ниже (мас.%):The yield of products is shown below (wt.%):
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008135450/04A RU2378322C1 (en) | 2008-09-03 | 2008-09-03 | Motor fuel obtaining method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008135450/04A RU2378322C1 (en) | 2008-09-03 | 2008-09-03 | Motor fuel obtaining method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2378322C1 true RU2378322C1 (en) | 2010-01-10 |
Family
ID=41644161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008135450/04A RU2378322C1 (en) | 2008-09-03 | 2008-09-03 | Motor fuel obtaining method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2378322C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2527564C1 (en) * | 2013-03-12 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (ОАО "ВНИИ НП") | Method of manufacturing waxy diesel fuel |
| RU2569686C1 (en) * | 2015-01-12 | 2015-11-27 | Открытое акционерное общество "Сызранский нефтеперерабатывающий завод" | Procedure for production of motor fuel |
| RU2739322C1 (en) * | 2020-06-23 | 2020-12-22 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Processing method of non-converted residues of oil refining processes |
-
2008
- 2008-09-03 RU RU2008135450/04A patent/RU2378322C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2527564C1 (en) * | 2013-03-12 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (ОАО "ВНИИ НП") | Method of manufacturing waxy diesel fuel |
| RU2569686C1 (en) * | 2015-01-12 | 2015-11-27 | Открытое акционерное общество "Сызранский нефтеперерабатывающий завод" | Procedure for production of motor fuel |
| RU2739322C1 (en) * | 2020-06-23 | 2020-12-22 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Processing method of non-converted residues of oil refining processes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8110091B2 (en) | Process for the conversion of feedstocks resulting from renewable sources for producing gas oil fuel bases with a low sulphur content and with an improved cetane number | |
| TW201516138A (en) | Process for producing marine fuels with low sulphur content from a hydrocarbon-containing cut originating from catalytic cracking of the HCO or slurry type, and employing a hydrotreating stage | |
| RU2378322C1 (en) | Motor fuel obtaining method | |
| WO2018219150A1 (en) | Whole-plant technological process adopting all-round bed hydrogenation process | |
| RU2309974C1 (en) | Method of reprocessing of the petroleum residue | |
| RU2404228C2 (en) | Method of obtaining diesel fuel from residual oil material | |
| RU2671640C1 (en) | Method for processing oil residues | |
| RU2321613C1 (en) | Petroleum processing method | |
| RU2312887C1 (en) | Petroleum stock processing method | |
| CN113817503B (en) | Combined process for preparing chemical products from crude oil | |
| KR101489546B1 (en) | Method for Reducing Aromatics in Middle Distillate and Preparing Premium Diesel Fuel | |
| CN110023461B (en) | Flexible hydroprocessing of slurry hydrocracking products | |
| JP4632738B2 (en) | Unleaded gasoline composition and method for producing the same | |
| RU2613634C1 (en) | Method for processing oil residues | |
| RU2747259C1 (en) | Oil residues processing method | |
| CN113817504B (en) | Combined process for preparing chemical products from crude oil | |
| US10913907B2 (en) | Process for conversion of hydrocarbons to maximise distillates | |
| RU2771842C1 (en) | Method for disposal of oil residues | |
| RU2430144C1 (en) | Method for hydrogenation processing of vacuum distillate | |
| RU2743698C1 (en) | Processing method of crude oil processing residues | |
| US10988697B2 (en) | Process for upgrading heavy hydrocarbons | |
| CA3037612C (en) | A process for conversion of hydrocarbons | |
| RU2232183C1 (en) | Motor fuel production process | |
| RU2741792C1 (en) | Method of processing non-converted oil processing residues to obtain kerosene fraction | |
| RU2741789C1 (en) | Method for processing unreacted residues of oil processing processes to produce kerosene fraction |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170904 |