RU2377450C2 - Пара направляющих элементов, один из которых выполнен из специальной стали, позволяющей улучшить характеристики устойчивости против заедания - Google Patents

Пара направляющих элементов, один из которых выполнен из специальной стали, позволяющей улучшить характеристики устойчивости против заедания Download PDF

Info

Publication number
RU2377450C2
RU2377450C2 RU2007143327/11A RU2007143327A RU2377450C2 RU 2377450 C2 RU2377450 C2 RU 2377450C2 RU 2007143327/11 A RU2007143327/11 A RU 2007143327/11A RU 2007143327 A RU2007143327 A RU 2007143327A RU 2377450 C2 RU2377450 C2 RU 2377450C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pair according
steel
shaft
amount
elements
Prior art date
Application number
RU2007143327/11A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2007143327A (ru
Inventor
Эрик ШАДЬЮРОН (FR)
Эрик ШАДЬЮРОН
Лоран УЗЕ (FR)
Лоран УЗЕ
Шамба ЖЮМЭН (FR)
Шамба ЖЮМЭН
Original Assignee
Х.Е.Ф
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Х.Е.Ф filed Critical Х.Е.Ф
Publication of RU2007143327A publication Critical patent/RU2007143327A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2377450C2 publication Critical patent/RU2377450C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/24—Nitriding
    • C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/10—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding
    • F16C2223/14—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding with nitriding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • F16C9/02—Crankshaft bearings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Casings For Electric Apparatus (AREA)
  • Manipulator (AREA)
  • Gears, Cams (AREA)
  • Pivots And Pivotal Connections (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)

Abstract

Изобретение касается механических деталей, которые относятся к категории направляющих элементов, в частности входящих в состав систем или шарнирных соединений вал/опора. По меньшей мере, один из пары направляющих элементов выполнен из стали, которая содержит, по меньшей мере, углерод в количестве от 0,15 до 0,3 мас.%, хром в количестве от 2 до 5 мас.% (предпочтительно от 2% до 3%), молибден в количестве, по меньшей мере, равном 0,45 мас.% (предпочтительно не более 0,9 мас.%), и ванадий в количестве более 0,01 мас.% и не более 0,5 мас.% (предпочтительно не более 0,3%). Эту сталь азотируют после формования таким образом, чтобы получить переходный слой между атомами железа и азота толщиной, находящейся в пределах от 5 микрон до 50 микрон. Она может дополнительно содержать от 0,4 мас.% до 1,5 мас.% марганца. Технический результат - повышение износоустойчивости пары направляющих элементов. 20 з.п. ф-лы.

Description

Область техники
Настоящее изобретение касается механических деталей, которые относятся к категории направляющих элементов. Эти направляющие элементы (на практике речь обычно идет о паре направляющих элементов) содержат две противоположные детали, находящиеся в контакте друг с другом, но выполненные подвижными относительно друг друга, поэтому направляющие элементы, к которым они прикреплены, могут перемещаться относительно друг друга с минимально возможным трением.
Поверхности деталей, которые входят в контакт друг с другом, подвергаются механическим и химическим воздействиям, связанным с этой относительной подвижностью и с окружающей их средой, поэтому они более или менее быстро изнашиваются в результате трения, коррозии или одновременно двух этих явлений. Направляющие элементы могут иметь разную геометрическую форму, соответствующую разным кинематическим системам: так, они могут образовать системы вал/подлинник (часто говорят также о системах вал/подшипник), шаровые опоры или, в частности, салазки.
В частности, изобретение касается направляющих элементов, смазываемых консистентной смазкой и работающих в экстремальных условиях, таких, например, как высокое контактное давление или коррозийная атмосфера, или и то и другое одновременно, что приводит к повышенной опасности износа соприкасающихся поверхностей.
Предпочтительно, но без ограничения, изобретение касается направляющих элементов, входящих в состав систем или шарнирных соединений вал/опора, при этом термин «вал» следует рассматривать в широком смысле этого слова, и им обозначают охватываемую деталь шарнирного соединения (тогда как «опора» является охватывающей частью этого шарнирного соединения); такой деталью может быть, например, шатунная шейка или коренная шейка коленчатого вала или кулачкового вала.
Уровень техники
1. Концепция направляющих элементов
Как правило, направляющие элементы, в частности системы вал/опора, предназначенные для работы под высокой нагрузкой, выполняют из охватываемой стальной детали и из охватывающей детали из бронзы (для систем самой старой конструкции) или из стали (для более поздних систем).
Чаще всего для таких направляющих элементов используют углеродистые стали или конструкционные стали типа 42 Cr Mo 4 (согласно французскому стандарту), при этом некоторые стали могут быть азотированы, чтобы повысить их сопротивление износу при трении. В наиболее усовершенствованных вариантах, как указано в документе EP 0987456, направляющие элементы могут дополнительно иметь покрытие из полимерного слоя и специальную геометрическую форму, способствующую смазочному эффекту.
Разумеется, можно, как известно, комбинировать эти различные варианты.
2. Выбор сталей
При разработке механического узла специалист располагает очень широким выбором материалов, в частности сталей. Состав этих сталей регламентируется национальными, региональными или международными стандартами, а природу и концентрацию легирующих элементов определяют в зависимости от свойств, требуемых в конкретном варианте использования.
Так, для специалиста, заинтересованного в улучшении поверхностных свойств, более привлекательными могут быть так называемые «цементированные стали» и так называемые «азотированные стали». Стали для цементации предпочтительно содержат менее 0,4% углерода; внутри этого интервала зону 0,2-0,4% резервируют для нитроцементации, тогда как значения содержания менее 0,2% предназначены, в частности, для цементации. Азотированные стали предпочтительно являются либо конструкционными сталями, не легированными углеродом, либо сталями с низким уровнем легирования типа хромомолибденовых сталей, являющихся самыми качественными и дополнительно содержащих алюминий. Существует много источников информации, раскрывающих эти категории сталей. Например, можно указать «Практика термохимической обработки» (“Pratique des traitements thermochimiques” - Editions Techniques de l'Ingenieur”) (эта рубрика постоянно обновляется), а также технические инструкции различных поставщиков стали.
Таким образом, специалист располагает руководствами, которые в принципе обеспечивают ему оптимальный выбор в зависимости от выбранного им вида обработки и от требуемых свойств.
В качестве информации следует напомнить, что:
* цементация является термохимической обработкой стали путем диффузии углерода на поверхности; эта диффузия приводит к образованию твердого поверхностного слоя, толщина которого может достигать 1 и даже 2 мм и твердость которого составляет от 700 до 900 единиц твердости по Виккерсу HV. Такую обработку главным образом применяют для низкоуглеродистых сталей; она позволяет получить высокую поверхностную прочность (износоустойчивость) при сохранении хорошей вязкости в сердцевине. Эту обработку, как правило, производят в газовой атмосфере при температуре, близкой к 900°С, в течение нескольких часов; это предполагает, что цементация должна обязательно сопровождаться закалкой, затем отпуском для снятия напряжений, и, наконец, производят конечную механическую обработку, так как при температуре цементации эти детали подвергаются деформациям.
* азотирование является термохимической обработкой, обеспечивающей диффузию азота на поверхности сталей. После азотирования в зависимости от глубины различают две совершенно разные зоны: на поверхности на глубине порядка двух десятков микрон - слой, образованный в основном нитридами железа (фаза є или ν'), твердость которого превышает 1000 HV (этот слой называют «переходным слоем» или «белым нитридным слоем»); под этим слоем находится зона, называемая «диффузионной зоной», в которой азот включен в сталь (в некоторых случаях может произойти осаждение нитридов); профиль проникновения азота в эту зону зависит от природы легирующих элементов стали и от условий азотирования; в этой зоне сталь подвергается напряжениям сжатия. Обработку можно производить либо в газовой атмосфере, либо в соляной ванне. Как правило, температура обработки составляет 570°С, поэтому в отличие от цементации азотирование не требует ни последующей термической обработки, ни механической обработки. На практике азотирование осуществляют для вариантов применения, в которых необходимо иметь высокую износоустойчивость в сочетании с высокой усталостной прочностью (за счет вышеуказанных напряжений сжатия).
Технический результат, достигаемый изобретением
Как выяснилось, свойства стали, которая должна работать в сложных условиях износа, по меньшей мере, внутри пары направляющих элементов, нельзя с большой точностью достичь только за счет твердого слоя, который получают путем цементации или азотирования, и следует принимать во внимание также и другие параметры, в частности состав; так, нельзя заранее гарантировать, что азотирования будет достаточно чтобы придать марке стали хорошие трибологические характеристики. Точно так же в настоящее время нельзя предугадать трибологические характеристики стали на основании ее состава, не проведя соответствующих испытаний. Следовательно, в настоящее время невозможно экстраполировать характеристики нового сплава исходя из характеристик аналогичных сплавов.
В связи с этим объектом настоящего изобретения является пара направляющих элементов, в частности система вал-опора, один из элементов которой выполнен из стали, специальный состав которой обеспечивает ей высокую износоустойчивость после азотирования.
Описание изобретения
Заявитель неожиданно обнаружил, что, выполняя направляющие элементы (в частности, системы вал/опора) из некоторых сталей, отвечающих точным значениям содержания легирующих элементов, и подвергая их азотированию, можно получить совершенно исключительные характеристики, в частности, по сроку службы и износоустойчивости. Неожиданность этого открытия состоит не только в полученных характеристиках, но и в том, что все свойства, которыми обычно характеризуют твердый слой, полученный азотированием, у этих специальных сталей, не превосходят характеристики, полученные у сталей близкого состава; на сегодняшний день этому феномену нет никакого объяснения.
Действительно, обычно эффективность азотирования характеризуют изменением микротвердости стали в зависимости от глубины измерения, начиная от поверхности. В этом случае строят кривые «твердость/расстояние от поверхности», обычно называемые «последовательными зависимостями». Известные решения, как правило, устанавливают хорошую корреляцию между этими последовательными зависимостями и износоустойчивостью направляющих элементов. Однако в настоящем случае полученные последовательные зависимости во всех точках сравнимы с последовательными зависимостями, полученными на других азотированных сталях с составами, которые априори являются эквивалентными, но которые, вместе с тем, не приводят к очень хорошим наблюдаемым свойствам.
В частности, объектом настоящего изобретения является направляющий элемент, в частности опора или вал системы вал-опора, выполненный из стали, которая имеет следующий состав:
- углерод от 0,15 до 0,3 мас.%,
- хром от 2 до 5 мас.%,
- молибден, по меньшей мере, 0,45 мас.%,
- ванадий более 0,01 мас.% и не более 0,5 мас.%,
и которую азотируют после придания формы таким образом, чтобы получить переходный слой между атомами железа и азота с толщиной в пределах от 5 микрон до 50 микрон.
Таким образом, изобретением предлагается сохранить переходный слой (или белый нитридный слой), в отличие от того, что предлагают для вариантов применения под высокой нагрузкой. Действительно, по всей видимости, именно этот слой обеспечивает высокою устойчивость против заедания направляющего элемента в соответствии с настоящим изобретением.
Предпочтительно:
содержание хрома составляет от 2 до 3 мас.%,
содержание молибдена не превышает 0,9 мас.%,
содержание ванадия ниже 0,3 мас.%.
Предпочтительно, но не обязательно, эта сталь дополнительно содержит от 0,4 до 1,5% марганца.
Другие легирующие элементы, как оказалось, можно выбирать произвольно, так как они не играют большой роли в получении характеристик, алюминий кажется не желательным при содержании сверх 1% и кажется его использования следует избегать (не более 0,1% и даже не более 0,01%); точно так же может показаться, что никель имеет отрицательное влияние, и от него, видимо, следует отказаться (например, не более 0,1% и даже не более 0,01%); по-видимому, отказаться можно и от серы, фосфора и кальция (не более 0,1% и даже не более 0,01%).
По этой причине предпочтительно сталь, из которой выполняют направляющий элемент, не содержит других легирующих элементов, кроме перечисленных.
Согласно наиболее предпочтительному варианту применения настоящего изобретения, эти азотированные стали используют либо на валу, либо на опоре системы вал-опора, в зависимости от частных условий использования; другой элемент системы вал-опора может быть тоже выполнен из стали рассматриваемого состава или из любого другого совместимого материала, например из материалов, упомянутых в вышеуказанном документе EP 0987456.
Вместе с тем, настоящее изобретение применяется и для многих других пар направляющих элементов, таких, в частности, как салазки, или шаровые опоры, или система коленчатого вала, или система кулачкового вала.
Чтобы соответствовать изобретению, направляющие элементы из описанной выше стали должны быть азотированы, но сам способ азотирования в данном случае не играет большой роли; эту операцию можно производить как в соляной ванне, так и в газовой фазе или при помощи ионного процесса. Точно так же, присутствие поверхностного слоя оксида, покрывающего слой нитрида, как оказалось, существенно не влияет на характеристики. Это же относится и к наличию антифрикционного лака или любого другого поверхностного покрытия, например полимера, наносимого после азотирования (см. в частности вышеуказанный документ EP 0987456).
Таким образом, согласно предпочтительным отличительным признакам настоящего изобретения, в случае необходимости, взятым в комбинации:
упомянутый элемент содержит несквозные полости,
упомянутый элемент содержит покрытие из полимерного материала или сополимера, предпочтительно выбранного из группы, в которую входят полиимиды, полиимиды с наполнителем, эпоксидные смолы, эпоксидные смолы с наполнителем, ацетатные смолы, полиэтилен, замещенные или незамещенные фторуглероды, полиэтилентерефталат, полиэфирсульфон, полиамиды и полиэфир-эфиркетон,
этот элемент является опорой, взаимодействующей с валом,
в варианте, этот элемент является валом, взаимодействующим с опорой,
этот элемент входит в состав системы ползун-салазки, в которой, например, элемент, выполненный из упомянутой стали, является салазками,
эти элементы образуют систему с шаровой опорой, в которой, например, элемент, выполненный из упомянутой стали, является шаровой опорой,
каждый из элементов выполняют из стали, имеющей упомянутый состав.
Примеры выполнения
Нижеследующие не ограничительные примеры иллюстрируют варианты выполнения по предшествующему уровню техники, другие варианты в соответствии с настоящим изобретением и, наконец, варианты выполнения, не соответствующие изобретению. Они показывают связь между составом стали в соответствии с настоящим изобретением и трибологическими характеристиками, с одной стороны, и удивительное отсутствие четкой связи между значениями твердости азотированного слоя (соответствующими обычно принятым значениям) и этими же трибологическими характеристиками.
В каждом из этих примеров процедуру испытания выбирают таким образом, чтобы она должным образом характеризовала срок службы системы вал/опора, смазанной (классической) смазкой и работающей в сложных условиях. Процедура является одинаковой для всех примеров, чтобы обеспечить сравнение результатов. Чтобы сравнить влияние природы стали, все образцы были азотированы одинаково путем погружения в течение 90 минут в соляную ванну. Эта технология была предпочтительна перед другими, которые осуществляют в газовой среде, так как соляная ванна является идеально изотермической средой, что обеспечивает строго одинаковую обработку для всех образцов и позволяет преодолеть погрешности, связанные с термической однородностью печей для газового азотирования; однако, разумеется, любой другой способ, позволяющий получить такой же поверхностный слой, не выходит за рамки настоящего изобретения.
Существует много источников, сравнивающих различные способы азотирования, различные марки стали, и они показывают, что наблюдаемые металлургические различия являются незначительными и существенно не влияют на трибологические свойства.
Как известно, сравнение различных азотированных сталей связывает два типа характеристики:
- металлургическую характеристику, которая состоит в измерении толщины переходного микрослоя и его твердости и в построении профиля твердости в зависимости от глубины измерения.
- трибологическую характеристику путем трения кольца из закаленной цементованной стали, которое выполняет роль вала, на пластине из азотированной стали, которая выполняет роль опоры. Нагрузка между кольцом и пластиной составляет 250 деканьютон, что соответствует давлению по Герцу в 570 МПа, скорость скольжения равна 0,18 м/с, область контакта смазана смазкой (классической смазкой, такой как смазка на основе литиевого мыла с парафиновым минеральным маслом 2 степени (NLGI), вязкость: 105 сантистокс). Коэффициент трения отмечают в зависимости от времени, и испытание характеризуют временем, по истечении которого появляется заедание. В конце испытания осуществляют микрографию для визуального наблюдения профиля износа.
В частности, в качестве материала кольца из закаленной цементованной стали выбирают закаленную цементированную сталь 16NC6, доведенную до твердости от 58 до 62 по шкале С.Роквелла, и обработку азотирования пластины, выполняющей роль опоры, в применении к различным приведенным примерам, осуществляют следующим образом:
погружение в соляную ванну коммерческого состава (известную под маркой “SURSULF ®”),
температура обработки: 570°С,
продолжительность обработки: 90 минут,
промывка водой, затем сушка.
Пример 1: предшествующий уровень техники, не соответствует изобретению (42 CrMo 4)
Согласно предшествующему уровню техники, пластина, выполняющая роль опоры, выполнена из стали, содержащей 0,42% углерода, 1% хрома, 0,2% молибдена, 0,01% ванадия и 0,83% марганца, была азотирована в соответствии с описанной выше процедурой.
Микротвердость переходного слоя составляет 1000±70 кг/мм2, а его толщина равна 20±5 микрометров. Эта твердость равна 600±50 кг/мм2 на 50 микрометров от поверхности и быстро уменьшается, достигая 420±50 кг/мм2 на 200 микрометров глубины, что по существу является твердостью сердцевины.
Испытание трением приводит к заеданию после 25 мин испытания; металлургическая экспертиза деталей после испытания показывает, что переходный микрослой стерся местами, и задиры появляются сразу же в местах, где микрослой отсутствует.
Пример 2: не соответствует изобретению (40 CrAlMo 6-12)
Пластина, выполняющая роль опоры, выполнена из стали, содержащей 0,44% углерода, 1,6% хрома, 0,32% молибдена, 0,12% никеля и 1% алюминия. Эта сталь была азотирована по описанной выше технологии.
Металлургический анализ показывает наличие переходного микрослоя твердостью 1300±100 кг/мм2 и толщиной 20±5 микрометров. Твердость составляет еще 820±50 кг/мм2 на глубине 50 микрометров и стабилизируется в значении 330±20 кг/мм2 на глубине 200 микрометров, что соответствует твердости сердцевины. Профиль твердости соответствует ожидаемому эффекту, поскольку сталь была разработана для этой цели.
Испытание трением производилось в идентичных условиях, на образце появляются первые признаки заедания после 10 минут испытания, а полное заедание проявляется после 60 минут испытания.
Микрографическое исследование детали после трения показывает, что микрослой стерся местами; эти зоны, в которых сталь обнажается, становятся очень чувствительными к заеданию.
Это незначительное улучшение характеристик по сравнению со случаем, представленным в примере 1, является прогнозируемым и может быть связано с более высокой твердостью поверхностных слоев.
Пример 3: согласно изобретению (32 CrMoV 13)
Пластина, выполняющая роль опоры, выполнена из стали, содержащей 0,27% углерода, 2,9% хрома, 0,88% молибдена, 0,26% ванадия и 0,12% никеля; она была азотирована по описанной выше процедуре.
Металлургическое исследование этой пластины показало наличие переходного микрослоя, толщина которого составляет 20±5 микрометров, а твердость равна 1150±100 кг/мм2. На глубине 50 микрометров твердость равна 770±50 кг/мм2 и стабилизируется в значении 350±20 кг/мм2 на глубине 200 микрометров, что по существу соответствует твердости сердцевины.
Испытание трением показывает появление следов заедания после 140 минут испытания, исследование трущейся зоны показало, что переходный микрослой полностью не стерся, остаточная толщина составляет 5-8 микрометров. На внешний вид деталь блестит и не содержит задиров; зато на противоположной детали после остановки испытания наблюдаются микрозадиры.
Это улучшение характеристик ни в коем случае не связано с первоначальной толщиной микрослоя, с его твердостью или с изменением твердости в зависимости от толщины, так как, с учетом точности измерения, эти величины вполне сравнимы с величинами, полученными в примере 2, результаты которого были гораздо менее хорошими.
Пример 4: согласно изобретению (15 CrMnMoV 9)
Пластина, выполняющая роль опоры, выполнена из стали, содержащей 0,15% углерода, 1,25% марганца, 2,14% хрома, 0,47% молибдена, 0,48% никеля и 0,17% ванадия; она была азотирована по описанной выше процедуре.
Ее металлургическое исследование выявило на поверхности переходный микрослой, толщина которого составляет 20±4 микрометра, а твердость - 1100±100 кг/мм2. На 50 микрометров глубины твердость равна 780±50 кг/мм2, и она стабилизируется, начиная с 200 микрометров глубины на значении 350±20 кг/мм2.
Испытание трением показывает появление первых признаков заедания после 150 мин испытания; после разборки осмотр пластины показывает, что переходный микрослой полностью стерся, но пластина имеет однородный гладкий внешний вид, микрозадиры появились только на противоположной детали.
Пример 5: согласно изобретению (18 CrMo 7)
Пластина, выполняющая роль опоры, выполнена из стали, содержащей 0,18% углерода, 2% хрома, 0,5% молибдена, 0,15% никеля, 0,7% марганца и 0,01% ванадия. Эта сталь была азотирована по описанной выше процедуре.
Металлургический анализ показал наличие переходного слоя твердостью 1150±100 кг/мм2 и толщиной 13±5 микрометров, твердость остается равной 770±50 кг/мм2 на глубине 50 микрометров под переходным микрослоем и стабилизируется на значении 300±50 кг/мм2 в сердцевине.
При испытании трением в указанных условиях образец имеет первые признаки заедания после 225 минут испытания, что является примечательным.
Примеры 6-8: не соответствуют изобретению
Составы
Обозначение сталей согласно стандарту %С %Cr %Mo %V %Mn
15 CrMoV 6 0,15 1,25 0,8 0,2 0,8
30 CrMo 12 0,3 3 0,4 0  
40 CrMnMo 8 0,38 2 0,2 0,1  
Поверхностные характеристики после азотирования
Обозначение
по стандарту		 Толщина переходного слоя (мкм) Твердость переходного слоя (кг/мм2) Твердость на 50 мкм под слоем (кг/мм2) Твердость в сердцевине (кг/мм2)
15 CrMoV 6 15±5 1180±100 770±50 400±50
30 CrMo 12 20±5 1120±100 720±50 360±50
40 CrMnMo 8 13±5 1050±100 700±50 320±50
Характеристики при трении
Обозначение согласно стандарту Срок службы до заедания (мин)
15 CrMoV 6 15
30 CrMo 12 21
40 CrMnMo 8 26
Эти не ограничительные примеры показывают совершенно неожиданный характер результатов, полученных на деталях, выполненных из азотированных сталей в соответствии с настоящим изобретением; при этом поверхностная твердость, по всей видимости, не влияет на феномен (значения твердости сталей 1 и 2 находится близко за пределами интервала значений трех сталей 3-5 в соответствии с настоящим изобретением как по поверхности, так и по глубине); отмечается, что, если направляющий элемент выполнен из рядовой конструкционной или «азотированной» стали, но ее состав не входит в заявленный интервал, износоустойчивость переходного слоя является посредственной, и его локальное истирание под действием износа немедленно приводит к заеданию, тогда как при выполнении направляющего элемента из стали в соответствии с настоящим изобретением переходный микрослой при равной твердости не только не изнашивается столь же быстро, но и нижележащая диффузионная зона тоже проявляет удивительные трибологические свойства, так как она не ведет к заеданию, и это явление, в конечном счете, проявляется только в последний момент на противоположной детали. Срок службы детали направляющего элемента увеличивается в 2,5-5 раз в зависимости от случая, что является существенным преимуществом.
Можно отметить, что в вышеуказанных примерах происходит существенное улучшение характеристик устойчивости против заедания по сравнению с известными решениями без повышения твердости белого нитридного слоя и без существенного увеличения глубины упрочнения (которая, как правило, меньше 500 микрон в отличие от того, что достигается, например, документом WO-00/18 975).
Объяснения этому феномену пока нет.
Как было указано выше, изобретение применяется, в частности, для системы вал-опора, в которой опору выполняют из стали с составом в соответствии с настоящим изобретением, а вал может быть выполнен из любого совместимого материала, в частности из стали, такой как сталь, упрочненная при помощи любого способа, твердость которой превышает 55 по шкале С.Роквелла. Речь может идти, в частности, о стали, выбранной из группы, в которую входят цементованные стали, закаленные стали, доведенные по составу стали, ВЧ закаленные и отшлифованные стали, упрочненные стали, покрытые твердым хромом, азотированные стали, стали с покрытием из керамики и другие нитроцементованные стали.
В варианте, из стали в соответствии с настоящим изобретением выполняют вал такой системы вал-опора, а опору выполняют из материалов, перечисленных в предыдущем абзаце. В частном случае систем с коленчатым валом или кулачковым валом вышеуказанную сталь применяют для выполнения шатунной шейки или коренной шейки коленчатого вала или кулачкового вала.
Изобретение применяется и для многих других пар направляющих элементов, описанных, например, в вышеупомянутом документе EP 0987456; так, вышеуказанную сталь можно использовать для выполнения, в частности, салазок или ползуна пары салазки-ползун, или шаровой опоры или чашки для системы с шаровой опорой.
Оба направляющих элемента одной пары можно выполнять из стали, отвечающей вышеприведенному определению, например из сталей, имеющих одинаковых состав.
Точно так же, одна из поверхностей предпочтительно содержит полости, выполненные несквозными и/или содержащие покрытие (речь может идти о детали, выполненной из заявленной стали) из полимера или сополимера, в частности, выбранного из группы, в которую входят полиимиды, полиимиды с наполнителем, эпоксидные смолы, эпоксидные смолы с наполнителем, полиацетатные смолы, полиэтилен, замещенные или незамещенные фторуглероды, полиэтилентерефталат, полиэфирсульфон, полиамиды и полиэфирэфиркетон.

Claims (21)

1. Пара направляющих элементов, отличающаяся тем, что, по меньшей мере, один из элементов выполнен из стали, которая содержит, по меньшей мере, углерод в количестве от 0,15 до 0,3 мас.%, хром в количестве от 2 до 5 мас.%, молибден в количестве, по меньшей мере, равном 0,45 мас.%, и ванадий в количестве более 0,01 мас.% и не более 0,5 мас.%, при этом сталь подвергнута азотированию после придания формы таким образом, чтобы получить переходный слой между атомами железа и азота толщиной, находящейся в пределах от 5 до 50 мкм.
2. Пара по п.1, отличающаяся тем, что содержание хрома составляет от 2 до 3 мас.%.
3. Пара по п.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание молибдена не превышает 0,9 мас.%.
4. Пара по п.1, отличающаяся тем, что содержание ванадия не превышает 0,3 мас.%.
5. Пара по п.1, отличающаяся тем, что дополнительно содержит от 0,4 до 1,5% марганца.
6. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый элемент имеет несквозные полости.
7. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый элемент содержит покрытие из полимера или сополимера.
8. Пара по п.7, отличающаяся тем, что покрытие выполнено из материала, который выбирают из группы, в которую входят полиимиды, полиимиды с наполнителем, эпоксидные смолы, эпоксидные смолы с наполнителем, полиацетатные смолы, полиэтилен, замещенные или незамещенные фторуглероды, полиэтилентерефталат, полиэфирсульфон, полиамиды и полиэфир-эфиркетон.
9. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый элемент является опорой, взаимодействующей с валом.
10. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый элемент является валом, взаимодействующим с опорой.
11. Пара по п.9 или 10, отличающаяся тем, что вал является коленчатым валом.
12. Пара по п.9 или 10, отличающаяся тем, что вал является кулачковым валом.
13. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутые элементы образуют систему ползун-салазки.
14. Пара по п.13, отличающаяся тем, что элементом, выполненным из упомянутой стали, являются салазки.
15. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутые элементы образуют системы с шаровой опорой.
16. Пара по п.15, отличающаяся тем, что элементом, выполненным из упомянутой стали, является шаровая опора.
17. Пара по п.1, отличающаяся тем, что каждый из элементов выполнен из стали, имеющей упомянутый состав, и переходный слой имеет толщину, находящуюся в пределах от 5 до 50 мкм.
18. Пара по п.1, отличающаяся тем, что направляющий элемент выполнен из стали.
19. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый направляющий элемент содержит не более 0,1% алюминия.
20. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый направляющий элемент содержит не более 0,1% никеля.
21. Пара по п.1, отличающаяся тем, что упомянутый направляющий элемент содержит не более 0,1% серы, фосфора и/или кальция.
RU2007143327/11A 2005-04-22 2006-04-21 Пара направляющих элементов, один из которых выполнен из специальной стали, позволяющей улучшить характеристики устойчивости против заедания RU2377450C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0504062A FR2884879B1 (fr) 2005-04-22 2005-04-22 Couple d'organes de guidage dont l'un est en acier particulier conduisant a des performances ameliorees.
FR0504062 2005-04-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2007143327A RU2007143327A (ru) 2009-05-27
RU2377450C2 true RU2377450C2 (ru) 2009-12-27

Family

ID=35455978

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2007143327/11A RU2377450C2 (ru) 2005-04-22 2006-04-21 Пара направляющих элементов, один из которых выполнен из специальной стали, позволяющей улучшить характеристики устойчивости против заедания

Country Status (19)

Country Link
US (1) US9273386B2 (ru)
EP (1) EP1875092B1 (ru)
JP (1) JP5363805B2 (ru)
KR (1) KR101386041B1 (ru)
CN (1) CN100578031C (ru)
BR (1) BRPI0609990B1 (ru)
CA (1) CA2605752C (ru)
DK (1) DK1875092T3 (ru)
ES (1) ES2764449T3 (ru)
FR (1) FR2884879B1 (ru)
HU (1) HUE047183T2 (ru)
MA (1) MA29456B1 (ru)
MX (1) MX2007013135A (ru)
NO (1) NO344457B1 (ru)
PL (1) PL1875092T3 (ru)
RU (1) RU2377450C2 (ru)
TN (1) TNSN07390A1 (ru)
WO (1) WO2006111661A1 (ru)
ZA (1) ZA200710007B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2646205C1 (ru) * 2016-12-13 2018-03-01 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Металлополимерные подшипники скольжения, выполненные из ориентированного полимерного нанокомпозиционного материала
RU2779338C1 (ru) * 2019-05-22 2022-09-06 Идромеканик Э Фротман Направляющая деталь, механическая система, содержащая такую направляющую деталь, и способ изготовления такой направляющей детали

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016087080A1 (en) * 2014-12-03 2016-06-09 Arcelik Anonim Sirketi A laundry washing and drying machine with reduced production costs
CN105840809A (zh) * 2016-05-18 2016-08-10 山东理工大学 一种考虑温升影响的实时摩擦系数正向获取方法
FR3096418B1 (fr) * 2019-05-22 2021-05-28 Hydromecanique & Frottement Organe de guidage d’un élément mobile en oscillation ou rotation
FR3096419B1 (fr) * 2019-05-22 2021-04-23 Hydromecanique & Frottement Organe de guidage, système mécanique comprenant un tel organe de guidage, et procédé de fabrication d’un tel organe de guidage

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2852288A (en) * 1955-01-13 1958-09-16 Thompson Prod Inc Joint assembly
GB1421540A (en) * 1972-11-24 1976-01-21 Rolls Royce Shaft bearing assemblies
DE3211763A1 (de) * 1982-03-30 1983-10-13 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Kolbenverdichter
JPS61126007U (ru) * 1985-01-29 1986-08-07
US5211768A (en) * 1990-11-15 1993-05-18 Degussa Aktiengesellschaft Method of nitriding work pieces of steel under pressure
DE4036381C1 (ru) * 1990-11-15 1991-08-14 Degussa Ag, 6000 Frankfurt, De
US5263552A (en) * 1992-07-06 1993-11-23 The Cline Company Automatic lubrication system for an industrial rotary drive
JP3069256B2 (ja) * 1995-01-12 2000-07-24 住友金属工業株式会社 靭性に優れた窒化用鋼
JPH09279295A (ja) * 1996-04-16 1997-10-28 Nippon Steel Corp 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼
US6350791B1 (en) * 1998-06-22 2002-02-26 3M Innovative Properties Company Thermosettable adhesive
FR2783291B1 (fr) * 1998-09-16 2000-12-08 Stephanois Rech Mec Organes de guidage glissants, lubrifies a la graisse, a bas coefficient de frottement et a duree de vie amelioree
FR2783840B1 (fr) * 1998-09-30 2000-11-10 Aubert & Duval Sa Acier permettant des cinetiques de nitruration elevees, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier
DE10012619A1 (de) * 2000-03-15 2001-09-27 Federal Mogul Burscheid Gmbh Stahlkolbenring sowie Verfahren zu seiner Herstellung
JP3794255B2 (ja) * 2000-09-21 2006-07-05 日産自動車株式会社 摺動部品及びその製造方法
US6485026B1 (en) * 2000-10-04 2002-11-26 Dana Corporation Non-stainless steel nitrided piston ring, and method of making the same
FR2821905B1 (fr) * 2001-03-06 2003-05-23 Snfa Roulement a rouleaux cylindriques en acier de nitruration
CN100422585C (zh) 2001-06-12 2008-10-01 日本精工株式会社 保持器
DE60325824D1 (de) * 2002-01-29 2009-03-05 Honda Motor Co Ltd Nichtraffinierter stahl vom bainit-typ für die nitridierung und nitridiertes produkt

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2646205C1 (ru) * 2016-12-13 2018-03-01 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Металлополимерные подшипники скольжения, выполненные из ориентированного полимерного нанокомпозиционного материала
RU2779338C1 (ru) * 2019-05-22 2022-09-06 Идромеканик Э Фротман Направляющая деталь, механическая система, содержащая такую направляющую деталь, и способ изготовления такой направляющей детали
RU2781699C1 (ru) * 2019-05-22 2022-10-17 Идромеканик Э Фротман Деталь для направления элемента, подвижного при колебательном движении или вращательном движении, механическая система, включающая указанную деталь, и способ изготовления указанной детали

Also Published As

Publication number Publication date
CN100578031C (zh) 2010-01-06
BRPI0609990A2 (pt) 2011-10-18
CA2605752C (fr) 2015-06-23
FR2884879A1 (fr) 2006-10-27
BRPI0609990B1 (pt) 2020-05-05
NO20075999L (no) 2007-11-21
CN101163898A (zh) 2008-04-16
US20090056835A1 (en) 2009-03-05
HUE047183T2 (hu) 2020-04-28
TNSN07390A1 (fr) 2009-03-17
JP2008537023A (ja) 2008-09-11
RU2007143327A (ru) 2009-05-27
NO344457B1 (no) 2019-12-16
MA29456B1 (fr) 2008-05-02
KR101386041B1 (ko) 2014-04-24
FR2884879B1 (fr) 2007-08-03
JP5363805B2 (ja) 2013-12-11
PL1875092T3 (pl) 2020-05-18
CA2605752A1 (fr) 2006-10-26
WO2006111661A8 (fr) 2006-12-28
ZA200710007B (en) 2008-11-26
DK1875092T3 (da) 2020-01-13
EP1875092B1 (fr) 2019-10-16
US9273386B2 (en) 2016-03-01
KR20080011668A (ko) 2008-02-05
EP1875092A2 (fr) 2008-01-09
MX2007013135A (es) 2008-01-16
ES2764449T3 (es) 2020-06-03
WO2006111661A1 (fr) 2006-10-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Bansal et al. Surface engineering to improve the durability and lubricity of Ti–6Al–4V alloy
RU2377450C2 (ru) Пара направляющих элементов, один из которых выполнен из специальной стали, позволяющей улучшить характеристики устойчивости против заедания
CN109210081A (zh) 滚动轴承的电镀组成部件
EP0754773B1 (en) Wear resisting steel, sliding member for cylinder in internal combustion engine, and ring spring
Hilton Fracture in MoS2 solid lubricant films
Kano et al. Wear mechanism of high wear-resistant materials for automotive valve trains
JPH0637897B2 (ja) ころがり軸受
JPH0617831A (ja) すべり軸受
Kong et al. Engineering research of DLC coating in piston pins and bucket tappets
Braza et al. The performance of 52100, M-50, and M-50 NiL steels in radial bearings
JP4737954B2 (ja) ロッカーアーム用転がり軸受
KozŁowski Dry friction of manganese phosphate coatings on steel and cast iron
Somasundar et al. Surface durability of tufftrided rolling elements
Etchells et al. Interrelationship of Design, Lubrication, and Metallurgy in Cam and Tappet Performance
US7172794B2 (en) Method for treating ferrous alloy parts in order to improve the rubbing properties thereof without causing hardness loss or deformation
Sagalovych et al. Tribological Characteristics of Nitrided in Plasma Glow Discharge Samples Made From Titanium Alloy VT5 in Pairs With Different Materials.
Scott Hollow rolling elements
Tung et al. Tribological evaluation of oil pump relief valve coatings compatible with an aluminum oil pump body
JP2007010059A (ja) 摺動部材
JPS59187110A (ja) テ−パランドスラスト軸受
Budinski Scoring of precision spur gears
JP2006046173A (ja) ロッカーアーム用軸受
Zhmud et al. Advanced Thermal Processing for Enhanced Gear Tribology
Kaushik et al. Effect of Elevated Temperature on Tribological Properties of Steel, Silicon Nitride and Zirconia Against Steel
Lopes et al. PM conversion study for a transmission component--Scuffing wear ranking of nitrided Astaloy CrA and reference CQT 16MnCrS5 Rollers