RU2353699C2 - PRODUCT MADE OF DEFORM HIGH-STRENGTH ALLOY Al-Zn AND MANUFACTURING METHOD OF SUCH PRODUCT - Google Patents
PRODUCT MADE OF DEFORM HIGH-STRENGTH ALLOY Al-Zn AND MANUFACTURING METHOD OF SUCH PRODUCT Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353699C2 RU2353699C2 RU2005134846/02A RU2005134846A RU2353699C2 RU 2353699 C2 RU2353699 C2 RU 2353699C2 RU 2005134846/02 A RU2005134846/02 A RU 2005134846/02A RU 2005134846 A RU2005134846 A RU 2005134846A RU 2353699 C2 RU2353699 C2 RU 2353699C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- alloy
- product according
- range
- treated
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 152
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 152
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 69
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 68
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 30
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 20
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 7
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 42
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 abstract description 36
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract description 26
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 24
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 24
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 18
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 19
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 15
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 9
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000002431 foraging effect Effects 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 239000002970 Calcium lactobionate Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
Description
Настоящее изобретение относится к деформируемому высокопрочному сплаву Al-Zn с улучшенным сочетанием коррозионной стойкости и вязкости, к способу производства изделия из деформируемого высокопрочного сплава Al-Zn с улучшенным сочетанием коррозионной стойкости и вязкости и к изделию-пластине из такого сплава, необязательно изготовленному в соответствии с данным способом. Более конкретно, настоящее изобретение относится к деформируемому высокопрочному сплаву Al-Zn, обозначаемому как сплав серии 7000 согласно Международной номенклатуре Алюминиевой Ассоциации, для применений в авиационных конструкциях. Еще более конкретно, настоящее изобретение относится к новой области («окну») химического состава сплава Al-Zn, имеющего улучшенные сочетания прочности, вязкости и коррозионной стойкости, который не требует специальных процедур обработки старением или отпуском.The present invention relates to a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and toughness, to a method for manufacturing a product from a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and toughness, and to a plate product of such an alloy, optionally made in accordance with this way. More specifically, the present invention relates to a deformable high-strength Al-Zn alloy designated as 7000 series alloy according to the International Nomenclature of the Aluminum Association for applications in aircraft structures. Even more specifically, the present invention relates to a new area (“window”) of the chemical composition of an Al-Zn alloy having improved combinations of strength, toughness and corrosion resistance, which does not require special aging or tempering treatments.
Из уровня техники известно использование термообрабатываемых алюминиевых сплавов в целом ряде применений, требующих относительно высокой прочности, высокой вязкости и коррозионной стойкости, таких как фюзеляжи летательных аппаратов, детали транспортных средств и другие виды применения. Алюминиевые сплавы АА7050 и АА7150 обладают высокой прочностью в состояниях типа Т6, см., например, патент США №6315842. Изделия из дисперсионно-твердеющих сплавов АА7×75 и АА7×55 также обладают высокими значениями прочности в состоянии Т6. Известно, что состояние Т6 повышает прочность сплава, при этом изделия из упомянутых выше сплавов АА7×50, АА7×75 и АА7×55, которые содержат большие количества цинка, меди и магния, известны как имеющие большие удельные прочности (то есть отношения предела прочности к массе) и, поэтому, в частности, находят применение в авиационной промышленности. Однако такого рода применения приводят к воздействию на изделия множества различных климатических условий, что требует тщательного, контроля за условиями обработки давлением и старения для обеспечения адекватной прочности и стойкости к коррозии, включая как коррозию под напряжением, так и расслаивающую коррозию.It is known from the prior art to use heat-treatable aluminum alloys in a number of applications requiring relatively high strength, high viscosity and corrosion resistance, such as aircraft fuselages, vehicle parts and other applications. Aluminum alloys AA7050 and AA7150 have high strength in conditions of type T6, see, for example, US patent No. 6315842. Products from precipitation hardening alloys AA7 × 75 and AA7 × 55 also have high strength values in the T6 state. It is known that the T6 state increases the strength of the alloy, while products from the above-mentioned alloys AA7 × 50, AA7 × 75 and AA7 × 55, which contain large amounts of zinc, copper and magnesium, are known to have large specific strengths (i.e., tensile strength ratios to the mass) and, therefore, in particular, are used in the aviation industry. However, this kind of application leads to the impact on the product of many different climatic conditions, which requires careful monitoring of the conditions of pressure treatment and aging to ensure adequate strength and resistance to corrosion, including both stress corrosion and delaminating corrosion.
Известно, что для улучшения стойкости к коррозии под напряжением и расслаивающей коррозии, а также вязкости разрушения сплавы серии АА7000 подвергают искусственному перестариванию. При искусственном старении до состояния типа Т79, Т76, Т74 или Т73 их стойкость к коррозии под напряжением, расслаивающей коррозии и вязкость разрушения улучшаются в указанном порядке (состояние Т73 является самым лучшим, а Т79 является близким к Т6), но по соотношению стоимости к прочности - сравнимы с состоянием Т6. Приемлемым состаренным состоянием является состояние типа Т74, которое представляет собой состояние ограниченного перестаривания между состояниями Т73 и Т76 для получения приемлемого уровня прочности на разрыв, стойкости к коррозии под напряжением, расслаивающей коррозии и вязкости разрушения. Такой отпуск до состояния Т74 осуществляют посредством перестаривания изделия из алюминиевого сплава при температуре 121°С в течение от 6 до 24 часов и при 171°С в течение примерно 14 часов.It is known that to improve the resistance to stress corrosion and delaminating corrosion, as well as fracture toughness, AA7000 series alloys are subjected to artificial overcooking. During artificial aging to a state of type T79, T76, T74 or T73, their resistance to stress corrosion, delaminating corrosion and fracture toughness improve in this order (T73 is the best and T79 is close to T6), but in terms of cost to strength - comparable to the state of T6. An acceptable aged state is a state of type T74, which is a state of limited overcooking between states T73 and T76 to obtain an acceptable level of tensile strength, resistance to stress corrosion, delaminating corrosion and fracture toughness. Such tempering to the state of T74 is carried out by overcooking the aluminum alloy product at a temperature of 121 ° C for 6 to 24 hours and at 171 ° C for about 14 hours.
В зависимости от конструктивных критериев для конкретной детали самолета, даже малые улучшения прочности, вязкости или коррозионной стойкости приводят к сбережению массы, что переходит в экономию топлива в течение всего срока службы летательного аппарата. Для удовлетворения этих требований были разработаны и некоторые другие сплавы серии 7000.Depending on the design criteria for a particular part of the aircraft, even small improvements in strength, toughness or corrosion resistance lead to mass conservation, which translates into fuel economy throughout the life of the aircraft. Several other 7000 series alloys have been developed to meet these requirements.
ЕР-0377779 раскрывает улучшенный способ производства сплава 7055 для применений в виде листов или тонких пластин в аэрокосмической области, например, для элементов верхней поверхности крыльев с высокой вязкостью и хорошими коррозионными свойствами, который включает в себя стадии обработки давлением тела, имеющего состав, в который входят, в мас.%:EP-0377779 discloses an improved method for the production of 7055 alloy for applications in the form of sheets or thin plates in the aerospace field, for example, for elements of the upper surface of wings with high viscosity and good corrosion properties, which includes the stage of pressure treatment of a body having a composition in which enter, in wt.%:
один или более элементов, выбранных изone or more items selected from
причем общее содержание указанных элементов не превышает 0,6 мас.%, остальное составляют алюминий с неизбежными примесями; термообработки на твердый раствор и закалки указанного изделия и искусственного старения изделия посредством либо трехкратного его нагревания подряд до одной или более температур в диапазоне от 79°С до 163°С, или нагревания такого изделия вначале до одной или более температур в диапазоне от 79°С до 141°С в течение двух часов или более, или нагревания изделия до одной или более температур в диапазоне от 148°С до 174°С. Эти изделия обладают улучшенной стойкостью к расслаивающей коррозии на уровне "ЕВ" или лучше при примерно на 15% большем пределе текучести, чем у аналогичных деталей из сплава АА7×50 подобных размеров в состоянии Т76. Они также имеют по меньшей мере примерно на 5% большую прочность, чем их аналог 7×50-Т77 подобных размеров (АА7150-Т77 будет использоваться ниже в качестве сравнительного сплава).moreover, the total content of these elements does not exceed 0.6 wt.%, the rest is aluminum with inevitable impurities; heat treatment for solid solution and hardening of the specified product and artificial aging of the product by either triple heating it in a row to one or more temperatures in the range from 79 ° C to 163 ° C, or by heating such a product initially to one or more temperatures in the range from 79 ° C to 141 ° C for two hours or more, or heating the product to one or more temperatures in the range from 148 ° C to 174 ° C. These products have improved resistance to delaminating corrosion at the level of "EB" or better at about 15% greater yield strength than similar parts from AA7 × 50 alloy of similar sizes in T76 state. They also have at least about 5% greater strength than their similar 7 × 50-T77 similar sizes (AA7150-T77 will be used below as a comparative alloy).
Патент США №5312498 раскрывает другой способ производства изделия из сплава на основе алюминия, имеющего улучшенные стойкость к коррозионному расслаиванию и вязкость разрушения, со сбалансированными уровнями содержания цинка, меди и магния, при которых нет избытка меди и магния. В этом способе производства изделия из сплава на основе алюминия используется либо одно-, либо двухстадийный процесс старения в сочетании со стехиометрическим балансом меди, магния и цинка. Раскрыта двухстадийная последовательность старения, при которой сплав вначале подвергают старению при температуре приблизительно 121°С в течение примерно 9-ти часов, а затем следует вторая стадия старения при примерно 157°С в течение примерно 10-16-ти часов с последующим охлаждением на воздухе. Такой способ старения предписан для изделий в виде тонких пластин или листов, которые используются для изготовления нижней обшивки крыльев или обшивки фюзеляжа.US Pat. No. 5,312,498 discloses another method for manufacturing an aluminum alloy product having improved corrosion delamination resistance and fracture toughness, with balanced levels of zinc, copper and magnesium, in which there is no excess copper and magnesium. This method of manufacturing an aluminum-based alloy product uses either a one- or two-stage aging process in combination with a stoichiometric balance of copper, magnesium and zinc. A two-stage aging sequence is disclosed in which the alloy is first subjected to aging at a temperature of about 121 ° C for about 9 hours, and then the second stage of aging at about 157 ° C for about 10-16 hours, followed by cooling in air . Such an aging method is prescribed for products in the form of thin plates or sheets that are used to make the lower wing skin or the fuselage skin.
Патент США №4954188 раскрывает способ получения изделия из высокопрочного алюминиевого сплава, характеризующегося улучшенной стойкостью к коррозионному расслаиванию, включающий в себя получение сплава, состоящего из следующих легирующих элементов, в мас.%:US patent No. 4954188 discloses a method for producing products from high-strength aluminum alloy, characterized by improved resistance to corrosion delamination, including obtaining an alloy consisting of the following alloying elements, in wt.%:
другие элементы, такие как цирконий, марганец, железо, кремний и титан - в сумме менее 0,5, остальное - алюминий; обработку давлением сплава до получения изделия заранее заданной формы, термическую обработку сформованного изделия на твердый раствор, закалку и старение термически обработанного и закаленного изделия при температуре от 132°С до 140°С в течение периода времени от 6 до 30 часов. Желаемые свойства - высокая прочность, высокая вязкость и высокая коррозионная стойкость, были достигнуты в этом сплаве понижением температуры старения, а не ее повышением, как утверждалось ранее, например, в патентах США №№3881966 или 3794531.other elements, such as zirconium, manganese, iron, silicon and titanium - in total less than 0.5, the rest is aluminum; pressure treatment of the alloy to obtain a product of a predetermined shape, heat treatment of the molded product into a solid solution, hardening and aging of the heat-treated and hardened product at a temperature of 132 ° C to 140 ° C for a period of time from 6 to 30 hours. The desired properties — high strength, high viscosity, and high corrosion resistance — were achieved in this alloy by lowering the aging temperature, rather than increasing it, as previously stated, for example, in US Pat. Nos. 3,889,966 or 3,794,531.
Ранее сообщалось, что известные дисперсионно-твердеющие алюминиевые сплавы АА7075 и другие сплавы серии АА7000 в состоянии Т6 не обладали достаточной коррозионной стойкостью при определенных условиях. Состояния типа Т7, которые улучшают стойкость сплавов к коррозионному растрескиванию под напряжением, значительно снижают прочность по сравнению с состоянием Т6.It was previously reported that the well-known dispersion hardening aluminum alloys AA7075 and other alloys of the AA7000 series in the T6 state did not possess sufficient corrosion resistance under certain conditions. T7 states, which improve the resistance of alloys to stress corrosion cracking, significantly reduce strength compared to T6.
Патент США №5221377 раскрывает поэтому изделие из алюминиевого сплава, состоящего по существу из примерно от 7,6 до 8,4 мас.% Zn, примерно от 1/8 до 2,2 мас.% Mg и примерно от 2,0 до 2,6 мас.% Cu. Изделие из такого сплава обладает пределом текучести, который примерно на 10% больше, чем у соответствующего аналога 7×50-Т6, при хорошей вязкости и коррозионной стойкости. Сообщается о пределе текучести свыше 579 МПа при уровне стойкости к коррозионному расслаиванию (ЕХСО) "ЕС" или лучше.US patent No. 5221377 therefore discloses an aluminum alloy product consisting essentially of from about 7.6 to 8.4 wt.% Zn, from about 1/8 to 2.2 wt.% Mg and from about 2.0 to 2 6 wt.% Cu. A product made of such an alloy has a yield strength that is approximately 10% higher than that of the corresponding 7 × 50-T6 analogue, with good viscosity and corrosion resistance. A yield strength of more than 579 MPa is reported at a level of resistance to corrosion delamination (EXCO) of "EC" or better.
Патент США №5496426 раскрывает такой же сплав, как и раскрытый в патенте США №5221377, а также способ, включающий в себя горячую прокатку, отжиг и холодную прокатку с предпочтительным обжатием в холодном состоянии в пределах от 20% до 70%, за которой, в свою очередь, предпочтительно следует контролируемый отжиг, в результате чего обеспечиваются характеристики, которые являются лучшими, чем характеристики у АА7075-Т6. Хотя АА7075-Т6 и не выдержал испытание на стойкость к коррозии под напряжением (SCC-испытание, от английского «Stress-Corrosion Cracking», т.е. испытание на коррозионное растрескивание под напряжением) (стойкость к SCC в течение 40 дней в ходе испытания с поочередным погружением в 35%-ый раствор NaCl) при 138 МПа, раскрытый обработанный сплав имел стойкость к SCC при нагрузке в 241 МПа.US patent No. 5496426 discloses the same alloy as disclosed in US patent No. 5221377, as well as a method that includes hot rolling, annealing and cold rolling with a preferred compression in the cold state in the range from 20% to 70%, for which, in turn, controlled annealing preferably follows, resulting in characteristics that are better than those of AA7075-T6. Although AA7075-T6 did not pass the stress corrosion test (SCC test, from the English "Stress-Corrosion Cracking", i.e. stress corrosion cracking test) (resistance to SCC for 40 days during the test with alternate immersion in a 35% NaCl solution) at 138 MPa, the disclosed treated alloy had resistance to SCC under a load of 241 MPa.
Патент США №5108520 и патент США №4477292 раскрывают способ старения термообработанного на твердый раствор дисперсионно-твердеющего металлического сплава, включающий в себя три стадии старения, представляющие собой (1) старение сплава при одной или более температурах существенно выше комнатной температуры, но ниже 163 С, для существенного снижения максимального предела текучести, (2) последующее старение сплава при одной или более температурах на уровне примерно 190°С для увеличения стойкости сплава к коррозии, а затем (3) старение сплава при одной или более температурах существенно выше комнатной температуры, но ниже примерно 163°С, для увеличения предела текучести. Получающееся в результате изделие имело хорошие свойства прочности и хорошие коррозионные характеристики. Однако эта процедура из трех стадий старения является трудоемкой и трудна в осуществлении, так что затраты на производство такого сплава возрастают.US patent No. 5108520 and US patent No. 4477292 disclose a method of aging heat-treated solid solution dispersion hardening metal alloy, which includes three stages of aging, which are (1) aging of the alloy at one or more temperatures significantly above room temperature, but below 163 C , to significantly reduce the maximum yield strength, (2) subsequent aging of the alloy at one or more temperatures at a level of about 190 ° C to increase the resistance of the alloy to corrosion, and then (3) aging of the alloy at one at or above temperatures significantly above room temperature, but below about 163 ° C, to increase the yield strength. The resulting product had good strength properties and good corrosion characteristics. However, this three-stage aging process is time consuming and difficult to implement, so that the cost of producing such an alloy increases.
Именно поэтому цель настоящего изобретения заключается в создании улучшенного сплава Al-Zn, предпочтительно - для изделий-пластин, с высокой прочностью и улучшенным сочетанием вязкости и коррозионных характеристик. Более конкретно, цель настоящего изобретения заключается в создании сплава, который может быть использован в производстве верхних поверхностей крыльев в аэрокосмической промышленности, с улучшенным пределом текучести на сжатие, со свойствами, которые являются лучшими, чем свойства традиционного сплава АА7055 в состоянии Т77.That is why the purpose of the present invention is to provide an improved Al-Zn alloy, preferably for plate products, with high strength and an improved combination of toughness and corrosion characteristics. More specifically, it is an object of the present invention to provide an alloy that can be used in the manufacture of upper wing surfaces in the aerospace industry, with an improved compressive strength, with properties that are better than those of the traditional AA7055 alloy in T77 state.
Еще одна цель изобретения заключается в получении алюминиевого сплава серии АА7000, который обладает прочностью в диапазоне, свойственном состояниям типа Т6, а также свойствами вязкости и коррозионной стойкости в диапазоне, свойственном состояниям типа Т73.Another objective of the invention is to obtain an aluminum alloy of the AA7000 series, which has strength in the range characteristic of states of type T6, as well as properties of viscosity and corrosion resistance in the range characteristic of states of type T73.
Кроме того, цель настоящего изобретения заключается в создании сплава, который может быть использован в процессе «старения с формованием ползучестью» (от английского «age-creep forming process»), который является таким сплавом, который не требует сложного и трудоемкого процесса старения.In addition, the purpose of the present invention is to create an alloy that can be used in the process of "aging with creep molding" (from the English "age-creep forming process"), which is such an alloy that does not require a complex and labor-intensive aging process.
Настоящее изобретение имеет и ряд предпочтительных целей.The present invention has a number of preferred objectives.
Указанные выше цели настоящего изобретения достигаются при использовании существенных признаков изделия из деформируемого высокопрочного сплава Al-Zn по независимому пункту 1 формулы изобретения. Дальнейшие предпочтительные варианты воплощения описаны и уточнены в зависимых пунктах. Предпочтительный способ производства такого изделия изложен в независимом пункте 22 и соответствующих зависимых пунктах формулы изобретения.The above objectives of the present invention are achieved by using the essential features of a product from a wrought high-strength Al-Zn alloy according to independent claim 1. Further preferred embodiments are described and specified in the dependent clauses. A preferred method of manufacturing such an article is set forth in independent claim 22 and the corresponding dependent claims.
Как будет понятно из дальнейшего, за исключением специально оговоренных случаев, обозначения сплавов и обозначения состояний относятся к обозначениям Алюминиевой Ассоциации в Алюминиевых Стандартах и Данных и Регистрационных Записях (Aluminum Standards and Data and the Registration Records), опубликованных Алюминиевой Ассоциацией США. Все процентные содержания даны в массовых процентах, за исключением специально оговоренных случаев.As will be understood from what follows, unless otherwise indicated, alloy designations and state designations refer to the designations of the Aluminum Association in the Aluminum Standards and Data and the Registration Records published by the Aluminum Association of the United States. All percentages are given in mass percent, unless otherwise indicated.
Указанные выше цели изобретения достигаются при использовании изделия из деформируемого высокопрочного сплава Al-Zn с улучшенным сочетанием коррозионной стойкости и вязкости, по существу содержащего (в мас.%):The above objectives of the invention are achieved by using a product from a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and viscosity, essentially containing (in wt.%):
Hf и/или V <0,25 иHf and / or V <0.25 and
необязательно Се и/или Sc <0,20, в частности - в диапазоне от 0,05 до 0,15,optionally Ce and / or Sc <0.20, in particular in the range from 0.05 to 0.15,
неизбежные примеси - менее 0,05 каждого и менее 0,25 в сумме, остальное - алюминий, причем (в массовых процентах):inevitable impurities - less than 0.05 of each and less than 0.25 in total, the rest is aluminum, and (in mass percent):
0,1[Cu]+1,3<[Mg]<0,2[Cu]+2,15,0.1 [Cu] +1.3 <[Mg] <0.2 [Cu] +2.15,
а предпочтительно 0,2[Cu]+1,3<[Mg]<0/1[Cu]+2,15.and preferably 0.2 [Cu] +1.3 <[Mg] <0/1 [Cu] +2.15.
Такая область («окно») химического состава для сплава серии АА7000 обеспечивает отличные свойства при производстве изделий в виде тонких пластин, предпочтительно используемого для изготовления верхних поверхностей крыльев в аэрокосмической промышленности.This region (“window”) of the chemical composition for the AA7000 series alloy provides excellent properties in the manufacture of products in the form of thin plates, preferably used for the manufacture of upper wing surfaces in the aerospace industry.
Указанный выше химический состав имеет свойства, которые являются сравнимыми или лучшими, чем у существующих сплавов серий АА7×50 или АА7×55 в состоянии Т77, без использования указанных выше трудоемких и сложных циклов старения до состояния Т77. Предлагаемый химический состав приводит к получению алюминиевого изделия, которое является не только превосходным в отношении проблемы затрат, но также и более простым в производстве, поскольку требуется меньше технологических стадий. Кроме того, этот химический состав позволяет использовать новые технологии изготовления, подобные технологии старения с формованием ползучестью, не осуществимые в случае использования сплава в состоянии ТТ7. И даже более того, сплав охарактеризованного выше химического состава может быть подвергнут старению до состояния Т77, в котором коррозионная стойкость дополнительно улучшается по сравнению с процедурой двухстадийного старения, что будет описано ниже, причем особенно повышается стойкость к расслаивающей коррозии.The above chemical composition has properties that are comparable or better than existing alloys of the AA7 × 50 or AA7 × 55 series in the T77 state, without the use of the above laborious and complex aging cycles to the T77 state. The proposed chemical composition leads to the production of aluminum products, which is not only excellent in terms of cost problems, but also easier to manufacture, since it requires fewer processing steps. In addition, this chemical composition allows the use of new manufacturing techniques, similar to creep molding aging techniques, not feasible in the case of using the alloy in the TT7 state. And even more, the alloy of the chemical composition described above can be aged to a state of T77, in which the corrosion resistance is further improved in comparison with the two-stage aging process, which will be described below, and the resistance to delaminating corrosion is particularly enhanced.
При создании настоящего изобретения было установлено, что при выбранном диапазоне содержаний элементов, с использованием повышенного количества Zn и специфического сочетания конкретного диапазона содержаний Mg и Cu, удается достичь существенно лучших комбинаций прочности, вязкости и коррозионных характеристик, таких как стойкость к расслаивающей коррозии и стойкость к коррозионному растрескиванию под напряжением.When creating the present invention, it was found that with a selected range of element contents, using an increased amount of Zn and a specific combination of a specific range of Mg and Cu contents, it is possible to achieve significantly better combinations of strength, viscosity and corrosion characteristics, such as resistance to delaminating corrosion and resistance to stress corrosion cracking.
Хотя ранее сообщалось о том, что содержания меди должны поддерживаться более высокими, предпочтительно - выше примерно 2,2 мас.%, для улучшения характеристик расслаивающей коррозии и коррозионного растрескивания под напряжением лучшие сочетания прочности и плотности, как сообщалось, были достижимы при относительно низких содержаниях цинка.Although it was previously reported that copper contents should be kept higher, preferably above about 2.2 wt.%, To improve the characteristics of delaminating corrosion and stress corrosion cracking, better combinations of strength and density were reported to be achievable at relatively low contents zinc.
Однако в настоящем изобретении установлено, что повышенные количества цинка вместе с оптимизированным отношением магния к меди приводят к большей прочности при сохранении хороших коррозионных характеристик и вязкости, которая является лучшей, чем у обычных сплавов в состоянии Т77. Поэтому выгодно иметь суммарное содержание цинка, магния и меди в диапазоне между примерно 11,50 и 12,50 (в мас.%), если совсем без марганца, и ниже 11,00 - при наличии марганца, содержание которого предпочтительно составляет между 0,06 и 0,12 (в мас.%).However, the present invention has found that increased amounts of zinc together with an optimized ratio of magnesium to copper lead to greater strength while maintaining good corrosion characteristics and a viscosity that is better than that of conventional alloys in T77 state. Therefore, it is advantageous to have a total content of zinc, magnesium and copper in the range between about 11.50 and 12.50 (in wt.%), If completely without manganese, and below 11.00 in the presence of manganese, the content of which is preferably between 0, 06 and 0.12 (in wt.%).
Предпочтительное количество магния находится в диапазоне 0,2[Cu]+1,3<[Mg]<0,1[Cu]+2,15, а еще более предпочтительно - в диапазоне 0,2[Cu]+1,4<[Mg]<0,1[Cu]+1,9. Содержание меди находится в диапазоне примерно от 1,5 до 2,1, а более предпочтительно - в диапазоне от 1,5 до менее 2,0. Баланс магния и меди является важным для предложенного в изобретении химического состава.The preferred amount of magnesium is in the range 0.2 [Cu] +1.3 <[Mg] <0.1 [Cu] + 2.15, and even more preferably in the range 0.2 [Cu] +1.4 < [Mg] <0.1; [Cu] +1.9. The copper content is in the range from about 1.5 to 2.1, and more preferably in the range from 1.5 to less than 2.0. The balance of magnesium and copper is important for the proposed chemical composition of the invention.
Медь и магний являются важными элементами для придания прочности сплаву. Слишком низкие количества магния и меди приводят к снижению прочности, в то время как слишком высокие количества магния и меди приводят к снижению коррозионных характеристик и проблемам со свариваемостью изделий из такого сплава. В известных из уровня техники технологиях использовались специальные процедуры старения для улучшения прочности, а малые количества магния и меди использовали для достижения хороших коррозионных характеристик. Было установлено, что, с целью достижения компромисса между прочностью, вязкостью и коррозионными характеристиками, для толстых изделий из такого сплава хороший баланс достигается при количествах меди и магния между примерно 1,5 и 2,3 (в мас.%). Однако коррозионные характеристики являются «жизненно» важным параметром в случае тонких изделий из алюминиевого сплава, так что должны использоваться меньшие количества меди и магния, а это приводит к снижению прочности. В рамках заявленного в настоящем изобретении химического состава становится возможным достичь уровней прочности, находящихся в диапазоне, присущем сплаву в состоянии Т6, при одновременном сохранении коррозионных характеристик на уровне сплавов в состоянии Т74.Copper and magnesium are important elements to give strength to the alloy. Too low amounts of magnesium and copper lead to a decrease in strength, while too high amounts of magnesium and copper lead to a decrease in corrosion characteristics and problems with the weldability of products from such an alloy. In prior art technologies, specific aging procedures have been used to improve strength, and small amounts of magnesium and copper have been used to achieve good corrosion characteristics. It was found that, in order to achieve a compromise between strength, toughness and corrosion characteristics, for thick products from such an alloy, a good balance is achieved when the amounts of copper and magnesium are between about 1.5 and 2.3 (in wt.%). However, corrosion characteristics are a “vital” important parameter in the case of thin aluminum alloy products, so that smaller amounts of copper and magnesium should be used, and this leads to a decrease in strength. Within the framework of the chemical composition declared in the present invention, it becomes possible to achieve strength levels that are in the range inherent in the alloy in the T6 state, while maintaining corrosion characteristics at the level of the alloys in the T74 state.
Помимо количеств магния и меди настоящее изобретение раскрывает сбалансированное соотношение количеств магния и меди к цинку, особенно - сбалансированное соотношение магния к цинку, которое именно и обеспечивает сплаву указанные характеристики. Улучшенная коррозионная стойкость сплава согласно настоящему изобретению относится к свойствам стойкости к коррозионному расслаиванию ("ЕХСО") на уровне ЕВ или лучше, предпочтительно - ЕА или лучше.In addition to the amounts of magnesium and copper, the present invention discloses a balanced ratio of the amounts of magnesium and copper to zinc, especially a balanced ratio of magnesium to zinc, which precisely provides the alloy with the indicated characteristics. Improved corrosion resistance of the alloy according to the present invention relates to the properties of resistance to corrosion delamination ("EXCO") at the level of EB or better, preferably EA or better.
Эти свойства расслаивания измерены в соответствии со стандартами по определению стойкости к коррозионному растрескиванию под напряжением ("SCC") и стойкости к коррозионному расслаиванию ("ЕХСО"), требуемым в настоящее время от изделий из сплавов АА7075, АА7050 и АА7150, состаренных до состояний Т73, Т74 и Т76, наряду с типичными характеристиками состояний Т6. Для определения того, отвечают ли коммерческие сплавы стандартам по SCC, заданный испытуемый образец подвергают испытанию в предписанных условиях. Образцы в форме прутков подвергают 10 циклам погружения в 3,5%-ый водный раствор NaCl на 10 минут, с последующим высушиванием на воздухе в течение 50 минут при одновременном растяжении с обоих концов при постоянной нагрузке (уровне напряжения). Такое испытание обычно выполняют в течение минимум 20-ти дней (или в течение меньшего времени, если образец вышел из строя или разрушился до того, как эти 20 дней истекли). Это испытание представляет собой испытание согласно стандарту ASTM G47 (G47-98).These delamination properties are measured in accordance with the standards for determining resistance to stress corrosion cracking ("SCC") and resistance to corrosion delamination ("EXCO"), currently required from products from alloys AA7075, AA7050 and AA7150, aged to T73 states , T74 and T76, along with typical characteristics of T6 states. To determine whether commercial alloys meet SCC standards, a given test specimen is tested under prescribed conditions. Samples in the form of rods are subjected to 10 cycles of immersion in a 3.5% aqueous NaCl solution for 10 minutes, followed by drying in air for 50 minutes while simultaneously stretching at both ends under constant load (voltage level). Such a test is usually carried out within a minimum of 20 days (or less time if the sample has failed or collapsed before these 20 days have expired). This test is a test according to ASTM G47 (G47-98).
Другое предпочтительное испытание на SCC, выполняемое в соответствии со стандартом ASTM G47 (G38-73), используют для прессованных (штампованных) изделий из сплава, включая изделия в виде тонких пластин. Испытание заключается в сжатии противоположных концов С-образного кольца с использованием постоянных уровней нагрузки и по существу таких же условий поочередного погружения в раствор, как и указанные выше. Хотя сплавы АА7075, АА7050 или АА7150 в состоянии Т6 выходят из строя при испытании на SCC за менее чем 20 дней и хотя свойства расслаивания находятся на уровне ЕС или ED, характеристики коррозионной стойкости повышаются при состояниях Т76, Т74, Т73. Свойства расслаивания для Т73 находятся на уровне ЕА или лучше. Конкретные примеры описаны ниже.Another preferred SCC test performed in accordance with ASTM G47 (G38-73) is used for extruded (stamped) alloy products, including products in the form of thin plates. The test consists in compressing the opposite ends of the C-ring using constant load levels and essentially the same conditions for alternating immersion in the solution as above. Although alloys AA7075, AA7050 or AA7150 in the T6 state fail when tested on the SCC in less than 20 days and although the delamination properties are at the EU or ED level, the corrosion resistance characteristics increase under conditions T76, T74, T73. The delamination properties for T73 are at the level of EA or better. Specific examples are described below.
Предложенный в изобретении сплав имеет химический состав с предпочтительным количеством магния и меди примерно 1,93, когда количество цинка (в мас.%) составляет примерно 8,1. Однако количество (в мас.%) цинка находится в диапазоне от 6,1 до 8,3, а более предпочтительно - в диапазоне от 6,1 до 7,0, если содержание марганца менее 0,05, а предпочтительно - менее 0,02. Некоторые предпочтительные варианты воплощения настоящего изобретения описаны в приведенных ниже примерах.The alloy according to the invention has a chemical composition with a preferred amount of magnesium and copper of about 1.93, when the amount of zinc (in wt.%) Is about 8.1. However, the amount (in wt.%) Of zinc is in the range from 6.1 to 8.3, and more preferably in the range from 6.1 to 7.0, if the manganese content is less than 0.05, and preferably less than 0, 02. Some preferred embodiments of the present invention are described in the examples below.
Количество марганца (в мас.%) предпочтительно находится в диапазоне примерно от 0,06 до 0,12, когда количество цинка выше 7,6. Марганец способствует или помогает управлению размером зерен во время тех операций, которые могут вызвать рекристаллизацию микроструктуры сплава. Уровни предпочтительного содержания марганца ниже, чем в традиционных сплавах серии АА7000, но могут быть повышены при повышении содержания цинка.The amount of manganese (in wt.%) Is preferably in the range of about 0.06 to 0.12 when the amount of zinc is above 7.6. Manganese contributes to or helps control grain size during operations that may cause recrystallization of the alloy microstructure. Preferred manganese levels are lower than in traditional AA7000 series alloys, but can be increased with increasing zinc content.
Количество дополнительных легирующих элементов Се и/или Sc составляет менее 0,20, предпочтительно - находится в диапазоне от 0,05 до 0,15, а более предпочтительно - около 0,10.The amount of additional alloying elements Ce and / or Sc is less than 0.20, preferably is in the range from 0.05 to 0.15, and more preferably is about 0.10.
Предпочтительный способ производства изделия из деформируемого высокопрочного сплава Al-Zn с улучшенным сочетанием коррозионной стойкости и вязкости включает в себя стадии:A preferred method for manufacturing an article from a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and toughness involves the steps of:
a) литья слитка со следующим составом (в мас.%):a) casting an ingot with the following composition (in wt.%):
Hf и/или V <0,25, необязательно Се и/или Sc <0,20,Hf and / or V <0.25, optionally Ce and / or Sc <0.20,
неизбежные примеси - менее 0,05 каждого и менее 0,25 в сумме, остальное - алюминий, и при этом (в мас.%):inevitable impurities - less than 0.05 each and less than 0.25 in total, the rest is aluminum, and at the same time (in wt.%):
0,1[Cu]+1,3<[Mg]<0,2[Cu]+2,15;0.1 [Cu] +1.3 <[Mg] <0.2 [Cu] +2.15;
b) предварительного нагревания слитка после литья;b) preheating the ingot after casting;
с) горячей обработки слитка давлением и необязательной холодной обработки давлением до обработанного давлением изделия;c) hot molding of the ingot and optional cold molding to the pressure-treated product;
а) термообработки на твердый раствор при температуре и в течение времени, достаточных для перевода в твердый раствор по существу всех растворимых компонентов в этом сплаве; иa) heat treatment of a solid solution at a temperature and for a time sufficient to transfer to a solid solution essentially all of the soluble components in this alloy; and
е) закалки термообработанного на твердый раствор изделия посредством закалки при оросительном охлаждении или закалки при погружении в воду или другую закалочную среду.f) quenching of the heat-treated solid solution of the product by quenching by irrigation cooling or quenching by immersion in water or other quenching medium.
Свойства по изобретению могут быть также достигнуты посредством предпочтительного способа, который включает в себя искусственное старение обработанного давлением и термообработанного на твердый раствор изделия, причем этап старения включает в себя первую термическую обработку при температуре в диапазоне от 105°С до 135°С, предпочтительно примерно 120°С, в течение от 2 до 20 часов, предпочтительно - примерно 8 часов, и вторую термическую обработку при температуре выше 135°С, но ниже 210°С, предпочтительно - примерно 155°С, в течение от 4 до 12 часов, предпочтительно - от 8 до 10 часов.The properties of the invention can also be achieved by a preferred method, which includes the artificial aging of a pressure-treated and solid-solution heat treated product, the aging step comprising a first heat treatment at a temperature in the range of 105 ° C. to 135 ° C., preferably approximately 120 ° C for 2 to 20 hours, preferably about 8 hours, and a second heat treatment at a temperature above 135 ° C but below 210 ° C, preferably about 155 ° C, for 4 to 12 hours, P edpochtitelno - from 8 to 10 hours.
Посредством такой двухстадийной обработки старением достигаются коррозионные характеристики, подобные коррозионным характеристикам сплава в состоянии Т76. Однако возможно также такое искусственное старение обработанного давлением и термообработанного изделия, при котором стадия старения содержит третью термическую обработку при температуре в диапазоне от 105°С до 135°С в течение более 20-ти часов и менее 30-ти часов. Эта процедура старения до состояния Т77 известна и даже увеличивает характеристики по сравнению с двухстадийной процедурой старения. Однако двухстадийная процедура старения приводит к получению тонких изделий из алюминиевых сплавов, которые являются отчасти сравнимыми, а отчасти лучшими, чем изделия в состоянии Т77.Through this two-step aging treatment, corrosion characteristics are achieved that are similar to the corrosion characteristics of the alloy in T76 state. However, it is also possible such artificial aging of a pressure-treated and heat-treated product, in which the aging stage comprises a third heat treatment at a temperature in the range from 105 ° C to 135 ° C for more than 20 hours and less than 30 hours. This procedure for aging to T77 is known and even increases performance compared to the two-stage aging procedure. However, the two-stage aging procedure leads to the production of thin products from aluminum alloys, which are partly comparable and partly better than products in the T77 state.
Кроме того, возможно искусственное старение обработанного давлением и термообработанного изделия по двухстадийной процедуре старения до состояния Т79 или Т76. После гомогенизации и/или предварительного нагревания слитка после литья особенно предпочтительной является горячая обработка слитка давлением и необязательная холодная обработка давлением обработанных давлением в горячем состоянии изделий до получения обработанного давлением (деформированного) изделия толщиной от 15 до 45 мм, т.е. до получения тонкой пластины.In addition, artificial aging of the pressure-treated and heat-treated products is possible according to a two-stage aging procedure to the state of T79 or T76. After homogenization and / or preheating of the ingot after casting, hot molding of the ingot by pressure and optionally cold forming of the pressure-treated hot-pressed products to obtain a pressure-treated (deformed) product from 15 to 45 mm thick, i.e. to get a thin plate.
Такое изделие в виде пластины из высокопрочного сплава Al-Zn может быть получено из сплава, имеющего описанный выше состав, или же может быть получено в соответствии с описанным выше способом. Такое изделие в виде пластины является предпочтительным образом используемым в качестве тонких деталей летательного аппарата (самолета), более предпочтительно - в качестве удлиненных по форме конструктивных деталей. Еще более предпочтительно такое изделие для использования в качестве элемента верхней поверхности крыла, предпочтительно - элемента тонкой обшивки верхней поверхности крыла, или в качестве стрингера летательного аппарата.Such a product in the form of a plate of a high-strength Al-Zn alloy can be obtained from an alloy having the composition described above, or can be obtained in accordance with the method described above. Such a plate product is preferably used as thin parts of an aircraft (aircraft), more preferably as structurally elongated structural parts. Even more preferably, such an article is used as an element of the upper surface of the wing, preferably as an element of thin skin of the upper surface of the wing, or as a stringer of an aircraft.
Упомянутые выше, а также другие особенности и преимущества сплавов в соответствии с настоящим изобретением станут легко понятными из нижеследующего подробного описания предпочтительных вариантов воплощения.The above, as well as other features and advantages of the alloys in accordance with the present invention, will become readily apparent from the following detailed description of preferred embodiments.
Пример 1Example 1
Были выполнены испытания, направленные на сравнение характеристик сплава по настоящему изобретению и сплавов АА.7150-Т77. Было установлено, что примерные образцы сплава по настоящему изобретению демонстрируют улучшенные характеристики по сравнению с традиционными сплавами АА7150 в состоянии Т77.Tests were performed aimed at comparing the characteristics of the alloy of the present invention and alloys AA.7150-T77. It has been found that exemplary alloy samples of the present invention exhibit improved performance compared to conventional AA7150 alloys in T77 state.
В промышленном масштабе четыре различных алюминиевых сплава были отлиты в слитки, гомогенизированы, предварительно нагреты в течение более чем 6-ти часов при 410°С и прокатаны в горячем состоянии до пластин толщиной 30 мм. Затем эти пластины были термообработаны на твердый раствор при 475°С и закалены в воде. После этого закаленное изделие было состарено по двухстадийной процедуре старения до состояний Т79-Т76. Химические составы приведены в Таблице 1.On an industrial scale, four different aluminum alloys were cast into ingots, homogenized, preheated for more than 6 hours at 410 ° C and hot rolled to 30 mm thick plates. Then these plates were heat treated for solid solution at 475 ° C and quenched in water. After that, the hardened product was aged according to a two-stage aging procedure to the T79-T76 state. The chemical compositions are shown in Table 1.
Химический состав (мас.%) сплавов в тонких пластинах, остальное составляют алюминий и неизбежные примеси. Сплавы 1-4 с Mn≤0,02:Table 1
The chemical composition (wt.%) Of the alloys in thin plates, the rest is aluminum and inevitable impurities. Alloys 1-4 with Mn≤0.02:
Состаренные сплавы были затем испытаны при следующих условиях испытаний.The aged alloys were then tested under the following test conditions.
Предел текучести на растяжение был измерен в соответствии с EN 10.002, свойства стойкости к коррозионному расслаиванию ("ЕХСО") были измерены в соответствии с ASTM G-34-97, коррозионное растрескивание под напряжением ("SCC") было измерено в соответствии с ASTM G-47-98, - все в направлении ST, вязкость разрушения образца с надрезом по Кану (Kahn-Tear) была измерена в соответствии с ASTM E-399, а предел текучести при сжатии ("CYS", от английского «compression yield strength») был измерен в соответствии с ASTM E-9.The tensile strength was measured in accordance with EN 10.002, the properties of resistance to corrosion delamination ("EXCO") were measured in accordance with ASTM G-34-97, stress corrosion cracking ("SCC") was measured in accordance with ASTM G -47-98, all in the ST direction, the Kahn-Tear notch fracture toughness (Kahn-Tear) was measured in accordance with ASTM E-399, and the compressive yield strength ("CYS", from the English "compression yield strength" ) was measured in accordance with ASTM E-9.
Результаты для изделий в виде состаренных до состояний Т79-Т76 пластин из четырех показанных в Таблице 1 сплавов приведены в Таблице 2а в сравнении с традиционными сплавами АА7150 в состоянии Т77, а также в Таблице 2b - в сравнении с традиционными сплавами АА7150 в состояниях Т76/Т74/Т6:The results for products in the form of plates aged to T79-T76 states from the four alloys shown in Table 1 are shown in Table 2a in comparison with traditional AA7150 alloys in T77 state, and also in Table 2b in comparison with traditional AA7150 alloys in T76 / T74 states / T6:
Данные по прочности и вязкости сплавов из Таблицы 1 (пластины толщиной 30 мм) в сравнении с тремя сравнительными сплавами (АА7150-Т77); сплавы 1-4 состарены до состояний Т79-Т76:Table 2a
Data on the strength and viscosity of the alloys from Table 1 (30 mm thick plates) in comparison with three comparative alloys (AA7150-T77); alloys 1-4 are aged to T79-T76 states:
Данные по характеристикам коррозии сплавов из таблицы 1 (пластины толщиной 30 мм) в сравнении с тремя сравнительными сплавами (АА7150-Т76, АА7150-Т74, АА7150-Т6); сплавы 1-4 состарены до Т79-Т76;Table 2b
Data on the corrosion characteristics of the alloys from table 1 (30 mm thick plates) in comparison with three comparative alloys (AA7150-T76, AA7150-T74, AA7150-T6); alloys 1-4 are aged to T79-T76;
Из Таблиц 2а, b можно видеть, что сплавы 1, 2 и 4 имеют лучшие сочетания прочности/вязкости. Все сплавы 2, 3 и 4 имеют приемлемые характеристики по ЕХСО, причем эти сплавы 1, 3 и 4 имеют значительно более высокий предел текучести при сжатии, чем сплав №1 (сплав АА7050). Сплавы 2 и 4 демонстрируют сбалансированные свойства, что делает их весьма подходящими для применения при изготовлении верхних поверхностей крыльев в аэрокосмической промышленности благодаря соответствующему балансу свойств, который лучше, чем таковые у традиционных сплавов 7150-Т77. Однако для предлагаемых сплавов все еще возможно использование состояния Т77, что показано в Таблице 3.From Tables 2a, b, it can be seen that alloys 1, 2, and 4 have the best strength / toughness combinations. All alloys 2, 3, and 4 have acceptable EXCO characteristics, and these alloys 1, 3, and 4 have a significantly higher compressive strength than alloy No. 1 (alloy AA7050). Alloys 2 and 4 demonstrate balanced properties, which makes them very suitable for use in the manufacture of the upper surfaces of wings in the aerospace industry due to the corresponding balance of properties, which is better than those of traditional alloys 7150-T77. However, for the proposed alloys, it is still possible to use state T77, as shown in Table 3.
Сплавы 2 и 4, состаренные в соответствии с условиями состояния Т77, данные по прочности, вязкости и коррозионным характеристикамTable 3
Alloys 2 and 4, aged in accordance with the conditions of state T77, data on strength, toughness and corrosion characteristics
Дальнейшее испытание на SCC осуществляли с перспективным сплавом №4, причем образцы сплава 4 были приготовлены в соответствии с описанной в ASTM G-47-98 процедурой (стандартные методы испытаний для определения подверженности коррозионному растрескиванию под напряжением изделий из алюминиевых сплавов серии АА7000) и подвергнуты воздействию коррозионной атмосферы в соответствии с ASTM G-44-94 (переменное погружение в соответствии со стандартной практикой оценки стойкости металлов и сплавов к коррозионному растрескиванию под напряжением посредством переменного погружения в 3,5%-ый раствор NaCl).Further SCC testing was carried out with promising alloy No. 4, and alloy 4 samples were prepared in accordance with the procedure described in ASTM G-47-98 (standard test methods for determining susceptibility to stress corrosion cracking of products from aluminum alloys of the AA7000 series) and were subjected to atmospheric corrosion in accordance with ASTM G-44-94 (variable immersion in accordance with standard practice for assessing the resistance of metals and alloys to stress corrosion cracking by m variable immersion in 3.5% NaCl solution).
Для образцов сплава 4 были выбраны четыре различных уровня напряжения, как это показано в Таблице 4. Для каждого уровня напряжения три образца подвергали воздействию среды испытания (ASTM G-44). Один из них был извлечен через одну неделю, а два других подвергали такому воздействию в течение 40 дней. Если в течение этого воздействия разрушения не происходило, то определяли свойства при растяжении, как показано в Таблице 4.Four different stress levels were selected for alloy 4 samples, as shown in Table 4. For each stress level, three samples were exposed to the test medium (ASTM G-44). One of them was removed after one week, and the other two were exposed to this effect for 40 days. If no fracture occurred during this action, tensile properties were determined as shown in Table 4.
Данные по свойствам прочности на разрыв сплава 4 после выдержки при четырех различных уровнях напряжения, предварительное напряжение прикладывалось вдоль направления LTTable 4
Data on the tensile strength of alloy 4 after exposure at four different stress levels, the prestress was applied along the LT direction
Из Таблицы 4 можно видеть, что в ходе измерений выявлено отсутствие падения остаточной прочности при увеличении нагрузки, что означает отсутствие какой-либо измеримой коррозии под напряжением после 40 дней, когда речь идет о свойствах прочности на разрыв.From Table 4 it can be seen that during the measurements, there was no loss of residual strength with increasing load, which means the absence of any measurable corrosion stress after 40 days, when it comes to the properties of tensile strength.
Пример 2Example 2
Когда требуются более высокие уровни прочности, а свойства вязкости являются менее важными, то вместо сплавов АА7150-Т77 предпочтительными для применения при изготовлении верхних поверхностей крыльев будут традиционные сплавы АА7055-Т77. Поэтому настоящее изобретение предлагает оптимизированные области («окна») содержания меди и магния, которые обуславливают такие же или лучшие свойства, чем у традиционных сплавов АА7055-Т77.When higher strength levels are required, and the viscosity properties are less important, instead of AA7150-T77 alloys, traditional AA7055-T77 alloys will be preferred for use in the manufacture of upper wing surfaces. Therefore, the present invention provides optimized areas (“windows”) for copper and magnesium, which result in the same or better properties than traditional AA7055-T77 alloys.
Одиннадцать различных алюминиевых сплавов были отлиты в слитки, имеющие химические составы, как показано в Таблице 5.Eleven different aluminum alloys were cast into ingots having chemical compositions, as shown in Table 5.
Химический состав одиннадцати сплавов (мас.%), остальное - алюминий и неизбежные примеси, Zr=0,08, Si=0,05, Fe=0,08Table 5
The chemical composition of eleven alloys (wt.%), The rest is aluminum and inevitable impurities, Zr = 0.08, Si = 0.05, Fe = 0.08
Свойства прочности и вязкости измеряли после предварительного нагревания отлитых сплавов в течение 6-ти часов при 410°С, а затем сплавы подвергали горячей прокатке до толщины 28 мм. Затем применяли термообработку на твердый раствор при 475°С и закалку в воде. Старение осуществляли в течение 8-ми часов при 120°С и от 8-ми до 10-ти часов при 155°С (состояние Т79-Т76). Результаты приведены в Таблице 6.Strength and viscosity properties were measured after preheating the cast alloys for 6 hours at 410 ° C, and then the alloys were hot rolled to a thickness of 28 mm. Then applied heat treatment for solid solution at 475 ° C and quenching in water. Aging was carried out for 8 hours at 120 ° C and from 8 to 10 hours at 155 ° C (state T79-T76). The results are shown in Table 6.
Данные по прочности и вязкости 11-ти сплавов согласно Таблице 5 в указанных направленияхTable 6
Strength and toughness data for 11 alloys according to Table 5 in the indicated directions
Сплавы 3-8 и 11 продемонстрировали хорошие свойства вязкости, а сплавы 1-5, 9 и 10 продемонстрировали хорошие свойства прочности. Следовательно, сплавы 3, 4 и 5 имеют хорошее сочетание прочности и вязкости, и при этом они имеют содержание меди более 1,3 и содержание магния выше 1,6 (в мас.%), когда цинк присутствует в количестве 8,1. Такие количества являются нижними пределами для «окон» меди и магния. Из Таблицы 6 можно видеть, что вязкость падает до неприемлемо низких уровней, если содержания меди и магния слишком велики (сплавы 1, 2, 9 и 10).Alloys 3-8 and 11 showed good viscosity properties, and alloys 1-5, 9 and 10 showed good strength properties. Therefore, alloys 3, 4, and 5 have a good combination of strength and toughness, while they have a copper content of more than 1.3 and a magnesium content of more than 1.6 (in wt.%) When zinc is present in an amount of 8.1. Such amounts are lower limits for the "windows" of copper and magnesium. From Table 6 it can be seen that the viscosity drops to unacceptably low levels if the copper and magnesium contents are too high (alloys 1, 2, 9, and 10).
Пример 3Example 3
Было изучено влияние марганца на свойства сплава по изобретению. Оптимальное содержание марганца, как было определено, находится в диапазоне между 0,05 и 0,12 в сплавах с большим содержанием цинка. Результаты приведены в Таблицах 7 и 8. Все не упомянутые специально химические свойства и технологические параметры подобны таковым для примера 2.The effect of manganese on the properties of the alloy of the invention has been studied. The optimum manganese content was determined to be in the range between 0.05 and 0.12 in alloys with a high zinc content. The results are shown in Tables 7 and 8. All not specifically mentioned chemical properties and process parameters are similar to those for example 2.
Химический состав трех сплавов (Mn-0, Mn-1 и Mn-2), в мас.%, остальное - алюминий и неизбежные примеси, Zr=0,08, Si=0,05, Fe=0,08Table 7
The chemical composition of the three alloys (Mn-0, Mn-1 and Mn-2), in wt.%, The rest is aluminum and inevitable impurities, Zr = 0.08, Si = 0.05, Fe = 0.08
Данные по прочности и вязкости трех сплавов согласно таблице 7 в указанных направленияхTable 8
Data on the strength and viscosity of the three alloys according to table 7 in these directions
Из Таблицы 8 видно, что свойства вязкости падают, тогда как свойства прочности растут. Для сплавов с высокими количествами цинка оптимальный уровень содержания марганца составляет между 0,05 и 0,12.From Table 8 it is seen that the properties of viscosity are falling, while the properties of strength are growing. For alloys with high amounts of zinc, the optimum level of manganese is between 0.05 and 0.12.
Пример 4Example 4
Когда требуются более высокие уровни прочности, а свойства вязкости являются менее важными, то вместо сплавов АА7150-Т77 предпочтительными для применения при изготовлении верхних поверхностей крыльев являются традиционные сплавы АА7055-Т77. Поэтому настоящее изобретение предлагает оптимизированные «окна» содержания меди и магния, которые обуславливают такие же или лучшие свойства, чем у сплавов АА7055-Т77.When higher strength levels are required and the viscosity properties are less important, instead of AA7150-T77 alloys, traditional AA7055-T77 alloys are preferred for use in the manufacture of the upper surfaces of the wings. Therefore, the present invention provides optimized “windows” of copper and magnesium, which provide the same or better properties than AA7055-T77 alloys.
Два различных алюминиевых сплава были отлиты в слитки, имеющие химический состав, показанный в Таблице 9.Two different aluminum alloys were cast into ingots having the chemical composition shown in Table 9.
Химический состав трех сплавов, в мас.%, остальное - алюминий и неизбежные примеси, Zr=0,08, Si=0,05, Fe=0,08; (Сравн. = сплав АА7055)Table 9
The chemical composition of the three alloys, in wt.%, The rest is aluminum and inevitable impurities, Zr = 0.08, Si = 0.05, Fe = 0.08; (Comp. = AA7055 alloy)
Сплавы 1 и 2 были испытаны относительно их свойств прочности. Эти свойства приведены в Таблице 10. Сплав. 2 был отпущен в соответствии с двумя состояниями (Т79-Т76 и Т77). Сравнительный сплав АА7055 был измерен в состоянии Т77 (М-Сравн.), а также приведены технические данные сравнительного сплава АА7055 в состоянии Т77 (обозначены как Сравн.).Alloys 1 and 2 have been tested for their strength properties. These properties are shown in Table 10. Alloy. 2 was released in accordance with two conditions (T79-T76 and T77). The comparative alloy AA7055 was measured in the T77 state (M-Comp.), And the technical data of the comparative alloy AA7055 in the T77 state (indicated as Compar.) Are also given.
Данные по прочности двух сплавов по изобретению из таблицы 9, сплав №2 в двух состояниях, а также сравнительного сплава (АА7055): измеренные - (М-Сравн.), и номинальные - (Сравн.)Table 10
Data on the strength of the two alloys according to the invention from table 9, alloy No. 2 in two states, as well as a comparative alloy (AA7055): measured - (M-Comp.), And nominal - (Comp.)
Свойства вязкости в направлениях LT и TL, как и свойства предела текучести при сжатии в направлениях L и LT, а также коррозионные характеристики приведены в Таблице 11.The viscosity properties in the LT and TL directions, as well as the compression yield strength properties in the L and LT directions, as well as the corrosion characteristics are shown in Table 11.
Вязкость и CYS-свойства двух сплавов по изобретению из Таблицы 9 в различных отпущенных состояниях и различных направлениях испытания, NF = отсутствие разрушения после 40 дней при указанных уровнях напряжения, в противном случае указано количество дней, после которых образец разрушалсяTable 11
The viscosity and CYS properties of the two alloys according to the invention from Table 9 in different tempered conditions and in different directions of the test, NF = no failure after 40 days at the indicated stress levels, otherwise the number of days after which the sample was destroyed is indicated
Сплав по изобретению имеет свойства на растяжение, подобные таковым у традиционного сплава АА7055-Т77. Однако свойства в направлении ST лучше, чем у традиционного сплава АА7055-Т77. Также и характеристики коррозии под напряжением лучше, чем у сплава АА7055-Т77. Поэтому сплав по изобретению может быть использован как недорогая замена сплава АА7055 в состоянии Т77, который также пригоден для старения с формованием ползучестью, тем самым демонстрируя прекрасный предел текучести при сжатии и коррозионную стойкость.The alloy of the invention has tensile properties similar to those of the traditional AA7055-T77 alloy. However, the properties in the ST direction are better than those of the traditional AA7055-T77 alloy. Also, the stress corrosion characteristics are better than those of AA7055-T77 alloy. Therefore, the alloy according to the invention can be used as an inexpensive replacement for AA7055 alloy in T77 state, which is also suitable for aging by creep molding, thereby exhibiting excellent compressive yield strength and corrosion resistance.
Из этого полного описания изобретения специалистам в данной области техники будет ясно, что может быть сделано множество изменений и модификаций без отклонений от существа и объема описанного здесь изобретения. Настоящее изобретение ограничено приложенной формулой изобретения.From this full description of the invention, it will be apparent to those skilled in the art that many changes and modifications can be made without departing from the spirit and scope of the invention described herein. The present invention is limited by the appended claims.
Claims (27)
Hf и/или V <0,25 и необязательно Се и/или Sc <0,20,
неизбежные примеси - менее 0,05 каждого и менее 0,25 в сумме,
остальное - алюминий, и при этом, мас.%:
0,1[Cu]+1,3<[Mg]<0,2[Cu]+2,15.1. The product is from a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and viscosity, essentially containing, wt.%:
Hf and / or V <0.25 and optionally Ce and / or Sc <0.20,
inevitable impurities - less than 0.05 each and less than 0.25 in total,
the rest is aluminum, and at the same time, wt.%:
0.1 [Cu] +1.3 <[Mg] <0.2 [Cu] +2.15.
а) литья слитка со следующим составом, мас.%:
Hf и/или V <0,25, необязательно Се и/или Sc <0,20,
неизбежные примеси - менее 0,05 каждого и менее 0,25 в сумме,
остальное - алюминий, при этом, мас.%:
0,1[Cu]+1,3<[Mg]<0,2[Cu]+2,15;
b) предварительного нагревания слитка после литья;
c) горячей обработки слитка давлением и необязательной холодной обработки давлением до обработанного давлением изделия;
d) термообработки на твердый раствор и
e) закалки термообработанного на твердый раствор изделия.22. A method of manufacturing a product from a deformable high-strength Al-Zn alloy with an improved combination of corrosion resistance and toughness, comprising the steps of:
a) casting an ingot with the following composition, wt.%:
Hf and / or V <0.25, optionally Ce and / or Sc <0.20,
inevitable impurities - less than 0.05 each and less than 0.25 in total,
the rest is aluminum, while wt.%:
0.1 [Cu] +1.3 <[Mg] <0.2 [Cu] +2.15;
b) preheating the ingot after casting;
c) hot molding the ingot and optional cold forming to the pressure-treated product;
d) heat treatment for solid solution and
e) hardening of the heat-treated solid solution of the product.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP03076049 | 2003-04-10 | ||
| EP03076049.0 | 2003-04-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005134846A RU2005134846A (en) | 2006-04-10 |
| RU2353699C2 true RU2353699C2 (en) | 2009-04-27 |
Family
ID=33041014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005134846/02A RU2353699C2 (en) | 2003-04-10 | 2004-04-09 | PRODUCT MADE OF DEFORM HIGH-STRENGTH ALLOY Al-Zn AND MANUFACTURING METHOD OF SUCH PRODUCT |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20050034794A1 (en) |
| JP (1) | JP4964586B2 (en) |
| CN (2) | CN1780925B (en) |
| AT (1) | AT502294B1 (en) |
| BR (1) | BRPI0409360A (en) |
| CA (2) | CA2519387C (en) |
| DE (1) | DE112004000596B4 (en) |
| ES (2) | ES2398002B2 (en) |
| FR (1) | FR2853666B1 (en) |
| GB (1) | GB2415203B (en) |
| RU (1) | RU2353699C2 (en) |
| WO (1) | WO2004090183A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465360C2 (en) * | 2007-05-14 | 2012-10-27 | Алкоа Инк. | Products from aluminium alloy, which have improved combinations of properties |
| RU2613270C1 (en) * | 2015-10-20 | 2017-03-15 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | HIGH-STRENGTH ALUMINIUM-BASED WROUGHT ALLOY OF Al-Zn-Mg-Cu-SYSTEM AND ARTICLE MADE THEREOF |
| RU2654224C1 (en) * | 2016-12-26 | 2018-05-17 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" | Aluminum-based alloy for anti-meteorite protection |
| RU2717434C2 (en) * | 2015-10-30 | 2020-03-23 | Новелис Инк. | High-strength aluminium alloys 7xxx and methods for production thereof |
Families Citing this family (78)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4932473B2 (en) * | 2003-03-17 | 2012-05-16 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | Method of manufacturing an integrated monolithic aluminum structure and aluminum products machined from the structure |
| GB2415202B (en) | 2003-04-10 | 2007-08-29 | Corus Aluminium Walzprod Gmbh | An Al-Zn-Mg-Cu alloy |
| US20060085528A1 (en) * | 2004-10-01 | 2006-04-20 | Steve Thomas | System and method for monitoring network communications for pestware |
| US7883591B2 (en) * | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
| ES2292075T5 (en) * | 2005-01-19 | 2010-12-17 | Otto Fuchs Kg | ALUMINUM ALLOY NOT SENSITIVE TO BRUSH COOLING, AS WELL AS A PROCEDURE FOR MANUFACTURING A SEMI-FINISHED PRODUCT FROM THIS ALLOY. |
| CN100441715C (en) * | 2005-03-07 | 2008-12-10 | 东北轻合金有限责任公司 | Super large-scale aluminium alloy free forging piece and its prodn. method |
| US20060213591A1 (en) | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Brooks Charles E | High strength aluminum alloys and process for making the same |
| US9410229B2 (en) * | 2005-03-24 | 2016-08-09 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc | High strength aluminum alloys and process for making the same |
| US20060289093A1 (en) * | 2005-05-25 | 2006-12-28 | Howmet Corporation | Al-Zn-Mg-Ag high-strength alloy for aerospace and automotive castings |
| US8157932B2 (en) * | 2005-05-25 | 2012-04-17 | Alcoa Inc. | Al-Zn-Mg-Cu-Sc high strength alloy for aerospace and automotive castings |
| CN1303237C (en) * | 2005-09-19 | 2007-03-07 | 陈继忠 | Aluminium alloy screw and its manufacturing method |
| US8083871B2 (en) | 2005-10-28 | 2011-12-27 | Automotive Casting Technology, Inc. | High crashworthiness Al-Si-Mg alloy and methods for producing automotive casting |
| FR2907466B1 (en) * | 2006-07-07 | 2011-06-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ALUMINUM ALLOY PRODUCTS OF THE AA7000 SERIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| FR2907796B1 (en) | 2006-07-07 | 2011-06-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ALUMINUM ALLOY PRODUCTS OF THE AA7000 SERIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| US8840737B2 (en) | 2007-05-14 | 2014-09-23 | Alcoa Inc. | Aluminum alloy products having improved property combinations and method for artificially aging same |
| US20110111081A1 (en) | 2008-06-24 | 2011-05-12 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Al-zn-mg alloy product with reduced quench sensitivity |
| CN101407876A (en) * | 2008-09-17 | 2009-04-15 | 北京有色金属研究总院 | Aluminum alloy material for manufacturing large cross section main load-carrying structure member and preparation thereof |
| US8206517B1 (en) | 2009-01-20 | 2012-06-26 | Alcoa Inc. | Aluminum alloys having improved ballistics and armor protection performance |
| US9163304B2 (en) | 2010-04-20 | 2015-10-20 | Alcoa Inc. | High strength forged aluminum alloy products |
| RU2449047C1 (en) * | 2010-10-29 | 2012-04-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for obtaining superplastic sheet of high-strength aluminium alloy |
| EP2714954A4 (en) * | 2011-05-21 | 2015-08-19 | Questek Innovations Llc | Aluminum alloys |
| CN102251158A (en) * | 2011-07-09 | 2011-11-23 | 浙江巨科铝业有限公司 | Aluminium alloy for vehicle hub and preparation method thereof |
| CN102489973B (en) * | 2011-12-23 | 2013-08-28 | 东北轻合金有限责任公司 | Method for manufacturing aluminum alloy hollow section for sedan bumper |
| EP2662467A1 (en) * | 2012-04-22 | 2013-11-13 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, LLC | Ultra-thick high strength 7xxx series aluminum alloy products and methods of making such products |
| CN102760508B (en) * | 2012-07-18 | 2014-05-28 | 中南大学 | High-conductivity creep-resistant aluminium alloy cable conductor containing Hf and Ce and preparation method thereof |
| CN102978544B (en) * | 2012-11-21 | 2014-08-20 | 中南大学 | Method for multilevel creep age forming of Al-Zn-Mg-Cu series aluminium alloy plate |
| CN102978549A (en) * | 2012-11-21 | 2013-03-20 | 中南大学 | Method for bending creep age forming of Al-Zn-Mg-Cu series aluminium alloy plate |
| CN103540875A (en) * | 2013-03-09 | 2014-01-29 | 中南大学 | Bending creep aging method for Al-Zn-Mg-Cu aluminum alloy plate |
| CN103409710A (en) * | 2013-07-05 | 2013-11-27 | 中南大学 | Aging heat treatment method of Al-Zn-Mg-Cu aluminum alloy |
| CN103667825B (en) * | 2013-12-30 | 2016-04-13 | 上海华峰新材料研发科技有限公司 | A kind of ultra-high-strength/tenacity anticorodal and manufacture method thereof |
| RU2553781C1 (en) * | 2014-03-07 | 2015-06-20 | Закрытое акционерное общество "Военно-промышленная инвестиционная группа "ВИЛС" | High-strength heat-treatable aluminium alloy and article made thereof |
| CN104789835A (en) * | 2014-05-07 | 2015-07-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | High-strength and high-toughness aluminum alloy for baseball bat |
| CN104789839B (en) * | 2014-05-07 | 2017-06-30 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | A kind of lightweight tenacity aluminum alloy |
| CN104789837A (en) * | 2014-05-07 | 2015-07-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | Aluminum alloy material used for manufacturing baseball bat |
| CN104789836B (en) * | 2014-05-07 | 2017-05-24 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | Lightweight high-strength aluminum alloy |
| CN104789838A (en) * | 2014-05-07 | 2015-07-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | Strong and tough aluminum alloy for baseball bat |
| CN104060915B (en) * | 2014-05-26 | 2016-07-06 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | Inside open interior wing side plate |
| CN104060917B (en) * | 2014-05-26 | 2016-02-10 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | Side plate aluminium extruded sections under interior wing |
| CN104047502B (en) * | 2014-05-26 | 2016-05-18 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | Door jamb |
| CN104294116A (en) * | 2014-10-29 | 2015-01-21 | 严静儿 | High-performance aluminum alloy |
| CN104294117A (en) * | 2014-10-29 | 2015-01-21 | 严静儿 | High-ductility aluminum alloy |
| CN105838944B (en) * | 2015-01-16 | 2017-09-19 | 昆山捷安特轻合金科技有限公司 | A kind of carbody high strength weldable aluminium and preparation method thereof |
| CN106555086A (en) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 湖南稀土金属材料研究院 | A kind of high strength anti-corrosion Al-Zn-Mg- (Cu) line aluminium alloy bar and preparation method thereof |
| CN105112746B (en) * | 2015-09-25 | 2017-05-17 | 沈阳工业大学 | High-strength Al-Zn-Mg-Cu-Ce-Y-Er-La-Sc wrought aluminum alloy and manufacturing method thereof |
| HUE063975T2 (en) * | 2015-10-29 | 2024-02-28 | Howmet Aerospace Inc | Improved wrought 7xxx aluminum alloys, and methods for making the same |
| RU2610190C1 (en) * | 2015-11-05 | 2017-02-08 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | High-strength aluminium alloy and article made of it |
| EP3181711B1 (en) * | 2015-12-14 | 2020-02-26 | Apworks GmbH | Aluminium alloy containing scandium for powder metallurgy technologies |
| DE102016001500A1 (en) * | 2016-02-11 | 2017-08-17 | Airbus Defence and Space GmbH | Al-Mg-Zn alloy for the integral construction of ALM structures |
| CN106435303B (en) * | 2016-03-07 | 2018-08-03 | 中安顺兴（北京）安全技术有限公司 | A kind of high intensity, high-ductility rare earth aluminum alloy material and preparation method thereof |
| CN105935733A (en) * | 2016-06-14 | 2016-09-14 | 山东南山铝业股份有限公司 | Preparation method of large-size high-strength aluminum alloy forged cake |
| CN105964849A (en) * | 2016-06-14 | 2016-09-28 | 山东南山铝业股份有限公司 | Isothermal die forging technology for large-size high-strength aluminum alloy parts |
| EP3504086B1 (en) | 2016-08-26 | 2022-08-03 | Shape Corp. | Warm forming process for transverse bending of an extruded aluminum beam to warm form a vehicle structural component |
| US11072844B2 (en) | 2016-10-24 | 2021-07-27 | Shape Corp. | Multi-stage aluminum alloy forming and thermal processing method for the production of vehicle components |
| CN106399775A (en) * | 2016-11-11 | 2017-02-15 | 湖北万佳宏铝业股份有限公司 | High-strength aluminum alloy material formula and preparation method thereof |
| US11180831B2 (en) | 2017-05-30 | 2021-11-23 | Obshchestvo S Ogranichennoy Otvetstvennost'Yu “Obedinennaya Kompaniya Rusal Inzhenerno-Tekhnologicheskiy Tsentr” | High-strength aluminium-based alloy |
| CN107245617B (en) * | 2017-06-13 | 2019-07-05 | 上海新益电力线路器材有限公司 | A kind of power circuit power transmission and transformation aluminium alloy element and preparation method thereof |
| FR3068370B1 (en) * | 2017-07-03 | 2019-08-02 | Constellium Issoire | AL-ZN-CU-MG ALLOYS AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| CN107447140B (en) * | 2017-07-26 | 2019-02-05 | 广西大学 | A kind of high strength alumin ium alloy and preparation method thereof haveing excellent performance |
| FR3071513B1 (en) | 2017-09-26 | 2022-02-11 | Constellium Issoire | HIGH STRENGTH AL-ZN-CU-MG ALLOYS AND METHOD OF MANUFACTURING |
| CN108179332A (en) * | 2017-12-29 | 2018-06-19 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of strong 7 line aluminium alloy material of inexpensive superelevation for heavy haul train draw bar and its production method |
| CN107937847A (en) * | 2017-12-29 | 2018-04-20 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of homogenizing heat treatment of the strong 7 line aluminium alloy material of superelevation for heavy haul train draw bar |
| CN108220845A (en) * | 2017-12-29 | 2018-06-29 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of solid solution aging technique of the strong 7 line aluminium alloy material of superelevation for heavy haul train draw bar |
| CN108149095A (en) * | 2017-12-29 | 2018-06-12 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of production method of the strong 7 line aluminium alloy material of inexpensive superelevation for heavy haul train draw bar |
| CN107937776A (en) * | 2017-12-29 | 2018-04-20 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of strong 7 line aluminium alloy material of inexpensive superelevation for heavy haul train draw bar |
| RU2691475C1 (en) * | 2018-09-24 | 2019-06-14 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Cast aluminum alloy with cerium additive |
| WO2020099174A1 (en) * | 2018-11-12 | 2020-05-22 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | 7xxx-series aluminium alloy product |
| EP3670690A1 (en) | 2018-12-20 | 2020-06-24 | Constellium Issoire | Al-zn-cu-mg alloys and their manufacturing process |
| WO2021029925A1 (en) | 2019-06-03 | 2021-02-18 | Novelis Inc. | Ultra-high strength aluminum alloy products and methods of making the same |
| CA3143806A1 (en) * | 2019-06-24 | 2020-12-30 | Arconic Technologies Llc | Improved thick wrought 7xxx aluminum alloys, and methods for making the same |
| CN110592443B (en) * | 2019-08-27 | 2021-03-23 | 江苏大学 | Heat-resistant corrosion-resistant 680MPa-730MPa Ti alloyed aluminum alloy and preparation method thereof |
| CN111575618B (en) * | 2020-05-15 | 2021-07-02 | 江苏理工学院 | Treatment method for reducing cracking tendency of large-deformation rolling Al-Zn alloy |
| US20220145439A1 (en) * | 2020-11-11 | 2022-05-12 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc | High Strength and High Fracture Toughness 7xxx Aerospace Alloy Products |
| CN112941379A (en) * | 2021-01-22 | 2021-06-11 | 宁波胶点密封工业有限公司 | Aluminum alloy plate for producing die and preparation process thereof |
| CN113373356B (en) * | 2021-06-21 | 2023-03-28 | 哈尔滨工程大学 | Al-Zn-Mg-Cu-Re aluminum alloy and preparation method thereof |
| EP4386097A1 (en) | 2022-12-12 | 2024-06-19 | Constellium Rolled Products Ravenswood, LLC | 7xxx wrought products with improved compromise of tensile and toughness properties and method for producing |
| WO2024126341A1 (en) | 2022-12-12 | 2024-06-20 | Constellium Rolled Products Ravenswood, Llc | 7xxx wrought products with improved compromise of tensile and toughness properties and method for producing |
| CN117161121A (en) * | 2023-09-06 | 2023-12-05 | 大庆冬青技术开发有限公司 | High-strength high-toughness rare aluminum alloy toughness ceramic oil pipe and downhole tool pipe column |
| CN117821815B (en) * | 2024-03-04 | 2024-06-04 | 鼎镁新材料科技股份有限公司 | High-strength coarse-grain-free Al-Zn-Mg-Cu aluminum alloy for motorcycle wheels and preparation method thereof |
Family Cites Families (105)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2249349A (en) * | 1939-08-23 | 1941-07-15 | Aluminum Co Of America | Method of hot working an aluminum base alloy and product thereof |
| BE639908A (en) * | 1962-11-15 | |||
| US3305410A (en) * | 1964-04-24 | 1967-02-21 | Reynolds Metals Co | Heat treatment of aluminum |
| US3418090A (en) * | 1966-03-14 | 1968-12-24 | Reynolds Metals Co | Composite aluminum article |
| US3674448A (en) * | 1969-04-21 | 1972-07-04 | Aluminum Co Of America | Anodic aluminum material and articles and composite articles comprising the material |
| DE2052000C3 (en) * | 1970-10-23 | 1974-09-12 | Fa. Otto Fuchs, 5882 Meinerzhagen | Use of a high-strength aluminum alloy |
| US3826688A (en) * | 1971-01-08 | 1974-07-30 | Reynolds Metals Co | Aluminum alloy system |
| US3881966A (en) * | 1971-03-04 | 1975-05-06 | Aluminum Co Of America | Method for making aluminum alloy product |
| US3857973A (en) * | 1971-03-12 | 1974-12-31 | Aluminum Co Of America | Aluminum alloy container end and sealed container thereof |
| US3791880A (en) * | 1972-06-30 | 1974-02-12 | Aluminum Co Of America | Tear resistant sheet and plate and method for producing |
| US3791876A (en) * | 1972-10-24 | 1974-02-12 | Aluminum Co Of America | Method of making high strength aluminum alloy forgings and product produced thereby |
| US4477292A (en) * | 1973-10-26 | 1984-10-16 | Aluminum Company Of America | Three-step aging to obtain high strength and corrosion resistance in Al-Zn-Mg-Cu alloys |
| US4140549A (en) * | 1974-09-13 | 1979-02-20 | Southwire Company | Method of fabricating an aluminum alloy electrical conductor |
| US3984259A (en) * | 1975-08-22 | 1976-10-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum cartridge case |
| FR2393070A1 (en) * | 1977-06-02 | 1978-12-29 | Cegedur | THERMAL TREATMENT PROCESS OF ALUMINUM ALLOY SHEETS |
| FR2409319A1 (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-15 | Cegedur | THERMAL TREATMENT PROCESS FOR THIN 7000 SERIES ALUMINUM ALLOY PRODUCTS |
| US4305763A (en) * | 1978-09-29 | 1981-12-15 | The Boeing Company | Method of producing an aluminum alloy product |
| JPS5953347B2 (en) * | 1979-09-29 | 1984-12-24 | 住友軽金属工業株式会社 | Manufacturing method of aircraft stringer material |
| US5108520A (en) * | 1980-02-27 | 1992-04-28 | Aluminum Company Of America | Heat treatment of precipitation hardening alloys |
| JPS5929663B2 (en) * | 1980-12-24 | 1984-07-21 | 三菱アルミニウム株式会社 | High-strength Al alloy for baseball bats with excellent extrusion processability |
| JPS57161045A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Fine-grain high-strength aluminum alloy material and its manufacture |
| JPS5852386A (en) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Mitsubishi Oil Co Ltd | Preparation of raw material pitch for carbon fiber |
| US4954188A (en) * | 1981-12-23 | 1990-09-04 | Aluminum Company Of America | High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of making |
| GB2114601B (en) * | 1981-12-23 | 1986-05-08 | Aluminum Co Of America | High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of heat treatment |
| US4828631A (en) * | 1981-12-23 | 1989-05-09 | Aluminum Company Of America | High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of making |
| JPS5928555A (en) * | 1982-08-06 | 1984-02-15 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | High tensile aluminum alloy good in extrudability and excellent in strength and toughness |
| US4711762A (en) * | 1982-09-22 | 1987-12-08 | Aluminum Company Of America | Aluminum base alloys of the A1-Cu-Mg-Zn type |
| US4589932A (en) * | 1983-02-03 | 1986-05-20 | Aluminum Company Of America | Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing |
| JPS6013047A (en) * | 1983-06-30 | 1985-01-23 | Showa Alum Corp | High-strength aluminum alloy with superior cold workability |
| US4618382A (en) * | 1983-10-17 | 1986-10-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Superplastic aluminium alloy sheets |
| US4713216A (en) * | 1985-04-27 | 1987-12-15 | Showa Aluminum Kabushiki Kaisha | Aluminum alloys having high strength and resistance to stress and corrosion |
| FR2601967B1 (en) * | 1986-07-24 | 1992-04-03 | Cerzat Ste Metallurg | AL-BASED ALLOY FOR HOLLOW BODIES UNDER PRESSURE. |
| JPS63297180A (en) * | 1987-05-27 | 1988-12-05 | 昭和アルミニウム株式会社 | Bicycle frame by adhesive structure |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| US4927470A (en) * | 1988-10-12 | 1990-05-22 | Aluminum Company Of America | Thin gauge aluminum plate product by isothermal treatment and ramp anneal |
| US4946517A (en) * | 1988-10-12 | 1990-08-07 | Aluminum Company Of America | Unrecrystallized aluminum plate product by ramp annealing |
| US4988394A (en) * | 1988-10-12 | 1991-01-29 | Aluminum Company Of America | Method of producing unrecrystallized thin gauge aluminum products by heat treating and further working |
| CA1340618C (en) * | 1989-01-13 | 1999-06-29 | James T. Staley | Aluminum alloy product having improved combinations of strength, toughness and corrosion resistance |
| US4976790A (en) * | 1989-02-24 | 1990-12-11 | Golden Aluminum Company | Process for preparing low earing aluminum alloy strip |
| FR2645546B1 (en) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | HIGH MODULATED AL MECHANICAL ALLOY WITH HIGH MECHANICAL RESISTANCE AND METHOD FOR OBTAINING SAME |
| JPH03140433A (en) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Nkk Corp | High strength aluminum alloy having excellent corrosion resistance |
| US5213639A (en) * | 1990-08-27 | 1993-05-25 | Aluminum Company Of America | Damage tolerant aluminum alloy products useful for aircraft applications such as skin |
| US5186235A (en) * | 1990-10-31 | 1993-02-16 | Reynolds Metals Company | Homogenization of aluminum coil |
| US5277719A (en) * | 1991-04-18 | 1994-01-11 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy thick plate product and method |
| US5496423A (en) * | 1992-06-23 | 1996-03-05 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing aluminum sheet stock using two sequences of continuous, in-line operations |
| US5356495A (en) * | 1992-06-23 | 1994-10-18 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing can body sheet using two sequences of continuous, in-line operations |
| US5313639A (en) * | 1992-06-26 | 1994-05-17 | George Chao | Computer with security device for controlling access thereto |
| US5312498A (en) * | 1992-08-13 | 1994-05-17 | Reynolds Metals Company | Method of producing an aluminum-zinc-magnesium-copper alloy having improved exfoliation resistance and fracture toughness |
| US5376192A (en) * | 1992-08-28 | 1994-12-27 | Reynolds Metals Company | High strength, high toughness aluminum-copper-magnesium-type aluminum alloy |
| FR2716896B1 (en) * | 1994-03-02 | 1996-04-26 | Pechiney Recherche | Alloy 7000 with high mechanical resistance and process for obtaining it. |
| JPH07316601A (en) * | 1994-03-28 | 1995-12-05 | Toyo Alum Kk | Production of rapidly solidified aluminum powder and aluminum alloy compact |
| US5919323A (en) * | 1994-05-11 | 1999-07-06 | Aluminum Company Of America | Corrosion resistant aluminum alloy rolled sheet |
| US5496426A (en) * | 1994-07-20 | 1996-03-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having good combinations of mechanical and corrosion resistance properties and formability and process for producing such product |
| FR2726007B1 (en) * | 1994-10-25 | 1996-12-13 | Pechiney Rhenalu | PROCESS FOR PRODUCING ALSIMGCU ALLOY PRODUCTS WITH IMPROVED INTERCRYSTALLINE CORROSION RESISTANCE |
| US5624632A (en) * | 1995-01-31 | 1997-04-29 | Aluminum Company Of America | Aluminum magnesium alloy product containing dispersoids |
| JP4208156B2 (en) * | 1995-02-24 | 2009-01-14 | 住友軽金属工業株式会社 | Manufacturing method of high strength aluminum alloy extruded material |
| US5681405A (en) * | 1995-03-09 | 1997-10-28 | Golden Aluminum Company | Method for making an improved aluminum alloy sheet product |
| EP0817870A4 (en) * | 1995-03-21 | 1998-08-05 | Kaiser Aluminium Chem Corp | A method of manufacturing aluminum aircraft sheet |
| EP0826072B1 (en) * | 1995-05-11 | 2003-07-02 | KAISER ALUMINUM & CHEMICAL CORPORATION | Improved damage tolerant aluminum 6xxx alloy |
| US5865911A (en) * | 1995-05-26 | 1999-02-02 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members |
| US5863359A (en) * | 1995-06-09 | 1999-01-26 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members |
| FR2737225B1 (en) * | 1995-07-28 | 1997-09-05 | Pechiney Rhenalu | AL-CU-MG ALLOY WITH HIGH FLUID RESISTANCE |
| US5718780A (en) * | 1995-12-18 | 1998-02-17 | Reynolds Metals Company | Process and apparatus to enhance the paintbake response and aging stability of aluminum sheet materials and product therefrom |
| US6027582A (en) * | 1996-01-25 | 2000-02-22 | Pechiney Rhenalu | Thick alZnMgCu alloy products with improved properties |
| EP0799900A1 (en) * | 1996-04-04 | 1997-10-08 | Hoogovens Aluminium Walzprodukte GmbH | High strength aluminium-magnesium alloy material for large welded structures |
| EP0829552B1 (en) * | 1996-09-11 | 2003-07-16 | Aluminum Company Of America | Aluminium alloy products suited for commercial jet aircraft wing members |
| BR9807431A (en) * | 1997-02-19 | 2000-03-21 | Alcan Int Ltd | Process for the production of aluminum alloy sheets |
| JP3705320B2 (en) * | 1997-04-18 | 2005-10-12 | 株式会社神戸製鋼所 | High strength heat treatment type 7000 series aluminum alloy with excellent corrosion resistance |
| US6315842B1 (en) * | 1997-07-21 | 2001-11-13 | Pechiney Rhenalu | Thick alznmgcu alloy products with improved properties |
| ES2219932T3 (en) * | 1997-12-12 | 2004-12-01 | Aluminium Company Of America | ALUMINUM ALLOY WITH HIGH TENACITY TO USE AS A PLATE IN Aerospace APPLICATIONS. |
| US6224992B1 (en) * | 1998-02-12 | 2001-05-01 | Alcoa Inc. | Composite body panel and vehicle incorporating same |
| FR2789406B1 (en) * | 1999-02-04 | 2001-03-23 | Pechiney Rhenalu | ALCuMg ALLOY PRODUCT FOR AIRCRAFT STRUCTURAL ELEMENT |
| US6652678B1 (en) * | 1999-03-01 | 2003-11-25 | Alcan International Limited | AA6000 aluminum sheet method |
| AU760996B2 (en) * | 1999-03-18 | 2003-05-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Weldable aluminium alloy structural component |
| FR2792001B1 (en) * | 1999-04-12 | 2001-05-18 | Pechiney Rhenalu | PROCESS FOR MANUFACTURING TYPE 2024 ALUMINUM ALLOY SHAPED PARTS |
| JP3494591B2 (en) * | 1999-06-23 | 2004-02-09 | 株式会社デンソー | Aluminum alloy brazing sheet with good corrosion resistance for vacuum brazing and heat exchanger using the same |
| RU2165995C1 (en) * | 1999-10-05 | 2001-04-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Highly string aluminium-based alloy and product made of said alloy |
| FR2802946B1 (en) * | 1999-12-28 | 2002-02-15 | Pechiney Rhenalu | AL-CU-MG ALLOY AIRCRAFT STRUCTURAL ELEMENT |
| FR2805282B1 (en) * | 2000-02-23 | 2002-04-12 | Gerzat Metallurg | A1ZNMGCU ALLOY PRESSURE HOLLOW BODY PROCESS |
| US7135077B2 (en) * | 2000-05-24 | 2006-11-14 | Pechiney Rhenalu | Thick products made of heat-treatable aluminum alloy with improved toughness and process for manufacturing these products |
| US6562154B1 (en) * | 2000-06-12 | 2003-05-13 | Aloca Inc. | Aluminum sheet products having improved fatigue crack growth resistance and methods of making same |
| RU2184166C2 (en) * | 2000-08-01 | 2002-06-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Aluminum-based high-strength alloy and product manufactured therefrom |
| CN1489637A (en) * | 2000-12-21 | 2004-04-14 | �Ƹ��� | Aluminum alloy products and artificial aging method |
| JP4285916B2 (en) * | 2001-02-16 | 2009-06-24 | 株式会社神戸製鋼所 | Manufacturing method of aluminum alloy plate for structural use with high strength and high corrosion resistance |
| CN1531603A (en) * | 2001-03-20 | 2004-09-22 | �Ƹ��� | Method for aging Aluminum series 7000 |
| US6543122B1 (en) * | 2001-09-21 | 2003-04-08 | Alcoa Inc. | Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy |
| JP4022491B2 (en) * | 2002-03-27 | 2007-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Aluminum alloy bat |
| FR2838135B1 (en) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | CORROSIVE ALLOY PRODUCTS A1-Zn-Mg-Cu WITH VERY HIGH MECHANICAL CHARACTERISTICS, AND AIRCRAFT STRUCTURE ELEMENTS |
| FR2838136B1 (en) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | ALLOY PRODUCTS A1-Zn-Mg-Cu HAS COMPROMISED STATISTICAL CHARACTERISTICS / DAMAGE TOLERANCE IMPROVED |
| CA2485525C (en) * | 2002-06-24 | 2010-09-21 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Method of producing high strength balanced al-mg-si alloy and a weldable product of that alloy |
| US20050006010A1 (en) * | 2002-06-24 | 2005-01-13 | Rinze Benedictus | Method for producing a high strength Al-Zn-Mg-Cu alloy |
| FR2842212B1 (en) * | 2002-07-11 | 2004-08-13 | Pechiney Rhenalu | A1-CU-MG ALLOY AIRCRAFT STRUCTURAL ELEMENT |
| FR2846669B1 (en) * | 2002-11-06 | 2005-07-22 | Pechiney Rhenalu | PROCESS FOR THE SIMPLIFIED MANUFACTURE OF LAMINATED PRODUCTS OF A1-Zn-Mg ALLOYS AND PRODUCTS OBTAINED THEREBY |
| US7060139B2 (en) * | 2002-11-08 | 2006-06-13 | Ues, Inc. | High strength aluminum alloy composition |
| ATE433503T1 (en) * | 2002-11-15 | 2009-06-15 | Alcoa Inc | ALUMINUM ALLOY PRODUCT WITH IMPROVED PROPERTY COMBINATIONS |
| JP4932473B2 (en) * | 2003-03-17 | 2012-05-16 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | Method of manufacturing an integrated monolithic aluminum structure and aluminum products machined from the structure |
| GB2415202B (en) * | 2003-04-10 | 2007-08-29 | Corus Aluminium Walzprod Gmbh | An Al-Zn-Mg-Cu alloy |
| US8043445B2 (en) * | 2003-06-06 | 2011-10-25 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-damage tolerant alloy product in particular for aerospace applications |
| JP2005016937A (en) * | 2003-06-06 | 2005-01-20 | Denso Corp | Aluminum heat exchanger with excellent corrosion resistance |
| US20050095447A1 (en) * | 2003-10-29 | 2005-05-05 | Stephen Baumann | High-strength aluminum alloy composite and resultant product |
| US20070204937A1 (en) * | 2005-07-21 | 2007-09-06 | Aleris Koblenz Aluminum Gmbh | Wrought aluminium aa7000-series alloy product and method of producing said product |
| US20070151636A1 (en) * | 2005-07-21 | 2007-07-05 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Wrought aluminium AA7000-series alloy product and method of producing said product |
| FR2907466B1 (en) * | 2006-07-07 | 2011-06-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ALUMINUM ALLOY PRODUCTS OF THE AA7000 SERIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| FR2907796B1 (en) * | 2006-07-07 | 2011-06-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ALUMINUM ALLOY PRODUCTS OF THE AA7000 SERIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| WO2010085678A1 (en) * | 2009-01-22 | 2010-07-29 | Alcoa Inc. | Improved aluminum-copper alloys containing vanadium |
-
2004
- 2004-04-07 US US10/819,130 patent/US20050034794A1/en not_active Abandoned
- 2004-04-09 FR FR0403746A patent/FR2853666B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 CA CA2519387A patent/CA2519387C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 ES ES201131194A patent/ES2398002B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-04-09 DE DE112004000596T patent/DE112004000596B4/en not_active Revoked
- 2004-04-09 CA CA2881183A patent/CA2881183C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 CN CN200480009567.XA patent/CN1780925B/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 GB GB0520502A patent/GB2415203B/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 WO PCT/EP2004/003997 patent/WO2004090183A1/en not_active Application Discontinuation
- 2004-04-09 ES ES200550065A patent/ES2288389A1/en active Pending
- 2004-04-09 CN CN201310039039.XA patent/CN103146969B/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 AT AT0911004A patent/AT502294B1/en not_active IP Right Cessation
- 2004-04-09 RU RU2005134846/02A patent/RU2353699C2/en active
- 2004-04-09 JP JP2006505139A patent/JP4964586B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-09 BR BRPI0409360-7A patent/BRPI0409360A/en not_active Application Discontinuation
-
2009
- 2009-08-25 US US12/547,466 patent/US20090320969A1/en not_active Abandoned
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465360C2 (en) * | 2007-05-14 | 2012-10-27 | Алкоа Инк. | Products from aluminium alloy, which have improved combinations of properties |
| RU2613270C1 (en) * | 2015-10-20 | 2017-03-15 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | HIGH-STRENGTH ALUMINIUM-BASED WROUGHT ALLOY OF Al-Zn-Mg-Cu-SYSTEM AND ARTICLE MADE THEREOF |
| RU2717434C2 (en) * | 2015-10-30 | 2020-03-23 | Новелис Инк. | High-strength aluminium alloys 7xxx and methods for production thereof |
| RU2654224C1 (en) * | 2016-12-26 | 2018-05-17 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" | Aluminum-based alloy for anti-meteorite protection |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB0520502D0 (en) | 2005-11-16 |
| CA2881183A1 (en) | 2004-10-21 |
| CN103146969A (en) | 2013-06-12 |
| AT502294A1 (en) | 2007-02-15 |
| US20050034794A1 (en) | 2005-02-17 |
| ES2288389A1 (en) | 2008-01-01 |
| CA2881183C (en) | 2018-06-12 |
| JP4964586B2 (en) | 2012-07-04 |
| US20090320969A1 (en) | 2009-12-31 |
| CA2519387C (en) | 2015-06-02 |
| WO2004090183A1 (en) | 2004-10-21 |
| ES2398002A1 (en) | 2013-03-13 |
| RU2005134846A (en) | 2006-04-10 |
| DE112004000596T5 (en) | 2006-03-09 |
| FR2853666B1 (en) | 2007-05-11 |
| CN1780925A (en) | 2006-05-31 |
| BRPI0409360A (en) | 2006-04-25 |
| DE112004000596B4 (en) | 2011-03-24 |
| GB2415203B (en) | 2007-01-03 |
| GB2415203A (en) | 2005-12-21 |
| JP2006522872A (en) | 2006-10-05 |
| ES2398002B2 (en) | 2015-01-22 |
| CN103146969B (en) | 2015-07-08 |
| CA2519387A1 (en) | 2004-10-21 |
| AT502294B1 (en) | 2010-02-15 |
| FR2853666A1 (en) | 2004-10-15 |
| CN1780925B (en) | 2013-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2353699C2 (en) | PRODUCT MADE OF DEFORM HIGH-STRENGTH ALLOY Al-Zn AND MANUFACTURING METHOD OF SUCH PRODUCT | |
| RU2404276C2 (en) | PRODUCT FROM HIGH-STRENGTH, HIGH-VISCOSITY Al-Zn ALLOY AND MANUFACTURING METHOD OF SUCH PRODUCT | |
| CA2485524C (en) | Method for producing a high strength al-zn-mg-cu alloy | |
| EP0020505B1 (en) | Method of producing aluminum alloys | |
| RU2353693C2 (en) | ALLOY Al-Zn-Mg-Cu | |
| EP1945825B1 (en) | Al-cu-mg alloy suitable for aerospace application | |
| RU2477331C2 (en) | Product from aluminium alloy with high resistance to damages, namely to be used in aviation and space industry | |
| US7883591B2 (en) | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product | |
| JP2008516079A5 (en) | ||
| RU2659529C2 (en) | 2xxx series aluminum lithium alloys | |
| JP2020525649A (en) | Al-Zn-Cu-Mg alloy and methods for producing the same | |
| US6569271B2 (en) | Aluminum alloys and methods of making the same | |
| JP2001504551A (en) | Method for producing AA7000 aluminum forged product subjected to modified solution heat treatment | |
| US20070151637A1 (en) | Al-Cu-Mg ALLOY SUITABLE FOR AEROSPACE APPLICATION | |
| JPS602644A (en) | Aluminum alloy | |
| US5108516A (en) | Al-li-cu-mg alloy with good cold deformability and good damage resistance |