RU2293637C1 - Способ стыковой сварки стальных полос - Google Patents
Способ стыковой сварки стальных полос Download PDFInfo
- Publication number
- RU2293637C1 RU2293637C1 RU2005127250/02A RU2005127250A RU2293637C1 RU 2293637 C1 RU2293637 C1 RU 2293637C1 RU 2005127250/02 A RU2005127250/02 A RU 2005127250/02A RU 2005127250 A RU2005127250 A RU 2005127250A RU 2293637 C1 RU2293637 C1 RU 2293637C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- thickness
- strips
- butt
- width
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к сварке металлов и может быть использовано при стыковой сварке оплавлением горячекатаных стальных полос, предназначенных для последующей холодной прокатки. Способ включает установку концов полос под электродами на расстоянии Δ между торцами и сварку на заданных режимах. При сварке полос разных сечений с шириной В>b или с толщиной H>h, где В и b - ширина, соответственно, широкой и узкой полосы, Н и h - толщина, соответственно, толстой и тонкой полосы, расстояние Δ между торцами принимают постоянным. При разноширинности полос В - b<200 мм или разнотолщинности полос Н-h≤1 мм стыкуемые концы полос смещают в продольном направлении из-под электродов на величину (0,5...0,55)h, где h - средняя толщина металла, свариваемого на данной стыкосварочной машине. Сварку производят либо по режимам для толщины Н, либо по режимам для толщины (H+h):2. При смещении узкий или тонкий конец смещают в сторону широкого или толстого конца. Это позволит повысить качество сварки, уменьшить расход электродов и обрыв полос при их транспортировке.
Description
Изобретение относится к сварке металлов и может быть использовано при стыковой сварке полосовой горячекатаной стали, предназначенной для последующей холодной прокатки.
Стыковую сварку горячекатаных полос осуществляют непосредственно перед их травлением на непрерывных травильных агрегатах (НТА) для обеспечения непрерывности процесса. Технология такой сварки и оборудование для ее осуществления описаны, например, в книге А.И.Целикова и др. "Машины и агрегаты металлургических заводов", т.3, М.: Металлургия, 1988, с.381-382.
Прочность шва при сварке на НТА должна быть достаточной для исключения разрывов полос при их транспортировке на агрегате. Качественный шов обеспечивает требуемую производительность НТА цеха холодной прокатки при минимальных отходах металла. Основным показателем качества сварных швов является их "проходимость" на непрерывно-травильном агрегате, которая определяется (в %) по отношению числа разорванных швов к их общему количеству для данной партии полос.
Известен способ сварки горячекатаных полос, отличительной особенностью которого является занижение толщины металла в зоне сварного шва по сравнению с толщиной свариваемых полос, осуществляемое в процессе съема грата и по определенной зависимости (см. а.с. СССР №390884, кл. В 23 К 11/04, В 21 В 1/28, опубл. 13.03.74 г.). Недостатком этого способа является невозможность получения высокой "проходимости" швов, соединяющих концы полос разной ширины или толщины.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является технология стыковой сварки оплавлением концов стальных полос толщиной 2...6 мм на НТА, описанная в книге Ю.Д.Железнова и др. "Совершенствование производства холоднокатаной листовой стали", М.: Металлургия, 1982, с.19-24 и табл.6-8.
Эта технология включает установку концов полос под электродами на заданном расстоянии между торцами и сварку металла оплавлением с заданными режимами и характеризуется тем, что величина оплавления (Δ опл) постоянна для всех толщин полос (см. табл.6 и 7 аналога), а величина осадки (Δ ос) возрастает с увеличением толщины свариваемых полос.
Недостатком известной технологии сварки является возможность обрыва швов состыкованных полос разной ширины или толщины при их последующей транспортировке на НТА.
Технической задачей предлагаемого изобретения является сокращение производственных затрат за счет уменьшения расхода электродов и улучшения качества стыковой сварки, что уменьшает обрывы полос при их транспортировке.
Для решения этой задачи в способе стыковой сварки оплавлением стальных полос, включающем установку концов полос под электродами на расстоянии Δ между торцами и сварку на заданных режимах, в отличие от ближайшего аналога, при сварке полос разных сечений с шириной В>b или с толщиной Н>h, где В и b - ширина, соответственно, широкой и узкой полосы, Н и h - толщина, соответственно, толстой и тонкой полосы, величину Δ принимают постоянной, при этом, при разноширинности полос В - в≤200 мм или разнотолщинности полос Н-h≤1 мм стыкуемые концы полос смещают в продольном направлении из-под электродов на величину (0,50...0,55)·h′, где h′ - средняя толщина металла, свариваемого на данной стыкосварочной машине, а сварку производят либо по режимам для толщины Н, либо по режимам для толщины (Н+h):2, причем при смещении узкий или тонкий конец смещают в сторону широкого или толстого конца.
Сущность найденного технического решения заключается в том, что при вышеописанном смещении стыкуемых концов полос на конкретную величину исключается "поджог" электродов (при касании их нагретым до высокой температуры металлом) и достигается требуемая величина осадки металла в околошовной зоне. В результате этого повышается длительность рабочей кампании электродов и улучшается качество швов.
Кроме того, расширяется диапазон разнотолщинности стыкуемых полос, рекомендуемая величина которой - не более 0,16 мм (при использовании существующей технологии стыкосварки - см., например, Н.И.Шефтель "Холодная прокатка листовой стали", М.: Металлургия, 1966, с.66).
Предлагаемый способ реализуется следующим образом.
Перед сваркой полос определяется их разноширинность и разнотолщинность и, если их величины не превышают, соответственно 200 и 1 мм, определяют величину смещения концов в продольном направлении, исходя из величины h′ средней толщины металла, свариваемого на данной стыкосварочной машине (ССМ). Затем определяют режимы сварки (величины оплавления и осадки и продолжительность осадки под током) для толщины Н или (H+h):2, смещают концы полос на величину 0,53·h′ (см. выше) и приступают к сварке.
Опытную проверку заявляемого технического решения осуществляли на ССМ НТА листопрокатного цеха №5 ОАО "Магнитогорский меткомбинат", предназначенной для сварки горячекатаной полосовой стали толщиной 1,5...6,0 мм с различным содержанием углерода.
С этой целью при постоянной величине Δ варьировали величины смещения концов полос (см. выше) от δ=0,35 h′ до δ=0,7 h′ с использованием режимов сварки для толщин от h до Н, а также для средней толщины полос (Н-h):2. Результаты опытов оценивали как по качеству швов (визуально) и по их прокатываемости на стане холодной прокатки 2500 этого цеха, так и по стойкости электродов.
Наилучшие результаты (высокое качество швов при их "проходимости" в диапазоне 99...100% и максимальная стойкость электродов ССМ) получены при реализации предлагаемого способа. Отклонения от его параметров ухудшали результаты опытов.
Например, при величинах смещений, равных (0,35...0,49)h′ и (0,56...0,69)·h′ расход электродов увеличился на 5...20%, а "проходимость" швов была в пределах 96...98%.
При разнотолщинности В - b>200 мм и разнотолщинности Н-h>1 мм расход электродов увеличился на 10...30%, а "проходимость" швов снизилась до 95%.
При изменении направлений продольного смещения (широкий конец в сторону узкого и толстый - в сторону тонкого) расход электродов вследствие их "поджогов" возрос на 15...35%, а "проходимость" швов не превысила 93%.
Изменение величин Δ (при других параметрах способа, равных рекомендуемым) не улучшило результаты.
При режимах сварки, отличных от тех, которые необходимы для толщин Н и (Н+h):2, стойкость электродов также снизилась, а "проходимость" швов уменьшилась по сравнению с максимально достигнутой.
Контрольная проверка технологии стыкосварки, выбранной в качестве ближайшего аналога, привела к увеличению расхода электродов почти на 25% с одновременным снижением "проходимости" швов до 92...96%.
Таким образом, опытная проверка подтвердила приемлемость заявляемого технического решения для достижения поставленной цели и его преимущества перед известным объектом.
По данным Центральной лаборатории контроля ОАО "ММК" использование предлагаемого способа стыковой сварки позволит сократить производственные затраты при производстве холоднокатаной листовой стали не менее, чем на 8%.
Пример конкретного выполнения
1) Горячекатаная полосовая Ст.3 с номинальной шириной 1500 мм и толщиной 3,5 мм имеет разнотолщинность стыкуемых концов В - b=100 мм.
При сварке оплавлением узкий конец смещают в продольном направлении в сторону широкого на величину δ=0,53·h′=0,53·3,75=2 мм (здесь h′ - средняя толщина полос, свариваемых на данной ССМ). Сварка ведется по режимам для толщины Н=3,5 мм.
2) Аналогичная горячекатаная полоса имеет разнотолщинность Н-h=0,5 мм.
При сварке оплавлением тонкий конец смещают в продольном направлении в сторону толстого на величину δ=2 мм (сварка ведется на той же ССМ).
Режимы сварки для толщины (Р+h):2=(3,5+3,0):2=3,25 мм.
Величина Δ в обоих случаях равна 5 мм.
Claims (1)
- Способ стыковой сварки оплавлением стальных полос, включающий установку концов полос под электродами на расстоянии Δ между торцами и сварку на заданных режимах, отличающийся тем, что при сварке полос разных сечений с шириной В>в или с толщиной H>h, где В и в - ширина соответственно широкой и узкой полосы, Н и h - толщина соответственно толстой и тонкой полосы, величину Δ принимают постоянной, при этом при разноширинности полос В - в≤200 мм или разнотолщинности полос Н - h≤1 мм стыкуемые концы полос смещают в продольном направлении из под электродов на величину (0,5÷0,55)h, где h - средняя толщина металла, свариваемого на данной стыкосварочной машине, а сварку производят либо по режимам для толщины Н, либо по режимам для толщины (H+h):2, причем при смещении узкий или тонкий конец смещают в сторону широкого или толстого конца.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005127250/02A RU2293637C1 (ru) | 2005-08-30 | 2005-08-30 | Способ стыковой сварки стальных полос |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005127250/02A RU2293637C1 (ru) | 2005-08-30 | 2005-08-30 | Способ стыковой сварки стальных полос |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2293637C1 true RU2293637C1 (ru) | 2007-02-20 |
Family
ID=37863390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005127250/02A RU2293637C1 (ru) | 2005-08-30 | 2005-08-30 | Способ стыковой сварки стальных полос |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2293637C1 (ru) |
-
2005
- 2005-08-30 RU RU2005127250/02A patent/RU2293637C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ЖЕЛЕЗНОВ Ю.Д. и др. Совершенствование производства холоднокатаной листовой стали. - М.: Металлургия, 1982, с.19-24. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2039793A1 (en) | High-strength steel pipe with excellent unsusceptibility to strain aging for line piping, high-strength steel plate for line piping, and processes for producing these | |
JP6354793B2 (ja) | 鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備、冷間圧延方法および冷延鋼帯の製造方法 | |
EP3433387B1 (fr) | Procédé de fabrication de tôles d'aciers laminées à froid et soudées, et tôles ainsi produites | |
EP1350592A1 (en) | Steel wire for mag welding and mag welding method using the same | |
JP2002172469A (ja) | 高強度鋼板のスポット溶接方法 | |
JP2002103048A (ja) | 高強度鋼板のスポット溶接方法 | |
JP2007175766A (ja) | 高炭素鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法及び連続熱間圧延設備 | |
RU2293637C1 (ru) | Способ стыковой сварки стальных полос | |
KR20120065445A (ko) | 산소를 이용한 열절단용 강재 | |
JP5720592B2 (ja) | 溶接継手 | |
JP2007175767A (ja) | 低炭素鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法及び連続熱間圧延設備 | |
JP5070866B2 (ja) | 熱延鋼板およびスポット溶接部材 | |
JP7363832B2 (ja) | 鋼帯のレーザー切断方法、レーザー切断設備、冷間圧延方法、及び冷延鋼帯の製造方法 | |
JP3767487B2 (ja) | 溶接性に優れた熱延鋼板および冷延鋼板 | |
RU2295428C1 (ru) | Способ сварки оплавлением стальных рулонных полос | |
JP7435909B1 (ja) | 電縫管およびその製造方法 | |
WO2022172516A1 (ja) | 鋼帯のレーザー切断方法、レーザー切断設備、冷間圧延方法、及び冷延鋼帯の製造方法 | |
JPS6260462B2 (ru) | ||
JP4958514B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法及び連続熱間圧延設備 | |
JP5078264B2 (ja) | 鋼板のアーク溶接法 | |
RU2230638C1 (ru) | Способ стыковой сварки углеродистой полосовой стали | |
KR20020015789A (ko) | 규소강판의 플래쉬 버트 용접방법 | |
RU2245235C1 (ru) | Способ стыковой сварки стальных полос | |
JPH108221A (ja) | フラッシュ溶接性およびアプセット溶接性に優れた熱延 鋼板およびこの熱延鋼板を素材として製造した無方向性 電磁鋼板 | |
JP2001252701A (ja) | Fe−Cr系およびFe−Cr−Ni系ステンレス鋼の熱間圧延用素材および熱間圧延時の耳割れ防止法 |