RU2287593C1 - High-speed steel working method - Google Patents
High-speed steel working method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2287593C1 RU2287593C1 RU2005117663/02A RU2005117663A RU2287593C1 RU 2287593 C1 RU2287593 C1 RU 2287593C1 RU 2005117663/02 A RU2005117663/02 A RU 2005117663/02A RU 2005117663 A RU2005117663 A RU 2005117663A RU 2287593 C1 RU2287593 C1 RU 2287593C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- steel
- temperature
- tool
- degree
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к термомеханической обработке металлов, в частности к обработке металлов давлением, и может быть использовано в инструментальной промышленности для получения заготовок инструмента из быстрорежущей стали и других сталей этой группы (Р6М5, Р6М5Ф3, 10РМ5Ф3, 10Р6М5-МП, Р6М5К5, Р6АМ5, Р6АМ5Ф).The invention relates to thermomechanical processing of metals, in particular to metal forming, and can be used in the tool industry to obtain tool blanks from high speed steel and other steels of this group (R6M5, R6M5F3, 10RM5F3, 10R6M5-MP, R6M5K5, R6AM5, R6AM5F) .
Известен способ обработки быстрорежущей стали, включающий отжиг, нагрев до температуры деформации и пластическую деформацию, при этом отжиг осуществляют путем термоциклирования через точку Ac1, a деформацию осуществляют в изотермическом режиме при температуре 880-920°С со степенью 40-50% и скоростью 10-4-10-10 с-1 (а.с. №1502636, МПК3 С 21 D 9/22, 1987 г.).A known method of processing high-speed steel, including annealing, heating to a strain temperature and plastic deformation, the annealing is carried out by thermal cycling through point A c1 , and the deformation is carried out in isothermal mode at a temperature of 880-920 ° C with a degree of 40-50% and a speed of 10 -4 -10 -10 s -1 (A.S. No. 1502636, IPC 3 C 21 D 9/22, 1987).
Недостатком известного способа является высокая энергоемкость процесса, наличие последующего смягчающего отжига заготовок, невысокая стойкость деформирующего инструмента, окисление и потери металла на повышенные допуски, снижающие коэффициент использования металла.The disadvantage of this method is the high energy intensity of the process, the presence of subsequent softening annealing of the workpieces, the low resistance of the deforming tool, the oxidation and loss of metal at high tolerances, which reduce the utilization of the metal.
Наиболее близким (прототипом) к предложенному изобретению по технической сущности является способ обработки быстрорежущей стали, включающий нагрев до температуры деформации и пластическую деформацию в изотермическом режиме со скоростью 10-4-10-1 с-1, в процессе метастабильного фазового перехода при температуре 760-770°С с предельной степенью деформации 92% (Б.И. №35, 20.12.2003 г., 2219255).The closest (prototype) to the proposed invention by technical essence is a method for processing high-speed steel, including heating to a deformation temperature and plastic deformation in isothermal mode at a rate of 10 -4 -10 -1 -1 -1 , in the process of metastable phase transition at a temperature of 760- 770 ° С with a maximum degree of deformation of 92% (B.I. No. 35, December 20, 2003, 2219255).
Недостатком известного изобретения является недостаточно высокий коэффициент использования металла, невысокая износостойкость инструмента.A disadvantage of the known invention is the insufficiently high coefficient of metal utilization, low wear resistance of the tool.
Задачей предложенного изобретения является повышение коэффициента использования металла, увеличение износостойкости инструмента.The objective of the invention is to increase the utilization of metal, increase the wear resistance of the tool.
Способ обработки быстрорежущей стали, включающий нагрев до температуры деформации и пластическую деформацию в изотермическом режиме со скоростью деформации 10-3-10-1 с-1, осуществляется при температуре 825-835°С в процессе неравновесного фазового перехода, а затем при температуре 760-770°С.A method of processing high-speed steel, including heating to a temperature of deformation and plastic deformation in isothermal mode with a strain rate of 10 -3 -10 -1 -1 -1 , is carried out at a temperature of 825-835 ° C during a nonequilibrium phase transition, and then at a temperature of 760- 770 ° C.
На чертеже показаны линии равных значений относительного удлинения стали Р6М5 при испытаниях на растяжение при разных температурах и скоростях деформации. Анализ математических моделей позволяет выявить закономерности развития исследуемых процессов. При всех исследованных скоростях деформации сопротивление деформированию сталей Р6М5 при повышении температуры снижается, достигает минимума вблизи температуры фазового перехода, а затем возрастает. Из анализа проведенного после исследований ясно, что в стали Р6М5 выявлены четкие области пластичности. Так, при температуре 760-770°С сталь проявляет пластичность, измеряемую относительным удлинением, которая не превышает 90% при скоростях деформации 10-3 с-1. Поверхность пластичности ограничена линиями равных значений относительного удлинения.The drawing shows lines of equal values of the relative elongation of steel P6M5 during tensile tests at different temperatures and strain rates. Analysis of mathematical models allows us to identify patterns of development of the studied processes. At all investigated strain rates, the deformation resistance of P6M5 steels decreases with increasing temperature, reaches a minimum near the phase transition temperature, and then increases. It is clear from the analysis carried out after research that in the P6M5 steel clear areas of ductility were revealed. So, at a temperature of 760-770 ° C, steel exhibits ductility, measured by elongation, which does not exceed 90% at strain rates of 10 -3 s -1 . The plasticity surface is limited by lines of equal elongation.
Необходимо отметить, что при температурах выше 770°С и ниже 760°С максимальная пластичность исследуемых образцов на 30-40% ниже максимальной, что ограничивает их практическое применение, т.к. снижается ресурс деформационной способности стали, что не позволяет получать заготовки сложной формы за малое число переходов. Аналогичная поверхность пластичности, полученная при растяжении стали Р6М5 представлена на чертеже в области температур 820-840°С и скоростей деформации 10-4-10-3 с-1. При температурах 835°С и скоростях деформации 10-4 с-1 расположена узкая область максимального проявления эффекта сверхпластичности стали, ограниченная линиями равной пластичности δ=107%. Результаты исследований, представленные на чертеже, получены экспериментально с использованием оптимального планирования, статистической обработки экспериментальных данных и математического моделирования процессов изотермического деформирования и сверхпластичности.It should be noted that at temperatures above 770 ° C and below 760 ° C, the maximum ductility of the samples under study is 30–40% lower than the maximum, which limits their practical application, since the resource of deformation ability of steel is reduced, which does not allow to obtain blanks of complex shape for a small number of transitions. A similar plasticity surface obtained by tensile steel P6M5 shown in the drawing in the temperature range of 820-840 ° C and strain rates of 10 -4 -10 -3 s -1 . At temperatures of 835 ° C and strain rates of 10 -4 s -1 , a narrow region of maximum manifestation of the effect of superplasticity of steel is located, limited by lines of equal ductility δ = 107%. The research results presented in the drawing were obtained experimentally using optimal planning, statistical processing of experimental data and mathematical modeling of isothermal deformation and superplasticity.
По синтезированным точным D оптимальным планам экспериментов в каждой исследуемой точке факторного пространства температурно-скоростного поля, представленного на чертеже, проводили по 3-4 эксперимента на растяжение и сжатие образцов из стали Р6М5 при различных скоростях и температурах. Затем данные экспериментов обрабатывали по программе регрессионного анализа. Получали адекватные математические модели зависимости критериев процесса от факторов. Проводили контрольные эксперименты, строили графические зависимости исследуемых критериев. Устанавливали закономерности их изменения в температурных скоростных полях и определяли условия проявления эффекта сверхпластичности.According to the synthesized exact D optimal experimental designs, at each investigated point of the factor space of the temperature-velocity field shown in the drawing, 3-4 experiments were performed on tension and compression of samples made of P6M5 steel at various speeds and temperatures. Then, the experimental data were processed using a regression analysis program. We obtained adequate mathematical models for the dependence of the process criteria on factors. Conducted control experiments, built graphical dependencies of the studied criteria. The laws of their change in temperature velocity fields were established and the conditions for the manifestation of the superplasticity effect were determined.
Данные, приведенные на чертеже, имеют важное прикладное значение, так как они определяют границы проявления эффекта сверхпластичности и являются основой для создания базы данных изменения пластичности в сопряженных температурных и скоростных полях.The data given in the drawing are of great practical importance, since they determine the boundaries of the manifestation of the superplasticity effect and are the basis for creating a database of changes in plasticity in conjugate temperature and velocity fields.
Способ обработки быстрорежущей стали заключается в следующем. Сначала заготовку нагревают до температуры 830°С, выдерживают до полного нагрева заготовки, затем осуществляют пластическую деформацию в изотермическом режиме со скоростью 10-3 с-1 при температуре 830°С со степенью деформации до 60%. Пластическую деформацию проводят в два этапа: заготовку переносят в другой штамповый блок с температурой 760-770°С, выдерживают ее и деформируют при этой температуре в изотермическом режиме со степенью деформации до 40%.The method of processing high speed steel is as follows. First, the preform is heated to a temperature of 830 ° C, kept until the workpiece is completely heated, then plastic deformation is carried out in isothermal mode at a rate of 10 -3 s -1 at a temperature of 830 ° C with a degree of deformation of up to 60%. Plastic deformation is carried out in two stages: the workpiece is transferred to another stamping unit with a temperature of 760-770 ° C, it is held and deformed at this temperature in isothermal mode with a degree of deformation of up to 40%.
Первая деформация позволяет осуществить формоизменение, а вторая - деформирование при высоких сопротивлениях, обеспечивая насыщение материала (стали Р6М5) дефектами структуры, упрочняя его, что повышает механические и эксплуатационные свойства инструмента, изготовленного из этой стали.The first deformation allows shaping, and the second deformation at high resistances, ensuring saturation of the material (P6M5 steel) with structural defects, strengthening it, which increases the mechanical and operational properties of the tool made of this steel.
На заготовку из стали Р6М5 перед нагревом наносят защитно-смазочное покрытие из стеклографитовой смеси для защиты от обезуглероживания, окисления и смазки при пластической деформации в нагретом состоянии.Before heating the steel P6M5, a protective-lubricating coating of glass-graphite mixture is applied before heating to protect against decarburization, oxidation and lubrication during plastic deformation in the heated state.
В таблице 1 представлены общие сведения, т.е. полученные данные и отражены данные прототипа.Table 1 provides general information, i.e. the data obtained and the data of the prototype are reflected.
Пример 1.Example 1
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250, пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.We made the production of disk cutters from steel P6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with the initial hardness HB 250, tensile strength δ in = 770 MPa and elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 750°С. Затем нагретые заготовки переносили в изотермический штамп с температурой 750°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 и со степенью деформации 75% в штамповом блоке, который изготовлен из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. При степени деформации Σ<75% на боковой поверхности образца появляются трещины и происходит нарушение сплошности материала и разрушение образца.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 750 ° C. Then, heated preforms were transferred to an isothermal stamp with a temperature of 750 ° C and deformed under isothermal conditions at a rate of 10 -3 s -1 and with a degree of deformation of 75% in a stamp block, which is made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K, mounted on a hydraulic press by force 400 kN. When the degree of deformation is Σ <75%, cracks appear on the lateral surface of the sample and material continuity is violated and the sample is destroyed.
Пример 2.Example 2
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250, пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.We made the production of disk cutters from steel P6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with the initial hardness HB 250, tensile strength δ in = 770 MPa and elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 765°С. Затем нагретые заготовки переносили в изотермический штамп с температурой 765°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 со степенью деформации до 92% в штамповом блоке, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. При этом не происходит разрушение образца, и образование трещин на боковой поверхности заготовки дисковых резаков из стали Р6М5. После деформирования заготовка имеет твердость НВ 247, не превышающую исходную.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 765 ° C. Then, heated preforms were transferred to an isothermal stamp with a temperature of 765 ° C and deformed under isothermal conditions at a rate of 10 -3 s -1 with a degree of deformation of up to 92% in a stamp block made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K mounted on a hydraulic press with a force of 400 kN In this case, there is no destruction of the sample, and the formation of cracks on the side surface of the workpiece disk cutters made of steel P6M5. After deformation, the workpiece has a hardness of HB 247, not exceeding the original.
Пример 3.Example 3
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250 пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.Disc cutters carried manufacture of steel R6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with an initial hardness of 250 HB δ yield strength = 770 MPa and an elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 790°С. Затем нагретые заготовки переносили в изотермический штамп с температурой 780°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 в штамповом блоке, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. При этом степень деформации не превышала 70-75% из-за нарушения сплошности материала образца и его разрушения.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 790 ° C. Then, the heated preforms were transferred to an isothermal stamp with a temperature of 780 ° C and deformed under isothermal conditions at a rate of 10 -3 s -1 in a stamp block made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K mounted on a hydraulic press with a force of 400 kN. Moreover, the degree of deformation did not exceed 70-75% due to violation of the continuity of the sample material and its destruction.
Пример 4.Example 4
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250, пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.We made the production of disk cutters from steel P6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with the initial hardness HB 250, tensile strength δ in = 770 MPa and elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 800°С. Затем нагретые заготовки подавали в изотермический штамп с температурой 800°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 со степенью деформации до 60% в штамповом блоке, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. Затем заготовку переносили в изотермический штамп с температурой 750°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью деформации 10-3 с-1 со степенью деформации до 40%. При этом образуются трещины на боковой поверхности заготовки дисковых резаков из стали Р6М5. После деформирования заготовка имеет твердость НВ 247, не превышающую исходную.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 800 ° C. Then, heated preforms were fed into an isothermal stamp with a temperature of 800 ° C and deformed under isothermal conditions at a speed of 10 -3 s -1 with a degree of deformation of up to 60% in a stamp block made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K mounted on a hydraulic press with a force of 400 kN Then, the workpiece was transferred to an isothermal stamp with a temperature of 750 ° C and deformed under isothermal conditions with a strain rate of 10 −3 s −1 with a degree of deformation of up to 40%. In this case, cracks are formed on the lateral surface of the workpiece of disk cutters made of P6M5 steel. After deformation, the workpiece has a hardness of HB 247, not exceeding the original.
Пример 5.Example 5
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250, пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.We made the production of disk cutters from steel P6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with the initial hardness HB 250, tensile strength δ in = 770 MPa and elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 830°С. Затем нагретые заготовки подавали в изотермический штамп с температурой 830°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 со степенью деформации до 60% в штамповом блоке, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. Затем заготовку переносили в изотермический штамп с температурой 765°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью деформации 10-3 с-1 со степенью деформации до 40%. При этом не происходит разрушение образца и образование трещин на боковой поверхности заготовки дисковых резаков из стали Р6М5. После деформирования заготовка имеет твердость НВ 247, не превышающую исходную. Стойкость металлорежущего инструмента, изготовленного из таких деформированных заготовок, до 2 раз выше, чем при других режимах.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 830 ° C. Then, heated preforms were fed into an isothermal stamp with a temperature of 830 ° C and deformed under isothermal conditions at a speed of 10 -3 s -1 with a degree of deformation of up to 60% in a stamp block made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K mounted on a hydraulic press with a force of 400 kN Then the preform was transferred to an isothermal stamp with a temperature of 765 ° C and deformed under isothermal conditions with a strain rate of 10 −3 s −1 with a degree of deformation of up to 40%. In this case, there is no destruction of the sample and the formation of cracks on the side surface of the workpiece of disk cutters made of steel P6M5. After deformation, the workpiece has a hardness of HB 247, not exceeding the original. The resistance of a metal cutting tool made from such deformed workpieces is up to 2 times higher than under other conditions.
Пример 6.Example 6
Проводили изготовление дисковых резаков из стали Р6М5 ГОСТ 19265-73 в состоянии после отжига с исходной твердостью НВ 250, пределом прочности δв=770 МПа и относительным удлинением δ=15%.We made the production of disk cutters from steel P6M5 GOST 19265-73 in the state after annealing with the initial hardness HB 250, tensile strength δ in = 770 MPa and elongation δ = 15%.
Заготовки диаметром 16 мм и высотой 22 мм с защитно-смазочным покрытием, нанесенным на них и подвергнутым сушке, нагревали в камерной электрической печи до 840°С. Затем нагретые заготовки подавали в изотермический штамп с температурой 840°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью 10-3 с-1 со степенью деформации до 60% в штамповом блоке, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЖС-6К, установленном на гидравлическом прессе усилием 400 кН. Затем заготовку переносили в изотермический штамп с температурой 780°С и деформировали в изотермических условиях со скоростью деформации 10-3 с-1 со степенью деформации до 40%. При этом образуются трещины на боковой поверхности заготовки дисковых резаков из стали Р6М5. После деформирования заготовка имеет твердость НВ 247, не превышающую исходную.Billets with a diameter of 16 mm and a height of 22 mm with a protective and lubricating coating applied to them and subjected to drying were heated in a chamber electric furnace to 840 ° C. Then, heated preforms were fed into an isothermal stamp with a temperature of 840 ° C and deformed under isothermal conditions at a rate of 10 -3 s -1 with a degree of deformation of up to 60% in a stamp block made of heat-resistant nickel alloy ZhS-6K mounted on a hydraulic press with a force of 400 kN Then the workpiece was transferred to an isothermal stamp with a temperature of 780 ° C and deformed under isothermal conditions with a strain rate of 10 −3 s −1 with a degree of deformation of up to 40%. In this case, cracks are formed on the lateral surface of the workpiece of disk cutters made of P6M5 steel. After deformation, the workpiece has a hardness of HB 247, not exceeding the original.
По сравнению с существующим способом предлагаемый имеет ряд преимуществ.Compared with the existing method, the proposed one has several advantages.
1. Более широкая температурная область сверхпластичности, чем при 835°С, что не требует дорогостоящих высокоточных регулирующих пирометров.1. A wider temperature region of superplasticity than at 835 ° C, which does not require expensive high-precision control pyrometers.
2. Более низкая температура процесса на 70°С ниже существующего, что снижает энергоемкость и скорость образования окалины.2. The lower process temperature is 70 ° C lower than the existing one, which reduces the energy intensity and the rate of formation of scale.
3. Практическое отсутствие обезуглероживания получаемой заготовки.3. The practical lack of decarburization of the resulting workpiece.
4. После формообразования заготовка имеет твердость 240 НВ, не требует подготовки структуры перед закалкой и хорошо обрабатывается резанием.4. After shaping, the workpiece has a hardness of 240 HB, does not require preparation of the structure before hardening, and is well processed by cutting.
5. Более высокая стойкость инструмента за счет упрочнения материала путем деформирования при 765°С и повышение структурных и механических характеристик стали Р6М5.5. Higher tool life due to hardening of the material by deformation at 765 ° С and increase of structural and mechanical characteristics of R6M5 steel.
6. Меньшее усилие деформирования.6. Less stress deformation.
7. Использование технологий изотермического и сверхпластического деформирования позволяет снизить вредное воздействие на природную среду за счет уменьшения объемов выбросов, сопровождающих технологические процессы.7. The use of isothermal and superplastic deformation technologies can reduce the harmful effects on the environment by reducing the amount of emissions that accompany technological processes.
8. При этом повышение экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей и дефицитных легирующих добавок: ванадия, молибдена, хрома и особенно стратегического элемента - вольфрама позволяет отнести процессы обработки давлением с использованием эффекта сверхпластичности к процессам рационального природопользования.8. At the same time, an increase in the saving of expensive high-speed steels and scarce alloying additives: vanadium, molybdenum, chromium, and especially the strategic element, tungsten, makes it possible to attribute pressure processing processes using the superplasticity effect to environmental management processes.
4060
40
780840
780
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005117663/02A RU2287593C1 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | High-speed steel working method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005117663/02A RU2287593C1 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | High-speed steel working method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2287593C1 true RU2287593C1 (en) | 2006-11-20 |
Family
ID=37502324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005117663/02A RU2287593C1 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | High-speed steel working method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2287593C1 (en) |
-
2005
- 2005-06-07 RU RU2005117663/02A patent/RU2287593C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2706289C (en) | Method for producing a forging from a gamma titanium aluminum-based alloy | |
| Luo | Effect of the geometry and the surface treatment of punching tools on the tool life and wear conditions in the piercing of thick steel plate | |
| CN106884118A (en) | Forging Electroslag Cladding high-speed steel roll and its manufacture method | |
| CN109894473A (en) | A kind of method that continuous casting billet directly forges production hot die steel | |
| Jaafar et al. | Automatic centring with moving die for cold small clearance punching of die-quenched steel sheets | |
| RU2525961C1 (en) | Fording of blades from two-phase titanium alloy | |
| RU2374028C1 (en) | Production method of gas turbine engine disk | |
| CN108642410A (en) | A kind of process improving aluminum alloy plate materials comprehensive mechanical property | |
| RU2382686C2 (en) | Method of punching of blanks from nanostructured titanium alloys | |
| RU2287593C1 (en) | High-speed steel working method | |
| RU2219255C1 (en) | Method of working high-speed steel | |
| Isogawa et al. | Improvement of the forgability of 17-4 precipitation hardening stainless steel by ausforming | |
| Berladir et al. | Application of reinforcing thermocycling treatment for materials of stamps hot deformation | |
| JP2010172947A (en) | Method of super-high temperature hot forging | |
| RU2337977C1 (en) | Processing method of rapid steel | |
| CN1233483C (en) | Constant temperature toughness rolling method for GH4049 alloy | |
| Zwierzchowski | Factors affecting the wear resistance of forging tools | |
| RU2381083C1 (en) | Manufacturing method of scapular blanks | |
| Bhoyar et al. | Manufacturing processes part II: a brief review on forging | |
| WO2016027208A1 (en) | A method of forging complex parts from continuous cast billets | |
| RU2349436C1 (en) | Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends | |
| RU2224047C1 (en) | Method for manufacture of semi-finished sheet products from titanium alloys | |
| JPH11254077A (en) | Manufacture of die of high strength and high toughness | |
| US9752203B2 (en) | Process to improve fatigue strength of micro alloy steels, forged parts made from the process and an apparatus to execute the process | |
| CN114799007B (en) | Finish forging forming process for basin-tooth forge piece |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070608 |