RU2349436C1 - Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends - Google Patents
Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends Download PDFInfo
- Publication number
- RU2349436C1 RU2349436C1 RU2007122172/02A RU2007122172A RU2349436C1 RU 2349436 C1 RU2349436 C1 RU 2349436C1 RU 2007122172/02 A RU2007122172/02 A RU 2007122172/02A RU 2007122172 A RU2007122172 A RU 2007122172A RU 2349436 C1 RU2349436 C1 RU 2349436C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- punch
- die
- matrix
- temperature
- tempering
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении штампов горизонтально-ковочных машин для высадки концов труб.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of dies horizontal forging machines for upsetting pipe ends.
Известен способ изготовления штампов для высадки концов труб, изготовленных из стали марки 40ХНМ, включающий ковку заготовок, отжиг поковок, механическую обработку (для пуансонов - предварительная механическая обработка), термообработку на твердость 256…415 НВ и для пуансонов - окончательную механическую обработку [ТИ В-1-74 «Изготовление основного производственного инструмента». Глава 24. Матрицы и пуансоны для высадки концов труб на горизонтально-ковочной машине в бурильном отделе цеха №4 и на горизонтально-ковочной машине цеха №5» // Первоуральск, 1974 (ПНТЗ), с.46-47].A known method of manufacturing dies for upsetting pipe ends made of steel grade 40XHM, including forging blanks, annealing forgings, machining (for punches - preliminary machining), heat treatment for hardness 256 ... 415 HB and for punches - final machining [TI V -1-74 "Production of the main production tool." Chapter 24. Matrices and punches for upsetting pipe ends on a horizontal forging machine in the drilling department of workshop No. 4 and on a horizontal forging machine in workshop No. 5 ”// Pervouralsk, 1974 (PNTZ), p.46-47].
Недостатками известного способа являются невысокие износостойкость штампового инструмента и качество высаженных труб, обусловленные недостаточной теплостойкостью стали марки 40ХНМ (~550°С) и отсутствием учета теплового расширения при расчетах размеров диаметров инструмента.The disadvantages of this method are the low wear resistance of the punch tool and the quality of the upset pipes, due to the insufficient heat resistance of steel grade 40XHM (~ 550 ° C) and the lack of consideration of thermal expansion when calculating the dimensions of the diameters of the tool.
Также известен способ изготовления штампов горизонтально-ковочных машин из штамповой стали для горячего деформирования марки 5ХНМ умеренной теплостойкости и повышенной вязкости, включающий механическую обработку, термообработку и электроискровое легирование на твердость 321…415 НВ, обеспечивающий стойкость пуансонов - 8…10 тыс.штук и матриц - 3,5…5,0 тыс. штук изделий [Ковка и штамповка. / Справочник, Т.2 «Горячая объемная штамповка» // Под ред. Е.И.Семенова. // М.: Машиностроение, 1986, с.559, 566].Also known is a method of manufacturing dies of horizontal forging machines from die steel for hot deformation of the 5XHM grade of moderate heat resistance and high viscosity, including machining, heat treatment and electric spark alloying for a hardness of 321 ... 415 HB, providing punches resistance of 8 ... 10 thousand pieces and dies - 3.5 ... 5.0 thousand pieces of products [Forging and stamping. / Handbook, T.2 "Hot stamping" // Ed. E.I.Semenova. // M .: Mechanical engineering, 1986, p.559, 566].
Недостатком этого известного способа является то, что указанная стойкость пуансонов и матриц недостижима при температуре нагрева инструмента 600…700°С, так как теплостойкость стали марки 5ХНМ равна ~590°С.The disadvantage of this known method is that the indicated resistance of punches and dies is unattainable at a tool heating temperature of 600 ... 700 ° C, since the heat resistance of 5XHM steel is ~ 590 ° C.
Наиболее близким по своей технической сути и ожидаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ изготовления штампов горизонтально-ковочной машины "SMS MEER" для высадки концов труб из штамповой стали для горячего деформирования марки 5ХНМ умеренной теплостойкости повышенной вязкости [ТР 161-0-1110-2006 «Разработка технологии механической обработки матриц и пуансонов пресса "SMS MEER" // Каменск-Уральский, 2006 (ОАО «СинТЗ»), Предметы: 7-8], включающий отжиг поковок, предварительную механическую обработку, закалку и отпуск на твердость 38…43 HRC и механическую обработку на чистовой размер.The closest in their technical essence and expected results to the proposed invention is a method of manufacturing dies of horizontal forging machine "SMS MEER" for upsetting pipe ends from die steel for hot deformation of grade 5XHM of moderate heat resistance of high viscosity [TP 161-0-1110-2006 Development of the machining technology for dies and punches of the SMS MEER press // Kamensk-Uralsky, 2006 (SinTZ OJSC), Items: 7-8], including annealing of forgings, preliminary machining, hardening and tempering 38 ... 43 HRC and machining to a final size.
Недостатком способа по прототипу является недостаточная стойкость пуансонов, равная ~1,2 тыс. концов высаженных труб, и матриц, равная ~3,0 тыс. концов высаженных труб, вызванная недостаточной теплостойкостью металла инструмента 5ХНМ (~590°С) и отсутствием учета теплового расширения при расчетах размеров диаметров инструмента.The disadvantage of the prototype method is the insufficient durability of the punches equal to ~ 1.2 thousand ends of the upset pipes and matrices equal to ~ 3.0 thousand ends of the upset pipes caused by insufficient heat resistance of the metal of the 5XNM tool (~ 590 ° C) and the lack of heat extensions when calculating the dimensions of the diameters of the tool.
Техническая задача, решаемая предлагаемым изобретением, состоит в повышении стойкости штампов и качества высаженных труб, сокращении простоев оборудования по смене инструмента, повышении производительности и увеличении объемов выпускаемой продукции.The technical problem solved by the present invention is to increase the durability of the dies and the quality of the planted pipes, reduce downtime of equipment for tool change, increase productivity and increase the volume of products.
Решение технической задачи достигается тем, что в способе изготовления штампов для высадки концов труб, включающем отжиг, черновую механическую обработку, закалку с отпуском и механическую обработку на чистовой размер, для изготовления штампов, содержащих матрицу и пуансон, используют штамповые стали для горячего деформирования повышенной теплостойкости и вязкости, а механическую обработку матриц и пуансонов на чистовой размер проводят с учетом расчетного коэффициента линейного расширения в процессе штамповки, размеры диаметров для пуансона определяют из выражения: dп=dв.тр./kп(1+α*tп), а размеры диаметров ручья для матрицы определяют из выражения: dм=dн.тр.×kм(1+α*tм),The solution to the technical problem is achieved by the fact that in the method of manufacturing dies for upsetting pipe ends, including annealing, rough machining, tempering with tempering and machining to the final size, for the manufacture of dies containing a die and a punch, die steels are used for hot deformation of increased heat resistance and viscosity, and the machining of dies and punches for the final size is carried out taking into account the calculated coefficient of linear expansion in the stamping process, the diameters for the punch is determined from the expression: d p = d century tr / k p (1 + α * t p ), and the dimensions of the diameters of the stream for the matrix are determined from the expression: d m = d n.t. × k m (1 + α * t m ),
где dп - средний диаметр пуансона, мм;where d p - the average diameter of the punch, mm;
dм - диаметр ручья матрицы, мм;d m - the diameter of the brook of the matrix, mm;
dв.тр - внутренний диаметр трубы, мм;d vtr - the inner diameter of the pipe, mm;
dн.тр. - наружный диаметр трубы, мм;d N.t. - outer diameter of the pipe, mm;
α - коэффициент линейного расширения материала пуансона и матрицы, 10-6 1/°С;α is the coefficient of linear expansion of the material of the punch and the matrix, 10 -6 1 / ° C;
tп=tм - температура пуансона и матрицы соответственно в процессе штамповки, °С;t p = t m - the temperature of the punch and the die, respectively, in the process of stamping, ° C;
kп - коэффициент, равный 0,99823-0,99060, учитывающий геометрические размеры пуансона, получен опытным путем и является эмпирическим;k p - coefficient equal to 0.99823-0.99060, taking into account the geometric dimensions of the punch, obtained empirically and is empirical;
kм - коэффициент, равный 1,0060-1,0142, учитывающий геометрические размеры матрицы, получен опытным путем и является эмпирическим, при этом закалку проводят путем печного нагрева в окислительно-восстановительной среде до температуры не более 750°С с выдержкой в печи не более 1 часа, затем нагрева до температуры не более 980°С с выдержкой в печи не более 1 часа и последующего охлаждения в масле.k m - coefficient equal to 1.0060-1.0142, taking into account the geometric dimensions of the matrix, is empirically obtained and is empirical, while quenching is carried out by furnace heating in a redox environment to a temperature of not more than 750 ° C with holding in an oven not more than 1 hour, then heating to a temperature of not more than 980 ° C with holding in the oven for no more than 1 hour and subsequent cooling in oil.
Матрицы и пуансоны штампов для высадки концов труб в процессе работы подвергаются многократному циклическому нагреву и охлаждению. Кроме теплового воздействия матрицы и пуансоны подвергаются силовому воздействию со стороны обрабатываемой трубы при ее высадке. Пуансон дополнительно подвергается продольному растяжению при извлечении его из трубы. При этом температура нагрева инструмента 600…700°С, удельные давления на контактных поверхностях ~700…900 МПа.Matrices and punches of dies for upsetting pipe ends during operation are subjected to repeated cyclic heating and cooling. In addition to thermal effects, the dies and punches are subjected to force from the side of the pipe being processed during its upsetting. The punch is additionally subjected to longitudinal tension when removing it from the pipe. In this case, the heating temperature of the tool is 600 ... 700 ° C, the specific pressure on the contact surfaces is ~ 700 ... 900 MPa.
Совместные действия указанных факторов приводят к выходу из строя матриц и пуансонов по сетке разгарных трещин и износу, а также способствуют образованию облоя на высаженной части трубы.The combined actions of these factors lead to the failure of the matrices and punches on the grid of high cracks and wear, and also contribute to the formation of a flare on the upset part of the pipe.
В изобретении в качестве материала для матрицы и пуансона штампа используется штамповая сталь для горячего деформирования повышенной теплостойкости и вязкости 4Х4 ВМФС, теплостойкость которой составляет 660°С при 40HRC.In the invention, die steel is used as the material for the die and punch of the die for hot deformation of increased heat resistance and viscosity 4X4 Navy, the heat resistance of which is 660 ° C at 40HRC.
Заготовка поставляется в виде поковки, прошедшей ультразвуковой контроль (УЗК). Для улучшения обрабатываемости при проведении черной механической обработки заготовка подвергается отжигу при температуре не более 860°С в газовой печи. Охлаждение вместе с печью происходит до температуры ~600°С со скоростью не более 50°С в час, далее - на воздухе.The workpiece is supplied in the form of forgings that have passed ultrasonic testing (ultrasonic testing). To improve machinability during black machining, the billet is annealed at a temperature of not more than 860 ° C in a gas furnace. Cooling with the furnace occurs to a temperature of ~ 600 ° C at a speed of not more than 50 ° C per hour, then in air.
После проведения черновой механической обработки заготовки матриц и пуансонов проводится их термическая обработка - закалка и отпуск.After rough machining of the blank of dies and punches, they are heat treated - hardening and tempering.
Высоких показателей качества и стойкости удается получить, в том числе при печном нагреве под закалку и отпуск, в окислительно-восстановительной среде с целью исключения обезуглероживания.It is possible to obtain high quality and durability indicators, including during furnace heating for quenching and tempering, in an oxidation-reduction medium in order to prevent decarburization.
Закалка проводится путем нагрева заготовки до температуры не более 750°С с выдержкой в печи не более 1 час и последующим нагревом до температуры не более 980°С, что обеспечивает перевод части карбидной фазы в твердый раствор, с выдержкой в печи не более 1 часа и последующим охлаждением в масле.Quenching is carried out by heating the workpiece to a temperature of no more than 750 ° C with holding in the furnace for no more than 1 hour and subsequent heating to a temperature of no more than 980 ° C, which ensures the transfer of part of the carbide phase into solid solution, with holding in the furnace for no more than 1 hour and subsequent cooling in oil.
Сталь марки 4Х4ВМФС является дисперснотвердеющей, поэтому после закалки следует отпуск, включающий нагрев заготовки до температуры не более 620°С, выдержку не более 5 час и последующее охлаждение на воздухе.Steel grade 4X4VMFS is dispersion hardening; therefore, tempering follows tempering, which includes heating the workpiece to a temperature of no more than 620 ° C, holding for no more than 5 hours and subsequent cooling in air.
Чистовая механическая обработка на готовый размер по диаметрам проводится с учетом расчетного коэффициента линейного расширения в процессе штамповки.Finishing machining to the finished size by diameter is carried out taking into account the calculated coefficient of linear expansion in the stamping process.
Учет коэффициента линейного расширения при определении размеров диаметров пуансона и матриц позволяет избежать неконтролируемого теплового расширения при высадке и тем самым снизить величину силового воздействия металла на инструмент.Taking into account the coefficient of linear expansion when determining the dimensions of the diameters of the punch and dies allows you to avoid uncontrolled thermal expansion during upsetting and thereby reduce the magnitude of the force of the metal on the tool.
Пример расчета размеров диаметров пуансона и матрицы для высадки концов труб НКВ 73,0×5,5 по ГОСТ 633-80. Наружный диаметр трубы - 73,03 мм, внутренний диаметр - 62,01 мм. Температура пуансона и матрицы tп=tм равна 600°С, расчетный коэффициент линейного расширения α=14,2·10-6 1/°С. Рабочая часть пуансона выполняется с конусностью 1 мм = 0,57 мм + 0,43 мм, где 0,57 мм и 0,43 мм - перепад по диаметрам между передним и задним концами пуансона соответственно по отношению к среднему диаметру. Определяется средний диаметр пуансона dп=dв.тр./kп(1+α*tп)=2,01/0,99823×(1+14,2×10-6×600)=61,6 мм, где kп=0,99823. Диаметр переднего конца пуансона dп.к.=61,6-0,57=61,03 мм; диаметр заднего конца пуансона dз.к.=61,6+0,43=62,03 мм. Диаметр ручья матрицы для тела трубы dм=dн.тр×kм(1+α*tм)=73,03×1,01×(1+14,2×10-6×600)=74,4 мм, где kм=1,01.An example of calculating the dimensions of the diameters of the punch and the matrix for the upsetting of the ends of the pipes NKV 73.0 × 5.5 according to GOST 633-80. The outer diameter of the pipe is 73.03 mm, the inner diameter is 62.01 mm. The temperature of the punch and the matrix t p = t m is 600 ° C, the calculated coefficient of linear expansion α = 14.2 · 10 -6 1 / ° C. The working part of the punch is performed with a taper of 1 mm = 0.57 mm + 0.43 mm, where 0.57 mm and 0.43 mm are the difference in diameters between the front and rear ends of the punch, respectively, with respect to the average diameter. The average diameter of the punch d p = d V. tr. / k p (1 + α * t p ) = 2.01 / 0.99823 × (1 + 14.2 × 10 -6 × 600) = 61.6 mm, where k p = 0.99823. The diameter of the front end of the punch d SC = 61.6-0.57 = 61.03 mm; the diameter of the rear end of the punch d C. = 61.6 + 0.43 = 62.03 mm. The diameter of the brook of the matrix for the pipe body d m = d Ntr × k m (1 + α * t m ) = 73.03 × 1.01 × (1 + 14.2 × 10 -6 × 600) = 74.4 mm, where k m = 1.01.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными всем существенным признакам заявленного изобретения. Определение из перечня выявленных аналогов прототипа как наиболее близкого по совокупности признаков аналога позволило установить совокупность существенных по отношению к усматриваемому заявителем техническому результату отличительных признаков в заявленном способе, изложенных в формуле изобретения.The analysis of the prior art by the applicant, including a search by patent and scientific and technical sources of information and identification of sources containing information about analogues of the claimed invention, allowed to establish that the applicant did not find a source characterized by features identical to all the essential features of the claimed invention. The definition from the list of identified analogues of the prototype as the closest in the totality of the features of the analogue made it possible to establish a set of significant distinguishing features in relation to the technical result perceived by the applicant in the claimed method set forth in the claims.
Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «новизна».Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty."
При изучении других известных технических решений в данной области техники признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, не были выявлены. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «изобретательский уровень».In the study of other well-known technical solutions in this technical field, signs that distinguish the claimed solution from the prototype were not identified. Therefore, the claimed invention meets the condition of "inventive step".
Способ опробован в промышленных условиях на высадочном пресс «SMS MEER» при высадке концов труб НКВ 73,0×5,5 мм по ГОСТ 633-80, изготовленных из сталей марок «Д», 30ХМА, 32Г2, 26Г1Ф.The method has been tested in industrial conditions on an SMS MEER upsetting press when upsetting the ends of NKV pipes 73.0 × 5.5 mm according to GOST 633-80, made of steel grades D, 30XMA, 32G2, 26G1F.
По заявленному способу были изготовлены пуансон и матрица из стали 4Х4ВМФС. На матрице (одностороннего исполнения) было высажено 18,5 тыс. концов труб, а на пуансоне - 12,0 тыс. концов труб. Облой на высаженных концах труб отсутствовал. Стойкость матриц, изготовленных по заявленному способу, в сравнении со стойкостью матриц, изготовленных из стали марки 5ХНМ, возросла более чем в 6 раз, а стойкость пуансонов возросла в 10 раз. Инструмент с пресса был снят по износу без появления сетки разгарных трещин. Увеличение стойкости инструмента позволяет сократить время простоя оборудования по смене инструмента. Плановое время смены матрицы - 3 часа, пуансона - 0,3 часа, то есть на смене только матрицы за время ее эксплуатации было сэкономлено 18 час, что повлекло за собой соответствующий рост объемов производства и повышение производительности.According to the claimed method, a punch and a matrix were made of steel 4X4VMFS. 18.5 thousand pipe ends were planted on the matrix (one-sided execution), and 12.0 thousand pipe ends on the punch. There was no burl at the upset ends of the pipes. The resistance of the dies made by the claimed method, compared with the resistance of dies made of steel grade 5XHM, increased by more than 6 times, and the resistance of the punches increased by 10 times. The tool from the press was removed for wear without the appearance of a grid of high cracks. Increasing tool life reduces downtime for tool changes. The planned matrix change time is 3 hours, the punch is 0.3 hours, that is, changing the matrix only during its operation saved 18 hours, which entailed a corresponding increase in production volumes and increased productivity.
Claims (1)
где dп - средний диаметр пуансона, мм;
dм - диаметр ручья матрицы, мм;
dв.тр - внутренний диаметр трубы, мм;
dн.тр - наружный диаметр трубы, мм;
α - коэффициент линейного расширения материала пуансона и матрицы, 10-6 1/°С;
tп=tм - температура пуансона и матрицы, соответственно в процессе штамповки, °С;
kп - коэффициент, равный 0,99823-0,99060, учитывающий геометрические размеры пуансона, получен опытным путем и является эмпирическим;
kм - коэффициент, равный 1,0060-1,0142, учитывающий геометрические размеры матрицы, получен опытным путем и является эмпирическим, при этом закалку проводят путем нагрева в окислительно-восстановительной среде до температуры не более 750°С с выдержкой в печи не более 1 ч, затем - до температуры не более 980°С с выдержкой в печи не более 1 ч и последующего охлаждения в масле. A method of manufacturing a die for upsetting pipe ends, including annealing, rough machining, tempering with tempering and machining to a final size, characterized in that the die and die punch are made of die steel for hot deformation, increased heat resistance and viscosity, machining the matrix and the punch for the final size is carried out taking into account the dimensions of the diameters for the punch, determined from the expression: d p = d vtr / k p (1 + α * t p ), and the sizes of the diameters of the stream for the matrix, determined from the expression: d m = d N.tr × k m (1 + α * t m ),
where d p - the average diameter of the punch, mm;
d m - the diameter of the brook of the matrix, mm;
d vtr - the inner diameter of the pipe, mm;
d N. Tr - the outer diameter of the pipe, mm;
α is the coefficient of linear expansion of the material of the punch and the matrix, 10 -6 1 / ° C;
t p = t m is the temperature of the punch and the die, respectively, during the stamping process, ° C;
k p - coefficient equal to 0.99823-0.99060, taking into account the geometric dimensions of the punch, obtained empirically and is empirical;
k m - coefficient equal to 1.0060-1.0142, taking into account the geometric dimensions of the matrix, was obtained empirically and empirically, while quenching is carried out by heating in a redox environment to a temperature of not more than 750 ° C with holding in an oven no more 1 h, then to a temperature of not more than 980 ° C with holding in the oven for no more than 1 h and subsequent cooling in oil.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007122172/02A RU2349436C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007122172/02A RU2349436C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007122172A RU2007122172A (en) | 2008-12-20 |
| RU2349436C1 true RU2349436C1 (en) | 2009-03-20 |
Family
ID=40545172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007122172/02A RU2349436C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2349436C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102126114A (en) * | 2011-04-01 | 2011-07-20 | 常州德丰机电有限公司 | Full hydraulic redirector rotor processing method |
| CN104889680A (en) * | 2015-05-13 | 2015-09-09 | 吴光英 | Steel tie rod end socket manufacturing technology |
-
2007
- 2007-06-13 RU RU2007122172/02A patent/RU2349436C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| СЕМЕНОВ Е.И. Справочник "Ковка и штамповка» в 4-х томах, т.2 «Горячая объемная штамповка». - М.: Машиностроение, 1986, с.559, 566. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102126114A (en) * | 2011-04-01 | 2011-07-20 | 常州德丰机电有限公司 | Full hydraulic redirector rotor processing method |
| CN102126114B (en) * | 2011-04-01 | 2012-07-04 | 常州德丰机电有限公司 | Full hydraulic redirector rotor processing method |
| CN104889680A (en) * | 2015-05-13 | 2015-09-09 | 吴光英 | Steel tie rod end socket manufacturing technology |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007122172A (en) | 2008-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101422861B (en) | Accurate forming method of special-shape deep-hole type parts | |
| EP3854517A1 (en) | Novel hollow shaft manufacturing method | |
| CN102019335B (en) | Cold forging processing method of hardened and tempered structural steel | |
| CN102350622B (en) | Production process of straight tooth gear of oil pump | |
| CN102000825A (en) | Method for manufacturing driving gear of motorcycle clutch | |
| CN102284835B (en) | Method for producing 10.9-class vehicle bolt of above M12 | |
| CN104858254A (en) | 35CrMo steel thick-walled tube vertical backward extrusion method, and extrusion die thereof | |
| JP4968208B2 (en) | Hot press forming method for metal plate | |
| CN105458027A (en) | Cold extrusion forming process and die for vibration block forge piece | |
| RU2349436C1 (en) | Method for manufacture of die blocks for extrusion of pipe ends | |
| CN101773973A (en) | Forming method of straight toothed spur gear compound forge with weight of 1-3 kilos, large diameter and large modulus | |
| CN103846633A (en) | Method of forging idler shaft for gearbox | |
| CN102989951A (en) | Forging method of automotive camshaft | |
| CN104325259A (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe piercing plug | |
| CN103071970A (en) | Forging method for intermediate shafts for transmissions | |
| CN110919375B (en) | Double-size flange forging process | |
| RU2337784C2 (en) | Method for forged blank production | |
| CN106334906A (en) | Automobile part surface processing method | |
| CN102990289A (en) | Forging method of output shaft for speed reducer | |
| CN113020313A (en) | Ledeburite die steel seamless steel tube and preparation method thereof | |
| CN104070126A (en) | Forging jaw machining method | |
| CN104438584A (en) | Die for reducing abrasion of hot-formed steel plate punching punch | |
| RU2531077C2 (en) | Production of mandrels for pipe rolling mills | |
| CN102989943A (en) | Processing method of automotive balancing shaft | |
| CN104690510B (en) | Production method for eliminating cracks on roll neck of supporting roll |