RU2283173C2 - Реактор для проведения неадиабатического процесса - Google Patents

Реактор для проведения неадиабатического процесса Download PDF

Info

Publication number
RU2283173C2
RU2283173C2 RU2000113108/12A RU2000113108A RU2283173C2 RU 2283173 C2 RU2283173 C2 RU 2283173C2 RU 2000113108/12 A RU2000113108/12 A RU 2000113108/12A RU 2000113108 A RU2000113108 A RU 2000113108A RU 2283173 C2 RU2283173 C2 RU 2283173C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
wall
tube
reactor
heat
adiabatic
Prior art date
Application number
RU2000113108/12A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2000113108A (ru
Inventor
Сейер КРИСТЕНСЕН Петер (DK)
Сейер КРИСТЕНСЕН Петер
Original Assignee
Хальдор Топсеэ А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Хальдор Топсеэ А/С filed Critical Хальдор Топсеэ А/С
Publication of RU2000113108A publication Critical patent/RU2000113108A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2283173C2 publication Critical patent/RU2283173C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/32—Packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit or module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/067—Heating or cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Abstract

Изобретение относится к химическому оборудованию и предназначено для проведения неадиабатического процесса. Реактор имеет, по меньшей мере, одну теплопередающую стенку в виде трубы. Согласно предложению труба выполнена с постоянным наружным диаметром стенки трубы и с внутренним диаметром стенки, большим в первой секции трубы, чем внутренний диаметр стенки трубы во второй секции, по направлению потока неадиабатической реакционной среды. В результате неадиабатической реакции может производиться или поглощаться тепло. Неадиабатическая реакция может являться реформингом с водяным паром. Теплопередающая стенка ограничивает слой катализатора. Слой катализатора может присутствовать в фиксированной форме. Технический результат - улучшение потока тепла и срока службы за счет различия в толщине стенки реактора вдоль осевого направления стенки. 4 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к реактору для проведения процесса в неадиабатических условиях. Такие процессы обычно проводят в теплообменниках и реакторах, в которых протекают реакции с выделением или поглощением тепла.
В реакторах, работающих в неадиабатических условиях, скорость подачи или удаления тепла реакций обычно является лимитирующим фактором. Улучшение в скорости приведет к существенному улучшению работы реактора за счет повышения производительности при данном размере реактора или уменьшения размера реактора при данной производительности, увеличению срока службы реактора и/или повышению селективности относительно желаемого продукта.
Реформинг с водяным паром углеводородного сырья с образованием газа, содержащего водород и оксид углерода, указанными ниже реакциями (1) и (2) является важным примером неадиабатических процессов.
Figure 00000002
Figure 00000003
В целом реакции (1) и (2) эндотермические, то есть тепло должно подаваться для протекания реакции.
В настоящее время, в первую очередь, реакторы реформинга с водяным паром для проведения реформинга с водяным паром углеводородного сырья состоят из печи, в которую помещают несколько трубок реактора реформинга. Подаваемый газ, состоящий, преимущественно, из углеводорода(-ов) и водяного пара, возможно, с небольшими количествами водорода, оксида углерода, диоксида углерода и азота и/или различными примесями, вводят в трубки реактора реформинга. Печь реактора реформинга снабжена несколькими горелками, в которых топливо сжигают, чтобы получить необходимое тепло для вышеуказанных реакций реформинга.
Чтобы поддерживать реакции реформинга, тепло должно переноситься к газу внутри трубок реактора. Тепло переносится сначала к наружной стенке трубки излучением и конвекцией, затем через стенку трубки за счет теплопроводности и, наконец, от внутренней стенки трубки к газу и катализатору излучением и конвекцией.
Количество тепла, которое может быть проведено через стенку трубки на единицу времени и площади, то есть поток тепла, зависит от трех факторов. Это теплопроводность материала трубки, разница температур между наружной стенкой трубки и внутренней стенкой трубки и отношение диаметра наружной стенки трубки к диаметру внутренней стенки трубки. Последний фактор может быть выражен также как толщина стенки трубки при данном диаметре трубки.
Поток тепла изменяется вдоль осевого направления трубок. Профиль потока тепла зависит от конструкции реактора реформинга. Типичный профиль потока тепла для типов реактора реформинга с верхним огневым обогревом и боковым огневым обогревом показан на Фиг.5 в публикации I.Dybkjar и S.W.Madsen, Advanced reforming technologies for hydrogen production, Hydrocarbon Engineering, декабрь/январь 1997/98, страницы 56-65. В приложенных рисунках вышеуказанная фигура показана как Фиг.1.
Поток тепла через стенку трубки контролируется строением огневого обогревателя горелок.
Для конструкции трубки реактора реформинга существенны следующие параметры.
Стенка трубки должна быть достаточно толстой, чтобы обеспечить достаточную прочность на протяжении всего срока службы трубки, и разница температур поперек стенки трубки должна оставаться ниже критической величины, чтобы избежать избыточного термического напряжения, которое может, в противном случае, привести к разрушению трубки.
Вышеуказанные требования противостоят одно другому. Срок службы трубки требует более низкого предела толщины трубки, тогда как ограничения разницы температур требуют более высокого предела толщины трубки. Следовательно, при выборе толщины трубки должен быть найден компромисс.
Из уровня техники по пат. GB 472629, В 01 J 8/06, 24.09.1937 известен реактор для проведения неадиабатического процесса, имеющий теплопроводящую стенку в виде трубы с постоянным наружным и внутренним диаметром. Внутри трубы установлен катализатор в фиксированной форме (конусообразный носитель катализатора).
Известный реактор имеет, в отличие от предложенного, другие теплопередающие свойства.
Заявленное изобретение направлено на улучшение потока тепла и срока службы за счет того, что в реакторе для проведения неадиабатических реакций, имеющем, по меньшей мере, одну теплопередающую стенку в виде трубы, согласно предложению труба выполнена с постоянным наружным диаметром стенки трубы и с внутренним диаметром стенки трубы, большим в первой секции трубы, чем внутренний диаметр стенки трубы во второй секции, по направлению потока неадиабатической реакционной среды.
Неадиабатическая реакция может производить или поглощать тепло.
Неадиабатическая реакция является реформингом с водяным паром.
Теплопередающая стенка ограничивает слой катализатора.
Слой катализатора присутствует в фиксированной форме.
Фиг.1 показывает профиль температуры стенки трубы и профиль потока тепла.
Как видно из фиг.1, максимум температуры стенки трубы и максимум потока тепла не находятся в одной и той же позиции на оси трубы, особенно в типах реактора реформинга с огневым обогревом.
На основе вышеуказанного факта, что максимум температуры стенки трубы и потока тепла находятся на различных положениях на оси трубы, настоящее изобретение обеспечивает реактор с улучшенным потоком тепла и сроком службы за счет различия в толщине стенки реактора вдоль осевого направления стенки.
Таким образом, будет возможно использовать относительно тонкую стенку в положении, где поток тепла высокий, но температура стенки низкая. Толстая стенка тогда используется в областях, где поток тепла низкий, но температура стенки высокая.
Для данного срока службы реактора температура в самой горячей части стенки реактора предписывает минимальную толщину стенки. Максимальную толщину стенки предписывает разница температур поперек стенки реактора в области, где разница температур наибольшая.
При помощи настоящего изобретения работу реактора улучшают изменением толщины переносящей тепло стенки по направлению потока неадиабатической реакционной среды. Наибольшую толщину стенки используют в положении наивысшей температуры, а наиболее тонкую стенку трубки используют в положении наивысшего потока тепла. Кроме того, еще получают улучшение, варьируя диаметр трубки и/или материал трубки в осевом направлении.
Реактор, в соответствии с настоящим изобретением, может иметь любую форму, удобную для определенных применений. Реактор может быть трубчатой или плоской формы, включая многоугольные формы. Теплообменная и реакционная среды могут быть газообразными, жидкими и/или твердыми.
Пример 1
Испытывали две различных конструкции стенки. Трубки конструкции 1 имели одинаковую толщину стенки вдоль всей длины, соответствуя известной конструкции реактора. Трубки конструкции 2 имели более тонкие стенки у входной части реактора в соответствии с настоящим изобретением. Размеры трубок для двух конструкций приведены в таблице 2 ниже.
Условия подаваемого газа, вводимого в два различных трубчатых реактора, сведены в таблице 1 ниже.
Реакции, проводимые в конструкции 1 и конструкции 2, являются описанными выше реакциями эндотермического каталитического реформинга с водяным паром.
Таблица 3 объединяет состав получаемого газа на выходе вышеуказанных конструкций. Газ, получаемый в конструкции 1 и конструкции 2, идентичен. Давление на выходе в конструкции 2 выше, чем в конструкции 1, что является преимуществом.
Фиг.2 показывает температуру наружной стенки и поток тепла для двух конструкций. Температура наружной стенки ниже максимальной рабочей температуры во всех положениях.
Фиг.3 показывает разницу температур поперек стенки трубки для двух конструкций. Максимальная разница температур в конструкциях слегка выше в конструкции 1. Разница температур в обеих конструкциях ниже максимально допустимой разницы температур. Однако длина трубки и вследствие этого размер реактора на 14% короче в конструкции согласно изобретению. Таким образом, достигается существенное снижение размера реактора, когда используют переменный диаметр трубки.
Таблица 1
Условия подаваемого газа
Скорость подаваемого потока м3 при н.у. в час 105,700
Температура °С 635
Давление бар 27,5
Н2 моль.% 9,6
Н2O моль.% 59,6
СО моль.% 0,3
CO2 моль.% 8,6
СН4 моль.% 22,0
Таблица 2
Размеры трубок для реформинга
Номер конструкции   1 2
Длина первой секции м 10,9 3,0
Наружный/внутренний диаметр первой секции мм 136/108 136/118
Максимальная рабочая температура первой секции за 100000 ч службы °С 979 924
Длина второй секции м нет 6,6
Наружный/внутренний диаметр второй секции мм - 136/108
Максимальная рабочая температура второй секции за 100000 ч службы °С - 979
Общая длина трубки м 10,96 9,44
Число трубок   200 200
Таблица 3
Получаемый газ
Номер конструкции   1 2
Скорость потока м3 при н.у. в час 147300 147300
Температура °С 930 930
Давление бар 26,1 26,5
Н2 моль.% 69,0 69,0
Н2O моль.% 20,3 20,3
CO моль.% 14,5 14,5
CO2 моль.% 6,0 6,0
СН4 моль.% 1,6 1,6

Claims (5)

1. Реактор для проведения неадиабатических реакций, имеющий, по меньшей мере, одну теплопередающую стенку в виде трубы, отличающийся тем, что труба выполнена с постоянным наружным диаметром стенки трубы и с внутренним диаметром стенки трубы, большим в первой секции трубы, чем внутренний диаметр стенки трубы во второй секции, по направлению потока неадиабатической реакционной среды.
2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что неадиабатическая реакция производит или поглощает тепло.
3. Реактор по п.1, отличающийся тем, что неадиабатическая реакция является реформингом с водяным паром.
4. Реактор по п.1, отличающийся тем, что теплопередающая стенка ограничивает слой катализатора.
5. Реактор по п.4, отличающийся тем, что слой катализатора присутствует в фиксированной форме.
RU2000113108/12A 1999-05-28 2000-05-26 Реактор для проведения неадиабатического процесса RU2283173C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13677499P 1999-05-28 1999-05-28
US60/136,774 1999-05-28
DK60/136,774 1999-05-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000113108A RU2000113108A (ru) 2003-11-10
RU2283173C2 true RU2283173C2 (ru) 2006-09-10

Family

ID=22474304

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000113108/12A RU2283173C2 (ru) 1999-05-28 2000-05-26 Реактор для проведения неадиабатического процесса

Country Status (8)

Country Link
EP (1) EP1063008A3 (ru)
JP (1) JP2001009263A (ru)
KR (1) KR20010049386A (ru)
CN (1) CN1170625C (ru)
CA (1) CA2310482A1 (ru)
NO (1) NO20002715L (ru)
RU (1) RU2283173C2 (ru)
ZA (1) ZA200002648B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2518971C2 (ru) * 2009-03-13 2014-06-10 Уде Гмбх Способ и устройство для равномерной выработки пара из отходящего тепла дегидрирования предельных углеводородов

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101927143B (zh) * 2009-06-18 2012-07-25 中国石油化工股份有限公司 一种管壳式固定床反应器系统
RU2542959C2 (ru) * 2010-11-05 2015-02-27 Мидрекс Текнолоджиз, Инк. Трубчатая установка риформинга с переменной толщиной стенок и соответствующий способ получения

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2315478A1 (fr) * 1975-06-25 1977-01-21 Azote & Prod Chim Perfectionnement a un four de reformage a la vapeur d'hydrocarbures
US3980440A (en) * 1975-08-06 1976-09-14 General Atomic Company Catalyst tube assembly for steam-hydrocarbon reformer
DK162891A (da) * 1991-09-23 1993-03-24 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade og reaktor til gennemfoerelse af ikke-adiabatiske reaktioner.

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2518971C2 (ru) * 2009-03-13 2014-06-10 Уде Гмбх Способ и устройство для равномерной выработки пара из отходящего тепла дегидрирования предельных углеводородов

Also Published As

Publication number Publication date
CN1170625C (zh) 2004-10-13
NO20002715D0 (no) 2000-05-26
JP2001009263A (ja) 2001-01-16
EP1063008A3 (en) 2001-03-28
NO20002715L (no) 2000-11-29
CN1275433A (zh) 2000-12-06
EP1063008A2 (en) 2000-12-27
KR20010049386A (ko) 2001-06-15
CA2310482A1 (en) 2000-11-28
ZA200002648B (en) 2001-02-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0450872B1 (en) Endothermic reaction apparatus
US5567398A (en) Endothermic reaction apparatus and method
CN100563810C (zh) 蒸汽重整
JP5298118B2 (ja) 複数の多孔性バーナを用いたコンパクトな交換器−反応器
EP1600209A1 (en) Heat exchange process and reactor
JP3262354B2 (ja) 非断熱触媒反応を実施する改質器
US6096106A (en) Endothermic reaction apparatus
US9776861B1 (en) Method of steam methane reforming with a tube and shell reactor having spirally positioned fluid inlets
US6153152A (en) Endothermic reaction apparatus and method
JP2022506005A (ja) 炭化水素の水蒸気改質又は乾式改質
WO2003031050A1 (en) Heat exchange reactor
RU2283173C2 (ru) Реактор для проведения неадиабатического процесса
AU2003230236B2 (en) Reaction apparatus with a heat-exchanger
KR101785484B1 (ko) 반응 효율이 우수한 탄화수소 수증기 개질용 촉매반응기
JPH05303972A (ja) 燃料改質器
RU2721837C2 (ru) Способ получения сингаза и устройство для охлаждения сингаза
JP3432298B2 (ja) 燃料改質装置
JP2817236B2 (ja) メタノール改質反応装置
GB2314853A (en) Reformer comprising finned reactant tubes
JPS59102804A (ja) 燃料改質装置
JP2024517531A (ja) 熱交換反応器シール装置
JPH0329723B2 (ru)
JPS5916536A (ja) 触媒反応装置
JPH0647444B2 (ja) 水素含有ガスを生成する方法
JPS61186201A (ja) 水素含有ガスを生成する方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20090527