RU2270268C1 - Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее - Google Patents
Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее Download PDFInfo
- Publication number
- RU2270268C1 RU2270268C1 RU2005102261/02A RU2005102261A RU2270268C1 RU 2270268 C1 RU2270268 C1 RU 2270268C1 RU 2005102261/02 A RU2005102261/02 A RU 2005102261/02A RU 2005102261 A RU2005102261 A RU 2005102261A RU 2270268 C1 RU2270268 C1 RU 2270268C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- amount
- item
- product according
- product
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нержавеющей стали мартенситно-аустенитного класса, предназначенной для изготовления высоконагруженных деталей, работающих на кручение и изгиб под динамической нагрузкой в агрессивных кислых средах с высоким содержанием солей щелочных и щелочноземельных металлов, солей азотной и серной кислот, ионов хлора, сероводорода. Коррозионно-стойкая сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод не более 0,07; хром 12,5÷17,0; никель 2,0÷8,0; молибден+3·вольфрам 0,05÷4,5; железо и примеси - остальное. При этом (Мо+3·W)≤(k1-Cr·a1), где k1=15,9, a1=0,87, а также Ni=k2-а2 (Cr+Мо+W), где k2=16,25±1,5, a2=0,7±0,1. Техническим результатом изобретения является повышение пластичности, оптимальной коррозионной стойкости и прочности в сероводородных средах, с одновременным повышением стабильности механических свойств стали. 2 н. и 23 з. п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к изделиям из стали, а также собственно нержавеющей стали мартенситно-аустенитного класса, которая предназначена для изготовления высоконагруженных деталей, работающих на кручение и изгиб под динамической нагрузкой и в агрессивных кислых средах с высоким содержанием солей щелочных и щелочноземельных металлов, солей азотной и серной кислот, ионов хлора, сероводорода. Известна сталь следующего состава, в мас.%:
| углерод | 0,01-0,07 |
| кремний | 0,4-0,8 |
| марганец | 0,4-0,8 |
| хром | 15,0-17,0 |
| никель | 2,5-4,5 |
| медь | 1,6-3,0 |
| ниобий | 0,15-0,35 |
| железо | остальное |
(см. RU № 2215815 С1, 10.11.2003 г.)
Известны различные изделия из стали, например, из нержавеющей хромоникелевой стали высокой прочности и пластичности, которая используется при производстве холоднокатаной ленты, полосы, листа, высокопрочной проволоки и канатов, пружин, медицинского инструмента, режущего инструмента, крепежа, деталей конструкций и т.д. Высокопрочное коррозионно-стойкое изделие выполняют из стали следующего состава компонентов, мас.%: углерод 0,15-0,45, хром 12,0-16,5, никель 3,0-5,0, железо - остальное, при этом содержание углерода и никеля находится в следующей зависимости: хром =25,7-(17,5°С 18,0) углерод - (1,2°С 1,4) никель (см. например, RU 2061781 С1, 10.06.1996, 6 С 22 С 38/40).
Из уровня техники также известно изделие, выполненное из высокопрочной коррозионно-стойкой стали аустенитно-мартенситного класса, упрочняемой азотом, предназначенной для изготовления высоконагруженных деталей машин, в частности самолетов, работающих при температуре от минус 70°С до 300°С в любых климатических условиях (см. например, RU 2214474 С2, 20.10.2003, 7 С 22 С 38/48).
Недостатком известных изделий из коррозионно-стойких сталей является недостаточная пластичность и нестабильность структуры стали с низкой коррозионной стойкостью, в первую очередь, в сероводородных средах, в результате чего со временем при эксплуатации механические свойства изделия из стали могут значительно ухудшаться.
Задачей, решаемой изобретением, является создание коррозионно-стойкой стали, а также изделия из нее, обладающего повышенной пластичностью, оптимальной коррозионной стойкостью и прочностью, в первую очередь, в сероводородных средах, с одновременным повышением стабильности механических свойств стали во время эксплуатации.
Указанная задача в части стали решается тем, что коррозионно-стойкая сталь, согласно изобретению, содержит компоненты в количестве, в мас.%:
| углерод | не более 0,07 |
| хром | 12,5÷17,0 |
| никель | 2,0÷8,0 |
| молибден+3·вольфрам | 0,05÷4,5 |
| железо и примеси | остальное |
при условии, что содержание ее компонентов удовлетворяет следующим соотношениям (Мо+3·W)÷(k1-Cr·a1), где k1=15,9, a1=0,87, а также Ni=k2-а2·(Cr+Мо+W), где k2=16,25±1,5, a2=0,7±0,1.
Сталь может дополнительно содержать медь в количестве (0,05÷5,0) мас.%.
Сталь может дополнительно содержать кремний в количестве не более 1,0 мас.%.
Сталь может дополнительно содержать марганец в количестве не более 1,8 мас.%.
Сталь может дополнительно содержать азот в количестве (0,005÷0,15) мас.%.
Сталь может дополнительно содержать бор в количестве (0,0001÷0,01) мас.%. Сталь может дополнительно содержать по крайней мере один из группы:
алюминий, титан, ниобий, ванадий в количестве (0,01÷5,0) мас.%.
Сталь может содержать, по крайней мере, один из следующих дополнительных компонентов: кальций, церий, барий, редкоземельные металлы, цирконий, иттрий, магний, мышьяк, тантал, селен.
Каждый дополнительный компонент может содержаться в количестве (0,001÷0,1)мас.%.
Сталь может дополнительно содержать лантан в количестве (0,005÷0,02) мас.%.
Сталь может дополнительно содержать кобальт в количестве не более 1,0 мас.%.
Указанная задача в части изделия из стали решается за счет того, что изделие из коррозионно-стойкой стали, согласно изобретению, изготовлено, преимущественно, в виде прутка цилиндрической формы, полученного после, по крайней мере, одной термообработки в следующих режимах: нагрев и выдержка изделий при температуре (300÷650)°С в течение 1÷17 часов с последующим охлаждением на воздухе или в среде с повышенной охлаждающей способностью, например воде или масле, причем изделие изготовлено из вышеописанной стали.
Изделие может быть изготовлено диаметром от 12 до 45 мм.
Изделие может быть изготовлено длиной до 8,5 метров.
Шероховатость его поверхности Ra может быть не более 2,5 мкм на базовой длине 0,8 мм.
Изделие может иметь предел текучести не менее 90 кгс/мм2.
Изделие может иметь отклонение прямолинейности не более 0,2 мм на погонный метр длины изделия.
Твердость изделия может составлять 444-285 НВ при диаметре отпечатка 2,9-3,6 мм.
Изделие может быть выполнено в виде крепежного элемента с резьбой, например болта, винта или шпильки размером от М5 до М20 с правой или левой с резьбой, нанесенной методом накатки или нарезки.
Болт или винт может быть выполнен с головкой, высаженной в горячем или холодном состоянии.
Изделие может быть получено путем прокатки слитков или непрерывно-литых заготовок.
Прокатка может быть осуществлена в два этапа: на первом этапе на блюминге с получением заготовок преимущественно квадратного сечения, а затем на мелкосортном стане - на заготовки преимущественно цилиндрической формы.
Сторона заготовок квадратного сечения может составлять от 80 до 120 мм, а диаметр заготовок цилиндрической формы составлять преимущественно от 12 мм до 45 мм.
Изделие может быть выполнено в виде вала, например, погружного насоса или газосепаратора.
Техническим результатом является коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее, обладающее повышенной пластичностью, оптимальной коррозионной стойкостью и прочностью в агрессивных, в первую очередь, в сероводородных средах, с одновременным повышением стабильности механических свойств стали во время эксплуатации за счет оптимально подобранных соотношений компонентов стали, а также режимов термообработки изделия.
Так, молибден и вольфрам вводятся в сталь в указанных количествах с целью повышения коррозионной стойкости, особенно к питинговой коррозии. В этом смысле влияние молибдена и вольфрама эквивалентно. Вольфрам имеет значительно больший атомный вес (183.85) по сравнению с молибденом (45.44). В пункте 6 примечаний к табл.1 ГОСТ 4543-71 предусмотрена возможность замены элементов из расчета три весовых части вольфрама на одну весовую часть молибдена.
Вольфрам вследствие большего размера атома вносит большее искажение в кристаллическую решетку железа по сравнению с молибденом. Это позволяет повысить прочностные свойства стали и с этой точки зрения применение вольфрама предпочтительней.
С другой стороны, вольфрам и молибден дорогостоящие элементы, а так как при легировании стали вольфрама требуется в три раза больше, чем молибдена, то применение вольфрама для легирования может привести к значительному удорожанию стали.
Молибден, вольфрам и хром относятся к ферритообразующим элементам. При одновременном легировании стали Мо, W, Cr на верхнем пределе их содержания сталь может перейти в феррито-аустенитный класс вместо мартенситно-аустенитного класса.
Соотношение (Mo+3W)≤(k1-Cr/a1) ограничивает верхний предел содержания Мо и W в зависимости от количества введенного хрома. Этим исключается переход стали в ферритно-аустенитный класс.
Вторая формула Ni=k2-a2(Cr+Mo+W) устанавливает связь между аустенитнообразующим элементом Ni и ферритообразующими элементами Cr, Мо, W. Выполнение условий формулы также обеспечивает получение стали мартенситно-аустенитного класса.
Коэффициент k2 имеет интервал значений k2min=14,75 и k2max=17,75. Если значение никеля будет ниже вычисленного при k2min сталь приобретает мартенситную или мартенситно-ферритную структуру с пониженными пластическими свойствами.
При содержании никеля более вычисленного при k2max сталь приобретает аустенино-мартенситную структуру с содержанием аустенита более 30%. В результате снижаются прочностные свойства стали.
Таким образом, содержание никеля в стали зависит от количества ферритообразующих элементов и определяется по формуле Ni=k2-a2(Cr+Mo+W), где a2 - поправочный коэффициент.
Высокая прочность стали может быть обеспечена и при мартенситно-ферритной структуре стали, как, например, в стали по патенту RU 2215815. В этом случае при одном и том же содержании хрома (ферритообразующих элементов) требуется меньшее содержание никеля (аустенитнообразующих элементов).
В тоже время, никель - высокопластичный, коррозионностойкий элемент. Увеличивая содержание никеля, в стали мы придаем ей большую пластичность, которая может характеризоваться следующими параметрами: относительное удлинение, относительное сужение, ударная вязкость, стойкость стали к циклической усталости и т.д., а также улучшаем коррозионную стойкость, в первую очередь, в сероводородных средах.
Равная же прочность обусловлена примерно равным содержанием мартенсита. В первом случае в качестве избыточной фазы содержится феррит, во втором - аустенит.
Углерод в стали может образовывать карбиды хрома, которые в случае содержания углерода более 0,07% значительно ухудшают пластичность стали и ударную вязкость. Необходимо стремиться к минимальному содержанию углерода.
При содержании хрома менее 12,5% резко ухудшается коррозионная стойкость стали. При содержании хрома более 17% в стали образуется дополнительная фаза-феррит. В результате снижаются прочностные свойства стали, ухудшается пластичность.
Требуемый уровень механических свойств изделия из стали обеспечивается указанными режимами термообработки дисперсионного упрочнения.
Свойства дисперсионно-твердеющей стали определяются количеством и дисперсностью выделившихся интерметаллидных частиц. При температуре менее 300°С процессы протекают медленно. Недостаточно снимаются исходные напряжения мартенсита. В результате сталь не приобретает требуемой прочности, а из-за неотпущенного мартенсита в дальнейшем при эксплуатации изделий возможны их поломки.
При температуре, близкой, но превышающей 300°С, из-за медленного протекания процессов требуются значительные выдержки до 17 часов, чтобы получить заметные упрочнения.
С ростом температуры интенсивность образования интерметаллидных частиц возрастает, сталь приобретает большую прочность. Максимальная прочность стали достигает при 450-500°С. При более высоких температурах интерметаллиды выделяются более крупных размеров. При этом достигаемая прочность стали снижается, и минимальная необходимая прочность стали достигается при температуре, не превышающей 650°С.
При выдержке менее 1 часа количество интерметаллидных частиц будет недостаточным для заметного упрочнения стали при любых температурах.
При выдержке более 17 часов происходит рост выделившихся интерметаллидных частиц, в результате происходит снижение прочности стали.
Возможен и повторный процесс термообработки по вышеуказанному режиму, при котором прочность стали получается той же, но в случае двойной термообработки выше уровень пластических свойств и ударной вязкости стали.
Таким образом, предлагаемая сталь, изделие из нее, а также способ изготовления изделия из стали обеспечивают повышенную пластичность при сохранении высокой прочности, их стабильность при эксплуатации, а также стойкость к коррозионному растрескиванию под напряжением при работе в агрессивных средах.
Пример.
Сталь выплавляли в основной дуговой электропечи. Разливка стали осуществлялась в слитки 1,15 т. Слитки прокатывались на блюминге на заготовки квадрат 100 мм. Заготовки прокатывались на мелкосортном стане на прутки диаметром 20 мм и длиной 5400 мм. Термообработка прутков заключалась в двойном отпуске по следующим режимам:
- нагрев и выдержка прутков при температуре 600°С в течение 4 часов с последующим охлаждением на воздухе;
- повторный нагрев и выдержка прутков при температуре 600°С в течение 4 часов с последующим охлаждением на воздухе.
На готовых прутках определялись механические свойства.
Испытания механических свойств проводили по ГОСТ 1497-43, ударной вязкости по ГОСТ 9454-78.
Стойкость стали к коррозионному растрескиванию под напряжением в сероводородной среде проводили по методике стандарта NACE ТМ 0177-96 (США). Образец помещался в среду водного раствора сероводорода и к нему прикладывалось растягивающее усилие, которое создавало напряжение в металле, равное 70% от предела текучести стали. Стойкость стали к коррозионному растрескиванию под напряжением в сероводородной среде определялось как время, прошедшее с начала испытаний до полного разрушения образца. Химический состав стали, выплавленной с различным содержанием компонентов, результаты испытаний механических свойств и коррозионных испытаний приведены в таблицах 1, 2.
| Таблица 1 Химический состав стали |
||||||||||||||
| Вариант | ||||||||||||||
| Хим. состав | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||||||||
| углерод | 0,015 | 0,07 | 0,005 | 0,015 | 0,015 | 0,015 | ||||||||
| хром | 15 | 15 | 15 | 15 | 15 | 17 | ||||||||
| никель* | факт | 5 | 2,4 | 7,2 | 1,9 | 6,8 | 3 | |||||||
| расчет | 2,1-6,1 | 2,4-5,4 | 4,2-7,2 | 2,1-6,1 | 2,1-6,1 | 2,0-5,0 | ||||||||
| молибден | 1,5 | 2,55 | 0,02 | 1,5 | 1,5 | 1,2 | ||||||||
| вольфрам | 0,1 | 0,1 | 0,01 | 0,1 | 0,1 | 0,1 | ||||||||
| молибден+ 3·вольфрам | факт | 1,8 | 2,85 | 0,05 | 1,8 | 1,8 | 1,5 | |||||||
| расчет | ≤2,85 | ≤2,85 | ≤2,85 | ≤2,85 | ≤2,85 | ≤1,1 | ||||||||
| *) В таблице №1 для указанных компонентов помимо фактического содержания компонентов в вариантах состава стали даны расчетные требуемые по формуле их значения. | ||||||||||||||
| Таблица 2 Механические и коррозионные свойства стали |
||||||||||||||
| Вариант | ||||||||||||||
| Свойства | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||||||||
| Предел текучести, кг/мм2 | 125 | 120 | 128 | 125 | 100 | 115 | ||||||||
| Временное сопротивление разрыву, кг/мм2 | 130 | 127 | 132 | 130 | 110 | 120 | ||||||||
| Относительное сужение,% | 60 | 58 | 60 | 50 | 60 | 55 | ||||||||
| Относительное удлинение,% | 20 | 18 | 20 | 12 | 20 | 17 | ||||||||
| Ударная вязкость, Дж/см2 | 120 | 110 | 120 | 80 | 120 | 100 | ||||||||
| Коррозионная стойкость стали под напряжением, час | 800 | 750 | 800 | 700 | 800 | 760 | ||||||||
Варианты 1, 2, 3 соответствуют изобретению. Вариант 1 - оптимальный. Варианты 4, 5 - не удовлетворяют данному изобретению, так как имеют содержание никеля за границами определенных по формуле. В результате вариант 4 имеет пониженные значения пластичности и коррозийной стойкости, т.к. сталь стала чисто мартенситной, а вариант 5 имеет пониженные прочностные свойства из-за избыточного содержания аустенита.
Вариант 6 имеет содержание молибдена+3* вольфрама более определенного по формуле. Сталь имеет повышенное содержание феррита и остаточного аустенита и, как следствие, пониженные прочностные и пластические характеристики.
Claims (25)
1. Коррозионно-стойкая сталь, характеризующаяся тем, что она содержит компоненты в количестве, мас.%:
при условии, что содержание ее компонентов удовлетворяет следующим соотношениям:
(Мо+3·W)≤(k1-Cr·a1), где k1=15,9, a1=0,87, а также
Ni=k2-а2 (Cr+Мо+W), где k2=16,25±1,5, a2=0,7±0,1.
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит медь в количестве 0,05÷5,0 мас.%.
3. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит кремний в количестве не более 1,0 мас.%.
4. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит марганец в количестве не более 1,8 мас.%.
5. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит азот в количестве 0,005÷0,15 мас.%.
6. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит бор в количестве 0,0001÷0,01 мас.%.
7. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит по крайней мере один из группы: алюминий, титан, ниобий, ванадий в количестве 0,01÷5,0 мас.%.
8. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит по крайней мере один из следующих дополнительных компонентов: кальций, церий, барий, редкоземельные металлы, цирконий, иттрий, магний, мышьяк, тантал, селен.
9. Сталь по п.8, отличающаяся тем, что каждый дополнительный компонент содержится в количестве 0,001÷0,1 мас.%.
10. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит лантан в количестве 0,005÷0,02 мас.%.
11. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит кобальт в количестве не более 1,0 мас.%.
12. Изделие из коррозионно-стойкой стали, характеризующееся тем, что оно изготовлено преимущественно в виде прутка цилиндрической формы, полученного после по крайней мере одной термообработки в следующих режимах: нагрев и выдержка изделий при температуре 300÷650°С в течение 1÷17 ч с последующим охлаждением на воздухе или в среде с повышенной охлаждающей способностью, например воде или масле, причем изделие изготовлено из стали по любому из пп.1-11.
13. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно изготовлено диаметром от 12 до 45 мм.
14. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно изготовлено длиной до 8,5 м.
15. Изделие по п.12, отличающееся тем, что шероховатость его поверхности Ra не более 2,5 мкм на базовой длине 0,8 мм.
16. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно имеет предел текучести не менее 90 кгс/мм2.
17. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно имеет отклонение прямолинейности не более 0,2 мм на погонный метр длины изделия.
18. Изделие по п.12, отличающееся тем, что его твердость составляет 444-285 НВ при диаметре отпечатка 2,9-3,6 мм.
19. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно выполнено в виде крепежного элемента с резьбой, например болта, винта или шпильки, размером от М5 до М20 с правой или левой резьбой, нанесенной методом накатки или нарезки.
20. Изделие по п.19, отличающееся тем, что болт или винт выполнен с головкой, высаженной в горячем или холодном состоянии.
21. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно получено путем прокатки слитков или непрерывно-литых заготовок.
22. Изделие по п.21, отличающееся тем, что прокатка осуществлена в два этапа: на первом этапе на блюминге с получением заготовок преимущественно квадратного сечения, а затем на мелкосортном стане - на заготовки преимущественно цилиндрической формы.
23. Изделие по п.22, отличающееся тем, что сторона заготовок квадратного сечения составляет от 80 до 120 мм.
24. Изделие по п.22, отличающееся тем, что диаметр заготовок цилиндрической формы составляет преимущественно от 12 до 45 мм.
25. Изделие по п.12, отличающееся тем, что оно выполнено в виде вала, например погружного насоса или газосепаратора.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102261/02A RU2270268C1 (ru) | 2005-02-01 | 2005-02-01 | Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102261/02A RU2270268C1 (ru) | 2005-02-01 | 2005-02-01 | Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2270268C1 true RU2270268C1 (ru) | 2006-02-20 |
Family
ID=36051034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005102261/02A RU2270268C1 (ru) | 2005-02-01 | 2005-02-01 | Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2270268C1 (ru) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2406780C2 (ru) * | 2006-06-16 | 2010-12-20 | Эндюстель Крёзо | Нержавеющая сталь, полученная дуплекс-процессом |
| RU2494165C2 (ru) * | 2009-04-23 | 2013-09-27 | Поско | Высокопрочный, высоковязкий тонкий стальной пруток и способ его изготовления |
| RU2518873C1 (ru) * | 2010-03-30 | 2014-06-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Фольга из нержавеющей стали и носитель катализатора для устройства очистки выхлопного газа, использующий эту фольгу |
| RU2522914C1 (ru) * | 2013-02-27 | 2014-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Аустенитно-ферритная сталь с высокой прочностью |
| RU2531215C2 (ru) * | 2010-10-11 | 2014-10-20 | Владислав Христианович Даммер | Высокопрочная коррозионностойкая сталь |
| RU2532785C1 (ru) * | 2013-05-17 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко" | Коррозионностойкая мартенситностареющая сталь |
| RU2576773C1 (ru) * | 2015-04-07 | 2016-03-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Высокопрочная коррозионностойкая сталь переходного класса |
| RU2627533C1 (ru) * | 2016-06-16 | 2017-08-08 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Коррозионно-стойкая сталь |
| RU2700440C1 (ru) * | 2019-05-23 | 2019-09-17 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Аустенитно-ферритная нержавеющая сталь |
| RU2721528C2 (ru) * | 2015-06-29 | 2020-05-19 | Валлурек Ойл Энд Гес Франс | Коррозионно-стойкая сталь, способ изготовления указанной стали и ее применение |
| RU2778709C2 (ru) * | 2020-09-04 | 2022-08-23 | Акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко" | Литейная коррозионно-стойкая свариваемая криогенная сталь и способ ее получения |
-
2005
- 2005-02-01 RU RU2005102261/02A patent/RU2270268C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2406780C2 (ru) * | 2006-06-16 | 2010-12-20 | Эндюстель Крёзо | Нержавеющая сталь, полученная дуплекс-процессом |
| RU2494165C2 (ru) * | 2009-04-23 | 2013-09-27 | Поско | Высокопрочный, высоковязкий тонкий стальной пруток и способ его изготовления |
| RU2518873C1 (ru) * | 2010-03-30 | 2014-06-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Фольга из нержавеющей стали и носитель катализатора для устройства очистки выхлопного газа, использующий эту фольгу |
| RU2531215C2 (ru) * | 2010-10-11 | 2014-10-20 | Владислав Христианович Даммер | Высокопрочная коррозионностойкая сталь |
| RU2522914C1 (ru) * | 2013-02-27 | 2014-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Аустенитно-ферритная сталь с высокой прочностью |
| RU2532785C1 (ru) * | 2013-05-17 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко" | Коррозионностойкая мартенситностареющая сталь |
| RU2576773C1 (ru) * | 2015-04-07 | 2016-03-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Высокопрочная коррозионностойкая сталь переходного класса |
| RU2721528C2 (ru) * | 2015-06-29 | 2020-05-19 | Валлурек Ойл Энд Гес Франс | Коррозионно-стойкая сталь, способ изготовления указанной стали и ее применение |
| RU2627533C1 (ru) * | 2016-06-16 | 2017-08-08 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Коррозионно-стойкая сталь |
| RU2700440C1 (ru) * | 2019-05-23 | 2019-09-17 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Аустенитно-ферритная нержавеющая сталь |
| RU2778709C2 (ru) * | 2020-09-04 | 2022-08-23 | Акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко" | Литейная коррозионно-стойкая свариваемая криогенная сталь и способ ее получения |
| RU2806682C1 (ru) * | 2023-03-03 | 2023-11-02 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Высокопрочная коррозионностойкая азотосодержащая мартенситно-аустенитно-ферритная сталь |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2270269C1 (ru) | Сталь, изделие из стали и способ его изготовления | |
| RU2270268C1 (ru) | Коррозионно-стойкая сталь и изделие из нее | |
| RU2441089C1 (ru) | КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ | |
| WO2015083599A1 (ja) | ボルト用鋼線およびボルト、並びにそれらの製造方法 | |
| US20190284666A1 (en) | NiCrFe Alloy | |
| EP1803831A2 (en) | Nitrocarburized microalloyed steel member | |
| US20180066344A1 (en) | Wire rod for use in bolts that has excellent acid pickling properties and resistance to delayed fracture after quenching and tempering, and bolt | |
| JP2006225701A (ja) | 球状化処理後の冷間鍛造性に優れた鋼線材及びその製造方法 | |
| JP5171197B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れた高強度・高耐食ボルト用２相ステンレス鋼線材、鋼線およびボルト並びにその製造方法 | |
| JP5034803B2 (ja) | 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2002256397A (ja) | 耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| EP1801255A1 (en) | Cold formable spring steel wire excellent in cold cutting capability and fatigue properties and manufacturing process thereof | |
| EP3202937A1 (en) | Steel for bolts, and bolt | |
| JP2006206999A (ja) | 高強度中空スタビライザ用電縫鋼管および高強度中空スタビライザの製造方法 | |
| CA3075882C (en) | Austenitic stainless steel and production method thereof | |
| EP3050987B1 (en) | Steel for high-strength bolts which has excellent delayed fracture resistance and bolt formability, and bolt | |
| WO2016158343A1 (ja) | 冷間圧造性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用鋼線、並びにボルト | |
| JP4321974B2 (ja) | 高強度ねじ用鋼および高強度ねじ | |
| RU2383649C2 (ru) | Дисперсионно-твердеющая сталь (варианты) и изделие из стали (варианты) | |
| JPWO2020027211A1 (ja) | 高Ｍｎ鋼およびその製造方法 | |
| US20030136482A1 (en) | Inert material with increased hardness for thermally stressed parts | |
| RU108037U1 (ru) | ИЗДЕЛИЕ ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni | |
| JPWO2019131099A1 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
| RU45998U1 (ru) | Изделие из стали | |
| JP4606113B2 (ja) | 比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材および製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MF41 | Cancelling an invention patent (total invalidation of the patent) |
Effective date: 20191127 |
|
| RZ4A | Other changes in the information about an invention |