RU2265900C2 - Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора - Google Patents

Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора Download PDF

Info

Publication number
RU2265900C2
RU2265900C2 RU2002119965/06A RU2002119965A RU2265900C2 RU 2265900 C2 RU2265900 C2 RU 2265900C2 RU 2002119965/06 A RU2002119965/06 A RU 2002119965/06A RU 2002119965 A RU2002119965 A RU 2002119965A RU 2265900 C2 RU2265900 C2 RU 2265900C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
thin
walled
party
cells
spacer
Prior art date
Application number
RU2002119965/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2002119965A (ru
Inventor
И.Г. Чапаев (RU)
И.Г. Чапаев
В.И. Батуев (RU)
В.И. Батуев
Н.А. Бычихин (RU)
Н.А. Бычихин
М.Г. Зарубин (RU)
М.Г. Зарубин
А.В. Чиннов (RU)
А.В. Чиннов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" filed Critical Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов"
Priority to RU2002119965/06A priority Critical patent/RU2265900C2/ru
Publication of RU2002119965A publication Critical patent/RU2002119965A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2265900C2 publication Critical patent/RU2265900C2/ru

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Arc Welding In General (AREA)
  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

Изобретение относится к атомной энергетике, в частности, к области изготовления тепловыделяющих сборок энергетических ядерных реакторов. Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора включает изготовление из тонкостенных трубок из сплава циркония, набор и точечную сварку фигурных ячеек между собой с образованием поля фигурных ячеек для прохождения через них тепловыделяющих элементов, изготовление составных частей шестигранного обода дистанционирующей решетки и закрепление их точечной сваркой к периферийным фигурным ячейкам набранного поля, при этом предварительно перед запуском тонкостенных трубок из сплава циркония на изготовление фигурных ячеек циркониевые тонкостенные трубки каждой конкретной плавки-партии подвергают взвешиванию, замеру суммарной длины и фактического наружного диаметра, по этим данным определяют фактическое значение средней расчетной толщины стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии, осуществляют подбор ключа матрицы инструмента прессования, определяют количество дистанционирующих решеток, изготавливаемых из тонкостенных трубок конкретной плавки-партии. Изобретение позволяет повысить качество изготовления ячеек дистанционирующих решеток. 3 ил.

Description

Изобретение относится к атомной энергетике и может найти применение на предприятиях, изготавливающих тепловыделяющие сборки (ТВС) для энергетических ядерных реакторов.
Известен способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора ВВЭР-1000, включающий набор поля фигурных ячеек для размещения в них тепловыделяющих элементов (ТВЭЛ) и закрепления набранного поля ячеек в шестигранном ободе точечной сваркой к ободу дистанционирующей решетки (см. Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов. под ред. Ф.Г.Решетникова, кн.1 М: Энергоатомиздат, 1995 г., табл.7.1, стр.184 и стр.187)
Известно, что фигурные ячейки из сплава циркония, изготавливаемые из тонкостенных трубок, имеют колебания по толщине стенок. Это приводит к тому, что набранное поле фигурных ячеек с допуском на изготовление - два допуска по толщине стенки на каждую ячейку, входит в обод либо с прослаблением, либо с натягом, но в том и в другом случае такие колебания отрицательно сказываются на качестве дистанционирующей решетки и производительности по причине дополнительных трудозатрат.
В случае ввода набранного поля ячеек с прослаблением требуется перед точечной сваркой обода к периферийным ячейкам осуществлять поджатие обода к периферийным ячейкам, что приводит к деформации средней части граней обода/ тогда как в углах обода зазоры остаются, а увеличенный зазор между ободом и полем фигурных ячеек приводит к прожогу периферийных ячеек при точечной сварке и к браку. В случае ввода набранного поля ячеек с натягом происходит деформация периферийных фигурных ячеек, потеря установленного шага между фигурными ячейками, ведущая к непроходимости отверстий фигурных ячеек для тепловыделяющих элементов во время сборки тепловыделяющей сборки.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора, включающий изготовление из тонкостенных трубок из сплава циркония, набор и точечную сварку фигурных ячеек между собой с образованием поля фигурных ячеек для прохождения через них тепловыделяющих элементов, изготовление составных частей шестигранного обода дистанционирующей решетки и закрепление их точечной сваркой к периферийным ячейкам набранного поля.(см. Патент RU №2155998, МПК 7 G 21 С 3/34, заявка 98115170/06 от 04.08.1998 г., опубл.10.09.2000). Выполнение обода составным из трех частей позволит устранить недостатки известного способа изготовления дистанционирующей решетки и позволит исключить брак по точечной сварке составных частей обода к периферийным фигурным ячейкам набранного поля при его превышении или уменьшении, т.е. при этом не потребуется поджимать составные части обода к периферийным ячейкам и наоборот, что имело место ранее в известном способе. Однако, как указывалось выше, фигурные ячейки, изготавливаемые из тонкостенных трубок, имеют колебания по толщине стенок, что ведет к вводу набранного поля ячеек в шестигранный обод либо с прослаблением, либо с натягом, а с применением обода из составных частей устраняется брак по сварке их к периферийным ячейкам, но не устраняется превышение размера поля ячеек и наоборот, т.е. этот недостаток остается, что отражается на качестве сборки тепловыделяющей сборки. При прослабленной сборке тепловыделяющих элементов в ячейки дистанционирующей решетки из-за «фреттинг» коррозии в ядерном реакторе возможно саморазрушение оболочки тепловыделяющего элемента, а при сборке с усиленным натягом тепловыделяющих элементов в ячейки дистанционирующей решетки возможно повреждение оболочки из циркониевого сплава при сборке, что вызовет в месте повреждения язвенную коррозию и разгерметизацию тепловыделяющего элемента.
Способ-прототип по патенту №2155998 не решает задачи по повышению качества формы и внешнего вида ячеек, точности их геометрических размеров и дистанционирующей решетки в сборе, минимизации напряжений при сборке ТВС, собираемости тепловыделяющей сборки, определения массы дистанционирующих решеток в активной зоне, определения массового расхода дорогостоящего реакторного материала, необходимого для изготовления дистанционирующих решеток, определения количества материала и их учет, эффективного планирования и отчетности и экономии сплава циркония.
У изготовленных ячеек качество, форма, внешний вид, точность их геометрических размеров и дистанционирующих решеток в сборе зависит от толщены стенки тонкостенной трубки, которую можно замерить только по торцам, однако этот замер не показателен, поскольку торцы тонкостенных трубок после их изготовления имеют иной размер, чем в середине тонкостенной трубки, из-за пресс-утяжки.
Отсутствие подбора пресс-инструмента по толщине стенки тонкостенной трубки из-за колебаний по толщине вызовет повышение напряжения в готовой ячейке и ее возможную деформацию, что соответственно отразится при сборе ТВЭЛ в ТВС и ее собираемости. Без определения массового расхода дорогостоящего реакторного материала, необходимого для изготовления дистанционирующих решеток, учет количества отходов, эффективное планирование и отчетность по расходу сплава циркония не возможны.
Технической задачей изобретения является повышение качества, формы и внешнего вида фигурных ячеек, точности их геометрических размеров и дистанционирующей решетки в сборе, минимизации напряжений при сборке ТВС, собираемости тепловыделяющей сборки, определение массы дистанционирующих решеток в активной зоне, определение массового расхода дорогостоящего реакторного материала, необходимого для изготовления дистанционирующих решеток, определение количества отходов материала и их учет, эффективное планирование, отчетность и экономия сплава циркония.
Эта техническая задача решается тем, что в способе изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора, включающем изготовление из тонкостенных трубок из сплава циркония, набор и точечную сварку фигурных ячеек между собой с образованием поля фигурных ячеек для прохождения через них тепловыделяющих элементов, изготовление составных частей шестигранного обода дистанционирующей решетки и закрепление их точечной сваркой к периферийным фигурным ячейкам набранного поля, согласно изобретению предварительно перед запуском тонкостенных трубок из сплава циркония на изготовление фигурных ячеек циркониевые тонкостенные трубки каждой конкретной плавки-партии подвергают взвешиванию, замеру суммарной длины и фактического наружного диаметра, по этим данным определяют фактическое значение средней расчетной толщины стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии по формуле:
Figure 00000002
Sp -средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии, мм;
Дф - фактический наружный диаметр тонкостенной трубки, определяемый при входном контроле, мм;
Wт - вес тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, кг;
ρ - удельный вес циркониевого сплава Э-110 = 6,5г/см3 (0,0065г/мм3);
π - постоянная величина, равная 3,14;
L - суммарная длина тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, мм,
по средней расчетной толщине стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии осуществляют подбор инструмента прессования по формуле:
Figure 00000003
Sм - ключ матрицы инструмента прессования, мм;
k - коэффициент, учитывающий пружинение материала при штамповке;
Sяч - ключ фигурной ячейки, мм;
Sp - средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии, мм,
проводят штамповку фигурных ячеек для дистанционирующей решетки, при этом количество дистанционирующих решеток, изготавливаемых из тонкостенных трубок конкретной плавки-партии определяют по формуле:
Figure 00000004
N - количество дистанционирующих решеток, изготавливаемых из тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, шт.;
L - суммарная длина тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, мм,
n - количество тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, шт.;
М - величина остатка тонкостенной трубки при обработке на токарном автомате, мм;
Нз - длина заготовки с припуском на отрезку, мм;
K1 - количество ячеек, необходимых для изготовления одной дистанционирующей решетки, шт.
Предложенный способ позволяет повысить качество, форму и внешний вид фигурных ячеек, точность их геометрических размеров и дистанционирующей решетки в сборе, минимизировать напряжения при сборке ТВС, улучшить собираемость тепловыделяющей сборки, определять массу дистанционирующих решеток в активной зоне, массовый расход дорогостоящего реакторного материала, необходимого для изготовления дистанционирующей решетки, количество отходов материала и проводить их учет, эффективно планировать и вести отчетность, что приводит к экономии сплава циркония.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
на чертежах представлены:
На фиг.1 - дистанционирующая решетка тепловыделяющей сборки;
на Фиг.2 - схема операции изготовления дистанционирующей решетки;
на Фиг.3 - инструмент прессования.
Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора осуществляется следующим образом и включает операции: изготовление 1 из тонкостенных трубок 2 из сплава циркония, набор 3 и точечную сварку 4 фигурных ячеек 5 между собой с образованием поля 6 фигурных ячеек 5 для прохождения через них тепловыделяющих элементов 7, изготовление 8 составных частей 9, 10, 11 шестигранного обода дистанционирующей решетки и закрепление 12 их точечной сваркой к периферийным фигурным ячейкам набранного поля 6 фигурных ячеек 5, взвешивание 13 каждой конкретной плавки-партии, замере 14 суммарной длины L и фактического наружного диаметра Дф, определение 15 по этим данным значения средней расчетной толщины Sp стенки тонкостенной трубки 2 конкретной плавки-партии по формуле (I):
Figure 00000005
Sp - средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной
плавки-партии, мм;
Дф - фактический наружный диаметр тонкостенной трубки, определяемый при входном контроле, мм;
Wт - вес тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, кг;
ρ - удельный вес циркониевого сплава Э-110 = 6,5г/см3 (0,0065г/мм3);
π - постоянная величина, равная 3,14;
L - суммарная длина тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, мм,
осуществление подбора 16 пресс-инструмента 17 по средней расчетной толщине Sp стенки тонкостенной трубки 2 конкретной плавки-партии по формуле (2):
Figure 00000003
Sм - ключ матрицы 18 инструмента прессования 17,мм;
k - коэффициент, учитывающий пружинение материала при штамповке;
Sяч - ключ фигурной ячейки 5, мм;
Sp - средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной плавки - партии, мм,
изготовление 1 штамповкой 19 фигурных ячеек 5 для дистанционирующей решетки 20, определение 21 по формуле (3) количества дистанционирующих решеток 20, изготавливаемых из тонкостенных трубок 2 конкретной плавки-партии:
Figure 00000004
N - количество дистанционирующих решеток 20, изготавливаемых из тонкостенных трубок 2 конкретной плавки-партии, шт.;
L - суммарная длина тонкостенных трубок 2 в конкретной плавке-партии, мм,
n - количество тонкостенных трубок 2 в конкретной плавке-партии, шт.;
М - величина остатка тонкостенной трубки 2 при обработке на токарном автомате, мм (не показан);
Нз - длина заготовки с припуском на отрезку, мм;
K1 - количество ячеек, необходимых для изготовления одной дистанционирующей решетки, шт.
Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора осуществляют следующим образом.
Предварительно перед запуском тонкостенных трубок 2 из сплава циркония на изготовление 1 фигурных ячеек 5 циркониевые тонкостенные трубки 2 каждой конкретной плавки-партии подвергают взвешиванию 13, замеру 14 суммарной длины L и фактического наружного диаметра Дф, по этим данным определяют 15 фактическое значение средней расчетной толщины Sp стенки тонкостенной трубки 2 конкретной плавки-партии по формуле (1). По средней расчетной толщине стенки трубки 2 конкретной плавки-партии осуществляют подбор 16 пресс-инструмента 17 с матрицей 18 по формуле (2) и осуществляют штамповку 19 фигурных ячеек 5 для дистанционирующей решетки 20. Количество дистанционирующих решеток 20, изготавливаемых из трубок 2 конкретной плавки-партии, определяется по формуле (3). После штамповки фигурные ячейки 5 набирают 3 в поле 6 фигурных ячеек 5 с точечной сваркой 4 между собой для прохождения через них тепловыделяющих элементов при сборке ТВС. Изготавливают 8 составные части 9, 10, 11, образующие шестигранный обод. Все результаты сведены в таблицу №1. Предложенный способ позволяет повысить качество, форму и внешний вид фигурных ячеек, точность их геометрических размеров и дистанционирующей решетки в сборе, минимизировать напряжения, улучшить собираемость ТВС, определять массу дистанционирующих решеток в активной зоне ядерного реактора, массовый расход дорогостоящего реакторного материала, необходимого для изготовления дистанционирующей решетки, количество отходов материала и проводить их учет, эффективно планировать и вести отчетность, что приводит к экономии сплава циркония.
Таблица 1
Плавка -партия шт., n кг, Wт мм, L мм, ДФ мм, Sp мм, Sяч мм, Sм шт., N кг, Wп кг, Wo
811-99-3/1-3 120 20,2 303520 12,81 0,261 12.75 12.4 45,88 0,3714 3,159
676-97-1/4-4 52 7,7 124650 12,8 0,241 12.75 12.2 18,82 0,3447 1,210
811-99-3/2-3 13 2,2 34030 12,81 0,252 12.75 12.2 5,147 0,3607 0,343
811-99-3/2-4 99 16,3 243755 12,81 0,261 12.75 12.4 36,83 0,3731 2,555
663-97-1/1-1 46 7,6 121620 12,8 0.244 12.75 12.2 18,39 0,3487 1,184
663-97-1/1-2 47 7,6 121295 12,8 0,245 12.75 12.2 18,34 0,3496 1,186
149-99-1/1-3 132 21,3 378600 12,81 0,219 12.75 12.0 57,34 0,3139 3,297
811-99-3/2-1 130 21,8 327115 12,81 0,261 12.75 12.4 49,44 0,3719 3,411
811-99-3/2-2 130 21,9 330660 12,81 0,259 12.75 12.2 49,99 0,3696 3,423
256-99-1/4-4 85 11,7 177520 12,81 0,257 12.75 12.2 26,74 0,3678 1,863

Claims (1)

  1. Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора, включающий изготовление из тонкостенных трубок из сплава циркония, набор и точечную сварку фигурных ячеек между собой с образованием поля фигурных ячеек для прохождения через них тепловыделяющих элементов, изготовление составных частей шестигранного обода дистанционирующей решетки и закрепление их точечной сваркой к периферийным фигурным ячейкам набранного поля, отличающийся тем, что предварительно перед запуском тонкостенных трубок из сплава циркония на изготовление фигурных ячеек циркониевые тонкостенные трубки каждой конкретной плавки-партии подвергают взвешиванию, замеру суммарной длины и фактического наружного диаметра, по этим данным определяют фактическое значение средней расчетной толщины стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии по формуле
    Sp=(Дф-(Дф 2-4·Wт/ρ·¶·L)0,5)/2, (1)
    где Sp - средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной плавки - партии, мм;
    Дф - фактический наружный диаметр тонкостенной трубки, определяемый при входном контроле, мм;
    Wт - вес тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, кг;
    ρ - удельный вес циркониевого сплава Э-110=6,5 г/см3 (0,0065 г/мм3),
    ¶ - постоянная величина, равная 3,14;
    L - суммарная длина тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, мм,
    по средней расчетной толщине стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии осуществляют подбор инструмента прессования по формуле
    Sм=k·(Sяч-2·Sp), (2)
    где Sм - ключ матрицы, инструмента прессования, мм;
    k - коэффициент, учитывающий пружинение материала при штамповке;
    Sяч - ключ фигурной ячейки, мм;
    Sp - средняя расчетная толщина стенки тонкостенной трубки конкретной плавки-партии,
    проводят штамповку фигурных ячеек для дистанционирующей решетки, при этом количество дистанционирующих решеток, изготавливаемых из тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, определяют по формуле
    N=(L-n·М)/Нз·K1, (3)
    где N - количество дистанционирующих решеток, изготавливаемых из тонкостенных трубок конкретной плавки-партии, шт.;
    L - суммарная длина тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, мм;
    n - количество тонкостенных трубок в конкретной плавке-партии, шт.;
    М - величина остатка тонкостенной трубки при обработке на токарном автомате, мм;
    Нз - длина заготовки с припуском на отрезку, мм;
    K1 - количество ячеек, необходимых для изготовления одной дистанционирующей решетки, шт.
RU2002119965/06A 2002-07-22 2002-07-22 Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора RU2265900C2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002119965/06A RU2265900C2 (ru) 2002-07-22 2002-07-22 Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002119965/06A RU2265900C2 (ru) 2002-07-22 2002-07-22 Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002119965A RU2002119965A (ru) 2004-01-27
RU2265900C2 true RU2265900C2 (ru) 2005-12-10

Family

ID=35635478

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002119965/06A RU2265900C2 (ru) 2002-07-22 2002-07-22 Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2265900C2 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2450374C1 (ru) * 2010-08-30 2012-05-10 Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора
WO2023033666A1 (ru) * 2021-08-31 2023-03-09 Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") Дистанционирующая решетка тепловыделяющей сборки ядерного реактора

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2450374C1 (ru) * 2010-08-30 2012-05-10 Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора
WO2023033666A1 (ru) * 2021-08-31 2023-03-09 Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") Дистанционирующая решетка тепловыделяющей сборки ядерного реактора

Also Published As

Publication number Publication date
RU2002119965A (ru) 2004-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101546814B1 (ko) 경수형 원자로용 핵연료 집합체(실시예), 경수형 원자로 및 핵연료 집합체의 연료 요소
RU2265900C2 (ru) Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора
RU2351027C2 (ru) Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора
FR2509510B1 (fr) Procede de fabrication de tubes de revetement en un alliage a base de zirconium pour barres de combustible pour reacteurs nucleaires
FR2509509B1 (fr) Procede de fabrication de tubes de revetement en un alliage a base de zirconium pour barres de combustible pour reacteurs nucleaires
RU2223557C2 (ru) Тепловыделяющая сборка ядерного реактора
JP3008129B2 (ja) 燃料集合体の製造方法
EP0869197B1 (en) Method for the production of a spacer for the positioning of fuel rods
RU2450374C1 (ru) Способ изготовления дистанционирующей решетки тепловыделяющей сборки ядерного реактора
RU52512U1 (ru) Тепловыделяющая сборка ядерного реактора
RU2461086C2 (ru) Дистанционирующая решетка сборки тепловыделяющей
JPH06174874A (ja) 燃料集合体及び炉心
WO2005004167A1 (ja) 加圧水型原子炉用ｍｏｘ燃料集合体
JPS6035032B2 (ja) 燃料集合体
JP2004333433A (ja) 燃料集合体熱的特性評価方法及び装置
JP3441149B2 (ja) 原子炉の炉心
JPH04301591A (ja) 燃料集合体
RU2219602C2 (ru) Способ контроля и разбраковки дистанционирующих решеток тепловыделяющих сборок ядерного реактора
CN206806034U (zh) 一种控制棒驱动杆流致振动响应的测量结构
RU2315378C1 (ru) Способ неразрушающего дистанционного контроля облученного ядерного топлива
Ames et al. Sandia Critical Experiments Exploring the Effects of Fuel-to-Water Ratio Variations.
CN112446147A (zh) 一种提高压紧力裕量的燃料组件压紧系统分析方法
CN115248385A (zh) 一种基于量产电池制作的扣式电池的有效性评判方法
Arinkin et al. Conversion program of the WWR-K research reactor core to use low enrichment uranium
CN116525908A (zh) 一种提高燃料电池堆气体分配均匀性装置及其设计方法

Legal Events

Date Code Title Description
FZ9A Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal)

Effective date: 20050217