RU2265063C1 - Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи - Google Patents
Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2265063C1 RU2265063C1 RU2004112179/02A RU2004112179A RU2265063C1 RU 2265063 C1 RU2265063 C1 RU 2265063C1 RU 2004112179/02 A RU2004112179/02 A RU 2004112179/02A RU 2004112179 A RU2004112179 A RU 2004112179A RU 2265063 C1 RU2265063 C1 RU 2265063C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hearth
- level
- furnace
- lance
- oxygen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 238000007664 blowing Methods 0.000 title abstract description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 title abstract description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 14
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 29
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 238000011161 development Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 5
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009432 framing Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к выплавке стали в мартеновских или электросталеплавильных печах. Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи включает подачу в ванну металла струй кислорода через сопла фурм, установленных в боковой стенке печи ниже уровня жидкого металла горизонтально или под углом к поверхности футерованной огнеупорами подины. При горизонтальном расположении фурмы устанавливают над поверхностью подины на минимальном, предотвращающем воздействие на нее струй кислорода уровне, равном 8-12 диаметров выходного сопла фурмы. Сопла фурм, расположенных под углом к поверхности подины, устанавливают на уровне, обеспечивающем расположение конечного участка струи кислорода в жидком металле не ниже уровня расположения струи кислорода, подаваемой при горизонтальной установке фурм. Фурмы могут быть установлены стационарно в боковой стенке печи или с возможностью перемещения в направлении ванны металла. Технический результат - повышение эффективности продувки газом расплава, увеличение эксплуатационного ресурса дутьевого устройства, стойкости футеровки и производительности печи. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к металлургическому производству, в частности к выплавке стали в мартеновских или электросталеплавильных печах, в которых для интенсификации технологического процесса используется прием продувки ванны кислородом.
Известен, способ производства стали в мартеновской печи, включающий подачу кислорода через стационарные фурмы, расположенные ниже уровня металла, глубина погружения которых 0,01-0,3 глубины ванны. (RU №506886 27.01.1997).
Недостатком известного способа является повышенный темп перемешивания расплава донным дутьевым потоком, который сопровождается активным развитием негативных процессов брызгоуноса и пылеобразования и отсутствия взаимосвязи этих процессов с изменениями параметре процесса возникающих по ходу плавки.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ продувки ванны сталеплавильного агрегата подового типа кислородом, внедряемым в расплав с помощью неохлаждаемых двухпроводных фурм, установленных стационарно в боковой огнеупорной стенке рабочего пространства ниже границы поверхности расплава под углом к горизонтали. /Лозин Г.А. и др. // Сталь, 2003, с.41-45/. Заглубление дутья в расплав позволяет значительно повышать эффективность целенаправленного использования окислителя в технологические периоды плавки. Недостатком способа является неоднозначность ее производственных показателей, являющихся тормозом для широкого ее применения и не соответствует требованиям текущего производства. Способ характеризуется пониженной стойкостью огнеупорной кладки продувочного узла в боковой стенке печи и повышенным износом участка подины, примыкающего к нему.
Неоднозначность ее производственных показателей объясняется отсутствием системного подхода к формированию режимов продувки, отсутствие учета факторов, определяющих взаимодействие окислителя и огнеупора подины.
Задачей изобретения является разработка способа продувки расплава в подовом агрегате, повышение эффективности работы.
Ожидаемый технический результат - повышение эффективности продувки газом расплава, увеличение эксплуатационного ресурса дутьевого устройства, стойкости футеровки и производительности печи.
Ожидаемый технический результат достигается тем, что в известном способе продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи, включающем подачу в ванну металла струй кислорода через сопла фурм, установленных в боковой стенке печи ниже уровня жидкого металла горизонтально или под углом к поверхности футерованной огнеупорами подины, при горизонтальном расположении фурмы устанавливают над поверхностью подины на минимальном, предотвращающем воздействие на нее струй кислорода уровне, равном 8-12 диаметров выходного сопла фурмы, при этом сопла фурм, расположенных под углом к поверхности подины, устанавливают на уровне, обеспечивающем расположение конечного участка струи кислорода в жидком металле не ниже уровня расположения струи кислорода, подаваемого при горизонтальной установке фурм.
При максимальном износе футеровки подины сопла фурм, установленных под углом к поверхности подины, можно расположить в боковой стенке печи не выше уровня жидкого металла.
Фурму можно установить стационарно в футеровке ванны или с возможностью перемещения по внутренней поверхности футеровки ванны.
Сущность способа поясняется следующим.
Важнейшим параметром, в целом определяющим эффективность любого метода подачи окислителя в ванну, следует рассматривать величину удельной поверхности зоны взаимодействии сред окислитель - железоуглеродистый расплав. Ее увеличение активизирует окислительные и тепломассообменные процессы в расплаве при существенном повышении степени целенаправленного использования кислорода и интенсивности проведения технологического процесса. Управление величиной поверхности реакционной зоны практически обеспечивается изменением параметров дутья: его интенсивностью, давлением, направленностью и уровнем начального заглубления источника дутья в расплав.
При неизменных аэродинамических качествах глубинного дутья его результативность воздействия на поверхность реакционной зоны в значительной степени определяется уровнем заглубления (месторасположением в боковой кладке сталеплавильного агрегата) и направленностью дутьевой фурмы в расплаве.
Динамика внедрения газообразного окислителя в железоуглеродистый расплав характеризуется известными закономерностями изменения аэродинамических качеств дутьевого потока в окружающей среде. По мере проникновения в ванну динамический напор дутья снижается, происходит дробление газового потока и перемешивание его с расплавом. Окислительный потенциал газа при этом обеспечивает развитие химических реакций обезуглероживания и окисления железа. Температура реакционной поверхности, достигая 2500°С, значительно превышает температуру нагрева окружающего расплава (1350-1600°С) и огнеупорной кладки.
В практике сталеплавильного производства известно применение достаточно широкого диапазона направленности дутья в ванну. При этом выбор угла наклона потока окислителя определяется произвольно, вне взаимосвязи его с уровнем заглубления в расплав, без учета его воздействия, на поверхность реакционной зоны.
Принципиальные закономерности развития процесса взаимодействия газообразного окислителя с расплавом и поверхности их контакта внутри реакционной зоны находятся вне зависимости от метода продувки. Сравнительная оценка влияния направленности и уровня заглубления дутья на величину поверхности зоны в этих условиях может быть обеспечена с помощью известных в научных исследованиях приемов анализа внешних геометрических параметров зоны.
Достаточно близко отражающей практические условия продувки является схема реакционной зоны, включающая наличие организованно направленного газового и восходящего газожидкостного потоков (см. чертеж). Условием поворота дутья является равенство динамического напора в осевой части организованно направленного потока и статического давления расплава на конечной стадии его проникновения в ванну.
Используя уравнение Бернулли, это равновесие выражается математически в виде:
где ω1 и p1 - скорость (м/с) и плотность (кг/м3) на оси потока в конце участка проникновения его в расплав; l - длина проникновения газового потока в расплав (в метрах); p2 -плотность металла, кг/м3; q - ускорение силы тяжести, м/с2.
При горизонтальном направлении дутья в этих условиях происходит самопроизвольный подъем газожидкостного потока под действием архимедовых сил, а при наклонении дутьевого потока происходит его отражение от горизонтального уровня расплава, на котором обеспечивается это равенство.
В рассматриваемой по чертежу геометрии реакционной зоны развитие ее внешней поверхности обеспечивается в основном за счет изменения поверхности боковой проекции условного тела внедрения, образованного глубиной погруженной в расплав фурмы и наружной границей движущегося газожидкостного потока, формируемой длиной (дальнобойностью) проникновения потока в расплав l, углом его направленности, например, к горизонту, "α".
Дальнобойность дутья практически не зависит от направления потока "α" и глубины погружения в расплав и, в первую очередь, определяется динамическим напором потока. Для условий истечения газа из работающего в расчетном режиме сопла Лаваля дальнобойность проникновения потока в расплав рассчитывается, например, по уравнению:
где i - импульс потока, Н; К - коэффициент турбулентности, при давлении газа в диапазоне 0,39-0,59 МПа, равный 0,13.
При использовании в практических условиях фурм с цилиндрическими соплами фактическая длина направленного проникновения дутья в расплав несколько снижается, что, однако, не оказывает принципиального влияния на результативность предлагаемых в изобретении технических приемов.
По мере заглубления источника дутья в ванну при его неизменных аэродинамических параметрах и направленности поверхность реакционной зоны увеличивается практически по линейной зависимости. Т.е., увеличение уровня заглубления фурмы в расплав следует рассматривать высокоэффективным средством для повышения эффективности использования окислителя. При этом во избежание удара, направленного под углом к горизонту окислительного потока в поверхность подины, по мере приближения к ней (источника дутья) фурмы необходимо обеспечивать последовательный переход от наклоненного дутья к горизонтальному.
Сближение горизонтально направленного потока окислителя с поверхностью подины повышает вероятность его агрессивного воздействия на огнеупорную кладку подины при их контактировании. Приближенная оценка этой вероятности может быть установлена на основании результатов расчета изменяющегося диаметра потока по мере его проникновения в расплав
где d0 - диаметр потока на выходе из сопла фурмы, м; β - угол раскрытия потока, равный 18-20°.
Фактический подъем уровня расположения горизонтального потока направленного дутья над поверхностью подины h предлагается поддерживать в диапазоне 8-12 начальных диаметров потока. Во избежание вредного влияния на кладку подины прилегающих к потоку снизу пограничных слоев расплава, вовлекаемых дутьем в спутное турбулентное движение под действием энергии потока, нижняя граница h1 принимается больше расчетного по формуле (3) диаметра потока на конечной стадии его проникновения на 20-30%. Ограничение верхнего значения h2 диктуется целесообразностью максимального развития при этом поверхности реакционной зоны с одновременным исключением негативного влияния дутья на кладку в периоды нерасчетного режима его энергообеспечения и для безопасного обеспечения приемов дутья, рассматриваемых ниже.
При наклоне дутья к горизонту уровень подъема оси выходного сопла фурмы по отношению к исходному уровню горизонтального дутья Н устанавливают с обеспечением условия соприкосновения (стыковки) конечного участка проникновения в расплав наклонного потока (при постоянстве в этих условиях величины l) с установленным уровнем расположения оси горизонтально направленного потока h, (см. чертеж). Причем по мере увеличения угла "α" обеспечивают последовательный подъем фурмы от нижнего уровня горизонтального потока h1 к верхнему h2.
Подъем наклонной фурмы с удалением конечного участка проникновения дутья от оптимального уровня горизонтального потока h2 влечет за собой уменьшение поверхности зоны реакции и эффективности продувки в целом. При снижении уровня месторасположения фурмы до условий проникновения наклонного дутья ниже рекомендуемых значений h1 возникает вероятность его ударения в поверхность подины. Эта вероятность повышается по мере увеличения угла "α".
При направлении дутьевого потока под заданным углом "α" оптимальная величина подъема уровня Н выходного сечения сопла фурмы относительно принятого уровня горизонтальной продувки, например h1, устанавливается по результатам решения прямоугольного треугольника, образованного (см. чертеж) отрезком уровня горизонтального дутья, направленной к нему под острым углом "α", гипотенузой l с известным, не изменяющимся при любом направлении дутья, значением и искомой величиной H1.
Используя известные значения тригонометрических функций, H1 рассчитывается по уравнению:
H1=lsinα
При этом общая величина подъема уровня фурмы над поверхностью подины устанавливается по выражению:
Н1=h1+lsinα
С увеличением угла наклона потока оптимальный уровень подъема фурмы Н2 устанавливается с использованием более высокого уровня расположения горизонтально направленного дутья h2 (чертеж). Месторасположение фурмы Н2 определяется с использованием повышенного значения уровня горизонтально направленного дутья h2.
Заглубление источника кислородного дутья фурмы в расплав в практических условиях, например, электросталеплавильного производства осуществляется с использованием неохлаждаемых двухпроводных фурм, которые устанавливаются стационарно в боковой кладке печи, ниже уровня водоохлаждаемых панелей. Порядок распределения фурм по периметру печи обеспечивает активизацию обезуглероживания расплава в "холодных" зонах ванны. Традиционно отсчет уровня их заглубления в ванну (от 100 до 500 мм) производится от поверхности расплава практически вне зависимости от направления дутьевого потока. При этом его направление изменяют в достаточно широких пределах (от горизонтального до наклоненного к горизонту под углом 45°). Интенсивность подачи кислорода через каждую фурму находится в диапазоне от 100 до 500 м3/ч. Через внешний кольцевой канал фурмы направляется углеводородное топливо, например природный газ, задачей которого является частичная защита устья окислительного потока от его реакционного воздействия на огнеупорную кладку прифурменной зоны.
Как уже было указано, ресурс использования известных методов глубинной продувки лимитируется ограниченной стойкостью при фурменной зоны, вызываемой встречей дутьевого потока с поверхностью подины и встречным отражением его в месторасположение фурмы.
Практический выбор рационального уровня установки дутьевой фурмы в боковой кладке печи по нашему предложению обеспечивается при расчетной оценке ее месторасположения относительно поверхности подины с учетом конкретных данных о направленности и аэродинамических параметрах дутья.
Пример. При глубинной продувке металла в ванне кислородным потоком с интенсивностью 250 м3/ч и давлением 0,588 МПа через фурму с диаметром выходного сечения сопла (равным d0), 10 мм, установленная по формуле (2) дальнобойность дутья в расплав l, составляет 300 мм. При горизонтальном направлении этого дутья оптимальный уровень подъема оси фурмы над поверхностью подины находится в диапазоне 80-120 мм или l/d0=8-12 калибров.
При ограниченном наклоне дутьевого потока горизонту под углом, например, 20 (по формуле (5) устанавливается, что в рассматриваемых условиях оптимальный подъем уровня месторасположения оси выходного сечения сопла фурмы над поверхностью подины составляет 80-185 мм. При дутье под углом 45° это удаление от поверхности подины составляет 350 мм.
По ходу выработки огнеупоров футеровки подины сталеплавильного агрегата происходит постепенное удаление точки истечения струи энергоносителя из выходного отверстия фурмы от поверхности подины в вертикальном направлении. В случае применения наклонной фурмы вышеозначенный процесс удаления газовой струи от подины ускоряется по мере износа самой фурмы и обрамляющей ее огнеупорной кладки стен и откосов печи. При значительной выработке огнеупоров агрегата струя окислителя оказывается выше уровня металла, воздействуя только на шлак, что многократно снижает эффективность продувки.
Таким образом, наиболее предпочтительным условием для эффективного использования кислородного дутья при продувке ванны является горизонтальное расположение сопел фурм, которые должны по мере износа футеровки печи находиться на постоянном уровне от пода печи, не превышающем 8-12 калибров.
Однако выдержать такое условие затруднительно из-за отсутствия механизмов, обеспечивающих опускание дутьевых устройств в соответствии с износом футеровки, например, по откосу печи.
Поэтому представляется целесообразным использовать принцип установки стационарных фурм в футеровке рабочего пространства под углом к подине, при этом угол и высоту расположения фурм над подом выбирать из возможной средней эффективности использования кислородного дутья.
Проведено сравнение эффективности продувки расплава кислородом в подовом сталеплавильном агрегате при установке фурм в футеровке рабочего пространства по прототипу и с учетом условий, вытекающих из предложенного изобретения.
Интенсивность подачи кислорода в обоих случаях 250 м3/ч, при давлении 0,588 МПа и диаметре сопла 10 мм. В качестве защитного газа использован природный газ.
При установке фурм в футеровке рабочего пространства по прототипу: сопла фурм установлены под углом 50° на глубине 300 мм от уровня металла.
При установке фурм в футеровке рабочего пространства по предложению: сопла фурм установлены под углом 20° на расстоянии 180 мм от пода печи.
Проведенные испытания в сравнении с прототипом показали увеличение стойкости фурм на 10%, снижение износа футеровки на 17%, увеличение коэффициента использования кислорода в целом до 97% и повышение производительности печи за счет сокращения периодов плавки в среднем на 5%.
Claims (3)
1. Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи, включающий подачу в ванну металла струй кислорода через сопла фурм, установленных в боковой стенке печи ниже уровня жидкого металла горизонтально или под углом к поверхности футерованной огнеупорами подины, отличающийся тем, что при горизонтальном расположении фурмы устанавливают над поверхностью подины на минимальном, предотвращающем воздействие на нее струй кислорода уровне, равном 8-12 диаметров выходного сопла фурмы, при этом сопла фурм, расположенных под углом к поверхности подины, устанавливают на уровне, обеспечивающем расположение конечного участка струи кислорода в жидком металле не ниже уровня расположения струи кислорода, подаваемой при горизонтальной установке фурм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что фурмы установлены стационарно в боковой стенке печи или с возможностью перемещения в направлении ванны металла.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что при максимальном износе футеровки подины сопла фурм, установленных под углом к поверхности подины, располагают в боковой стенке печи не выше уровня жидкого металла.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004112179/02A RU2265063C1 (ru) | 2004-04-22 | 2004-04-22 | Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004112179/02A RU2265063C1 (ru) | 2004-04-22 | 2004-04-22 | Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004112179A RU2004112179A (ru) | 2005-10-27 |
| RU2265063C1 true RU2265063C1 (ru) | 2005-11-27 |
Family
ID=35863433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004112179/02A RU2265063C1 (ru) | 2004-04-22 | 2004-04-22 | Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2265063C1 (ru) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3945820A (en) * | 1973-03-03 | 1976-03-23 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh | Process and immersion lances for introducing oxygen into a metal melt |
| DE2946030A1 (de) * | 1979-11-14 | 1981-05-27 | Korf Industrie Und Handel Gmbh + Co Kg, 7570 Baden-Baden | Verfahren zum schutz der duesen und der feuerfesten auskleidung eines gefaesses zum frischen einer metallschmelze |
| SU1268615A1 (ru) * | 1985-05-22 | 1986-11-07 | Руставский металлургический завод | Способ продувки жидкого металла |
-
2004
- 2004-04-22 RU RU2004112179/02A patent/RU2265063C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3945820A (en) * | 1973-03-03 | 1976-03-23 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh | Process and immersion lances for introducing oxygen into a metal melt |
| DE2946030A1 (de) * | 1979-11-14 | 1981-05-27 | Korf Industrie Und Handel Gmbh + Co Kg, 7570 Baden-Baden | Verfahren zum schutz der duesen und der feuerfesten auskleidung eines gefaesses zum frischen einer metallschmelze |
| SU1268615A1 (ru) * | 1985-05-22 | 1986-11-07 | Руставский металлургический завод | Способ продувки жидкого металла |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛОЗИН Г.А. и др. Новая практика применения глубинной продувки сталеплавильной ванны. Сталь, №1, 2003, с. 43-45. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004112179A (ru) | 2005-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2221050C2 (ru) | Способ прямой плавки | |
| EP1857760A1 (en) | Improved burner panel and related methods | |
| KR102342201B1 (ko) | 순산소 전로용 통풍구 | |
| UA109976C2 (uk) | Заглибні фурми для верхньої продувки з рідинним охолодженням | |
| CN104848682B (zh) | 熔池熔炼炉 | |
| ES2847865T3 (es) | Proceso de fundición directa | |
| CN110042199A (zh) | 用于碱性氧气炉的底部搅拌风口和方法 | |
| CN104894390A (zh) | 采用富氧旋涡熔池熔炼炉处理脆硫铅锑矿的方法 | |
| RU2265063C1 (ru) | Способ продувки металла в ванне подовой сталеплавильной печи | |
| CN1148410A (zh) | 在电弧炉内生产钢的方法及其电弧炉 | |
| CN208108797U (zh) | 熔炼炉 | |
| CN103026161B (zh) | 移除熔炉中炉结堆积的方法和系统 | |
| JP4787244B2 (ja) | 湯出しパイプ | |
| JP2012082492A (ja) | 転炉精錬方法 | |
| CN108253788B (zh) | 冶金炉 | |
| WO1997002365A1 (en) | Device for after-burning combustible components of the atmosphere in metallurgical smelting vessels | |
| JP2020139661A (ja) | アーク式電気炉、アーク式電気炉における排滓方法及び溶融金属の製造方法 | |
| RU21915U1 (ru) | Установка для производства низкоуглеродистой стали | |
| CN104894385A (zh) | 采用富氧旋涡熔池熔炼炉处理锑氧烟尘的方法 | |
| CN104894389A (zh) | 采用富氧旋涡熔池熔炼炉处理二次含铅杂料的方法 | |
| JP7836024B2 (ja) | 高炉への還元ガス吹込方法及び高炉 | |
| JP2012082491A (ja) | 転炉精錬方法 | |
| JP6939828B2 (ja) | 溶鉄の送酸精錬方法 | |
| CN108332557A (zh) | 熔炼炉和利用熔炼炉进行熔炼的方法 | |
| KR100225249B1 (ko) | 슬로핑 발생 억제를 위한 잔류 슬래그량 조절방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130423 |