RU2258567C1 - Liquid sprayer - Google Patents

Liquid sprayer Download PDF

Info

Publication number
RU2258567C1
RU2258567C1 RU2004109945/12A RU2004109945A RU2258567C1 RU 2258567 C1 RU2258567 C1 RU 2258567C1 RU 2004109945/12 A RU2004109945/12 A RU 2004109945/12A RU 2004109945 A RU2004109945 A RU 2004109945A RU 2258567 C1 RU2258567 C1 RU 2258567C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
channels
liquid
sections
sprayer according
sprayer
Prior art date
Application number
RU2004109945/12A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
А.В. Карпышев (RU)
А.В. Карпышев
А.Л. Душкин (RU)
А.Л. Душкин
занцев Н.Н. Р (RU)
Н.Н. Рязанцев
Original Assignee
Карпышев Александр Владимирович
Душкин Андрей Леонидович
Рязанцев Николай Николаевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Карпышев Александр Владимирович, Душкин Андрей Леонидович, Рязанцев Николай Николаевич filed Critical Карпышев Александр Владимирович
Priority to RU2004109945/12A priority Critical patent/RU2258567C1/en
Priority to PCT/RU2005/000147 priority patent/WO2005097345A1/en
Priority to TW94111721A priority patent/TWI251509B/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2258567C1 publication Critical patent/RU2258567C1/en

Links

Images

Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
    • A62C—FIRE-FIGHTING
    • A62C31/00—Delivery of fire-extinguishing material
    • A62C31/02—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing
    • A62C31/05—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing with two or more outlets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/26—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with means for mechanically breaking-up or deflecting the jet after discharge, e.g. with fixed deflectors; Breaking-up the discharged liquid or other fluent material by impinging jets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/34—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl
    • B05B1/3405—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl to produce swirl

Landscapes

  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Nozzles (AREA)

Abstract

FIELD: liquid spraying equipment, particularly used in fire-fighting, sanitary and watering facilities, for liquid fuel combustion, etc.
SUBSTANCE: sprayer has body with channels for liquid jets forming and liquid supply nipple. The channels are directed so that axes thereof cross beyond channel outlets in sprayed liquid flow generation space. Minimal distance between crossing axes does not exceed hydraulic channel radius Rh value. Distance between outlet channel sections and sprayed liquid flow generation space defined by plane with minimal distance between crossing channel axes preferably does not exceed 80Rh. Sprayer body may be provided with chamber shaped as solid of revolution and installed beyond outlet channel sections. Axial channel may be formed in the sprayer body. Channels may have equal cross-sections. Sprayer in accordance with the second embodiment has one channel with cross-sectional area, which is not more than 2 times greater than that of another one.
EFFECT: increased uniformity of droplet intensity and dispersion over flow section, reduced energy consumption.
1 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к технике распыления жидкости и может быть использовано в системах пожаротушения, сантехническом оборудовании, устройствах сжигания жидкого топлива, поливочных агрегатах и т.д.The invention relates to techniques for spraying liquid and can be used in fire extinguishing systems, plumbing equipment, devices for burning liquid fuel, watering units, etc.

Известен распылитель, содержащий корпус с каналами для формирования струй жидкости и штуцер для подвода жидкости, в котором оси каждой пары каналов расположены таким образом, что распыляемые струи топлива пересекаются и объединяются, образуя единый факел распыленных частиц конической формы с минимальным отклонением от центральной оси распылителя (см. патент US 5044562, опубликован 03.09.1991, МПК F 02 M 51/06). Недостатком данного устройства являются существенные потери кинетической энергии при распылении жидкости, которые обусловлены образованием кольцевых струй.A known atomizer comprising a housing with channels for forming liquid jets and a nozzle for supplying liquid, in which the axis of each pair of channels are arranged so that the sprayed fuel jets intersect and combine, forming a single torch of sprayed particles of a conical shape with a minimum deviation from the central axis of the sprayer ( see patent US 5044562, published 03.09.1991, IPC F 02 M 51/06). The disadvantage of this device is the significant loss of kinetic energy when spraying a liquid, which is caused by the formation of ring jets.

Известен также распылитель, содержащий корпус с каналами для формирования струй жидкости и штуцер для подвода жидкости. Выходные отверстия каналов для подачи жидкости образованы на осесимметричной поверхности с V-образным профилем. Распыление жидкости в известном устройстве происходит в результате столкновения струй жидкости в определенной пространственной области, расположенной напротив выходных отверстий каналов для подачи жидкости (см. патент JP 11-076871, опубликован 23.03.1999, МПК В 05 В 1/26). Распылитель описанной конструкции позволяет создать поток капель мелкодисперсного распыла только за счет энергии удара потоков друг о друга, что ограничивает возможности по минимизации энергетических затрат на генерацию распыленного потока.Also known is a sprayer comprising a housing with channels for forming jets of liquid and a fitting for supplying liquid. The outlets of the fluid supply channels are formed on an axisymmetric surface with a V-shaped profile. The spraying of liquid in the known device occurs as a result of the collision of the jets of liquid in a certain spatial region located opposite the outlet openings of the channels for supplying liquid (see patent JP 11-076871, published March 23, 1999, IPC 05 V 1/26). The atomizer of the described design allows you to create a stream of droplets of fine dispersion only due to the impact energy of the flows against each other, which limits the ability to minimize energy costs for generating a spray stream.

Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является распылитель, содержащий корпус с изогнутыми каналами для формирования струй жидкости и штуцер для подвода жидкости (см. патент US 5358179, опубликован 25.10.1994, МПК В 05 В 1/26). Оси выходных отверстий каналов пересекаются в некоторой точке за пределами корпуса распылителя. Мелкодисперсный поток жидкости образуется при соударении предварительно сформированных в каналах струй жидкости. Благодаря наличию в корпусе распылителя изогнутых каналов поток жидкости перед входом в цилиндрические участки каналов, осевые линии которых пересекаются в пространственной области за поверхностью корпуса распылителя, приобретает дополнительную угловую скорость.The closest analogue of the claimed invention is a spray containing a housing with curved channels for forming a jet of liquid and a fitting for supplying liquid (see patent US 5358179, published 10/25/1994, IPC 05 V 1/26). The axes of the channel outlet openings intersect at some point outside the atomizer body. A finely dispersed fluid stream is formed upon the collision of liquid jets previously formed in the channels. Due to the presence of curved channels in the sprayer housing, the fluid flow, before entering the cylindrical portions of the channels, the axial lines of which intersect in the spatial region beyond the surface of the sprayer housing, acquires an additional angular velocity.

Увеличение относительной скорости струй за счет предварительного закручивания струй и, соответственно, увеличения угловой скорости струй позволяет повысить эффективность распыления струй жидкости в мелкодисперсный газокапельный поток. Однако, несмотря на данные преимущества известного устройства, в процессе формирования закрученных струй жидкости появляются дополнительные потери кинетической энергии из-за увеличения гидравлического сопротивления подводящих каналов подачи жидкости.An increase in the relative velocity of the jets due to preliminary swirling of the jets and, accordingly, an increase in the angular velocity of the jets makes it possible to increase the efficiency of spraying jets of liquid into a finely dispersed gas-droplet stream. However, despite these advantages of the known device, in the process of forming swirling jets of liquid, additional losses of kinetic energy appear due to an increase in the hydraulic resistance of the supply channels of the fluid supply.

Задачей настоящего изобретения является создание распылителя жидкости, позволяющего генерировать потоки капель жидкости мелкодисперсного распыла с заданной пространственной конфигурацией при условии снижения расхода и давления жидкости в подводящих магистралях. Достигаемый технический результат заключается в снижении энергетических затрат на генерацию мелкодисперсных газокапельных потоков.The objective of the present invention is to provide a liquid atomizer that allows you to generate flows of liquid droplets of finely dispersed spray with a given spatial configuration, provided that the flow rate and pressure of the liquid in the supply lines are reduced. Achievable technical result is to reduce energy costs for the generation of finely dispersed gas-droplet flows.

Достигаемый технический результат обеспечивается при использовании распылителя жидкости, содержащего корпус с каналами для формирования струй жидкости и штуцер для подвода жидкости. Согласно настоящему изобретению каналы для формирования струй жидкости направлены таким образом, что их осевые линии скрещиваются за выходными сечениями каналов в пространственной области формирования распыленного потока жидкости. При этом минимальное расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов не превышает среднюю величину гидравлического радиуса поперечного сечения каналов.Achievable technical result is achieved when using a liquid atomizer containing a housing with channels for forming liquid jets and a nozzle for supplying liquid. According to the present invention, the channels for forming liquid jets are directed in such a way that their axial lines intersect beyond the outlet sections of the channels in the spatial region of formation of the atomized liquid stream. Moreover, the minimum distance between the intersecting axial lines of the channels does not exceed the average value of the hydraulic radius of the cross section of the channels.

В общем случае величина гидравлического радиуса для каналов произвольного сечения определяется из соотношения:In the General case, the value of the hydraulic radius for channels of arbitrary section is determined from the relation:

Figure 00000002
Figure 00000002

где RГ - средняя величина гидравлического радиуса каналов, мм;where R G is the average value of the hydraulic radius of the channels, mm;

ω - живое сечение потока жидкости, мм2;ω is the living cross-section of the fluid flow, mm 2 ;

χ - смоченный периметр канала, мм.χ - wetted channel perimeter, mm.

Для цилиндрических каналов, полностью заполненных жидкостью, величина гидравлического радиуса каналов определяется по формуле:For cylindrical channels completely filled with liquid, the value of the hydraulic radius of the channels is determined by the formula:

RГ=0,25 D, где D - диаметр цилиндрических каналов, мм.R G = 0.25 D, where D is the diameter of the cylindrical channels, mm

Средняя величина гидравлического радиуса RГ каналов определяется по формуле:The average value of the hydraulic radius R G channels is determined by the formula:

Figure 00000003
Figure 00000003

где RГ1, RГ2,... RГN - гидравлические радиусы каналов 1...N соответственно, мм;where R Г1 , R Г2 , ... R ГN - hydraulic radii of channels 1 ... N, respectively, mm;

N - количество каналов.N is the number of channels.

В предпочтительном варианте выполнения конструкции распылителя расстояние между выходными сечениями каналов и областью формирования распыленного потока жидкости, на границе которой расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов имеет минимальное значение, выбирается не более 80 RГ.In a preferred embodiment of the atomizer design, the distance between the outlet sections of the channels and the region of formation of the atomized liquid stream, at the boundary of which the distance between the intersecting axial lines of the channels has a minimum value, is selected no more than 80 R G.

Каналы распылителя могут быть выполнены цилиндрической формы. Целесообразно, чтобы длина каналов не превышала 40 RГ. Угол пересечения фронтальных проекций осевых линий каналов выбирается в диапазоне от 1° до 179°, причем для генерации дальнобойных струй оптимальные значения данного угла приближаются к 1°, а для генерации газокапельных потоков с широким факелом распыла оптимальные значения угла близки к 180°. В предпочтительных вариантах выполнения конструкции распылителя жидкости указанный угол выбирается в следующих диапазонах: от 50 до 70° и от 150 до 179°.The spray channels can be made cylindrical. It is advisable that the length of the channels does not exceed 40 R G. The intersection angle of the frontal projections of the axial lines of the channels is selected in the range from 1 ° to 179 °, and for the generation of long-range jets, the optimal values of this angle approach 1 °, and for the generation of gas-droplet flows with a wide spray jet, the optimal values of the angle are close to 180 °. In preferred embodiments of the design of the liquid atomizer, said angle is selected in the following ranges: from 50 to 70 ° and from 150 to 179 °.

Поверхность входного и/или выходного сечения каналов может быть выполнена плоской. Плоскости или образующие поверхностей входных и выходных сечений каналов, выполненных в корпусе, могут быть параллельны и расположены под углом не более 90° к оси симметрии корпуса. В предпочтительных вариантах выполнения изобретения данный угол выбирается в диапазоне от 50 до 70°. Целесообразно, чтобы осевые линии каналов были перпендикулярны плоскостям выходных сечений каналов.The surface of the input and / or output section of the channels can be made flat. The planes or forming surfaces of the input and output sections of the channels made in the housing may be parallel and located at an angle of not more than 90 ° to the axis of symmetry of the housing. In preferred embodiments of the invention, this angle is selected in the range from 50 to 70 °. It is advisable that the axial lines of the channels are perpendicular to the planes of the output sections of the channels.

Поверхность входного и/или выходного сечения каналов распылителя может иметь форму тела вращения. Образующие поверхностей входных и выходных сечений каналов могут быть параллельны. Целесообразно также, чтобы осевые линии каналов были перпендикулярны образующим поверхности выходных сечений каналов.The surface of the input and / or output section of the channels of the atomizer may be in the form of a body of revolution. Forming surfaces of the input and output sections of the channels can be parallel. It is also advisable that the axial lines of the channels are perpendicular to the generatrix of the surface of the output sections of the channels.

Каналы могут иметь одинаковое поперечное сечение или площадь поперечного сечения, по крайней мере, одного из каналов может превышать площадь поперечного сечения любого другого канала не более чем в два раза. Оптимальное количество каналов выбирается от двух до шести.The channels can have the same cross-section or the cross-sectional area of at least one of the channels can exceed the cross-sectional area of any other channel by no more than two times. The optimal number of channels is selected from two to six.

В корпусе распылителя может быть выполнен осевой канал. Для концентрации генерируемого потока в определенном направлении корпус распылителя снабжается камерой в форме тела вращения, установленной за выходными сечениями каналов. В различных вариантах выполнения распылителя камера может иметь коническую или цилиндрическую форму.An axial channel may be provided in the atomizer body. To concentrate the generated flow in a certain direction, the atomizer body is equipped with a camera in the form of a body of revolution mounted behind the outlet sections of the channels. In various embodiments of the atomizer, the chamber may have a conical or cylindrical shape.

С целью снижения гидравлических потерь каналы могут иметь сужающиеся входные участки, которые выполняются конической или коноидальной формы.In order to reduce hydraulic losses, the channels can have tapering inlet sections that are conical or conoidal in shape.

Далее изобретение поясняется примерами конкретного выполнения распылителя жидкости со ссылками на поясняющие чертежи, на которых изображено следующее:The invention is further illustrated by examples of specific performance of the liquid atomizer with reference to the explanatory drawings, which depict the following:

на фиг.1 - общий вид распылителя со стороны области формирования распыленного потока жидкости в увеличенном масштабе;figure 1 is a General view of the atomizer from the side of the area of formation of the atomized fluid flow on an enlarged scale;

на фиг.2 - ступенчатый разрез распылителя жидкости по плоскостям А-А;figure 2 is a stepped section of a liquid atomizer along the planes aa;

на фиг.3 - ступенчатый разрез распылителя жидкости по плоскостям А-А в варианте выполнения с дополнительной цилиндрической камерой;figure 3 is a stepped section of a liquid atomizer along the planes aa in an embodiment with an additional cylindrical chamber;

на фиг.4 - схема образования распыленного потока жидкости в пространственной области пересечения струй (вид со стороны области формирования распыленного потока жидкости);figure 4 is a diagram of the formation of a sprayed fluid flow in the spatial region of the intersection of the jets (view from the side of the formation region of the sprayed fluid flow);

на фиг.5 - схематичное изображение фронтальных проекций осевых линий каналов с векторами скоростей пересекающихся струй жидкости (ступенчатый разрез по плоскостям А-А);figure 5 is a schematic representation of the frontal projections of the axial lines of the channels with the velocity vectors of the intersecting jets of liquid (stepwise section along the planes aa);

на фиг.6 - общий вид распылителя со стороны области формирования распыленного потока жидкости в варианте выполнения при значении угла пересечения фронтальных проекций осевых линий каналов, равном 179°.Fig.6 is a General view of the sprayer from the area of formation of the sprayed fluid stream in the embodiment when the angle of intersection of the frontal projections of the axial lines of the channels is 179 °.

на фиг.7 - ступенчатый разрез распылителя жидкости, изображенного на фиг.6, по плоскостям Б-Б.in Fig.7 is a stepwise section of the liquid atomizer shown in Fig.6, along the planes BB.

Распылитель жидкости, изображенный на фиг.1 и 2, содержит корпус 1 с двумя цилиндрическими каналами 2 для формирования струй жидкости и штуцер 3 для подвода жидкости. Каналы 2 для формирования струй жидкости направлены таким образом, что их осевые линии 4 скрещиваются за выходными сечениями каналов в пространственной области формирования распыленного потока жидкости (см. фиг.4 и 5), при этом минимальное расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов не превышает среднюю величину гидравлического радиуса RГ поперечного сечения каналов K1 и К2 (см. фиг.4). Длина цилиндрических каналов 2 составляет 8 RГ, что соответствует условию выбора оптимальных размеров каналов 2 (длина каналов не превышает 40 RГ).The liquid spray shown in figures 1 and 2 contains a housing 1 with two cylindrical channels 2 for forming jets of liquid and a fitting 3 for supplying liquid. Channels 2 for forming liquid jets are directed in such a way that their axial lines 4 are crossed beyond the outlet sections of the channels in the spatial region of the formation of the sprayed liquid stream (see Figs. 4 and 5), while the minimum distance between the crossed axial lines of the channels does not exceed the average value hydraulic radius R G of the cross section of the channels K 1 and K 2 (see figure 4). The length of the cylindrical channels 2 is 8 R G , which corresponds to the condition for choosing the optimal dimensions of the channels 2 (the length of the channels does not exceed 40 R G ).

Образующие 5 и 6 конических поверхностей входных и выходных сечений каналов 2 расположены под углом α к оси симметрии 7 корпуса. В рассматриваемом примере реализации изобретения величина α выбрана равной 50°, т.е. в пределах диапазона от 50° до 70° согласно формуле изобретения. Образующие 5 и 6 параллельны между собой и перпендикулярны осевым линиям 4 каналов 2.Generating 5 and 6 of the conical surfaces of the input and output sections of the channels 2 are located at an angle α to the axis of symmetry 7 of the housing. In this example implementation of the invention, the value of α is chosen equal to 50 °, i.e. within the range of 50 ° to 70 ° according to the claims. Generators 5 and 6 are parallel to each other and perpendicular to the axial lines of 4 channels 2.

Корпус распылителя жидкости в данном примере реализации изобретения выполнен с осевым каналом 8. Осевые линии 4 каналов 2 распылителя жидкости, показанного на фиг.2 и 3, расположены под острым углом β по отношению друг к другу. В другом примере выполнения распылителя жидкости осевые линии каналов могут располагаться под тупым углом (β=179°), как это показано на фиг.7.The body of the liquid atomizer in this embodiment is made with an axial channel 8. The axial lines 4 of the channels 2 of the liquid atomizer shown in FIGS. 2 and 3 are located at an acute angle β with respect to each other. In another example of a fluid atomizer, the center lines of the channels may be at an obtuse angle (β = 179 °), as shown in FIG. 7.

Вариант выполнения распылителя жидкости, изображенного на фиг.3, включает камеру 9 цилиндрической формы. Камера 9 установлена за выходными сечениями каналов 2 по потоку жидкости. Длина камеры LK не превышает двадцатикратную величину ее диаметра DK. Оптимальная величина отношения DK/LK в рассматриваемом варианте выполнения составляет 1,5.An embodiment of the liquid atomizer shown in FIG. 3 includes a cylindrical chamber 9. The chamber 9 is installed behind the outlet sections of the channels 2 along the fluid flow. The length of the chamber L K does not exceed twenty times its diameter D K. The optimal ratio D K / L K in this embodiment is 1.5.

Осевые линии 4 каналов 2 выполнены скрещивающимися с минимальным расстоянием между ними, не превышающим среднюю величину гидравлического радиуса RГ каналов 2. Каналы 2 выполнены цилиндрической формы с одинаковым поперечным сечением. Для двух одинаковых каналов 2 диаметром D=2 мм величина гидравлического радиуса составляет: RГ=0,25D=0,5 мм.The axial lines of 4 channels 2 are made crossing with a minimum distance between them, not exceeding the average hydraulic radius R G of channels 2. Channels 2 are made of cylindrical shape with the same cross section. For two identical channels 2 with a diameter of D = 2 mm, the hydraulic radius is: R G = 0.25D = 0.5 mm.

Расстояние между выходными сечениями каналов и областью формирования распыленного потока жидкости, на границе которой расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов имеет минимальное значение, составляет 40 RГ (см. фиг.5), т.е. не превышает 80 RГ согласно формуле изобретения. Граница 10 пространственной области формирования распыленного потока, изображенная на фиг.5, характеризуется минимальным расстоянием между скрещивающимися осевыми линиями 4 каналов 2. На фиг.5 показана точка пересечения фронтальных проекций осевых линий 4 каналов 2, которая определяет минимальное расстояние между скрещивающимися осевыми линиями 4, расположенными в параллельных плоскостях.The distance between the outlet sections of the channels and the region of formation of the sprayed fluid stream, at the boundary of which the distance between the intersecting axial lines of the channels has a minimum value, is 40 R G (see Fig. 5), i.e. does not exceed 80 R G according to the claims. The boundary 10 of the spatial region of the formation of the atomized flow shown in FIG. 5 is characterized by a minimum distance between the intersecting axial lines of the 4 channels 2. FIG. 5 shows the intersection point of the frontal projections of the axial lines 4 of the channels 2, which defines the minimum distance between the intersecting axial lines 4, located in parallel planes.

Угол β пересечения фронтальных проекций осевых линий 4 каналов 2, который показан на фиг.5, составляет 50°, т.е. в диапазоне оптимальных значений β от 50° до 70° согласно формуле изобретения (фиг.5).The angle β of the intersection of the frontal projections of the axial lines 4 of the channels 2, which is shown in FIG. 5, is 50 °, i.e. in the range of optimal values of β from 50 ° to 70 ° according to the claims (figure 5).

На фиг.6 представлен другой вариант выполнения конструкции распылителя жидкости. В данном распылителе осевые линии 11 каналов 12 расположены под углом к оси симметрии 13 корпуса, величина которого близка к 90°. Расстояние между осевыми линиями 11 каналов 12 так же, как и в первом варианте конструкции, не превышает RГ.Figure 6 presents another embodiment of the design of the spray liquid. In this sprayer, the axial lines 11 of the channels 12 are located at an angle to the symmetry axis 13 of the housing, the magnitude of which is close to 90 °. The distance between the axial lines 11 of the channels 12 in the same way as in the first embodiment, does not exceed R G.

Каналы 12 выполнены в цилиндрической вставке 14, соосно установленной в корпусе 15 распылителя жидкости (фиг.7). Фронтальные проекции осевых линий 11 каналов 12 пересекаются под углом, величина которого составляет 179° (в пределах диапазона оптимальных значений 150-179°).The channels 12 are made in a cylindrical insert 14, coaxially mounted in the housing 15 of the liquid atomizer (Fig.7). The frontal projections of the axial lines of 11 channels 12 intersect at an angle whose magnitude is 179 ° (within the range of optimal values of 150-179 °).

В данном варианте выполнения распылителя жидкости поверхность выходных сечений каналов 12 имеет форму конуса, а поверхность входных сечений каналов 12 имеет форму цилиндра. Соответственно, образующая 16 конической поверхности выходных сечений каналов 12 не параллельна образующей 17 цилиндрической поверхности входных сечений каналов 12.In this embodiment, the liquid atomizer, the surface of the outlet sections of the channels 12 is in the shape of a cone, and the surface of the inlet sections of the channels 12 has the shape of a cylinder. Accordingly, the generatrix 16 of the conical surface of the output sections of the channels 12 is not parallel to the generatrix 17 of the cylindrical surface of the input sections of the channels 12.

Каналы 12 формирования струй жидкости выполнены с входными коническими участками 18 для снижения гидравлических потерь. Корпус 15 распылителя во втором варианте выполнения так же, как и в первом варианте, имеет штуцер 19 для подключения к магистрали подачи жидкости.The channels 12 for forming liquid jets are made with inlet conical sections 18 to reduce hydraulic losses. The spray gun housing 15 in the second embodiment, as in the first embodiment, has a fitting 19 for connecting to the fluid supply line.

Генерация распыленных струй с помощью распылителя жидкости, выполненного согласно настоящему изобретению, осуществляется следующим образом.The generation of atomized jets using a liquid atomizer made according to the present invention is as follows.

Рабочая жидкость поступает из магистрали подвода жидкости, к которой подключается распылитель жидкости с помощью штуцера 3, поступает в каналы 2 и 8, предназначенные для формирования струй жидкости. Поскольку осевые линии 4 каналов 2 скрещиваются в пространственной области формирования распыленного потока жидкости с минимальным расстоянием между линиями, не превышающим среднюю величину гидравлического радиуса каналов 2, происходит пересечение только периферийных частей струй жидкости.The working fluid comes from the fluid supply line, to which the liquid atomizer is connected using the nozzle 3, and enters the channels 2 and 8, intended for the formation of jets of liquid. Since the axial lines of the 4 channels 2 are crossed in the spatial region of the formation of the atomized liquid flow with a minimum distance between the lines not exceeding the average hydraulic radius of the channels 2, only the peripheral parts of the liquid jets intersect.

Как показано на фиг.4, при генерировании струй жидкости C1 и С2 из каналов K1 и К2 в области формирования распыленного потока жидкости осуществляется соударение и пересечение периферийных частей струй C1 и C2, движущихся со скоростями V1 и V2. Следует отметить, что на фиг.4 показаны векторы скоростей V1 и V2 струй C1 и С2 соответственно с нормальными составляющими Vn1 и Vn2, перпендикулярными плоскости чертежа, и тангенциальными составляющими Vτ1 и Vτ2, лежащими в плоскости чертежа.As shown in figure 4, when generating jets of liquid C 1 and C 2 from channels K 1 and K 2 in the area of formation of the sprayed liquid stream, the peripheral parts of jets C 1 and C 2 moving at speeds V 1 and V 2 collide and intersect . It should be noted that Fig. 4 shows the velocity vectors V 1 and V 2 of the jets C 1 and C 2, respectively, with normal components V n1 and V n2 perpendicular to the plane of the drawing, and tangential components V τ1 and V τ2 lying in the plane of the drawing.

В области пересечения струй C1 и С2 под действием тангенциальных составляющих скоростей Vτ1 и Vτ2 образуется зона вихреобразования (на фиг.4 показана круговыми стрелками), в которой происходит интенсивное разрушение струй жидкости и вследствие этого происходит генерация мелкодисперсного газокапельного потока. В зоне вихреобразования происходит вращение захваченного пересекающимися струями потока жидкости с угловой скоростью ω и линейной скоростью Vτ. Зона вихреообразования расширяется по мере сближения струй жидкости C1 и С2 и захватывает струи жидкости в процессе перемещения в направлении от выходных сечений каналов 2. Осевое перемещение зоны вихреобразования осуществляется со скоростью Vn, которая представляет собой результирующую скорость капель жидкости в области пересечения струй жидкости (см. фиг.4 и 5).In the region of intersection of the jets C 1 and C 2 under the influence of the tangential components of the velocities V τ1 and V τ2 , a vortex formation zone is formed (shown in Fig. 4 by circular arrows), in which the liquid jets are intensively destroyed and, as a result, a finely dispersed gas-droplet stream is generated. In the vortex formation zone, the fluid flow captured by intersecting jets rotates with an angular velocity ω and a linear velocity V τ . The vortex formation zone expands as the liquid jets C 1 and C 2 approach and capture the liquid jets in the process of moving away from the outlet sections of the channels 2. The axial movement of the vortex formation zone is carried out at a speed V n , which is the resulting velocity of the liquid droplets in the region of the intersection of the liquid jets (see figures 4 and 5).

Можно оценить угловую скорость вращения ω потока жидкости в области вихреобразования, которая находится в центре пересечения струй жидкости. Скорости струй в области их пересечения составляют от единиц до десятков метров в секунду. Величина смещения осевых линий струй жидкости составляет порядка одного миллиметра и менее. При этом предполагается, что смещение осевых линий струй жидкости C1 и С2 по отношению к осевым линиям каналов K1 и К2 на расстояниях, не превышающих 80 RГ, от выходных сечений каналов незначительно. На основании данных параметров скорость вращения вихря в области формирования распыленного потока составит от десятков до сотен тысяч оборотов в секунду.We can estimate the angular velocity of rotation ω of the fluid flow in the region of vortex formation, which is located at the center of intersection of the fluid jets. The speed of the jets in the area of their intersection is from units to tens of meters per second. The displacement of the axial lines of the jets of liquid is of the order of one millimeter or less. It is assumed that the offset of the axial lines of the liquid jets C 1 and C 2 with respect to the axial lines of the channels K 1 and K 2 at distances not exceeding 80 R G from the output sections of the channels is insignificant. Based on these parameters, the vortex rotation speed in the region of formation of the sprayed stream will be from tens to hundreds of thousands of revolutions per second.

Образовавшийся высокоскоростной вихрь за счет действия центробежной силы разрушает пересекающиеся струи жидкости. В результате этого тонкие пленки жидкости преобразуются в мелкие капли.The resulting high-speed vortex due to the action of centrifugal force destroys the intersecting jets of liquid. As a result, thin films of liquid are transformed into small droplets.

Расстояние между выходными сечениями каналов и областью формирования распыленного потока жидкости, на границе которой расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов K1 и К2 имеет минимальное значение, предпочтительно не превышает восьмидесяти значений среднего гидравлического радиуса каналов. Это связано с тем, что на больших расстояниях от выходных сечений каналов происходит существенное расширение струй C1 и С2 и смещение траекторий их движения, сопровождающееся потерями кинетической энергии.The distance between the outlet cross sections of the channels and the region of formation of the sprayed fluid stream, at the boundary of which the distance between the intersecting axial lines of the channels K 1 and K 2 has a minimum value, preferably does not exceed eighty values of the average hydraulic radius of the channels. This is due to the fact that, at large distances from the outlet sections of the channels, there is a substantial expansion of the C 1 and C 2 jets and their trajectories are displaced, accompanied by losses of kinetic energy.

Сочетание ударных сил взаимодействия струй с центробежной силой генерируемого вихря позволяет получить в области формирования распыленного потока жидкости равномерный поток капель мелкораспыленной жидкости. Вместе с тем действие центробежных сил позволяет получить более мелкие капли при меньших перепадах давления. Соударение струй обеспечивает получение пространственно однородного потока капель. Таким образом, при одинаковой начальной кинетической энергии струй жидкости при использовании изобретения существенно повышается энергетическая эффективность процесса распыления струй жидкости и повышается пространственная равномерность мелкодисперсного потока капель жидкости.The combination of the shock forces of the interaction of the jets with the centrifugal force of the generated vortex makes it possible to obtain a uniform stream of droplets of finely dispersed liquid in the region of formation of the atomized fluid stream. At the same time, the action of centrifugal forces makes it possible to obtain smaller droplets at lower pressure drops. Impact of the jets provides a spatially uniform stream of droplets. Thus, with the same initial kinetic energy of the liquid jets when using the invention, the energy efficiency of the process of spraying liquid jets is significantly increased and the spatial uniformity of the finely dispersed stream of liquid droplets increases.

Описанный выше эффект проявляется в полной мере, если минимальное расстояние между осевыми линиями 4 каналов 2 (K1 и К2) и, соответственно, осевыми линиями струй C1 и С2 (см. фиг.4) не превышает среднюю величину гидравлического радиуса RГ каналов 2. При этом следует учитывать следующую зависимость: чем больше расстояние между осевыми линиями каналов, тем меньше угловая скорость вращения ω вихря и, следовательно, в меньшей степени проявляется эффект распыления струй жидкости за счет действия центробежных сил.The effect described above is fully manifested if the minimum distance between the axial lines of the 4 channels 2 (K 1 and K 2 ) and, accordingly, the axial lines of the jets C 1 and C 2 (see figure 4) does not exceed the average value of the hydraulic radius R G channels 2. In this case, the following dependence should be taken into account: the greater the distance between the axial lines of the channels, the lower the angular velocity of rotation of the vortex ω and, therefore, the effect of spraying liquid jets due to the action of centrifugal forces is less pronounced.

Следует также учитывать, что при увеличении количества каналов 2 получается более равномерный факел распыления жидкости за счет полного пересечения струй в области действия центробежных сил вихря. Однако существует реальное ограничение количества каналов, при котором наиболее полно проявляется эффект распыления жидкости под действием центробежных сил: количество каналов в предпочтительном варианте исполнения распылителя жидкости не должно превышать шести.It should also be borne in mind that with an increase in the number of channels 2, a more uniform spray of liquid is obtained due to the complete intersection of the jets in the region of action of the centrifugal forces of the vortex. However, there is a real restriction on the number of channels, in which the effect of liquid atomization under the action of centrifugal forces is most fully manifested: the number of channels in the preferred embodiment of the liquid atomizer should not exceed six.

Использование распылителей жидкости с различным углом β пересечения фронтальных проекций осевых линий 4 каналов 2 в диапазоне от 1° до 179° (см. фиг.5 и 7) позволяет получать факелы распыления жидкости с различными углами конусности и с различной интенсивностью орошения поверхности.The use of liquid sprayers with different angles β of intersection of the frontal projections of the axial lines of 4 channels 2 in the range from 1 ° to 179 ° (see FIGS. 5 and 7) allows one to obtain fluid spray nozzles with different taper angles and with different intensities of surface irrigation.

В случае выполнения одного из каналов 2 с площадью поперечного сечения, превышающей площадь поперечного сечения другого канала 2, может быть получен мелкодисперсный капельный поток со смещенным факелом струи распыленной жидкости относительно оси симметрии 7 корпуса 1. При этом площадь поперечного сечения одного канала не должна превышать площадь поперечного сечения другого канала более чем в два раза. Данное ограничение связано со снижением эффективности дробления струй при существенном различии площадей поперечных сечений каналов 2, так как при больших различиях в площадях каналов снижается эффективность распыления под действием центробежных сил.In the case of one of the channels 2 with a cross-sectional area exceeding the cross-sectional area of the other channel 2, a finely dispersed droplet stream with a displaced spray jet torch relative to the axis of symmetry 7 of the housing 1 can be obtained. Moreover, the cross-sectional area of one channel should not exceed the area the cross section of the other channel is more than doubled. This limitation is associated with a decrease in the efficiency of crushing jets with a significant difference in the cross-sectional areas of channels 2, since with large differences in the areas of the channels, the spraying efficiency under the action of centrifugal forces decreases.

Потери кинетической энергии струй жидкости за счет трения ограничивают длину каналов 2 двадцатью значениями их диаметров. Увеличение длины каналов влечет уменьшение перепада давления в канале 2, определяющего величину кинетической энергии и, как следствие, уменьшение скорости ее истечения из канала 2.Losses of the kinetic energy of the liquid jets due to friction limit the length of the channels 2 to twenty values of their diameters. An increase in the length of the channels entails a decrease in the pressure drop in the channel 2, which determines the magnitude of the kinetic energy and, as a consequence, a decrease in the rate of its outflow from the channel 2.

Расстояние между выходными сечениями каналов и границей 10 пространственной области формирования распыленного потока жидкости (см. фиг.5) выбирается из условия минимизации потерь кинетической энергии струй, связанных с действием сил сопротивления среды. В связи с тем, что для достижения более полного дробления струи должны подойти к месту их пересечения с максимальной кинетической энергией (скоростью), указанное расстояние не должно превышать 80 RГ.The distance between the output sections of the channels and the boundary 10 of the spatial region of formation of the atomized liquid flow (see Fig. 5) is selected from the condition of minimizing the loss of kinetic energy of the jets associated with the action of the resistance forces of the medium. Due to the fact that in order to achieve a more complete fragmentation, the jets must approach the place of their intersection with the maximum kinetic energy (speed), the indicated distance should not exceed 80 R G.

Максимальная равномерность капельного потока достигается при равноудаленности выходных отверстий каналов 2 от оси симметрии 7 корпуса 1. В этом случае струи пересекаются в одной фокальной плоскости, перпендикулярной оси симметрии 7 корпуса 1. При смещении выходных отверстий каналов 2 по отношению к равноудаленному положению возможно формирование мелкодисперсного капельного потока с различной пространственной конфигурацией.The maximum uniformity of the droplet flow is achieved when the outlet openings of the channels 2 are equidistant from the axis of symmetry 7 of the housing 1. In this case, the jets intersect in the same focal plane perpendicular to the axis of symmetry 7 of the housing 1. When the outlet openings of the channels 2 with respect to the equidistant position, a finely divided droplet is possible flow with various spatial configurations.

С целью концентрации распыленного потока в определенной пространственной области и повышения эффективности распыления струй жидкости распылитель снабжается камерой 9, установленной за выходным сечением каналов 2 (фиг.3). В примере выполнения распылителя, показанном на фиг.3, камера 9 имеет цилиндрическую форму. При истечении жидкости из каналов 2 у их выходных сечений создается разрежение за счет эжекционного действия струи.In order to concentrate the sprayed stream in a certain spatial region and increase the efficiency of spraying jets of liquid, the sprayer is equipped with a chamber 9 installed behind the output section of the channels 2 (Fig. 3). In the exemplary embodiment of the atomizer shown in FIG. 3, the chamber 9 has a cylindrical shape. When fluid flows from channels 2, a vacuum is created at their outlet sections due to the ejection action of the jet.

В процессе истечения струй жидкости через каналы 2 в результате подсоса газа из окружающей среды в камере 9 образуется встречный газовый поток, который способствует распылению жидкости. Увеличение длины Lk более значения, равного 20DK (где DK - диаметр цилиндрической камеры 9), приводит к снижению данного эффекта за счет влияния сил трения. Оптимальный размер камеры 9 в рассматриваемом примере выполнения распылителя соответствует соотношению DK/LK=1,5.In the process of expiration of the jets of liquid through the channels 2 as a result of suction of gas from the environment in the chamber 9, an oncoming gas stream is formed, which helps to spray the liquid. An increase in the length L k more than 20D K (where D K is the diameter of the cylindrical chamber 9) leads to a decrease in this effect due to the influence of friction forces. The optimal size of the chamber 9 in this example spray gun corresponds to the ratio D K / L K = 1,5.

Дополнительное снижение гидравлических потерь жидкости обеспечивается за счет того, что образующие 5 и 6 конических поверхностей входных и выходных сечений каналов 2 параллельны и перпендикулярны осевым линиям 4 каналов 2. При этом угол конусности генерируемого факела распыленного потока можно изменять, используя корпуса распылителей с различными углами наклона образующей 6 конической поверхности к оси симметрии 7 распылителя. Угол конусности факела распыленного потока изменяется также при воздействии на область формирования распыленного потока жидкости, в которой осуществляется пересечение струй жидкости, осевой струей жидкости, которая формируется в осевом канале 8 корпуса 1 (см. фиг.1-3).An additional reduction in hydraulic fluid losses is ensured by the fact that the generatrices 5 and 6 of the conical surfaces of the inlet and outlet sections of the channels 2 are parallel and perpendicular to the axial lines of the 4 channels 2. Moreover, the cone angle of the generated spray torch can be changed using sprayer housings with different angles of inclination forming 6 conical surface to the axis of symmetry 7 of the atomizer. The angle of the cone of the torch of the sprayed stream also changes when exposed to the area of formation of the sprayed liquid stream, in which the intersection of the liquid jets is carried out by an axial liquid jet, which is formed in the axial channel 8 of the housing 1 (see Figs. 1-3).

Генерация распыленного мелкодисперсного капельного потока может осуществляться также с помощью распылителя жидкости, изображенного на фиг.6 и 7.The generation of atomized fine droplet stream can also be carried out using a liquid atomizer, shown in Fig.6 and 7.

Рабочая жидкость подается в полость корпуса 15 распылителя жидкости через штуцер 19, с помощью которого распылитель подключается к магистрали подачи жидкости.The working fluid is supplied to the cavity of the housing 15 of the liquid atomizer through the nozzle 19, through which the atomizer is connected to the fluid supply line.

Далее жидкость поступает в каналы 12 через входные участки 18, имеющие коническую форму. Использование в рассматриваемом примере выполнения конструкции распылителя входных конических участков 18 позволяет снизить гидравлические потери на входе в каналы 12 и тем самым увеличить скорость истечения струй жидкости.Next, the fluid enters the channels 12 through the inlet sections 18 having a conical shape. The use of the conical sections 18 in the atomizer design in the considered example allows to reduce hydraulic losses at the inlet to the channels 12 and thereby increase the velocity of the fluid jets.

Фронтальные проекции скрещивающихся осевых линий 11 каналов 12 пересекаются под углом 179°. Поскольку осевые линии 11 каналов 12 в рассматриваемом варианте выполнения распылителя смещены на расстояние, не превышающее RГ, в области формирования распыленного потока жидкости происходит пересечение только периферийных частей струй жидкости. В результате в области пересечения струй жидкости (область формирования распыленного потока жидкости) осуществляется вихреобразование аналогично тому, как это описано для варианта выполнения распылителя, изображенного на фиг.1-3. Образовавшийся вихрь с угловой скоростью вращения ω за счет действия центробежных сил разрушает струи жидкости, преобразуя их в капли.The frontal projections of the intersecting center lines 11 of the channels 12 intersect at an angle of 179 °. Since the axial lines 11 of the channels 12 in the considered sprayer embodiment are displaced by a distance not exceeding R Г , only peripheral parts of the liquid jets intersect in the region of formation of the atomized liquid stream. As a result, in the region of intersection of the liquid jets (the region of formation of the atomized liquid stream), vortex formation is carried out in the same way as described for the embodiment of the atomizer shown in Figs. 1-3. The resulting vortex with an angular velocity of rotation ω due to the action of centrifugal forces destroys the liquid jets, transforming them into drops.

Выполнение поверхности выходных сечений каналов 12 конической формы в данном варианте конструкции распылителя обеспечивает пересечение струй жидкости в непосредственной близости от выходных сечений каналов 12. В этой области кинетическая энергия (скорость) струй близка к максимальной, благодаря чему достигается более полное дробление струй в области формирования распыленного потока. Кроме того, коническая поверхность выходных сечений каналов образует в цилиндрической вставке 14 полость, в которой происходит пересечение струй жидкости и образование области вихреобразования. За счет взаимодействия распыленных струй жидкости с конической поверхностью вставки 14 создается возможность концентрации потока мелкодисперсных капель в определенной пространственной области и осуществляется формирование факела распыленной жидкости заданной конфигурации.The execution of the surface of the outlet sections of the channels 12 of the conical shape in this embodiment of the atomizer provides the intersection of the jets of liquid in the immediate vicinity of the outlet sections of the channels 12. In this region, the kinetic energy (speed) of the jets is close to maximum, thereby achieving more complete fragmentation of the jets in the sprayed area flow. In addition, the conical surface of the outlet sections of the channels forms a cavity in the cylindrical insert 14, in which the jets of liquid intersect and the vortex region forms. Due to the interaction of the sprayed jets of liquid with the conical surface of the insert 14, it becomes possible to concentrate the flow of fine droplets in a certain spatial region and the formation of a torch of sprayed liquid of a given configuration is carried out.

При использовании распылителя жидкости, выполненного согласно настоящему изобретению, происходит генерация факела мелкодисперсной жидкости с равномерной интенсивностью и дисперсностью капель по сечению потока, при этом достигается существенное снижение энергетических затрат на генерацию распыленного потока жидкости. В результате проведенных экспериментов в диапазоне рабочих давлений жидкости 0.2÷0.5 МПа было установлено, что с помощью распылителя жидкости может быть создан поток мелкодисперсных капель различной пространственной конфигурации с заданной интенсивностью орошения на больших и малых площадях.When using a liquid atomizer, made according to the present invention, a torch of finely dispersed liquid is generated with uniform intensity and dispersion of droplets over the flow cross section, while a significant reduction in energy costs for generating a sprayed liquid stream is achieved. As a result of the experiments in the range of working fluid pressures of 0.2 ÷ 0.5 MPa, it was found that with the help of a liquid sprayer, a stream of fine droplets of various spatial configurations with a given irrigation intensity over large and small areas can be created.

Изобретение может использоваться в системах пожаротушения и в составе технологического оборудования различного назначения. Наряду с системами пожаротушения распылитель жидкости может применяться для сжигания топлива в теплоэнергетике и на транспорте, а также для увлажнения окружающей среды и распыления дезинфицирующих веществ и инсектицидов.The invention can be used in fire extinguishing systems and as part of technological equipment for various purposes. Along with fire extinguishing systems, a liquid atomizer can be used to burn fuel in the power system and transport, as well as to humidify the environment and spray disinfectants and insecticides.

Claims (20)

1. Распылитель жидкости, содержащий корпус с каналами для формирования струй жидкости и штуцер для подвода жидкости, отличающийся тем, что каналы для формирования струй жидкости направлены таким образом, что их осевые линии скрещиваются за выходными сечениями каналов в пространственной области формирования распыленного потока жидкости, при этом минимальное расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов не превышает среднюю величину гидравлического радиуса поперечного сечения каналов.1. A liquid sprayer comprising a housing with channels for forming liquid jets and a nozzle for supplying liquid, characterized in that the channels for forming liquid jets are directed so that their axial lines intersect beyond the outlet sections of the channels in the spatial region of formation of the atomized liquid stream, this minimum distance between the intersecting axial lines of the channels does not exceed the average value of the hydraulic radius of the cross section of the channels. 2. Распылитель жидкости по п.1, отличающийся тем, что расстояние между выходными сечениями каналов и областью формирования распыленного потока жидкости, на границе которой расстояние между скрещивающимися осевыми линиями каналов имеет минимальное значение, не превышает 80 RГ, где RГ - средняя величина гидравлического радиуса поперечного сечения каналов.2. The liquid sprayer according to claim 1, characterized in that the distance between the outlet sections of the channels and the region of formation of the sprayed liquid stream, at the boundary of which the distance between the intersecting axial lines of the channels has a minimum value, does not exceed 80 R G , where R G is the average value hydraulic radius of the cross section of the channels. 3. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что каналы имеют цилиндрическую форму.3. The sprayer according to claim 1, characterized in that the channels have a cylindrical shape. 4. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что угол пересечения фронтальных проекций осевых линий каналов составляет 50÷70° или 150÷179°.4. The sprayer according to claim 1, characterized in that the angle of intersection of the frontal projections of the axial lines of the channels is 50 ÷ 70 ° or 150 ÷ 179 °. 5. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что длина каналов не превышает 40 RГ.5. The sprayer according to claim 1, characterized in that the length of the channels does not exceed 40 R G. 6. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что корпус распылителя снабжен камерой, установленной за выходными сечениями каналов, при этом камера имеет форму тела вращения.6. The sprayer according to claim 1, characterized in that the housing of the sprayer is equipped with a camera mounted behind the output sections of the channels, while the camera has the shape of a body of revolution. 7. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что корпус распылителя снабжен цилиндрической камерой, установленной за выходными сечениями каналов, при этом длина камеры не превышает двадцатикратную величину ее диаметра.7. The atomizer according to claim 1, characterized in that the atomizer body is equipped with a cylindrical chamber mounted behind the outlet sections of the channels, while the length of the chamber does not exceed twenty times its diameter. 8. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что корпус распылителя снабжен конической камерой, установленной за выходными сечениями каналов.8. The atomizer according to claim 1, characterized in that the atomizer body is equipped with a conical chamber mounted behind the outlet sections of the channels. 9. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что каналы выполнены с сужающимися входными участками конической формы.9. The sprayer according to claim 1, characterized in that the channels are made with tapering inlet sections of a conical shape. 10. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что каналы выполнены с сужающимися входными участками коноидальной формы.10. The sprayer according to claim 1, characterized in that the channels are made with tapering inlet sections of conoidal shape. 11. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что поверхность входного и/или выходного сечения каналов выполнена плоской.11. The sprayer according to claim 1, characterized in that the surface of the input and / or output section of the channels is made flat. 12. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что поверхность входного и/или выходного сечения каналов имеет форму тела вращения.12. The sprayer according to claim 1, characterized in that the surface of the input and / or output section of the channels has the shape of a body of revolution. 13. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что плоскости выходных сечений каналов расположены под углом 50÷70° к оси симметрии корпуса.13. The sprayer according to claim 1, characterized in that the plane of the output sections of the channels are located at an angle of 50 ÷ 70 ° to the axis of symmetry of the housing. 14. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что поверхности входного и выходного сечения каналов выполнены плоскими, при этом плоскости входных и выходных сечений каналов параллельны.14. The sprayer according to claim 1, characterized in that the surfaces of the input and output sections of the channels are made flat, while the planes of the input and output sections of the channels are parallel. 15. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что образующие поверхности выходных сечений каналов расположены под углом 50÷70° к оси симметрии корпуса.15. The sprayer according to claim 1, characterized in that the forming surfaces of the output sections of the channels are located at an angle of 50 ÷ 70 ° to the axis of symmetry of the housing. 16. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что образующие поверхностей входных и выходных сечений каналов параллельны.16. The sprayer according to claim 1, characterized in that the generatrices of the surfaces of the input and output sections of the channels are parallel. 17. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что осевые линии каналов перпендикулярны образующей поверхности выходных сечений каналов.17. The sprayer according to claim 1, characterized in that the axial lines of the channels are perpendicular to the forming surface of the output sections of the channels. 18. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что в корпусе распылителя выполнен осевой канал.18. The atomizer according to claim 1, characterized in that an axial channel is made in the atomizer body. 19. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что каналы имеют одинаковое поперечное сечение.19. The sprayer according to claim 1, characterized in that the channels have the same cross section. 20. Распылитель по п.1, отличающийся тем, что площадь поперечного сечения, по крайней мере, одного канала превышает площадь поперечного сечения любого другого канала не более чем в два раза.20. The sprayer according to claim 1, characterized in that the cross-sectional area of at least one channel exceeds the cross-sectional area of any other channel by no more than two times.
RU2004109945/12A 2004-04-05 2004-04-05 Liquid sprayer RU2258567C1 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004109945/12A RU2258567C1 (en) 2004-04-05 2004-04-05 Liquid sprayer
PCT/RU2005/000147 WO2005097345A1 (en) 2004-04-05 2005-03-30 Liquid atomizer
TW94111721A TWI251509B (en) 2004-04-05 2005-04-13 Liquid atomizer

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004109945/12A RU2258567C1 (en) 2004-04-05 2004-04-05 Liquid sprayer

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2258567C1 true RU2258567C1 (en) 2005-08-20

Family

ID=34966059

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004109945/12A RU2258567C1 (en) 2004-04-05 2004-04-05 Liquid sprayer

Country Status (3)

Country Link
RU (1) RU2258567C1 (en)
TW (1) TWI251509B (en)
WO (1) WO2005097345A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2450866C1 (en) * 2010-12-09 2012-05-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет") Fluid sprayer
RU2495726C2 (en) * 2008-01-16 2013-10-20 Берингер Ингельхайм Фарма Гмбх Унд Ко. Кг Nozzle and inhaler and method of nozzle fabrication

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2189224A1 (en) * 2008-11-22 2010-05-26 Grundfos Management A/S Jet
PT2496360T (en) * 2009-11-06 2017-06-26 Gjosa Sa Outlet for a washing installation
FR2955567B1 (en) * 2010-01-25 2012-02-24 Rexam Dispensing Sys PUSH BUTTON FOR A SYSTEM FOR DISTRIBUTING A PRESSURIZED PRODUCT
FR2984857B1 (en) * 2011-12-23 2015-02-13 Rexam Dispensing Sys PUSH BUTTON FOR A SYSTEM FOR DISTRIBUTING A PRESSURIZED PRODUCT
WO2013139811A1 (en) * 2012-03-20 2013-09-26 Fmp Technology Gmbh Fluid Measurements & Projects Airless spray method, airless spray device, coating arrangement, and nozzle cap
CN112789117A (en) * 2018-10-02 2021-05-11 戈约萨股份公司 Atomizer and shower head

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3406913A (en) * 1966-09-01 1968-10-22 Revlon Mechanical break-up actuator for fluid dispensers
US5088649A (en) * 1990-07-12 1992-02-18 Par-Way Group Pump sprayable dispensing system for vegetable oil based pan coatings

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2495726C2 (en) * 2008-01-16 2013-10-20 Берингер Ингельхайм Фарма Гмбх Унд Ко. Кг Nozzle and inhaler and method of nozzle fabrication
RU2450866C1 (en) * 2010-12-09 2012-05-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет") Fluid sprayer

Also Published As

Publication number Publication date
TW200635669A (en) 2006-10-16
WO2005097345A1 (en) 2005-10-20
TWI251509B (en) 2006-03-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2184619C1 (en) Liquid sprayer (versions)
US9931648B2 (en) Mist generating apparatus and method
US5553783A (en) Flat fan spray nozzle
RU2427402C1 (en) Kochetov's sprayer
RU2329873C2 (en) Liquid sprayer
RU2647104C2 (en) Finely divided liquid sprayer
RU2615256C1 (en) Fine-dispersed liquid sprayer
RU2258567C1 (en) Liquid sprayer
US3887135A (en) Gas-atomizing nozzle by spirally rotating gas stream
RU2254155C1 (en) Portable fire-extinguishing device and liquid atomizer
RU2523816C1 (en) Pneumatic sprayer (versions)
JP3542806B2 (en) Spray nozzle
WO2005123264A1 (en) Liquid atomizer and fire-extinguisher
RU2284868C1 (en) Liquid sprayer
RU2505328C1 (en) Foam generator
RU2297865C1 (en) Irrigator
EP3398659A1 (en) Method of producing a fire extinguishant and spray duct for the implementation thereof
RU2258568C1 (en) Liquid sprayer
RU2346756C1 (en) Compressed air atomiser
RU2264833C1 (en) Liquid sprayer and fire-extinguisher
RU2648188C1 (en) Finely divided liquid sprayer
WO2015122793A1 (en) Pneumatic atomizer (variants)
RU2700914C1 (en) Method for production of fire extinguishing agent and sprayer used for its implementation
RU2816195C1 (en) Spray nozzle
RU2651992C1 (en) Liquid atomizer

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20190406